NO761603L - - Google Patents

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av svovelsyre ved katalytisk omsetning av S02til SO-j i gasser'med et S02-innhold over 10 volum- under avkjøling, rensing og tørking av de S02-holdige gasser før anvendelse i katalysatoranlegget, oppvarming av rensede S02-holdige gasser til arbeidstemperatur på første katalysatorhorde i varmeutveksling med varme SO-^-holdige gasser mellom katalysatorhorder og samtidig avkjøling av de SO-^-holdige gasser til arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde, mellomabsorpsjon av den etter flere katalysatorhorder i første katalysatortrinn dannede SO-^

i svovelsyre med forhøyet temperatur, totrinns avkjøling og de fra første katalysatortrinn uttredende SO-^-holdige gasser 'før mellomabsorpsjonen under gjenoppvarmning av de fra mellomabsorpsjonen uttredende gasser til arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde i det første kjøletrinn, kjøling av de i annet katalysatortrinn ferdigkatalyserte gasser i.en sluttvarmeutveksler under utvinning, av ikke i katalysatorsystemet nødvendige varme og absorpsjon av det i annet katalysatortrinn frembragte SO-j i en siuttabsorberer . • Ved mange kjemiske prosesser fremkommer fortynnede svovelsyrer, som også kan inneholde forurensninger.. Av økologiske grunner må en avgivelse av disse syrer i elver eller kystvann stadig begrenses; dessuten er avgivningen forbundet med betraktelige transportomkostninger. Ved en avgivning i havet opptrer ennu høyere transportomkostninger.

Disse fortynnede syrer må altså opparbeides på egnet måte for å frembringe igjen utnyttbare eller uskadelige produkter eller å nedsette transportvekten og transportvolumene. Denne opparbeidelse blir stadig'mere påtrengende på grunn av gjenvinning av råstoffert

•Opparbeidelsen av de fortynnede syrer foregår vanlig-

vis ved oppkonsentrering og eventuelt ved termisk spaltning.

I begge tilfeller må større mengder av vann utdrives av de fortynnede syrer, hvortil det er nødvendig med store varmemengder. Disse nødvendige varmemengder forårsaker betraktelige driftsomkostninger, spesielt når det må anvendes dyr primærenergi eller

■ varmeenergi på høyt temperaturnivå, som også kan anvendes økono-.misk for andre formål, f.eks. til dampfrembringelse.

Fra DAS I.I86.838 er det kjent en fremgangsmåte, hvor S02~holdige gasser med et S02~innhold over 9%- etter en rensning og tørkning og katalyse i et første katalysatortrinn i en'varm drevet mellomabsorpsjon befris for S0^>ferdigkataly-seres i et annet katalysatortrinn og deretter fjernes resterende SO-j i sluttabsorps j onen. De SO-^-holdige gasser avkjøles i to trinn etter første katalysatortrinn, idet i første kjøletrinn oppvarmes de fra mellomabsorpsjonen uttredende.gasser til arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde. I annet kjøle-trinn eller i sluttvarmeutveksleren kan det ikke bortføres for katalysatorsystemet nødvendige varme.

Fra tysk patent .nr. 1.567-672 er det kjent, likeledes i to trinn å avkjøle varmt dannede gasser rned et S02~innhold på 8 - 11$ før mellomabsorpsjonen, idet det i annet kjøletrinn og i sluttvarmeutveksleren kan' det etter siste katalysatorhorde ut-vinnes varme, som ikke kreves i katalysatorsystemet.

Fra DOS 2.307-973- er det kjent, ved høyprosentige S02~holdige gasser å blande en delstrøm av gassene med oksygen-hol-dige gasser således at blandingen i .første katalysatorhorde omsettes inntil likevekt uten at den for katalysatoren maksimalt tillatelige temperatur overskrides og den fra første katalysatorhorde uttredende SO^-holdige gasstrøm blandes med den resterende S02-holdige gass før annen katalysatorhorde. Derved oppnås ved SO-^-innholdet i blandingen likevekten i annen katalysatorhorde likeledes før oppnåelse av en skadelig temperatur.

Fra DOS 2. 1^5.5^6 er det-kjent å behandle sluttgassene med fortynnet svovelsyre for fjerning av SO-^og svovel-syretåke, idet den- fortynnede svovelsyre kan oppkonsentreres og sluttgassene kan oppvarmes...

Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave for en oppkonsentrering av fortynnede- svovelsyrer a utvinne mest mulig overskytende varme fra katalysatorsystemet på økonomisk måte..

Løsningen av denne oppgave foregår ifølge oppfinnelsen ved kombinasjonen av følgende trinn: a)- Kombinasjon av svovelsyrefremstilling med en oppkonsentrering av fortynnet svovelsyre. b) Tilsetning av oksygenholdige gasser, til -en delstrøm av de S02~holdige gasser i en mengde, som muliggjør en omsetning'av gassblandingen i minst en første katalysatorhorde inntil likevekt av reaksjonen SO2 + \ C^?^ SO-^uten overskridelse av den for katalysatoren maksimalt tillatelige temperatur.. c) Oppvarmning av .gassblandingen til arbeidstemperaturen av første katalysatorhorde i' varmeutveksling med varme SO-^--holdige gasser mellom katalysatorhordene. d) Blanding av den- SO^-holdige gass fra minst første katalysatorhorde med den resterende SC>2"holdige gass før en ytterligere katalysatorhorde av første katalysatortrinn. e) Innstilling av mengden av den i første katalysatorhorde førte delstrøm av de- S.C^-holdige gasser,, således "at den i trinn b) frembragte mengde av SO-j etter blanding ifølge trinn d) gir et forhold på SC>2 : SO-^, som muliggjør en omsetning i-de ytterligere katalysatorhorder inntil likevekt uten overskridelse av den for katalysatoren maksimalt tillatelige temperatur. f) Gjennomføring av- mellom- og sluttabsorps j on av SO-^ fra katalysatorgassene fra katalysen som varmabsorpsjon ved arbeidstemperaturer på 100 - 200°C, fortrinnsvis 110 - l60°C g) Gjennomføring av katalysen i annet katalysatortrinn i minst to katalysatorhorder med kjøling av gassene mellom katalysatorhordene. -h) Utdrivning av vann fra de fortynnede svovelsyrer ved direkte ' kontakt med varme gasser som består av sluttgass fra .katalysen etter sluttabsorpsjon og/eller inert varmefattige gasser,

i) Oppvarmning av utdrivningsgassene- med minst en del av den i sluttvarmeutveksleren etter annet katalysatortrinn dannede varme.

k) Oppvarmning av utdrivningsgassene med minst en del av den ved kjøling av .katalysatorgassene ifølge trinn g) dannede varme og/eller med minst en del av den i annet kjøletrinn etter første katalysatortrinn og før mellomabsorpsjonen' dannede varme.

Gassblandingen av den oksygenholdige gass og den S0?- holdige delstrøm kan før tilblanding til den resterende S02~holdige gass føres gjennom en eneste eller flere etter hverandre koplede katalysatorhorder. Hvis det føres- gjennom flere katalysatorhorder•foregår en avkjøling mellom katalysatorhordene i varmeutveksling med S02~holdige gasser eller en blanding av S02-holdige gasser og tilsatt oksygenholdige gasser. Som oksygenholdige gas ser,anvendes vanligvis luft eller oksygenanriket luft. Fortrinnsvis tilblandes det for den samlede omsetning nødvendige oksygen' til delstrømmen av de S02-holdige gasser før første katalysatorhorde. Det er imidlertid også mulig bare å tilsette den for styring av omsetningen i første katalysatorhorde nødvendige mengde og resten ved et senere sted av katalysator-.systemet. Første katalysatortrinn består av 2 til 3 -katalysatorhorder, annet katalysatortrinn vanligvis av 2 katalysatorhorder. En økning av antallet katalysatorhorder er riktignok mulig, med-fører imidlertid ingen fordeler. Når sluttvarmeutveksleren etter - siste katalysatorhorde er utformet ehtrinnet anvendes hele varmeutveksleren til oppvarmning av utdrivningsgassene.• Når den er dannet totrinnet etter hverandre eller parallelt anvendes en av de to trinn til oppvarmning av utdrivningsgassene. Den videre oppvarmning.av utvinningsgassene foregår enten i annet kjøle-trinn etter første katalysatortrinn og før mellomabsorpsjonen eller i varmeutveksleren mellom katalysatorhordene av annet katalysatortrinn, idet alt etter arbeidsmåte den andre varmeutveksler anvendes til oppvarmning av en blanding'av S02-holdige gasser med oksygenholdige gasser. Avkjølingen av de SO-^-holdige gasser fra første katalysatortrinn.foregår i annet kjøletrinn før mellomabsorpsjonen, fortrinnsvis ved 130 til'200°C. Avkjølingen av de SO-^-holdige gasser etter annet katalysatortrinn før- inntreden i sluttabsorbereren foregår fortrinnsvis likeledes ved 130 - 200°C.

En foretrukket utførelse består i at mengden av den ifølge trinn d) tilblandede resterende S02-holdige gass dimensjoneres således at det etter blandingen foreligger en gasstemperatur som tilsvarer arbeidstemperaturen av neste katalysatorhorde. Derved kan det innspares en varmeutveksler på dette sted.

En foretrukket utførelse består- i at de oksygenholdige. gasser før anvendelse i katalysatorkaret tørkes adskilt med svovelsyre. ' Derved er det mulig å bortføre den ved tørkning av de oksygenholdige gasser opptredende varme i gassene og å drive oksygen- kretsløpet av tørkeren uten kjøling.- Videre innføres således den i gassen bortførte varme i katalysatorsystemet. Det er også mulig å tilsette delstrømmen av de SC^-holdige gasser til de oksygenholdige gasser før inntreden i tørkeren. Derved bortfaller riktignok den ovenfor nevnte fordel.

En fortrinnsvis utførelsesform består i at tørkningen av de oksygenholdige gasser og/eller .de SC^-h-oldige gasser gjen-nomføres som varmtørkhing og gassene trer ut fra tørkningen ved en temperatur på 60 - 80°C, fortrinnsvis 65 - 70°C. Derved føres varme med gassene inn i katalysatorsystemet, syrevarmen fremkommer med et forhøyet temperaturnivå og kan anvendes nytte-bringende..

En fortrinnsvis utførelse består i at tilsetningen

av de oksygenholdige gasser til delstrømmen av de SOg-holdige gasser ifølge trinn b) foregår foran en vifte som befordrer gassblandingen. Derved kan viften som'befordrer den. resterende delstrøm av den SC^-holdige gass holdes liten og drives med lite trykk, hvorved driftsomkostninger for transport av gassene i katalysatorsystemet senkes.

En foretrukket utførelse består i at tilsetningen av de oksygenholdige gasser til delstrømmen av de SC^-holdige gasser ifølge trinn b) foregår etter en vifte som befordrer de oksygen- . holdige gasser. I 'dette tilfeller bortfaller riktignok overnevnte fordel, imidlertid kan begge vifter trykksidig omtrent dimensjoneres likt.. Derved nedsettes arbeidet for -viftene, det er bare nødvendig med en reservevifte.og erstatningsdelhusholdninger nedsettes. Denne utførelse velges når driftsomkostninger er små sammenlignet til de omtalte besparelser.

En foretrukket utførelse består i at til oppkonsentrering og/eller foroppvarmning av'den fortynnede svovelsyre anvendes varmeenergi fra syrekretsløpene av tørkning og/eller mellomabsorps jon- og/eller sluttabsorpsjon. Derved kan store varmemengder i tillegg nyttiggjøres for oppkonsentreringen.

En ytterligere foretrukket utførelse .består i at tørkningen og/eller mellomabsorpsjonen og/eller sluttabsorpsjonen 'i det minste delvis foregår i venturiabsorberer i likestrøm. Derved oppnås høye uttredelsestemperaturer av gasser og syrene.

Oppfinnelsen skal forklares ved hjelp av noen ek-sempler.

Eksempel 1.

Det på figur 1 viste katalysatoranlegg er beregnet for en ytelse på ca. 1000 fcato SO^, idet det ble lagt til grunn spaltgasser med en sammensetning på ca. 28,^3 volum- -SO-, ca.

3,86 volum- 02, resten N2+ C02 .

Over ledning 1 suges ca. 40830 Nm^/time S0.2-gass, som inneholder ca. 56 g/Nm-5 vann med vifte 12a over venturi 2, ledning 3, risletårn 3b, forstøvningsutskiller h3tørkes- her ved hjelp av ca. 96 vekt^-ig HgSO^og bortføres over- ledning 11 med en temperatur på ca. 65°C. Tørrsyren føres- over ledning'5, kjøler 6, ledning 7, pumpe 8, ledning 93ledning 9y til dysen 10, lédning 9>: til'dysen 10f-i kretsløp.

Over ledning la suges ca.■5^170 Nm^/time atmosfærisk luft, som inneholder ca. 20 g/Nm--' vann, med vifte 12 over venturi 2a, ledning 3a, forstøvningsutskiller 4'a, tørkes her ved hjelp av ca. 96 vekt^-ig H.2S0^og bortføres over ledning 11b med en temperatur på ca. 65°C Tørrsyren f øres . over. ledning - 5c , pumpe 8c-, ledning 9c, ledning 9n til dysen 10c i kretsløp.

Over ledning lia tilblandes 27180 Nm/5/time 28,^3 volum$-ig SOp-gass av den samlede luftmengde. Over ledning' lic befordres 8.1350 Nnr/time gass med ca. 9,5 volum- S02, ca. 15,14 volum- 02med vifte 12' over ledning- 13, 14, 15, 16, 17, 18 og'20 til første katalysatorhorde 21a av katalysatorkaret 21. Disse gasser foroppvarmes i varmeutveksling med SO-^-gassene i varmeutveksler 27 fra ca. 90°C til ca. 200°C og i de to varmeutvekslere 23a og 23 fra ca. 200°C til ca. 435°C. 13650 Nm<3>/time høyprosentig S02-gass (ca. 28,43 volum- S<0>2, ca. 3,86 volum? Q>2>resten N2 + C02) blir med en temperatur på ca. 85°C over ledning lie med viften 12a, ledning 13a etter katalysatorhorden 21a'tilblandet til de for-katalyserte gasser. Temperaturen av de SO-^-holdige g.asser etter katalysatorhorden. 21a senkes ' derved fra ca. 6l7°C til ca: 5^0°C. De SO^-holdige gasser føres over ledning 22, varmeutveksler 23, ledning 24.inn i katalystorhorden 21b med en temperatur på ca. 450°C. De viderekatalyserte gasser forlater over ledning 22a med en temperatur på ca. 570°C katalysatorhorden 21b, avkjøles i varmeutve.ksler 23a til ca. 460°C 'og -føres over ledning 2^a til katalysatorhorden 21c.

Ove-r ledning 25 føres ca. 89930 Nm^/time SO y ho Idige gasser med en temperatur på ca. 507°C inn i mellomvarmeutveksler 26, avkjøles her i varmeutveksling med de'absorberte gasser til

ca. 280°C '(istedet 26a) og deretter i varmeutveksler 27 til

ca. ■190°C og føres over ledning- 28 inn til venturi-mellomabsorberer 29- Ca." 79100 Nm-5/time av for SO-j mest mulig befridde gasser forlater mellomabsorbsjonsanlegget over ledning 30. for-støvningsutskiller 31, ledning 32 med en temperatur på ca- l40°C.

Den høykonsentrerte absorberersyre (ca. 98,5 -

99,0 vekt? HgSO^) føres over ledning 5a, kjøler 6a, ledning 7a, pumpe 8a, ledning 9a til dysen 10a i kretsløp. Over ledning 33 føres gassene med en temperatur på ca. 440°C til katalysatorhorden 21d, forlater over ledning 34 katalysatorhorden 21d med en temperatur på ca. 482°C. I varmeutveksler 35 avkjøles de yiderekatalyserte gasser'til ca.-420°C og føres over ledning 36

■til katalysatorhorde 21e. Over ledning 37 forlater ca. 78590 Nm-<5>/time ferdigkatalyserte gasser med en temperatur på ca. 422°C katalysatorkaret 21, avkjøles i varmeutveksler 40 til ca. l80°C og føres over ledning 4l til venturi-sluttabsorbereren k2. Ca. 77485'Nm-<5>/time sluttgasser forlater' over ledning 43, forstøv-ningsutskiller. kk,.ledning 45 sluttabsorbereren 42.

Den høykonsentrerte absorberersyre (ca. 98,5 -

99,0 vekt? H2S0^) føres i kretsløp over ledning 5b, kjøler 6b, ledning 7b, pumpe 8b, ledning 9b, ledning 9z til dysen 10b. Over ledning 9e, 9k, 9d og 9i utveksles syre til innstilling av de i syrekretsløpene nødvendige optimale syrekonsentrasjoner og over'ledning 9f og 9h tilsettes det ennu nødvendige fortynnings-vann. Over ledning 9g avgis produksjonen med en konsentrasjon på ca. 96 vekt? H2SOi|..

De praktisk talt vanndampfrie sluttgasser foroppvarmes fra ca. 110°C over ledning 45, varmeutveksler 40, ledning 46, varmeutveksler 35 til ca. 420°C og føres over ledning 46a

■inn i et ikke vist tynnsyre-oppkonsentreringsanlegg hvor varme-innholdet av gassene benyttes til -oppkonsentrering av tynnsyren.

Eksempel 2.

Det på figur 2 viste katalysatoranlegg adskiller seg til eksempel 1, figur 1 ved: a) glassering av gassledning lia fra sugesiden av vifte 12 til trykksiden av vifte 12a, således at vifte 12 bare må befordre

54170 Nnr3 /time tørr luft istedenfor 81350 Nm 3/time blandings-gass og vifte 12a 40830 Nm-3vtime høykonsentrert S0o-gass i-_

stedenfor 136-50 Nm-<5>/time høykonsentrert gass;

b) bare varmeutveksler 40 benyttes til foroppvarming a-v slutt-

gassene. Sluttgassene foroppvarmes i varmeutveksler 40

fra ca. 110°C til ca. 34o°C og føres deretter over led-

ning 46 inn i et ikke vist tynnsyreoppkonsentreringstrinn';

c) varmeutveksler-35 benyttes til oppvarming av atmosfærisk .luft. Den som vanndampbærer for et ikke vist tynnsyreoppkonsentreringstrinn nødvendige- luftmengde på ca. 62285 Nm-V time føres over ledning 47 med en temperatur på ca. 30°C

i varmeutveksler 35, foroppvarmes her til ca. 115°C og føres over ledning 46a. inn. i et ikke vist tynnsyreoppkonsentrer-• ingstrinn.

Eksempel 5-

Det.på figur 3 viste katalysatoranlegg er beregnet for en ytelse på ca. 1000 tato. S0X, -idet det ble lagt til grunn spaltgasser med en sammensetning på ca. 17,0 volum? S09,- ca.

.1,50 volum? 02, resten N2+ C<0>2.

Over ledning lie tilsuges med vifte 12a ca. 67430 Nm-Vtime tørr S02-gass med en konsentrasjon på ca. 17,0 volum?

og en temperatur på ca. 65°C Over ledning lic tilsuges ca. 63570 Nm-Vtime tørr luft med en temperatur på ca. 65°Q med vifte 12. Over ledning Ila tilblandes ca. 53900 Nm-<5>/time'ca. 17,0 volum?-ig S02-gass til den samlede luftmengde således at det tilsammen føres 117470 Nm-5/time- gass med en S02-konsentras j on på ca. 7,8 volum? S02,'ca. 12,0 volum? 02 over ledningene 13, 14, 15, l6, 17, 18 og'20 til første katalysatorhorde 21a av katalysatorkaret 21. Disse gasser foroppvarmes i varmeutveksling med

SO-^-gassene i varmeutveksler 40 fra ca. 90°C til ca. 260°C og

i de to varmeutvekslere 23 og 35 fra ca. 260°C til ca- 440°C. 13530 Nm-7time ca. 17,0 volum?-ig S02-gass tilblandes til de for-katalyserte gasser med en temperatur på ca. 90°C over ledning 13a etter katalysatorhorde 21a. Temperaturen av de SO-^-holdige gasser senkes derved fra 6l0°C til ca. 550°C. De SO-^-holdige gasser

føres over ledning 22, varmeutveksler 23, ledning 24 inn i katalysatorhorde 21b med en temperatur på ca. 450°C.

Over ledning -25 føres ca. 126240 Nm-5/time. SO-^-holdige gasser med' en temperatur på ca. 527°C inn i mellomvarmeutveksler 26, avkjøles her i varmeutveksling med de absorberte gasser til ca. 277°C (ved 2oa.) og deretter i varmeutveksler 27 til ca. l85°C og føres over ledning 28 inn i venturi-mellomabsorberer 29, hvor det over ledning 9g og dyse 10a inndyses absorberersyre-. Ca. II6.57O Nm-5/time for SO^. best mulig befridde gasser forlater over ledning 30 forstøvningsutskiller 31, ledning 32 med en temperatur på ca. l40oc mellomabsorpsjonsanlegget og føres deretter over ledning 33 -med en temperatur på ca. 430°C til katalysatorhorde 21d. Over ledning 34 forlater'gassene med en temperatur på ca. 470°C katalysatorhorden 21d og avkjøles i varmeutveksler 35 til ca. 420°C og føres over ledning 36 til katalysatorhorde 21e. Over ledning 37 forlater ca. 115820 Nm-5/time ferdigkatalyserte gasser med'en temperatur på ca. 422°C katalysatorkaret 21, avkjøles i varmeutveksler 40 til ca. 255°C, føres over ledning 37a til varmeutveksler 40a, hvor-gassene avkjøles til ca. l80°C. Over ledning 4l føres gassene til sluttabsorbereren.

Over ledning 45 foroppvarmes ca. '50000 Nrn^/time atmosfærisk luft fra ca. 30°C 'til ca. 210°C og føres over ledning 46 inn i et ikke' vist tynnsyreoppkonsentreringstrinn. Over ledning 47 foroppvarmes ca. 100000 Nm^/time■atmosfærisk luft fra ca. 30°C til ca. lo0°C og føres over ledning 46a inn i'et ikke vist tynnsyreoppkonsentreringstrinn.

Fordelene ved oppfinnelsen består hovedsakelig i

at det er mulig å utnytte overskytende' varme fra. katalysatorsystemet, innbefattende slik varme som fremkommer med relativt lavt temperaturnivå, på økonomisk måte for- oppkonsentrering av fortynnede svovelsyrer. Derved kan forbruket av dyr primærenergi eller anvendelse av varme med høyt temperaturnivå unngås eller nedsettes.

Claims (8)

1. Fremgangsmåte til fremstilling av svovelsyre ved katalytisk omsetning av S02til SO^i gasser med et S02~innhold over 10 volum? under avkjøling, rensning og tørkning av de S02-holdige gasser før anvendelse i katalysatoranlegget, oppvarming av de rensede S02~holdige gasser til første katalysatorhordes arbeidstemperatur i varmeutveksling med varme S0-,-holdige gasser mellom katalysatorhorder og samtidig avkjøling av de SO-,-holdige gasser til arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde, mellomabsorpsjon av det etter flere katalysatorhorder i et første katalysatortrinn dannede SO^ i svovelsyre med forhøyet temperatur, totrinnet avkjøling fra de fra første katalysatortrinn uttredende SO-j-holdige gasser før mellomabsorps jon under gjenopp- . varmning av de fra mellomabsorpsjonen uttredende gasser til arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde ,-i første kjøletrinn, avkjøling av.de. i annet katalysatortrinn ferdigkatalyserte gasser

i en sluttvarmeutveksler under gjenvinning av de i katalysatorsystemet ikke nødvendige varme og absorpsjon av den i annet katalysatortrinn frembragte SO^i en sluttabsorberer,karakterisert vedkombinasjonen av følgende trinn:

a) kombinasjon av svovelsyref-remstilling med en oppkonsentrer-' ing av fortynnet svovelsyre, b) tilsetning av oksygenholdige gasser til en delstrøm av de S02-holdige gasser i en mengde som muliggjør en omsetning- av gassblandingen i minst en første katalysatorhorde inntil likevekt av reaksjonen S02+ \ 02SO-^uten overskridelse av den for katalysatoren maksimalt tålbare temperatur, c.) oppvarmning av gassblandingen til arbeidstemperaturen for første katalysatorhorde i varmeutveksling med varme SO^-hcldige gasser mellom katalysatorhorder, d) blanding av den SO^-holdige gass fra minst første kataly satorhorde med den resterende S02~holdige gass før en ytterligere -katalysatorhorde av første katalysatortrinn, e) innstillingen av mengden av den i første katalysatorhorde førte delstrøm av de S02-holdige gasser, således at den i trinn b) frembragte mengde av SO^ etter blanding ifølge trinn d) gir et' forhold på -S02 : SO^som muliggjør en omsetning i de ytterligere katalysatorhorder inntil likevekt uten overskridelse av den for katalysatoren maksimalt tillatelige temperatur, f) gjennomføring av mellom- og sluttabsorps j on av SO-z fra katalysatorgassene fra katalysen som varmeabsorpsjon ved arbeidstemperaturer på 100 ,- 200°C, fortrinnsvis 110 - l60°C, g) gjennomføring av katalysen i annet katalysatortrinn i minst to katalysatorhorder med avkjøling av gassene mellom katalysatorhordene, h) utdrivning av vann fra de fortynnede svovelsyrer ved direkte kontakt med varme gasser, som består av sluttgass fra katalysen etter sluttabsorpsjon og/eller inerte vannfattige gasser, i) .oppvarmning av utdrivningsgassene med minst en del av den i sluttvarmeutveksleren etter annet katalysatortrinn dannede varme, k.) oppvarmning av, utdrivningsgassene med minst en del av den ved avkjøling av katålysegassene ifølge trinn g) dannede varme og/ eller med minst en del av den i annet kjøletrinn etter første katalysatortrinn og før mellomabsorpsjonen dannede varme.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,-karakterisert vedat mengden av den ifølge trinn d) tilblandede resterende SC^-holdige gass dimensjoneres således at etter blandingen -foreligger en gasstemperåtur, som tilsvarer arbeidstemperaturen for neste katalysatorhorde.

3- Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 2,karakterisert vedat de oksygenholdige. gasser før inntreden i katalysatorkaret tørkes, adskilt med svovelsyre.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 3,karakterisert vedat tørkningen av de oksygenholdige gasser og/eller de SC^-holdige gasser gjennomføres som varmtørkning og gassene trer ut med en temperatur på 60 - 80°C, fortrinnsvis 65 - 70°C fra tørkningen..

5- Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 4,' k a r a. k - térisert ved tilsetningen av de oksygenholdige gasser til delstrømmen av de SC^-holdige gasser ifølge trinn b) foregår foran en vifte som befordrer gassblandingen.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 4,karakterisert vedat tilsetningen av de oksygenholdige gasser til delstrømmen av de SC^-holdige gasser ifølge trinn b)' foregår etter en vifte som transporterer de'- oksygenholdige gasser.

7-'Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 6,karakterisert vedat for oppkonsentrering og/eller foroppvarmning av den fortynnede svovelsyre anvendes varmeenergi fra syrekretsløpene ,av.tørkning og/eller mellomabsorpsjon og/eller sluttabsorpsjon.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 7,karakterisert vedat tørkningen og/eller mellomabsorpsjonen og/eller sluttabsorpsjonen i det minste delvis foregår i. likestrøm i- venturi-absorberere.