NO753516L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO753516L NO753516L NO753516A NO753516A NO753516L NO 753516 L NO753516 L NO 753516L NO 753516 A NO753516 A NO 753516A NO 753516 A NO753516 A NO 753516A NO 753516 L NO753516 L NO 753516L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- slurry
- plate
- active material
- filling
- pipes
- Prior art date
Links
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 38
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 35
- 239000011149 active material Substances 0.000 claims description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 14
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 12
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 4
- 239000011268 mixed slurry Substances 0.000 claims description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 claims description 2
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 claims 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910000464 lead oxide Inorganic materials 0.000 description 10
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N oxolead Chemical compound [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 8
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 8
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XMFOQHDPRMAJNU-UHFFFAOYSA-N lead(ii,iv) oxide Chemical compound O1[Pb]O[Pb]11O[Pb]O1 XMFOQHDPRMAJNU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 2
- YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N iron;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Fe].[Fe] YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000015927 pasta Nutrition 0.000 description 2
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000009960 carding Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/04—Processes of manufacture in general
- H01M4/0473—Filling tube-or pockets type electrodes; Applying active mass in cup-shaped terminals
- H01M4/0478—Filling tube-or pockets type electrodes; Applying active mass in cup-shaped terminals with dispersions, suspensions or pastes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/04—Processes of manufacture in general
- H01M4/0473—Filling tube-or pockets type electrodes; Applying active mass in cup-shaped terminals
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/14—Electrodes for lead-acid accumulators
- H01M4/16—Processes of manufacture
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/70—Carriers or collectors characterised by shape or form
- H01M4/76—Containers for holding the active material, e.g. tubes, capsules
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/70—Carriers or collectors characterised by shape or form
- H01M4/76—Containers for holding the active material, e.g. tubes, capsules
- H01M4/765—Tubular type or pencil type electrodes; tubular or multitubular sheaths or covers of insulating material for said tubular-type electrodes
- H01M4/767—Multitubular sheaths or covers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M2004/026—Electrodes composed of, or comprising, active material characterised by the polarity
- H01M2004/027—Negative electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M2004/026—Electrodes composed of, or comprising, active material characterised by the polarity
- H01M2004/028—Positive electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M2300/00—Electrolytes
- H01M2300/0002—Aqueous electrolytes
- H01M2300/0005—Acid electrolytes
- H01M2300/0011—Sulfuric acid-based
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M2300/00—Electrolytes
- H01M2300/0002—Aqueous electrolytes
- H01M2300/0014—Alkaline electrolytes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/36—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids
- H01M4/48—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/36—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids
- H01M4/48—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides
- H01M4/50—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides of manganese
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/36—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids
- H01M4/48—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides
- H01M4/52—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides of nickel, cobalt or iron
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/36—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids
- H01M4/48—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides
- H01M4/56—Selection of substances as active materials, active masses, active liquids of inorganic oxides or hydroxides of lead
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved fylling av platerProcedure for filling plates
for elektriske batterierfor electric batteries
Oppfinnelsen angår fremstilling av elektriske bat-teriplater, spesielt av den rørformede type, og angår spesielt fylling av rør av slike plater. The invention relates to the manufacture of electric battery plates, especially of the tubular type, and particularly relates to the filling of pipes with such plates.
Rørformige plater kan ha en rekke forskjellige typer av rørmateriale og rørformer og kan ha rør som er forbundet med hverandre eller dannet som adskilte rør som er adskilt anordnet på ryggradene. Tubular sheets can have a variety of different types of tube material and tube shapes and can have tubes that are interconnected or formed as separate tubes that are separately arranged on the spines.
Et eksempel på slike adskilt anordnede rør er vevede stoffrør med en tynn, ytre plastmantel med gjennomhyllinger med en diameter på 1 - 2 mm og en avstand fra hverandre på 1 - 2 mm. Plastmantelen er 0,1 - 0,2 mm tykk. An example of such separately arranged tubes are woven fabric tubes with a thin, outer plastic sheath with through-holes with a diameter of 1 - 2 mm and a distance from each other of 1 - 2 mm. The plastic sheath is 0.1 - 0.2 mm thick.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet under spesiell henvisning til slike røranordninger som eksempel hvor rørene utgjøres av en enkel på forhånd dannet montasje da dette letter monteringen av rørene på 'platens ryggrader. The invention will be described in more detail with special reference to such pipe devices as, for example, where the pipes are made up of a simple pre-formed assembly as this facilitates the assembly of the pipes on the spines of the plate.
En vanlig fremgangsmåte ved fremstilling av rørplater omfatter impregnering av stoffrør med en harpiks for å gjøre disse stive, men fremdeles gjennomtrengbare, anordning av rørene på en rekke blylegeringsryggrad, en ryggrad pr. rør, og fylling av rommet mellom rørenes indre og ryggradene med aktivt materiale, f.eks. blyoxydpulver fra en trakt, og rysting av montasjen for å kompaktere pulveret i røret. Denne metode byr på betrak-telige problemer omfattende tap av blyoxydpulver, uregelmessig fyllingsvekt og ujevn fylling, og det aktive materiale er til-bøyelig til å bli. for sterkt kompaktert ved bunnen av rørene under ifylling som under bruk utgjør toppen av rørene. A common method in the manufacture of tubesheets involves impregnating fabric tubes with a resin to make them rigid, but still permeable, arranging the tubes on a series of lead alloy spines, one spine per tubes, and filling the space between the inside of the tubes and the spines with active material, e.g. lead oxide powder from a funnel, and shaking the assembly to compact the powder in the tube. This method presents considerable problems including loss of lead oxide powder, irregular filling weight and uneven filling, and the active material tends to become. too strongly compacted at the bottom of the pipes during filling which in use forms the top of the pipes.
I britisk patentskrift nr. 947 '796 er det for å minske disse problemer foreslått å ekstrudere en pasta av aktivt materiale inneholdende et vannoppløselig fortykningsmiddel inn i rørene under høyt trykk.. Denne metode førte imidlértid til pla- • ter med uforutsibare variable elektriske egenskaper. Det forekom også en tilbøyelighet.for pastaen til å bryte sammen og tape sin flytbarhet under trykk og også til åstørkne i maskineriet hvis' det forekom stans eller forsinkelser i produksjonsrekkeføl-gen. In British patent document no. 947 '796, in order to reduce these problems, it is proposed to extrude a paste of active material containing a water-soluble thickener into the tubes under high pressure. This method, however, led to plates with unpredictable variable electrical properties. There was also a tendency for the paste to break down and lose its fluidity under pressure and also to dry out in the machinery if there were stoppages or delays in the production sequence.
I britisk patentskrift nr. 1 386 056 er det foreslåttIn British Patent No. 1 386 056 it is proposed
å injisere et målt volum, tilsvarende rørplatens innvendige volum, av en sur akkumulatorpåsta inn i rørene i løpet av meget kort tid, f.eks. under 1,5 s. Til pastaen tilsettes en viss mengde ytterligere vann. Dette påstås å føre til dannelse av en suspensjon, men blandingen er i virkeligheten en tykk pasta som ikke er selvutjevnende. Pastaene som er beskrevet, inneholder 3 vektdeler grått blyoxyd, .1 vektdel rødt blyoxyd, 2,96 vektdeler oxyder pr. vektdel syre og vann og 0,06 vektdeler svovelsyre med en egenvekt på 1,4 pr. vektdel oxyd, dvs. at 12,6 % av det grå blyoxyd ble sulfatert. I patentskriftet er det beskrevet at pastaene har dynamiske viskositeter innen området 3000 - 4000 centipoise. Det er ikke antydet hvilken metode eller hvilket apparat som skal anvendes for måling av viskositeten. to inject a measured volume, corresponding to the inner volume of the tube plate, of an acid accumulator into the tubes within a very short time, e.g. under 1.5 s. A certain amount of additional water is added to the paste. This is claimed to result in the formation of a suspension, but the mixture is in reality a thick paste which is not self-leveling. The pastes described contain 3 parts by weight of gray lead oxide, .1 part by weight of red lead oxide, 2.96 parts by weight of oxides per parts by weight of acid and water and 0.06 parts by weight of sulfuric acid with a specific gravity of 1.4 per weight part oxide, i.e. that 12.6% of the gray lead oxide was sulphated. In the patent it is described that the pastes have dynamic viscosities in the range of 3000 - 4000 centipoise. It is not indicated which method or which apparatus should be used for measuring the viscosity.
Oppfinneren bak den foreliggende fremgangsmåte har målt viskositeten for den i det ovennevnte britiske patentskrift nr. 1 386 056 beskrevne pasta med et viskosimeter méd roterende blad, som beskrevet nedenfor under anvendelse av den nedenfor.beskrevne målemetode. The inventor behind the present method has measured the viscosity of the paste described in the above-mentioned British Patent No. 1,386,056 with a viscometer with a rotating blade, as described below, using the measurement method described below.
Det viste seg at denne pasta hadde et torsjonsmoment (som definert heri) i viskosimeteret med roterende blad på 10,7 kg-cm. Pastaen er ikke selvutjevnende, dvs. at når en masse av-, settes som en klump på en flat overflate, vil den ikke få en. flat utjevnet overflate i løpet av 24 timer selv om små væskemengder skilles ut fra faststoffet under denne tid. This paste was found to have a torque (as defined herein) in the rotating blade viscometer of 10.7 kg-cm. The paste is not self-leveling, i.e. when a mass is placed as a lump on a flat surface, it will not get one. flat leveled surface within 24 hours even if small amounts of liquid are separated from the solid during this time.
Denne fremgangsmåte byr på den ulempe at deri krever en nøyaktig dosering av det pastavolum som skal injiseres, og at pastaen er så viskøs at den må tvinges inn i rørene under høyt trykk. This method has the disadvantage that it requires an exact dosage of the paste volume to be injected, and that the paste is so viscous that it must be forced into the pipes under high pressure.
Dette behov for å anvende høyt trykk fører til at pastaen får variert egenvekt langs rørenes lengde, og pastaen er tilbøyelig til å bli for sterkt kompaktert ved rørenes innløp som under bruk. utgjør rørenes bunn. Dessuten gjør denne fremgangsmåte det vanskelig å få pastaen til helt å fylle røret, spesielt i en dyp plate. Dette begrenser sterkt den platestørrelse som kan fylles. Derved innføres ytterligere problemer ved fremstilling av akkumulatorer fra pastaen og ved bruk av akkumula-torene. This need to apply high pressure causes the paste to have a varied specific gravity along the length of the tubes, and the paste tends to be too strongly compacted at the inlet of the tubes as during use. forms the bottom of the tubes. Also, this method makes it difficult to get the paste to completely fill the tube, especially in a deep plate. This severely limits the plate size that can be filled. This introduces further problems when producing accumulators from the paste and when using the accumulators.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at disse problemer adskilt og samlet,kan minskes ved å an<g>ende et aktivt materiale med en sterkt forskjellig sammensetning, et apparat og en- fremgangsmåte hvor en hellbar væskeoppslemning med lav viskositet innføres i rørene under innvirkning av.tyngden eller et lavt trykk, hvoretter pastaen når rørene, er blitt fylt, fortrinnsvis kompakteres ved oppbygning av mottrykket. According to the invention, it has been shown that these problems, separately and collectively, can be reduced by using an active material with a very different composition, an apparatus and a method where a pourable liquid slurry with low viscosity is introduced into the pipes under the influence of .the weight or a low pressure, after which the paste reaches the tubes, has been filled, is preferably compacted by building up the back pressure.
Ved å regulere økningen av mottrykket kan kompakte-ringsgraden varieres etter" ønske og en jevn kompaktering oppnås. By regulating the increase in back pressure, the degree of compaction can be varied as desired and uniform compaction achieved.
En oppslemning med meget lav viskositet innføres i rørene under innvirkning av tyngden eller et meget lavt trykk. A slurry with a very low viscosity is introduced into the pipes under the influence of gravity or a very low pressure.
Ved den foreliggende fremgangsmåte for fylling av omhyllede plater, f.eks. rørplater, for elektriske batterier, In the present method for filling sheathed plates, e.g. tube sheets, for electric batteries,
f.eks. bly/syreakkumulatorer, innføres et aktivt materiale i den porøse omhylling for en omhyllet plate, f.eks. rørene, når omhyllingen'monteres på platens strømledende element, f.eks. ryggradene, og fremgangsmåten er særpreget ved at det aktive materia- e.g. lead/acid accumulators, an active material is introduced into the porous sheath for a sheathed plate, e.g. the tubes, when the casing is mounted on the board's current-conducting element, e.g. the spines, and the procedure is characterized by the fact that the active material
le innføres i omhyllingen som en vandig oppslemning med et torsjonsmoment (som definert heri) i et viskosimeter med roterende blad på 0,082 0,83 kg-cm ved 20° C. le is introduced into the casing as an aqueous slurry with a torque (as defined herein) in a rotating blade viscometer of 0.082 0.83 kg-cm at 20°C.
For omhyllingen velges det fortrinnsvis et materialeA material is preferably chosen for the casing
som er istand til å filtrere ut aktivt materiale, mens det til-which is able to filter out active material, while
later væske å passere, og innføringen av oppslemningen i omhyllingen fortsettes inntil omhyllingen er fylt med aktivt materia- allows liquid to pass, and the introduction of the slurry into the casing is continued until the casing is filled with active material
le, idet innføringen av oppslemningen i omhyllingen fortrinnsvis utføres ved et trykk på under 1,05, helst<0,35, kg/cm inntil omhyllingen er blitt fylt med materiale, hvoretter trykket fortrinnsvis økes til over 1,05 eller 0,35 kg/cm 2, men ikke over le, the introduction of the slurry into the casing is preferably carried out at a pressure of less than 1.05, preferably <0.35, kg/cm until the casing has been filled with material, after which the pressure is preferably increased to over 1.05 or 0.35 kg /cm 2, but not over
7,03 kg/cm 2, og deretter oppheves. Det aktive materiale har et torsjonsmoment (som definert heri) i et viskosimeter med et roterende blad på 0,082 - 0,69 eller 0,83 kg»cm, fortrinnsvis 0,20 - 0,55 kg-cm, ved 20° C. 7.03 kg/cm 2 , and then cancels. The active material has a torque (as defined herein) in a rotating blade viscometer of 0.082 - 0.69 or 0.83 kg-cm, preferably 0.20 - 0.55 kg-cm, at 20°C.
For enkelhets skyld vil den foreliggende fremgangsmåte bli beskrevet i det vesentlige i. forbindelse,med rørplater. For the sake of simplicity, the present method will be described essentially in connection with tube sheets.
Forholdet mellom det- oppslemningsvolum som innføres i rørene og rørenes samlede innvendige frie volum i platen er fortrinnsvis ikke over 3:1, f.eks. under 2:1. The ratio between the slurry volume that is introduced into the pipes and the pipes' overall internal free volume in the plate is preferably not more than 3:1, e.g. under 2:1.
Rørenes innvendige frie volum er det volum innen røre-nes innvendige diameter som ikke inntas av de strømledende elemen-ter . The pipes' internal free volume is the volume within the pipes' internal diameter that is not taken up by the current-conducting elements.
Den vandige oppslemning.omfatter en blanding av vannThe aqueous slurry comprises a mixture of water
og partikkelformig aktivt materiale. Oppslemningen kan være usyret eller den kan inneholde tilsatt syre i en tilstrekkelig mengde til i det minste delvis å sulfatere oxydet. and particulate active material. The slurry may be unacidified or it may contain added acid in a sufficient amount to at least partially sulfate the oxide.
Det vektforhold som'bør anvendes, avhenger av det spe-sielle aktive materiale som anvendes, gjennomtrengbarheten av de rør som fylles og av hvorvidt materialet inneholder en syre eller ikke, og hvis materialet inneholder en syre, forholdet mellom syre og aktivt materiale, dvs. sulfateringsgraden. The weight ratio that should be used depends on the special active material used, the permeability of the pipes being filled and on whether the material contains an acid or not, and if the material contains an acid, the ratio between acid and active material, i.e. the degree of sulphation.
For den nedenfor beskrevne uvevede duk foretrekkes det å anvende ikke-surgjorte oppslemninger med et forhold mellom faststoffer og væsker på 2,5:1 - 3,5:1, og for delvis surgjorte oppslemninger et forhold mellom faststoffer og væske på 1,7:1 - 2,5:1, idet syren bevirker en sterk økning av oppslemningens viskositet. For the nonwoven fabric described below, it is preferred to use non-acidified slurries with a ratio of solids to liquids of 2.5:1 - 3.5:1, and for partially acidified slurries a ratio of solids to liquid of 1.7: 1 - 2.5:1, as the acid causes a strong increase in the viscosity of the slurry.
Oppslemningen kan inneholde vanlige fyllstoffer og tilsetningsmidler for det aktive materiale, som hydrofobt eller hydrofilt siliciumdioxyd, så lenge materialet fortsatt har en viskositet som definert ovenfor. Ifølge en anordning fylles The slurry may contain common fillers and additives for the active material, such as hydrophobic or hydrophilic silicon dioxide, as long as the material still has a viscosity as defined above. According to a device is filled
o o
rørene i det vesentlige under innvirkning av tyngden ved å pumpe materialet inn i rørene under intet mottrykk, og pumpingen' fortsettes og mottrykket får stige til en verdi like over 7,03 kg/cm 2. Trykket kan således være 0,35- 3,51, f.eks.; 0,70 - 2,11, kg/cm 2 . Den tid som trykket fåor lov til å øke, er ikke the pipes essentially under the influence of the weight by pumping the material into the pipes under no back pressure, and the pumping' is continued and the back pressure is allowed to rise to a value just above 7.03 kg/cm 2. The pressure can thus be 0.35-3, 51, for example; 0.70 - 2.11, kg/cm 2 . The time that the pressure is allowed to increase is not
av avgjørende betydning. Vanligvis tillates trykket bare å øke til en fastsatt verdi, og når denne er blitt nådd, oppheves trykket. of decisive importance. Usually, the pressure is only allowed to increase to a set value, and when this has been reached, the pressure is released.
Det var overraskende og sto. i motsetning til de tid-ligere forslag hvor hele fyllingsoperasjonen utføres under høyt trykk. som. førte til lagdannelse i. det aktive materiale idet pastaen har en høyer.e egenvekt nær innløpet (som vil utgjøre røre-nes bunn under bruk), at ved denne, anordning kan det aktive materiales egenvekt økes jevnt i hele røret. It was surprising and stood. in contrast to the more time-consuming proposals where the entire filling operation is carried out under high pressure. as. led to the formation of layers in the active material as the paste has a higher specific gravity near the inlet (which will form the bottom of the tubes during use), that with this arrangement the specific gravity of the active material can be increased evenly throughout the tube.
Som nevnt ovenfor vil det forhold mellom aktivt materiale og væske som bør anvendes, avhenge av en rekke variable omfattende typen av det materiale hvorav rørene er laget. As mentioned above, the ratio between active material and liquid that should be used will depend on a number of variables including the type of material from which the pipes are made.
Behovet for at materialet skal ha en høy gjennomtrengbarhet for vann for erholdelse av en god ledningsevne ved anvendelse i akkumulatorer må avpasses i forhold til behovet for at materialet skal holde på det aktive materiale slik at fyllingen kan utføres hurtig og det aktive materiale holdes på plass i rørene under lengre tidsperioder og utsatt for sjokk og vibra-sjoner. Et egnet materiale er laget av en uvevet plate av polyesterfibre med en tykkelse på 0,5 - 0,7 mm og en vekt på 120 - 160 g/cm , med en gjennomtrengbarhet overfor nitrogen (som definert nedenfor) på 8,-0 l/cm pr. minutt og en gjennomtrengbarhet overfor vann (som definert nedenfor) på o 1,5 l/cm 2 pr. minutt. Dette materiale er fortrinnsvis ikke gjennomhullet, og dets porøsitet skyldes de naturlige åpninger mellom de fibre hvorav det er laget. The need for the material to have a high permeability to water in order to obtain a good conductivity when used in accumulators must be adjusted in relation to the need for the material to hold the active material so that the filling can be carried out quickly and the active material is kept in place in the pipes for longer periods of time and exposed to shock and vibration. A suitable material is made from a non-woven sheet of polyester fibers with a thickness of 0.5 - 0.7 mm and a weight of 120 - 160 g/cm , with a nitrogen permeability (as defined below) of 8.0 l /cm per minute and a permeability to water (as defined below) of o 1.5 l/cm 2 per minute. This material is preferably not perforated, and its porosity is due to the natural openings between the fibers from which it is made.
Det foretrekkes mer generelt å anvende et materiale med en gjennomtrengbarhet for nitrogen på.0,5 - 12, f.eks. 1 - 10, eller helst 3-9, l/cm pr. minutt. Materialet bør også ha en gjennomtrengbarhet for vann på minst 0,01, f.eks. 0,1 eller 0,5 - 1,2 eller 5, l/cm 2 pr. minutt eller derover. It is more generally preferred to use a material with a nitrogen permeability of .0.5 - 12, e.g. 1 - 10, or preferably 3-9, l/cm per minute. The material should also have a water permeability of at least 0.01, e.g. 0.1 or 0.5 - 1.2 or 5, l/cm 2 per minute or more.
Som angitt nedenfor foretrekkes det å anvende en oppslemning hvori partiklene av det aktive materiale har en gjen-nomsnittsstørrelse på 5 - 20 Pm. As indicated below, it is preferred to use a slurry in which the particles of the active material have an average size of 5 - 20 µm.
i in
Et materiale med partikler med en gjennomsnittsstørrel-se på 1 - 30 eller 50 - 100<y>m kan imidlertid like godt anvendes. A material with particles with an average size of 1 - 30 or 50 - 100<y>m can, however, just as well be used.
Hva gjelder bly/syresysternene har i det vesentlige As for the lead/acid tanks have essentially
alle blyoxydpartikler en størrelse på under 100<y>m, f.eks. under 1 vekt% av partiklene har en diameter over 200 ym. Dessuten har under 1 veRt% av partiklene en diameter under 0,001 ym. Typisk har minst 50 vekt%, f.eks. 95 vekt%,av partiklene, en diameter under 10 ym og 5 vekt% av p°artiklene en diameter under 1 ym. all lead oxide particles a size below 100<y>m, e.g. less than 1% by weight of the particles have a diameter over 200 ym. Also, less than 1% by weight of the particles have a diameter of less than 0.001 µm. Typically has at least 50% by weight, e.g. 95% by weight of the particles, a diameter below 10 µm and 5% by weight of the particles with a diameter below 1 µm.
Oxyet kan utgjøres av grått blyoxyd eller rødt blyoxyd. eller en blanding av grått blyoxyd og rødt blyoxyd, fortrinnsvis av en blanding av grått blyoxyd med en gjennomsnitlig partikkelstørrel-se på 20 ym og rødt blyoxyd med en gjennomsnittlig partikkelstør-relse på 5 10 ym. Forholdet mellom grått blyoxyd og rødt blyoxyd kan være 95:5 - 5:95, fortrinnsvis 90:10 - 50:50, f.eks. The oxygen can be made up of gray lead oxide or red lead oxide. or a mixture of gray lead oxide and red lead oxide, preferably of a mixture of gray lead oxide with an average particle size of 20 um and red lead oxide with an average particle size of 5 10 um. The ratio between gray lead oxide and red lead oxide can be 95:5 - 5:95, preferably 90:10 - 50:50, e.g.
33:67. 33:67.
Rørene fastspennes fortrinnsvis oventil og. nedentil The pipes are preferably clamped at the top and. below
slik at væsker kan unnslippe fra hele området av rørene.allowing liquids to escape from the entire area of the pipes.
Det er gunstig at en viss mengde av oppslemningen kontinuerlig blandes under ifyllingen og at en mindre forholdsvis andel av den tilførte oppslemning taes fra denne, kontinuerlig blandede mengde som innfylles i hver rørplate. It is advantageous that a certain amount of the slurry is continuously mixed during the filling and that a smaller proportional proportion of the supplied slurry is taken from this continuously mixed quantity that is filled into each tube plate.
Oppslemningen tilføres fortrinnsvis ved hjelp av^en. pumpe som gir en jevn avlevering og holder oppslemningen<*>suspendert, og i mellomrommene mellom innføringen i en rørplate resirkuleres oppslemningen fra pumpens utløp til pumpens innløp, f.eks. via et resirkuleringsrør som står i forbindelse med pumpens utløp, og en omrørt lagringstank hvorfra et tilførselsrør går til pumpens innløp. The slurry is preferably supplied by means of pump which provides a uniform delivery and keeps the slurry<*>suspended, and in the spaces between the introduction into a tube plate the slurry is recycled from the pump's outlet to the pump's inlet, e.g. via a recirculation pipe that is connected to the pump's outlet, and a stirred storage tank from which a supply pipe runs to the pump's inlet.
Ifølge en første utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte innføres oppslemningen.fra en pumpe inn i en rør-, plate, og når denne plate er blitt fylt, resirkuleres oppslemningen kontinuerlig fra pumpens utløp til pumpens innløp og inn-føres deretter i en annen rørplate^ According to a first embodiment of the present method, the slurry is introduced from a pump into a tube plate, and when this plate has been filled, the slurry is continuously recycled from the pump's outlet to the pump's inlet and then introduced into another tube plate.
Den foreliggende oppfinnelse kan praktiseres på flere forskjellige måter, og én spesiell utførelsesform og visse modi-fikasjoner derav vil bli beskrevet som et eksempel under henvisning til tegningene, hvorav The present invention can be practiced in several different ways, and one particular embodiment and certain modifications thereof will be described as an example with reference to the drawings, of which
fig. 1 er et skjematisk sideriss av et apparat som anvendes for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte, fig. 1 is a schematic side view of an apparatus used for carrying out the present method,
fig. 2 er en'forstørret skjematisk perspektivskisse fig. 2 is an enlarged schematic perspective sketch
av den på fig. 1 viste ifyllingskasse,of the one in fig. 1 shown filling box,
fig. 3 er et skjematisk riss av en del av den på fig. fig. 3 is a schematic diagram of a part of that in fig.
2 viste nedre klemme i'åpen stilling, hvor bare en del av platens - rør er vist, fig. 4 er-et horisontaltverrsnitt tatt langs linjen IV - IV på fig. 3, fig. 5 er et deltverrsnitt gjennom en del av den øvre klemme i åpen stilling, som vist på fig. 3, fig. 6 er et frontoppriss av viskosimeteret med roterende blad som anvendes for å måle de for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte anvendte oppslemnings .viskositet, fig. 7 er et. detaljert frontoppriss av bladmontasjen i viskosimeteret ifølge fig. 6, fig. 8 er et horisontalriss av beholderen for anvendelse sammen med viskosimeteret ifølge fig. 6 og for mottagelse av prøven som skal ha sin viskositet målt, og fig. 9 er et horisontalriss fremstilt fra et optisk mikrofotografi av den uvevede duk, NW, som er beskrevet nedenfor og anvendt i eksemplene. Apparatet består av en oppslemningstank 10 for lagring av den oppslemning som skal fylles i platerørene. Tanken er ved sin bunn forsynt med en rørearm 11 som drives ved hjelp av en belte- og trommelanordning 12 som påvirkes av en motor 13 med varierbar hastighet. Et vertikalt tilførselsrør 15 strekker seg oppad fra like over rørearmen 11 til innløpet for en tilførsel 16 som også drives ved hjelp av en belte- og trommelanordning 17 som påvirkes av en motor 18 med varierbar hastighet. Pumpens 16 utløp er vertikalt nedad forbundet med en platefyllingsstasjon 20 via en tilførselsledning 19. Tilførselsledningen løper gjennom et manometer 22, en to-veis ventil 23 og en fiskehalemani-fold 24. Ventilen 23 kan innstilles slik at oppslemningen vil strømme vertikalt nedad til stasjonen 20, eller slik at oppslemningen vil strømme til tanken 10 via et resirkuleringsrør 25 som strekker seg nedad til like over rørearmen 11. Rørene 15. og, 26 har fortrinnsvis det samme tverrsnittsareal. 2 showed the lower clamp in the open position, where only part of the plate's tube is shown, fig. 4 is a horizontal cross-section taken along the line IV - IV in fig. 3, fig. 5 is a partial cross-section through part of the upper clamp in the open position, as shown in fig. 3, fig. 6 is a front elevation of the rotating blade viscometer used to measure the viscosity of the slurries used in the present process, fig. 7 is one. detailed front view of the blade assembly in the viscometer according to fig. 6, fig. 8 is a horizontal view of the container for use with the viscometer of FIG. 6 and for receiving the sample which must have its viscosity measured, and fig. 9 is a horizontal view prepared from an optical micrograph of the nonwoven fabric, NW, described below and used in the examples. The apparatus consists of a slurry tank 10 for storing the slurry to be filled in the plate pipes. The tank is provided at its bottom with a stirring arm 11 which is driven by means of a belt and drum device 12 which is affected by a motor 13 with variable speed. A vertical supply pipe 15 extends upwards from just above the stirring arm 11 to the inlet for a supply 16 which is also driven by means of a belt and drum device 17 which is affected by a motor 18 with variable speed. The outlet of the pump 16 is connected vertically downwards to a plate filling station 20 via a supply line 19. The supply line runs through a manometer 22, a two-way valve 23 and a fishtail manifold 24. The valve 23 can be adjusted so that the slurry will flow vertically downwards to the station 20 , or so that the slurry will flow to the tank 10 via a recirculation pipe 25 which extends downwards to just above the stirring arm 11. The pipes 15 and 26 preferably have the same cross-sectional area.
Den tilførte oppslemningsmengde holdes fortrinnsvisThe amount of slurry added is preferably maintained
på ca. 150 kg, f.eks. 100 - 200 kg, og den oppslemningsmengde som innføres i hver rørplate, dvs. den separate fyllingsvekt, of approx. 150 kg, e.g. 100 - 200 kg, and the amount of slurry introduced into each tube plate, i.e. the separate filling weight,
er 400 - 1000 g. Mer generelt er vektforholdet mellom det aktive materiale, f.eks. 75 kg, i den kontinuerlig blandede oppslemnings tilførsel og den separate fyllingsvekt 1300:1 - 25:1, fortrinnsvis 1000:1 - 200:1, og helst 160:1 - 100:1.. is 400 - 1000 g. More generally, the weight ratio between the active material, e.g. 75 kg, in the continuously mixed slurry supply and the separate filling weight 1300:1 - 25:1, preferably 1000:1 - 200:1, and preferably 160:1 - 100:1..
Stasjonen 20. omfatter en ramme- 29 som er stivt festet i forhold til manifolden 24 og omfatter topp- og bunnklemmer 30. og 31. The station 20 comprises a frame 29 which is rigidly fixed in relation to the manifold 24 and comprises top and bottom clamps 30 and 31.
Klemnene 30 og 31 er forsynt med tenner og passer til den ytre overflateprofil av rørplatens bunn og topp da platen er innført i klemmene med sin åpne bunnende vendt mot manifolden 24. Manifolden har en utløpsmunnstykkeanordning bestående av 6,35 mm' lange kobbertilførselsrør eller andre stive tilførsels-rør med en utvendig- diameter som tilsvarer platerørenes indre diameter og som er anordnet i avstand fra hverandre langs en rett linje, idet tilførselsrørenes sentrum befinner seg på platerørenes" sentrum. The clamps 30 and 31 are provided with teeth and fit the outer surface profile of the bottom and top of the tube plate as the plate is inserted into the clamps with its open bottom facing the manifold 24. The manifold has an outlet nozzle assembly consisting of 6.35 mm' long copper supply pipes or other rigid supply pipes with an external diameter that corresponds to the inner diameter of the sheet metal pipes and which are arranged at a distance from each other along a straight line, the center of the supply pipes being located at the center of the sheet metal pipes.
De åpne ender av platerørene passer således tett over tilførselsrørene og er klemt fast til disse ved hjelp av den øvre klemme 30 som kan være forsynt med en føyelig paknings-foring. The open ends of the plate pipes thus fit snugly over the supply pipes and are clamped to them by means of the upper clamp 30 which can be provided with a pliable gasket lining.
Den nedre klemme 31 holder platen på plass og presser rørene mot en fortykket endeseksjon på ryggraden. Platens over-flater er fullstendig frie. The lower clamp 31 holds the plate in place and presses the tubes against a thickened end section of the spine. The plate's surfaces are completely free.
Ryggradene er laget av en vanlig blylegering og har en vanlig oppbygning og er anordnet på en toppskinne ved sentra som tilsvarer sentraene for de rør som de skal anvendes sammen med. De er fortrinnsvis forsynt med korte aksiale finner som anvendes for å sentrere ryggradene i rørene og for å hindre ryggradene fra å bli forvrengt under håndtering før ifyllingen. The spines are made of a common lead alloy and have a common structure and are arranged on a top rail at centers that correspond to the centers of the tubes with which they are to be used. They are preferably provided with short axial fins which are used to center the spines in the tubes and to prevent the spines from being distorted during handling prior to filling.
Stasjonen 20 vil nu bli nærmere beskrevet under hen-, visning til fig. 2-5. The station 20 will now be described in more detail with reference to fig. 2-5.
Som nevnt ovenfor omfatter stasjonen 20 en ramme 29 som er stivt festet i forhold til manifolden 24. Denne ramme utgjøres av to deler 32 og 33 som er hengslet til hverandre langs den venstre kant, og det er delen 33 som er stivt festet tii manifolden 24. De øvre og nedre klemmer utgjøres begge av to deler 30A og 30B og 31A og 31B. Delene 30A og 3IA er under-. støttet av den bevegelige del 32 av rammen 29, og delene 30B og 31B er understøttet av den stasjonære del 33 av rammen 29. As mentioned above, the station 20 comprises a frame 29 which is rigidly fixed in relation to the manifold 24. This frame consists of two parts 32 and 33 which are hinged to each other along the left edge, and it is the part 33 which is rigidly fixed to the manifold 24 The upper and lower clamps are both made up of two parts 30A and 30B and 31A and 31B. Sections 30A and 3IA are sub-. supported by the movable part 32 of the frame 29, and the parts 30B and 31B are supported by the stationary part 33 of the frame 29.
Den stasjonære del 33 understøtter også øvre og nedre låseutliggere 36 og 37.som er slik anordnet at de står i inn grep med øvre. og nedre håndtak 38 og 39 på den bevegelige ramme-del 32 og låser ifyllingssta-sjonen i lukket tilstand. The stationary part 33 also supports upper and lower locking outriggers 36 and 37, which are arranged in such a way that they engage with the upper. and lower handles 38 and 39 on the movable frame part 32 and lock the filling station in the closed state.
Rammens 29 stasjonære del 33 bærer også en nedre støtteskinne 42 med en åpning 43 hvorigjennom fanen 44 til en plate 45 kan passere og som letter stillingsanbringelsen av platen i ifyllingsstasjonen. The stationary part 33 of the frame 29 also carries a lower support rail 42 with an opening 43 through which the tab 44 of a plate 45 can pass and which facilitates the positioning of the plate in the filling station.
De øvre og nedre klemmer 30 og 31 er forsynt med tenner som er avpasset i forhold til platens ytre manteldimensjoner, og de to deler av hver klemme avgrenser, når de er stengt, en rad med sylindriske hull 4 8 som er forbundet ved spalter 49 med den dobbelte tykkelse.av mantelens duk 47 for å hindre at mantelen skjæres istykker av klemmene. The upper and lower clamps 30 and 31 are provided with teeth adapted to the plate's outer jacket dimensions, and the two parts of each clamp define, when closed, a row of cylindrical holes 48 which are connected by slots 49 with the double thickness of the mantle's fabric 47 to prevent the mantle from being cut to pieces by the clamps.
Den nedre klemme 31 presser mantelens duk 47 mot de brede skuldre 51 av platens ryggrader 52 for a sikre en tett forsegling (se fig. 3 og 4). The lower clamp 31 presses the mantle's fabric 47 against the wide shoulders 51 of the plate's spines 52 to ensure a tight seal (see fig. 3 and 4).
På fig. 5 ér vist fastklemmingsanordningen ved manifolden 24. En manifoldplate 54 har en rad med tilførselsrør 55 som passerer ned gjennom manifolden og som er forsynt med avsmalnen-de ender 56 som er ført gjennom åpninger i en gummipakning 58. Denne er bøyelig og kan presses sammen med fingrene til bare ca. halvparten av dens tykkelser i • usammenpresset tilstand som er ca. 3,18 mm. På fig. 5 er vist at mantelen 50 er ført over til-førselsrørenes ender 56. Denne anordning er i virkeligheten slik at pakningen 58 må sammenpresses med ca. 1,59 mm av mantelen 50 som.tvinges opp i pakningen, for at platens øvre skinne skal bringes mot rammens nedre skinne 42 (denne sammenpresning er ikke vist på tegningen). Klemmen 30 presser mantelens duk 47 rundt tilførselsrørenes 55 ender 56 for erholdelse av en god øvre forsegling. In fig. 5 shows the clamping device at the manifold 24. A manifold plate 54 has a row of supply pipes 55 which pass down through the manifold and which are provided with tapered ends 56 which are passed through openings in a rubber gasket 58. This is flexible and can be pressed together with the fingers to only approx. half of its thickness in • uncompressed state which is approx. 3.18 mm. In fig. 5 shows that the jacket 50 is passed over the ends 56 of the supply pipes. This arrangement is in reality such that the gasket 58 must be compressed with approx. 1.59 mm of the mantle 50 which is forced up into the gasket, in order for the plate's upper rail to be brought against the frame's lower rail 42 (this compression is not shown in the drawing). The clamp 30 presses the mantle's fabric 47 around the ends 56 of the supply pipes 55 to obtain a good upper seal.
Pumpen 16 gir jevn avlevering og er av velkjent type, som den'pumpe som selges under handelsbetegnelsen "MONOPUMP ", som omfatter en rotor i form av en enkelt startspiralfjær som er innpasset i en sylinder i form av en dobbelt startspiralfjær med to ganger rotorens stigning, og hvori rotoren dreier seg rundt sin egen akse i én retning mens dens akse k,ret ser rundt sylinderens akse i motsatt retning med deri samme hastighet,^enne pumpetype gir en positiv fortrengning med jevn strøm og The pump 16 provides uniform delivery and is of the well-known type, such as the pump sold under the trade name "MONOPUMP", which comprises a rotor in the form of a single starting coil spring fitted in a cylinder in the form of a double starting coil spring with twice the pitch of the rotor , and in which the rotor rotates around its own axis in one direction while its axis rotates around the axis of the cylinder in the opposite direction at the same speed, this type of pump provides a positive displacement with steady flow and
hindrer at væske skiller seg fra faststoffer i .materialet.prevents liquids from separating from solids in the material.
Ifølge en annen utførelsesform (Ikke vist) er ifyllingsstasjonen dannet med en tvilli.n<g>manifold som hver. mates .' fra pumpen 16. To-veisventilen 23 er erstattet med en tre-veis-ventil, og hver ledning fra ventilen 23 til en manifold inneholder en trykkømfintlig ventil 70. According to another embodiment (not shown), the filling station is formed with a twin manifold which each. fed .' from the pump 16. The two-way valve 23 is replaced with a three-way valve, and each line from the valve 23 to a manifold contains a pressure sensitive valve 70.
Denne ventil 70 er fortrinnsvis en trykkreduksjonsven-til som kan innstilles på et hvilket som helst ønsket trykk, f.eks. 1,05 kg/cm , og når dette trykk er blitt nådd, vil ventilen opprettholde et trykk på 1,05 kg/cm 2 inntil den reguleres, f.eks. manuelt. This valve 70 is preferably a pressure reduction valve which can be set to any desired pressure, e.g. 1.05 kg/cm 2 , and when this pressure has been reached, the valve will maintain a pressure of 1.05 kg/cm 2 until it is regulated, e.g. manually.
Den metode som da benyttes, er at en plate innføres iThe method then used is that a plate is introduced in
en manifold og at ventillen 23 skiftes fra resirkulering eller fra den annen manifold. Platen vil fylles f.eks. i løpet av 5 a manifold and that the valve 23 is changed from recirculation or from the other manifold. The plate will be filled e.g. during the 5
s, og trykket vil stige til 1,05 kg/cm 2 og opprettholdes i 5 s.s, and the pressure will rise to 1.05 kg/cm 2 and be maintained for 5 s.
I løpet av denne tid vil operatøren ha fjernet den fylte plate fra den annen manifold og satt inn en ny plate. Han kan deretter skifte ventilen 23 for øyeblikkelig resirkulering eller for straks å fylle den nye plate. During this time, the operator will have removed the filled plate from the other manifold and inserted a new plate. He can then change the valve 23 for immediate recirculation or to immediately fill the new plate.
Ifølge en annen.utførelsesform kan trykkreduksjonsven-tilen 70 anvendes for å skifte pumpetilførselen til resirkulering og for å redusere trykket mot platen straks det. på forhånd fast-satte trykk er blitt nådd. According to another embodiment, the pressure reduction valve 70 can be used to switch the pump supply to recirculation and to reduce the pressure against the plate immediately after that. pre-set pressures have been reached.
Ifyllingsprosessen utføres som følger:The filling process is carried out as follows:
Materialet fremstilles ed den ønskede sammensetningThe material is produced with the desired composition
i tanken 10 ved hjelp av rørearmen 11. En rørplate 50 monteres, dukrørene 47 bringes på plass på metallryggradene 52, og rør-platen bringes mot klemmene 30B og 31B på stasjonen 20 med sine øvre bunnender skjøvet opp mot pakningen 58 og over endene 56 av manifoldens 24 tilførselsrør 55. Rammedelen 32 svinges derétter mot delen 33, og klemmene 30 og 31 stenges derved, og låsearmene 36 og 37 føres over håndtakene 38 og 39. Rørearmen 11 holdes i bevegelse, og ventilen 23 som er dreiet til resirkuleringsstil-lingen, forbinder pumpen 16 med røret 28, og pumpen 16 settes igang. Resirkuleringen utføres inntil strømmen er blitt jevn. Trykkindikatoren 22 angir nulltrykk mens resirkuleringen foregår. in the tank 10 by means of the stirring arm 11. A pipe plate 50 is mounted, the fabric pipes 47 are brought into position on the metal spines 52, and the pipe plate is brought against the clamps 30B and 31B of the station 20 with its upper bottom ends pushed up against the gasket 58 and over the ends 56 of the manifold 24's supply pipe 55. The frame part 32 is then swung towards the part 33, and the clamps 30 and 31 are thereby closed, and the locking arms 36 and 37 are guided over the handles 38 and 39. The stirring arm 11 is kept in motion, and the valve 23, which is turned to the recirculation position, connects the pump 16 with the pipe 28, and the pump 16 is started. The recirculation is carried out until the flow has become even. The pressure indicator 22 indicates zero pressure while the recirculation is taking place.
Ventilen 23 skiftes deretter for å forbinde pumpen 16 med manifolden 24. Oppslemningen strømmer ned i stasjonen 20, The valve 23 is then changed to connect the pump 16 to the manifold 24. The slurry flows down into the station 20,
og det aktive materiale ifylles i rørene. Ventilen 23 holdes i denne stilling inntil' rørene er blitt fylt med aktivt materiale, og trykkindikatoren vil da vise en forholdsvis plutselig trykk-økning. På dette punkt vil væske skilles' ut som små dråper i det vesentlige samtidig over hele overflaten av rørplaten. Etter hvert som trykket stiger til avstengningstrykket, vil ytterligere små væskemengder skilles ut fra platene. and the active material is filled into the tubes. The valve 23 is held in this position until the pipes have been filled with active material, and the pressure indicator will then show a relatively sudden increase in pressure. At this point, liquid will separate out as small droplets essentially simultaneously over the entire surface of the tube plate. As the pressure rises to the shut-off pressure, additional small amounts of liquid will separate from the plates.
De første væskemengder er tilbøyelige til å være klare, mens de senere utskilte væskemengder også er tilbøyelige til å inneholde aktivt materiale. Når trykket når den ønskede avsteng-ningsverdi, skiftes ventilen 23 for resirkulering av materialet til tanken 10 via ledningen 26. The first amounts of liquid tend to be clear, while the later secreted amounts of liquid also tend to contain active material. When the pressure reaches the desired shut-off value, the valve 23 is changed for recycling the material to the tank 10 via the line 26.
Klemmene 30 og 31 • . blir deretter åpnet og den fylte plate fjernet, og platen utsettes for de ytterligere behandlings-trinn, som innsettelse av én hunnskinne, beising, tørking og elektrolyttisk formering. Terminals 30 and 31 • . is then opened and the filled plate removed, and the plate is subjected to the further processing steps, such as insertion of one female rail, pickling, drying and electrolytic propagation.
Overskuddet av oppslemning i manifolden 24 faller nedThe excess of slurry in the manifold 24 falls down
i tanken 10.in the tank 10.
Med kontinuerlig drift kan trykkøkningen vist ved hjelp av indikatoren 22 anvendes for å regulere ifyllingssyklusen, f.eks. for påvirkning av ventilen 23 og for åpne klemmene 30 og 31 for å frigjøre disse fra manifolden 24 og for å.bringe dem i inngrep med en ny plate i fastklemt stilling. ■ Grense-brytere kan anvendes som vil påvirkes av den nye plate som står i inngrep med manifolden 24, for å skifte ventilen 23 tilbake til ifyllingsstillingen. With continuous operation, the pressure increase shown by the indicator 22 can be used to regulate the filling cycle, e.g. to actuate the valve 23 and to open the clamps 30 and 31 to release them from the manifold 24 and to bring them into engagement with a new plate in a clamped position. ■ Limit switches can be used which will be affected by the new plate which engages with the manifold 24, to shift the valve 23 back to the filling position.
EksemplerExamples
Eksempler vil nu bli gitt på spesifike metoder for plateproduksjon. Examples will now be given of specific methods for plate production.
Platene var positive plater med 15 rør som hvert hadde en lengde på 34,8 cm. Rørene var laget av uvevede polyethylen-terefthalatfibre. Disse ble fremstilt som følger: En tynn bane (1,5 mm bred) av fibre med en gjennom-3nittslengde på 11,4 cm ble fremstilt ved karding, og en pels ble laget ved å legge ca. 10 baner på hverandre for fremstilling av en kontinuerlig bane av uvevet duk (også 1,5 m bred). The plates were positive plates with 15 tubes each having a length of 34.8 cm. The tubes were made of non-woven polyethylene terephthalate fibres. These were produced as follows: A thin web (1.5 mm wide) of fibers with a through-stitch length of 11.4 cm was produced by carding, and a coat was made by laying approx. 10 webs on top of each other to produce a continuous web of non-woven cloth (also 1.5 m wide).
Fibrene strekker seg generelt langsetter banen som plisseres i et sik.-sak-mønster etter hvert som den fjernes fra en transportør som løper i samme retning som banens lengde, og overføres på en transportør som løper rettvinklet i forhold til banens lengde. Fibrene vil således ligge i det vesentlige på tvers av pelsens lengde, men på grunn av den annen transportørs bevegelse vil fibrene i nabolag ha en motsatt skråstilling med en liten vinkel i forhold til tverretningen. The fibers generally extend along the web which is pleated in a sik.-sak pattern as it is removed from a conveyor running in the same direction as the length of the web, and transferred onto a conveyor running at right angles to the length of the web. The fibers will thus lie essentially across the length of the fur, but due to the movement of the second conveyor, the fibers in the neighborhood will have an opposite slant with a small angle in relation to the transverse direction.
Dette materiale impregneres deretter med 50 vekt% av et polyacrylbindemiddel. Det har en tykkelse på 0,5 - 0,7 mm og veier 120 - 160 g/cm<2>. This material is then impregnated with 50% by weight of a polyacrylic binder. It has a thickness of 0.5 - 0.7 mm and weighs 120 - 160 g/cm<2>.
Dette materiale omdannes deretter til en rekke rør ved å føre to lag av materialet gjennom en flersymaskin for å feste lagene sammen langs parallelle linjer (f.eks. ca. 2 linjer pr. 2,54 cm) for dannelse av lommer eller rør på vanlig måte. This material is then converted into a series of tubes by passing two layers of the material through a multi-stitch machine to attach the layers together along parallel lines (eg about 2 lines per 2.54 cm) to form pockets or tubes in the usual manner.
Dette materiale blir deretter neddyppet i en fenolhar-piks og tørket. Materialet tar opp 30 % av fenolharpiksen, basert på det uvevede materiales tørrvekt. Etter oppdeling i eg-nede lengder innføres deretter dorer med sirkelformig tverrsnitt og en diameter på 7,29 mm mellom radene av sting for dannelse av lommene. Materialet har<1>en gjennomtrengbarhet for luft på 8,0 l/min pr. cm^ og en gjennomtrengbarhet for vann på 1,5 l/min pr. cm 2. Dets struktur er vist på fig. 9. This material is then immersed in a phenolic resin and dried. The material takes up 30% of the phenolic resin, based on the dry weight of the unwoven material. After dividing into equal lengths, mandrels with a circular cross-section and a diameter of 7.29 mm are then inserted between the rows of stitches to form the pockets. The material has<1> an air permeability of 8.0 l/min per cm^ and a water permeability of 1.5 l/min per cm 2. Its structure is shown in fig. 9.
Det fremgår av fig. 9 at denne uvevede duk består av enkeltfibre som- er vilkårlig flettet inn i. hverandre. Fibrene har en diameter på ca. 25 ym eller derover, generelt 20 - 50<y>m. Avstanden mellom enkeltfibrene er vanligvis under 250 ym og som oftest under 100 ym, og materialet har på grunn av dets tykkelse på 0,5 - 0,7 mm en tredimensjonal struktur som muliggjør- en overlapping mellom flere enkeltfibre langs en hvilken somhelst bane fra overflate til: overflate av platen. It appears from fig. 9 that this non-woven fabric consists of individual fibers which are arbitrarily interwoven into each other. The fibers have a diameter of approx. 25 ym or more, generally 20 - 50<y>m. The distance between the individual fibers is usually below 250 ym and most often below 100 ym, and due to its thickness of 0.5 - 0.7 mm, the material has a three-dimensional structure which enables an overlap between several individual fibers along any path from the surface to: surface of the plate.
Gjennomtrengbarheten for luft ble målt som følger:Air permeability was measured as follows:
En prøve med en diameter på 2,8 cm (et effektivt tverrsnittsareal på.6,16 cm 2) ble klemt fast, og den tid det tok. for 50. 1 tørt nitrogen å strømme gjennom prøven ved 20° C ved en trykkforskjell på 1,5 cm vannsøyle ble notert. A sample with a diameter of 2.8 cm (an effective cross-sectional area of.6.16 cm 2) was clamped, and the time it took. for 50.1 dry nitrogen to flow through the sample at 20° C. at a pressure difference of 1.5 cm water column was noted.
Materialet er for gjennomtrengbart til at kvikksølv-porøsitetsmåling eller måling av luftstrømmen gjennom en med alkohol mettet prøve vil være nøyaktig. The material is too permeable for mercury porosity measurement or measurement of air flow through an alcohol-saturated sample to be accurate.
Den samme prøves gjennomtrengbarhet for vann ble under-søkt Ved å måle den tid. det tok for en vannsøyle med en opprinne-lig høyde på 42 cm og et volum på 1 liter å strømme gjennom prø-ven under innvirkning av tyngden. The permeability of the same sample to water was investigated by measuring the time. it took a column of water with an initial height of 42 cm and a volume of 1 liter to flow through the sample under the influence of gravity.
Søylens nedstrømsende under prøven ble stengt, vannet ble innført over prøven, og nedstrømsenden under prøven ble deretter åpnes mot atmosfæren. Dette materiale er betegnet som uvevet duk N.W. i den nedenstående tabell 1. The downstream end of the column below the sample was closed, the water was introduced above the sample, and the downstream end below the sample was then opened to the atmosphere. This material is designated as non-woven cloth N.W. in the table 1 below.
En annen duk ble også benyttet. Det var en spunnet, vevet duk som i tabell 1 nedenfor er betegnet med SW og som har en gjennomtrengbarhet for luft på 6,0 l/cm pr. minutt. Den har 17 vefttråder pr. cm og 22 varptråder pr. cm. Varptrådene har Another cloth was also used. It was a spun, woven cloth which in Table 1 below is denoted by SW and which has an air permeability of 6.0 l/cm per minute. It has 17 weft threads per cm and 22 warp threads per cm. The warp threads have
en diameter på ca. 250 ym og vefttrådene en diameter på ca. 375 ym. En undersøkelse under mikroskop antyder at avstandene mellom nabovarptråder og nabovefttråder er høyst 250 ym s 250 ym, men over disse avstande er det broer av et meget stort antall løse fibre som strekker seg ut fra trådene. a diameter of approx. 250 ym and the weft threads a diameter of approx. 375 etc. An examination under a microscope suggests that the distances between neighboring warp threads and neighboring weft threads are at most 250 ym s 250 ym, but over these distances there are bridges of a very large number of loose fibers that extend from the threads.
De anvendte sammensetninger er angitt i de nedenstående tabeller IA og IB. \ The compositions used are indicated in the following tables IA and IB. \
Oppslemningen ble fremstilt av blandinger av grått blyoxyd (gjennomsnitlig partikkelstørrelse 20<y>m) og rødt blyoxyd (gjennomsnitlig partikkelstørrelse 5-10 ym) blandet i forskjellige vektforhold med ledningsvann. The slurry was prepared from mixtures of gray lead oxide (average particle size 20<y>m) and red lead oxide (average particle size 5-10 ym) mixed in different weight ratios with tap water.
De faste partikler i oppslemningen var slike at under I vekt% hadde en størrelse over 200 / »m og under 1 vekt% en stør-relse under 0,001 ym, med 95 vekt% med en størrelse under 50 ym. Disse partikkelstørrelser ble bestemt ved sikting.. The solid particles in the slurry were such that under 1% by weight had a size over 200 µm and under 1% by weight a size under 0.001 um, with 95% by weight having a size under 50 um. These particle sizes were determined by sieving.
Tanken 10 inneholdt 150 kg oppslemning, og rørearmen II med en størrelse på 76,2 x 3,8 cm ble omdreiet med 30-70 omdreininger pr. minutt (opm) for å holde faststoffene suspendert. Pumpen 16 ble drevet ved forskjellige kapasiteter som angitt i tabell IA. Under resirkuleringen viste indikatoren 22. nulltrykk. -Under anvendelse av de samme omdreinings- og pumpe- betingelser ble ventilen 23 skiftet ti.1 ifyllingsstillingen, og den tid da indikatoren 22 viste nulltrykk og den samlede tid inntil ventilen 23 igjen ble skiftet tilbake for resirkulering, og det nådde maksimumstrykk • ble notert.. Disse er angitt i tabell IA. Rørenes innvendige volum var 170 cm 3. The tank 10 contained 150 kg of slurry, and the stirring arm II with a size of 76.2 x 3.8 cm was rotated at 30-70 revolutions per minute. minute (rpm) to keep the solids suspended. The pump 16 was operated at various capacities as indicated in Table IA. During the recirculation, the indicator showed 22. zero pressure. -Using the same rotation and pumping conditions, the valve 23 was changed to the 1.1 filling position, and the time when the indicator 22 showed zero pressure and the total time until the valve 23 was again changed back for recirculation, and it reached maximum pressure • was noted .. These are indicated in table IA. The internal volume of the tubes was 170 cm 3.
Det foretrekkes å tilsette syre for i det minste delvis å sulfatere oxydet. lg oxyd krever 0,4 ml svovelsyre med en egenvekt på 1,4 for oppnåelse av dette. Blandingen av oppslemningen fortsetter i lagringstanken under syretilsetningen, og straks denne er avsluttet, kan ifyllingssyklusen fortsettes. Enkelte av eksemplene i tabellene IA og IB gjelder for delvis surgjorte materialer. It is preferred to add acid to at least partially sulfate the oxide. lg oxyd requires 0.4 ml of sulfuric acid with a specific gravity of 1.4 to achieve this. The mixing of the slurry continues in the storage tank during the addition of acid, and once this has finished, the filling cycle can be continued. Some of the examples in tables IA and IB apply to partially acidified materials.
Eksempel 12 ble utført ved anvendelse av rør med et samlet innvendig fritt volum på 105 cm 3. Example 12 was carried out using tubes with a total internal free volume of 105 cm 3 .
Fotnoter til tabellene IA og IB Footnotes to Tables IA and IB
1) Syre:faststoff- forhold. Det har vært antatt at hele syremengden absorberes av og reagerer med oxydoverskuddet på det trinn den først tilsettes og at syre/oxydforholdet således hol- 1) Acid:solid ratio. It has been assumed that the entire amount of acid is absorbed by and reacts with the oxide excess at the stage it is first added and that the acid/oxide ratio thus holds
der seg konstant til mer syre tilsettes, dvs. at en andel av syren fjernes med hver pastaprøve som fjernes. where more acid is constantly added, i.e. that a proportion of the acid is removed with each pasta sample that is removed.
2) Faststoff:væskeforhold.2) Solid:liquid ratio.
A) . Disse beregnes omfattende hele syremengden som even-A). These are calculated including the entire amount of acid that even
tuelt tilsettes som en væske.tuelt is added as a liquid.
B) Vekten av de i filtratprøvene fjernede faststoffer erB) The weight of the solids removed in the filtrate samples is
ikke tatt med da vekten av disse prøver var.forholdsvis liten og det ikke forelå noen måte for enkelt å fastslå forholdet mellom faststoffer og væsker i filtratene.' C) Forholdene er blitt beregnet uten å ta med de væskemengder som fjernes i pastaene i rørene. Disse forhold er derfor not included as the weight of these samples was relatively small and there was no way to easily determine the ratio between solids and liquids in the filtrates.' C) The conditions have been calculated without taking into account the quantities of liquid that are removed in the pastes in the tubes. These conditions are therefore
noe lave hva gjelder faststoffinnholdet i oppslemningene.somewhat low in terms of the solids content in the slurries.
3) Forhold mellom gråttoxyd og rødt oxyd. Disse er blitt antatt å holde seg konstante med mindre en ekstra mengde av 3) Ratio between gray oxide and red oxide. These have been assumed to remain constant unless an additional amount of
grått eller rødt oxyd tilsettes.gray or red oxide is added.
4) Våt pasta i plate. Vekten x av dukrøret, blyrygg-4) Wet pasta in a plate. The weight x of the fabric tube, lead back-
radene og en bunnskinne ble målt. De angitte verdier gjelder for den. våte, fylte plate etter innføring av en bunnskinne minus x. 5) % utskillelse av prøven. Dette er høyden A av faststoffene i beholderen dividert med høyden B av væskene fra bunnen av beholderen, uttrykt i prosent, etter at prøven er blitt godt rystet i 0,5 minutt og. deretter har fått bunnavsettes i vertikal stilling i 24 timer. the rows and a bottom rail were measured. The specified values apply to it. wet, filled plate after the introduction of a bottom rail minus x. 5) % excretion of the sample. This is the height A of the solids in the container divided by the height B of the liquids from the bottom of the container, expressed as a percentage, after the sample has been well shaken for 0.5 minutes and. has then been allowed to settle in a vertical position for 24 hours.
Beholderen er et reagensglass med rund bunn og en innvendig diameter på 1,5 cm, og minst 9 cm oppslemning fylles i reagensglasset. The container is a test tube with a round bottom and an internal diameter of 1.5 cm, and at least 9 cm of slurry is filled into the test tube.
6) 1/ 2 levealder av suspensjonen. Dette er den tid det tar for faststoffnivået i prøven i beholderen beskrevet under 5) 6) 1/2 lifetime of the suspension. This is the time it takes for the solids level in the sample in the container described under 5)
å synke til halvveis mellom B og A.to sink to halfway between B and A.
Undersøkelsen utføres ved å anbringe et gummibånd medThe examination is carried out by placing a rubber band with
en nedre kant på midtnivået, dvs. (B + A)/2 cm, fra bunnen av reagensglasset som deretter rystes kraftig i minst 0,5 minutt eller inntil alt faststoff er blitt fortrengt fra bunnen av reagensglasset som deretter rettes opp, og tiden fra dette tidspunkt til det tidspunkt når lys først blir synlig under gummi-båndet, måles. 7) Pumpehastighet. Dette er ganske enkelt en regulering. Volumet av oppslemningen som pumpes gjennom manifolden, ble målt ved forskjellige stillinger ved å oppsamle oppslemningen etter hvert som den kom u.t av manifolden. To målinger ble utført for hver pumpeinnstilling. Oppslemningens volum ble målt. a lower edge at the mid-level, i.e. (B + A)/2 cm, from the bottom of the test tube which is then shaken vigorously for at least 0.5 minute or until all solid has been displaced from the bottom of the test tube which is then straightened, and the time from this time to the time when light first becomes visible under the rubber band is measured. 7) Pump speed. This is simply a regulation. The volume of slurry pumped through the manifold was measured at various positions by collecting the slurry as it exited the manifold. Two measurements were performed for each pump setting. The volume of the slurry was measured.
En kurve ble deretter avsatt for volumet ved pumpeinn-stillingene 0, 20, 30 og 40 mot tiden i sekunder (ved anvendelse av en stoppeklokke). Det ble oppnådd en tilnærmet rettlinjet kurve. 8) Tid før begynnende trykkøkning. Dette er den tid som forløper mellom åpningen av innløpsventilen og til manometeret virkelig begynner å bevege seg i stedenfor bare å pendle. 9) Teoretisk volum pumpet før begynnende trykkøkning. Dette er tiden angitt i spalte 8 av tabell IA multiplisert med volumet ångitt i spalte 7 av tabell IA og er rent teoretisk. A curve was then plotted for volume at pump settings 0, 20, 30 and 40 against time in seconds (using a stopwatch). An approximately straight line curve was obtained. 8) Time before starting pressure increase. This is the time that elapses between the opening of the inlet valve and the pressure gauge actually starting to move instead of just oscillating. 9) Theoretical volume pumped before starting pressure increase. This is the time indicated in column 8 of table IA multiplied by the volume indicated in column 7 of table IA and is purely theoretical.
10\ Lagdannelse. (Tabell 3) Denne bestemmes ved å beise platene i svovelsyre med en egenvekt på 1,40 i 6 timer, fulgt av tørking ved 8 2° C i 12 timer. 10\ Layer formation. (Table 3) This is determined by pickling the plates in sulfuric acid with a specific gravity of 1.40 for 6 hours, followed by drying at 8 2° C for 12 hours.
Den.øvre skinne og den nedre skinne ble deretter skåret av fra platen og resten skåret opp i fire like horisontale strimler som ble betegnet med A, B, C og D, idet A ble avskåret ved platens nedre skinne. Disse ble deretter veiet. De horisontale strimler ble deretter oppdelt i fire seksjoner å 3 rør hver utelatende hvert 4.rør og ble betegnet med 1-4, idet 1 ble avskåret ved platens håndtaksside. De fire seksjoner, én fra hver av de horisontale strimler, ble deretter veiet,og den under 1 i tabell 3 angitte verdi er denne verdi. De andre vertikale seksjoner 2, 3 og 4 ble veid på samme måte. The upper rail and the lower rail were then cut off from the plate and the remainder cut into four equal horizontal strips which were designated A, B, C and D, A being cut off at the lower rail of the plate. These were then weighed. The horizontal strips were then divided into four sections of 3 tubes each omitting every 4th tube and were designated 1-4, 1 being cut off at the handle side of the plate. The four sections, one from each of the horizontal strips, were then weighed, and the value given under 1 in table 3 is this value. The other vertical sections 2, 3 and 4 were weighed in the same way.
11) Blyantporøsitet. Denne bestemmes ved hjelp av den 11) Pencil porosity. This is determined using it
velkjente metode betegnet som kvikksølvinntrengningsporøsitets-måling og ble utført i forbindelse med de samme prøver som er angitt i tabell 3. Detaljer angående denne metode er gitt i britisk patentskrift hr. 1 331 257. well-known method referred to as mercury penetration porosity measurement and was carried out in connection with the same samples as indicated in table 3. Details regarding this method are given in British patent document hr. 1,331,257.
Verdiene erholdt ved anvendelse av viskosimeteret méd roterende blad for visse av de i de ovenstående eksempler anvendte oppslemninger er angitt i den nedenstående tabell 2. The values obtained by using the rotating blade viscometer for certain of the slurries used in the above examples are shown in table 2 below.
Det anvendte viskosimeter er vist på fig. 6, 7 og 8. The viscometer used is shown in fig. 6, 7 and 8.
Apparatet består av en ramme 110 som bærer en elektro-motor 111 som driver en rørearmmontasje 120 via en gearkasse 112 og en torsjonstransduktor 119. Hastigheten i gearkassen 112 overvåkes av en tachogenerator 113 som avgir et signal til et tallvoltmeter 113A. Spenningssignalet avgitt fra torsjonstransduktoren overføres til en kartskriver 114. Skriveren har en varierbar karthastighet og en varierbar skala. The apparatus consists of a frame 110 which carries an electric motor 111 which drives a stirring arm assembly 120 via a gearbox 112 and a torsion transducer 119. The speed in the gearbox 112 is monitored by a tachogenerator 113 which emits a signal to a digital voltmeter 113A. The voltage signal emitted from the torsion transducer is transmitted to a map printer 114. The printer has a variable map speed and a variable scale.
En prøvebeholder 130 er klemt fast på et regulerbart bord 115 som kan heves og senkes på styreskinner 116 ved hjelp av en pneumatisk sylinder 117.. - A sample container 130 is clamped onto an adjustable table 115 which can be raised and lowered on guide rails 116 by means of a pneumatic cylinder 117.. -
Prøvebeholderen 130 har et fjernbart lokk 131 anordnet over røreskovlmontasjen 120. Lokket-kan festes til beholderen ved hjelp av en utvendig bajonettlås (ikke vist). The sample container 130 has a removable lid 131 arranged over the stirring paddle assembly 120. The lid can be attached to the container by means of an external bayonet lock (not shown).
Røreskovlmontasjen 120 er fjernbart festet til gear-kassens 112 utgangsaksel 118 og består av en sentral stang 121 med en nedre knott 122 som ved bruk passer inn i et hull 132 i beholderens 130 bunn. Stangen 12.1 har en diameter D5 på 1,3 cm og bærer 3 par med skovler 123, 124 og 125. Skovlene 123 og 125 befinner seg i samme plan og er anordnet rettvinklet i forhold til skovlene 124. Alle skovler er vertikale og således parallelle i forhold til stangens 121 akse. Skovlene bæres på armer 126, 127 og/28. Avstanden D6 fra midten av armen 126 til knotten 122 er 6,5 cm, avstanden D7 fra midten av armen 127 til knotten 122 er 3,9 cm, og avstanden fra midten av armen 128 til knotten 122 er 1,6 cm. Bredden.av hver skovl D3 er 1,2 cm, og dens høyde D2 er 1,2 cm og dens tykkelse 0,1 cm. Avstanden The paddle assembly 120 is removably attached to the output shaft 118 of the gearbox 112 and consists of a central rod 121 with a lower knob 122 which, when in use, fits into a hole 132 in the container 130 bottom. The rod 12.1 has a diameter D5 of 1.3 cm and carries 3 pairs of vanes 123, 124 and 125. The vanes 123 and 125 are located in the same plane and are arranged at right angles to the vanes 124. All vanes are vertical and thus parallel in relative to the rod's 121 axis. The buckets are carried on arms 126, 127 and/28. The distance D6 from the center of the arm 126 to the knob 122 is 6.5 cm, the distance D7 from the center of the arm 127 to the knob 122 is 3.9 cm, and the distance from the center of the arm 128 to the knob 122 is 1.6 cm. The width of each paddle D3 is 1.2 cm, and its height D2 is 1.2 cm and its thickness 0.1 cm. The distance
D4 fra den indre kant av hver skovl til overflaten av stangen 121 er 1,5 cm. D4 from the inner edge of each vane to the surface of the rod 121 is 1.5 cm.
Avstanden Dl mellom skovlenes ytterkanter for hvert skovlpar er 6., 8 cm. The distance Dl between the outer edges of the blades for each pair of blades is 6.8 cm.
Beholderens 130 innvendige høyde er 8,2 cm/og dens innvendige, diameter er 8,8 cm. Det er fire innvendige skjermer 135 anordnet ved endene av diameterne og med.rett vinkel i forhold til hverandre. Hver skjerms 135 tykkelse D10 er 0,30 cm, og de strekker seg en avstand D9 innad på 0,5 cm. Skillet Dll mellom1skjermene langs en'diameter er 7,65 cm. Hver skjerm har en høyde1 som tilsvarer beholderens samlede høyde. The inner height of the container 130 is 8.2 cm/and its inner diameter is 8.8 cm. There are four internal screens 135 arranged at the ends of the diameters and at right angles to each other. The thickness D10 of each screen 135 is 0.30 cm, and they extend a distance D9 inwards of 0.5 cm. The separation Dll between the screens along a diameter is 7.65 cm. Each screen has a height1 that corresponds to the overall height of the container.
Beholderen og skjermene er laget av glatt rustfritt stål. The container and screens are made of smooth stainless steel.
Apparatet anvendes som følger:The device is used as follows:
Beholderen fylles til en dybde av 8,2 cm med det materiale som skal undersøkes, og heves opp og klemmes fast til bor-det 115, og lokket 131 festes. Kartskriveren 114 settes igang, og motoren 111 startes deretter opp med drevet innstilt for en lav skjærehastighet på . f.eks. C opm. Torsjonen under oppstarting og torsjonen under jevn drift påvises av torsjonstransduktoren 119, og motoren og skriveren anvendes i minst 2 minutter inntil en jevn torsjonsverdi er nedskrevet. Dette er torsjonsverdien for jevn tilstand. Torsjonsverdien for jevn,tilstand noteres, og hvis en opprinne-lig topp var tilstede, noteres også dette forhold. Prøven ble deretter fjernet og rystet med resten av. materialet som måles, og beholderen: fylles på nytt. Målingen blir igjen gjentatt ved en høyere skjærehastighet på f.eks. 18 opm. Syklusen gjentas for det antall skjærehastigheter som er ønsket. The container is filled to a depth of 8.2 cm with the material to be examined, and raised and clamped to the drill 115, and the lid 131 is attached. The map printer 114 is started, and the motor 111 is then started up with the drive set for a low cutting speed of . e.g. C op. The torque during start-up and the torque during steady operation are detected by the torque transducer 119, and the motor and the printer are used for at least 2 minutes until a steady torque value is written down. This is the torque value for steady state. The torque value for steady state is noted, and if an initial peak was present, this ratio is also noted. The sample was then removed and shaken with the rest of the the material being measured and the container: refilled. The measurement is again repeated at a higher cutting speed of e.g. 18 p.m. The cycle is repeated for the number of cutting speeds that are desired.
Bakgrunnstorsjonsverdien, dvs. med beholderen 130 tom, viste seg å være 0,055 kg-cm for alle de i tabell 2 angitte skjærehastigheter. Den samme verdi ble erholdt da beholderen ble fylt med vann. The background torsion value, i.e. with the container 130 empty, was found to be 0.055 kg-cm for all the cutting speeds listed in Table 2. The same value was obtained when the container was filled with water.
Torsjonsverdien, som definert heri, erholdt ved an-The torsion value, as defined herein, obtained by an-
ts ts
vendelse av viskosimeteret med roterende blad er verdien for torsjonen i jevn tilstand for prøven målt på den ovenfor beskrevne måte med den> ovenfor beskrevne maskin ved en skjærehastighet på 6 omdreininger av skovlene pr. minutt ved en omgivel-sestemperatur på 20° C, minus bakgrunnsavlesningen ved 20° C. rotation of the rotating blade viscometer is the value of the steady-state torsion of the sample measured in the manner described above with the machine described above at a cutting speed of 6 revolutions of the vanes per minute at an ambient temperature of 20° C, minus the background reading at 20° C.
Lagdannelsesresultater for platene fremstilt i eksemplene 3, 5, 8 og 12 er gjengitt i den nedenstående tabell 3. Lamination results for the plates produced in Examples 3, 5, 8 and 12 are reproduced in Table 3 below.
Porøsitetsresultater for platene laget i eksempel 3, 5 og 8 er gjengitt i den nedenstående tabell 4. Porosity results for the plates made in examples 3, 5 and 8 are reproduced in table 4 below.
Claims (19)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB45241/74A GB1530120A (en) | 1974-10-18 | 1974-10-18 | Manufacture of battery plates |
GB5550074 | 1974-12-23 | ||
GB4222675 | 1975-10-15 | ||
GB42227/75A GB1573398A (en) | 1975-10-15 | 1975-10-15 | Manufacture of battery plates |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO753516L true NO753516L (en) | 1976-04-21 |
Family
ID=27448955
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO753515A NO753515L (en) | 1974-10-18 | 1975-10-20 | |
NO753516A NO753516L (en) | 1974-10-18 | 1975-10-20 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO753515A NO753515L (en) | 1974-10-18 | 1975-10-20 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
DE (2) | DE2546680A1 (en) |
DK (2) | DK141108B (en) |
IT (2) | IT1056149B (en) |
NO (2) | NO753515L (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102009046640B4 (en) * | 2009-11-11 | 2014-12-11 | Hoppecke Batterien Gmbh | Method and tube plate filling machine for producing at least one tube plate of a lead-acid battery |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3124486A (en) * | 1960-12-28 | 1964-03-10 | Method of manufacturing storage | |
NL123793C (en) * | 1961-05-05 | |||
DE2243377B1 (en) * | 1972-09-04 | 1973-10-04 | Lorenz 4722 Ennigerloh Bohle | Method and device for filling armor plates for lead batteries |
DE2250748A1 (en) * | 1972-10-17 | 1974-04-18 | Hoppecke Zoellner Sohn Accu | TUBE PLATE FILLING MACHINE |
-
1975
- 1975-10-16 IT IT51803/75A patent/IT1056149B/en active
- 1975-10-16 IT IT51802/75A patent/IT1105525B/en active
- 1975-10-17 DE DE19752546680 patent/DE2546680A1/en not_active Withdrawn
- 1975-10-17 DE DE2546688A patent/DE2546688C2/en not_active Expired
- 1975-10-20 NO NO753515A patent/NO753515L/no unknown
- 1975-10-20 NO NO753516A patent/NO753516L/no unknown
- 1975-10-20 DK DK471875AA patent/DK141108B/en unknown
- 1975-10-20 DK DK471775AA patent/DK141977B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK141977B (en) | 1980-07-28 |
DE2546680A1 (en) | 1976-04-29 |
DE2546688A1 (en) | 1976-04-29 |
IT1105525B (en) | 1985-11-04 |
DK141977C (en) | 1980-12-08 |
IT1056149B (en) | 1982-01-30 |
DK141108B (en) | 1980-01-14 |
DK471775A (en) | 1976-04-19 |
DK141108C (en) | 1980-06-23 |
DK471875A (en) | 1976-04-19 |
DE2546688C2 (en) | 1985-07-04 |
NO753515L (en) | 1976-04-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO753516L (en) | ||
US4020882A (en) | Manufacture of battery plates | |
US4076058A (en) | Electric storage batteries | |
CN109879571A (en) | Bottom-mud dewatering desiccation optimal control method | |
CN209985277U (en) | Gypsum powder agitated vessel | |
US4124042A (en) | Manufacture of battery plates | |
US4037630A (en) | Manufacture of battery plates | |
CA1042229A (en) | Leaf filter test method for determining filtration characteristics of a fibrous slurry and apparatus for performance thereof | |
CA1072179A (en) | Method of filling enveloped plates for batteries | |
CN111474022A (en) | Sample preparation device and method capable of quantitatively preparing gas-containing soil samples with different densities | |
US4051876A (en) | Manufacture of tubular type battery plates | |
CN213352961U (en) | Cement sealed cement stirring device for building | |
CN212882021U (en) | Ceramic slurry debonder apparatus for producing | |
CN212790950U (en) | Reaction kettle for synthesizing series liquid crystal monomers with J-alkene group at tail end | |
Wakeman | Washing thin and nonuniform filter cakes: effects of wash liquor maldistribution | |
JP3106266B2 (en) | Pulsating sheet making method and device | |
CN207012963U (en) | A kind of retort | |
CN213966269U (en) | Dispersion devices is used in processing of waterborne polyurethane waterproofing paint | |
SU861457A1 (en) | Casting machine | |
CN215428600U (en) | Even device is shaken with producing to gel | |
CN213644016U (en) | Device for preparing organic material decomposing inoculant | |
CN217698291U (en) | Synthetic purification device beneficial to industrial production | |
CN214715801U (en) | Make things convenient for compounding device of solid plasticizer production usefulness of ratio | |
CN218077904U (en) | Batching kettle equipment for preparing propylpyran-3,5-difluorobiphenyl | |
CN213556643U (en) | Paint is ratio mixing arrangement for raw materials |