NO341773B1 - Fremgangsmåte og anordning for inspeksjon av rør - Google Patents
Fremgangsmåte og anordning for inspeksjon av rør Download PDFInfo
- Publication number
- NO341773B1 NO341773B1 NO20084959A NO20084959A NO341773B1 NO 341773 B1 NO341773 B1 NO 341773B1 NO 20084959 A NO20084959 A NO 20084959A NO 20084959 A NO20084959 A NO 20084959A NO 341773 B1 NO341773 B1 NO 341773B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- transducers
- pipe
- waves
- pipe wall
- wave
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 238000007689 inspection Methods 0.000 claims abstract description 40
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims abstract description 21
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 claims description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000012777 electrically insulating material Substances 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 8
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 5
- 235000019687 Lamb Nutrition 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 241000282887 Suidae Species 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000035080 detection of muscle activity involved in regulation of muscle adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 1
- 238000002592 echocardiography Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009422 external insulation Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 239000006249 magnetic particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/221—Arrangements for directing or focusing the acoustical waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/225—Supports, positioning or alignment in moving situation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/26—Arrangements for orientation or scanning by relative movement of the head and the sensor
- G01N29/265—Arrangements for orientation or scanning by relative movement of the head and the sensor by moving the sensor relative to a stationary material
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/28—Details, e.g. general constructional or apparatus details providing acoustic coupling, e.g. water
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/048—Transmission, i.e. analysed material between transmitter and receiver
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/10—Number of transducers
- G01N2291/106—Number of transducers one or more transducer arrays
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/26—Scanned objects
- G01N2291/263—Surfaces
- G01N2291/2636—Surfaces cylindrical from inside
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Length Measuring Devices Characterised By Use Of Acoustic Means (AREA)
Abstract
En anordning for inspeksjon av rør, som omfatter et legeme tilpasset å kunne passere gjennom utboringen i et rør som skal inspiseres; en hovedrekke av transdusere som omfatter et antall transdusere fordelt langs periferien for å utsende ultralydenergi der transduserne er montert på legemet slik at de kan beveges mellom en inntrukket stilling hvor legemet kan bevege seg fritt gjennom utboringen i røret, og en utstrakt stilling hvor de mange transduserne er presset i driftskontakt mot den indre rørveggen; bevegelsesmekanismer for selektivt å drive de mange transduserne til sine utstrakte stillinger; og kontrollmidler for kontroll av transduserne til å utsende ultralydenergi inn i det nevnte røret for å forplante en ledet bølge inne i rørveggene i minst én longitudinal retning langs røret når transduserne er i sine driftsstillinger og for å motta den forplantede bølgen og analysere bølgen for å fastslå tilstedeværelse eller fravær av defekter i rørveggen.
Description
FREMGANGSMÅTE OG ANORDNING FOR INSPEKSJON AV RØR
Denne oppfinnelsen angår en fremgangsmåte og en anordning for inspeksjon av rør, spesielt dypvanns-kjedelinjerør av stål (SCR – Steel Catenary Risers) og gassrørledninger (både offshore og på land, inklusive nedgravde rørledninger).
På grunn av påkjenninger fra omgivelsene undervannsstrømmer og økende vanndybder er SCR-er mottakelige for utmattingssprekkdannelse ved ”touch-down” områdene og ved belastningsstykkene hvor de er forbundet til vertsplattformen. Orienteringen og karakteren av utmattingssprekkene som dannes i rundsveisene og assosierte varmepåvirkede områder er vanskelige å oppdage med vanlige in-line eller pigging inspeksjonsteknikker. Ofte blir det anvendt et isolerende lag på SCR-er og andre brønnstrømsrør for å hindre hydratdannelse inne i røret. Slike isolerende lag begrenser bruk av inspeksjonsteknikker anvendt fra utsiden.
Kritiske feil som må detekteres i SCR-er er utmattelsessprekker i rundsveiser (eller assosierte varmepåvirkede områder) nær touch-down områdene hvor bøyebelastningene generelt er størst og utmattelseslevetiden av SCR-en derfor er kortest. Disse kritiske sprekkene dannes generelt parallelt med sveisesømmen og deres orientering er derfor periferisk med hensyn til røret.
Korrosjon i SCR-er og andre rørledninger er også et betydelig problem i olje-, gass-, og kjemisk industri og andre industrier. Mange rør er isolert, hvilket betyr at selv ekstern korrosjon ikke kan sees uten fjerning av isolasjonen, noe som er uoverkommelig kostbart og kan føre til skade på røret. Indre korrosjon og erosjon er også spesielle problemer i SCR-er og gassrørledninger hvor aggressive væsker transporteres av rørledningene.
In-line inspeksjon av gassoverføringsrørledninger er den mest hensiktsmessige måten å sjekke rørledningens intakthet. Eksponering og ekstern inspeksjon av nedgravde rør på land er ikke bare ekstremt kostbart, men på mange steder helt ugjennomførlig. I områder offshore er det ikke nødvendigvis de samme restriksjoner som de som man finner på land, men i begge tilfeller er man meget nøye med å ivareta at den overførte gassen har nådd et visst duggpunkt og er tørr. Det er derfor gunstig at in-line inspeksjonsmetoden ikke fører med seg noe fuktighet inn i rørledningen under inspeksjonen.
Mange av SCR felt-rørledningene og stigerørene er mellom omtrent 200 og 305 mm i diameter, med manifoldrøropplegg mellom omtrent 100 og 160 mm i diameter. Manifoldrøropplegg har, særlig på produksjonssiden, i likhet med SCR-er normalt et isolerende lag som kan være opp til 50,4 mm tykk, derfor kan, i likhet med SCR-er, eksterne inspeksjonsmetoder bare bli benyttet i begrenset omfang, for eksempel ved angitte inspeksjonsporter. Rørledningene med mindre diameter ved manifolden gjør det også ekstremt vanskelig for de vanlige in-line inspeksjonsrørpiggene (inspection pigs) å passere gjennom skarpe bøyninger.
Plattformsenkekasser (caissons) kan benyttes til et antall anvendelser offshore, for å pumpe sjøvann til plattformens overrislingssystem, eller til utløpsformål. Skjønt deres intakthet ikke er like kritisk som et gass- eller produksjonsstigerør, kan det bli alvorlige konsekvenser hvis de svikter. Svikt kan få senkekasser til å brekke av og treffe rørledninger på havbunnen eller føre til svikt i de interne pumpene som leverer sjøvann til brannslukkingssystemer på dekk. Inspeksjon av disse komponentene for sprekkdannelse eller veggsvekkelse er vanskelig på grunn av den vanligvis kraftige tildekningen av marine vekster (groe).
For å redusere risikoen for svikt eller lekkasjer er det ønskelig å inspisere og detektere utmattelsessprekkdannelser i SCR-er og andre rør og brønnstrømrør, og også å detektere eventuell reduksjon i veggtykkelsen av slike rør på grunn av korrosjon eller/og erosjon. Det er spesielt ønskelig å detektere eventuelle sprekker som har et tverrsnitt større enn 1% av rørets tverrsnitt.
Ikke-destruktive test-teknikker (NDT – Non-Destructive Testing) for stålrør, og spesielt for inspeksjon av sveisesømmer, er blitt utviklet og slike teknikker har funnet anvendelse i inspeksjon av rørledninger. Eksempler på slike teknikker er røntgen-testing, ultralyd-testing, magnetisk partikkeltesting, magnetisk flukslekkasje- og virvelstrøm-testing. Imidlertid har alle slike kjente teknikker ulemper som gjør dem uegnet til bruk for inspeksjon av SCR-er på grunn av de harde omgivelsene som SCR-er opererer i og mangelen på tilgang til områdene som skal inspiseres.
Magnetisk flukslekkasje (MFL) innretninger er svært vanlige på olje og gassområdet, og er vanligvis benyttet på pigger som skal passere gjennom røret som skal inspiseres. Imidlertid er de ikke i stand til å detektere perifere sprekker, og er best egnet til deteksjon av korrosjonstap av metall. Videre mangler MFL-innretninger fleksibilitet til å tilpasse seg forskjellige rørdiametre. Endelig fungerer MFL-innretninger bare på magnetiske materialer, og kan følgelig ikke benyttes for rør laget av en ikke-magnetisk rustfri ståltype.
Ultralydbølger kan forplante seg gjennom veggen på et rør. Tilstedeværelsen av defekter, slik som sprekker, i bølgenes vei kan detekteres, enten av en detektor på en viss avstand fra en ultralydkilde eller ved å detektere refleksjoner fra defekten ved hjelp av en detektor på eller ved siden av kilden. WO 99/31499 beskriver en pigg som benytter høyfrekvente (0,5 MHz til 1 MHz) ultralydbølger for å inspisere korte rørlengder som vender mot inspeksjonshodet (typisk mindre enn 0,5 m). Slike høyfrekvente bølger gir høy oppløsning og deteksjonssensitivitet, men har høy dempning og derfor kort rekkevidde. For å inspisere hele rørlengden må piggen beveges langs røret mens den kontinuerlig utsender og detekterer ultralydbølger. Et slikt system er stort og kostbart og ville være uegnet for mange anvendelser slike som gassrørledninger, fordi røret trenger å fylles med en væske, slik som olje eller vann, for å sikre ultralydkopling mellom de piezoelektriske transduserne og rørveggen. Videre er slike systemer svært følsomme for forurensninger på rørveggene fordi skitt eller innfangede luftbobler kan gi opphav til feilavlesninger.
Publikasjonen EP 1333277 A2 beskriver en fremgangsmåte for å inspisere rørveggen til en rørledning for å avdekke eventuelle skader. Inspeksjonen utføres ved bruk av ultralyd, hvor målesensorer sender ut ultralydsignaler mens de beveges gjennom rørledningen. Signaler som reflekteres i grensepartier, slik som overflater eller feil i en rørvegg, måles og evalueres. Det benyttes skråstilte, plane lydbølger.
Publikasjonen US 6076407 A beskriver et apparat for inspeksjon av innsiden av et rør. Apparatet omfatter en flerhet av radielt ekspanderbare styrearmer og en stabiliseringsvekt. Sensorinnretninger i form av transdusere som benytter brutte eller refrakterte skjærbølger.
Publikasjonen US 2003/101821 A1 viser et ultrasonisk inspeksjonssystem for et kloakkrør. Røret inspiseres ved hjelp av en ultrasonisk transduser og et system for å frembringe en vannsøyle for å den akustiske energien fra transduseren og til rørveggen slik at den høyfrekvente transduser har en nødvendig kraft til å penetrere den innvendige rørveggen og reflektere tilbake fra den ytre veggen.
Ledete bølger i rørveggen, slik som Lamb-bølger, er spesielt nyttige for å inspisere rør for defekter, fordi de kan eksiteres på ett sted på røret og vil forplante seg mange meter langsmed røret, og returnere ekko som indikerer tilstedeværelsen av korrosjon, utmattelsesbrudd eller andre rørdefekter. Ledete ultralydbølger er ledete vibrasjonsmoduser av et visst materiallegeme, hvor ultralydenergi er innfanget mellom grensene til det nevnte materiallegemet og ledet gjennom materiallegemet av den store mis-tilpasningen i mekanisk impedans mellom veggen til materiallegemet og et omgivende medium. Terminologien er mer fullstendig forklart i artikkelen av M.G. Silk og K.F. Bainton i tidsskriftet ”Ultrasonics” fra januar 1979 på sidene 11 – 19 under tittelen "The propagation in metal tubing of ultrasonic wave modes equivalent to Lamb waves" (”Forplantning i metallrør av ultralydbølgemoduser som er ekvivalente med Lamb-bølger”).
WO 96/12951 (innlemmet heri ved referanse) beskriver bruken av ledete ultralydbølger med lang rekkevidde for å detektere defekter og reduksjon i veggtykkelsen i et rør. Metoden bygger på den egenskapen til lavfrekvente (<100kHz) ledete bølger at de forplanter seg inne i rørveggen parallelt med røraksen, med liten dempning, og slik gjør det mulig å oppdage defekter som befinner seg opptil et titalls meter fra inspeksjonshodet, hvor deteksjonen av defekter gjøres ved å detektere ekkoet som reflekteres av defekten. Metoden implementeres ved å fastspenne en ring av piezoelektriske transdusere til den ytre overflaten av røret. Imidlertid krever denne teknikken tilgang til den ytre overflaten av røret med jevne mellomrom langs hele rørlengden. Dette kan være uanvendelig for rørledninger med isolasjon, spesielt for SCR-er som kan operere på store dyp, noe som gjør fjerning av isolasjon og undervannsavsetninger på røroverflaten upraktisk. En slik fremgangsmåte er også uegnet for nedgravde rørledninger av samme grunn.
Det er derfor ønskelig å fremlegge et verktøy som kan inspisere rørledningen fra innsiden ved benyttelse av ledete ultralydbølger.
I følge et første aspekt av denne oppfinnelsen fremlegges en anordning ifølge patentkrav 1.
Fortrinnsvis omfatter de nevnte bevegelsesmekanismer ett eller flere hydraulisk aktiverte stempler for å trykke det nevnte antall transdusere mot den indre rørveggen. Fortrinnsvis er hver av de nevnte hydraulisk aktiverte stempler montert i sin egen sylinder som kommuniserer med en felles manifold, hvor denne manifolden kan settes under trykk for å presse stemplene og dermed transduserne mot rørveggen med tilnærmet like stort trykk.
Fortrinnsvis er det nevnte antall transdusere forhåndsbelastet mot sine tilbaketrukne stillinger, fortrinnsvis ved hjelp av én eller flere fjærer.
Fortrinnsvis er kontakthodet laget av et elektrisk isolerende materiale, slik som alumina.
I en foretrukket utførelse er det nevnte antall transdusere i hovedrekken av transdusere anbrakt i to rader rundt omkretsen til legemet. Transduserne er fortrinnsvis orientert så de genererer ledete bølger i torsjonsmodus T(0,1) slik at eksitasjon i én retning kan oppnås med to rader av transdusere. For å sikre at transduserne er presset mot den indre røroverflaten med like stor kraft er grupper av tre nær hverandre liggende transdusere, to fra én rad og én fra den andre, montert på et felles bærestykke, hvor bærestykket er festet til et sokkelstykke via en kuleleddsanordning som tillater bærestykket å vippes i alle retninger relativt til en akse som er i samme avstand fra de tre transduserne.
I tillegg til den nevnte hovedrekken av transdusere, kan utførelsen forsynes med nok en rekke av transdusere, som omfatter ytterligere transdusere montert inni en ekspanderbar elastomer toroide som ligger rundt en omkrets av det nevnte legemet, hvor toroiden fortrinnsvis er fylt med en væske som for eksempel olje, og hvor trykket av væsken er justerbart slik at toroiden kan selektivt ekspanderes til driftskontakt med den indre overflaten av røret som skal inspiseres. Fortrinnsvis omfatter disse ytterligere transduserne høyfrekvente (omtrent 1-10 MHz) ultralydtransdusere som kan benyttes til å måle den normale rørveggtykkelsen (via perpendikulært innfallende volumbølger), så vel som den gjennomsnittlige rørveggtykkelse og dempning og hastighet av de ledete bølgene gjennom rørveggen (via ledete bølger orientert langs omkretsen). Slike målinger kan benyttes til å kalibrere hovedrekken av transdusere.
I følge et andre aspekt av denne oppfinnelsen fremlegges en fremgangsmåte for å inspisere et rør ved å benytte en inspeksjonsanordning i følge det første aspektet av denne oppfinnelsen, hvor fremgangsmåten omfatter trinnene:
a) å sette den ovennevnte inspeksjonsanordningen inn i boringen til røret som skal inspiseres;
b) å bevege nevnte flerhet av transdusere til sine andre eller utstrakte stillinger hvor de er i driftskontakt med rørets innvendige vegg;
c) å anvende nevnte transduserne til å sende polariserte skjærultralydbølger inn i røret og forplante en ledet polarisert skjærultralydbølge i røret i minst én longitudinal retning langs røret;
d) å detektere refleksjoner av den forplantede polarisert skjærultralydbølgen og analysere refleksjonene for å fastslå tilstedeværelse eller fravær av defekter i rørveggen;
e) å bevege flerheten av transdusere til sine inntrukne stillinger og;
f) å føre legemet gjennom røret til en videre inspeksjonsposisjon og gjenta trinnene (b) til (e).
Fortrinnsvis blir refleksjonene av den forplantede polarisert skjærultralydbølgen detektert av nevnte flerhet av transduserne.
Denne oppfinnelsen vil nå bli beskrevet, ved hjelp av eksempler, med referanse til de medfølgende tegningene, hvor:
Figur 1 er en perspektivtegning av en inspeksjonsanordning i følge en første utførelse av oppfinnelsen;
Figur 2 er en detaljert splittegning av transduserhodet i anordningen i Figur 1;
Figur 3 er et snitt sett fra siden av en piezoelektrisk transduser for hovedrekken av transdusere i Figur 1;
Figur 4 er et snitt sett fra enden av den piezoelektriske transduseren i Figur 3;
Figur 5 er e skjematisk avbildning av den sekundære transduserrekken i anordningen i Figur 1; og
Figur 6 er en skjematisk avbildning av den sekundære transduserrekken i Figur 5, som viser den oppblåsbare toroiden i dens driftsklare utvidete tilstand.
En første utførelse av denne oppfinnelsen vil bli beskrevet med referanse til tegningene. Anordningen omfatter en pigg (”pig”) tilpasset å kunne føres gjennom utboringen i et rør som skal inspiseres, slik som et kjedelinjerør av stål (SCR). Piggen omfatter multiple enheter som er koblet sammen. I fronten av piggen er et transduserhode A som følges av en trykkbeholder B som inne holder en strømkilde for piggen. De videre seksjonene C, D, E kan inneholde systemelektronikk og hjelpeutstyr. I enden av piggen er et tjoringsfeste F.
Transduserhodet er vist i større detalj i Figur 2. Transduserhodet omfatter en hovedrekke av transdusere som omfatter ultralyd skjær-piezoelektriske transduserelementer 1 arrangert i en eller flere rader (to i dette tilfellet) langs en omkrets rundt røret.
Designet av transduserelementene ligner det som er beskrevet i WO 96/12951. Hvert transduserelement er arrangert slik at det kan utøve en kraft på rørveggen i retning langs en omkrets for å oppnå torsjonsmoduseksitasjon av rørveggen. Bruk av den aksisymmetriske torsjonsmodusen T(0,1) tillater bruk av bare én ring av transdusere for toveis-eksitasjon eller to ringer, som vist på tegningene, for enveis-eksitasjon.
Det er også mulig å eksitere aksisymmetriske longitudinale bølger (av Lamb-typen) i rørveggen. For å oppnå dette må transduserne orienteres slik at de anvender kraft på rørveggen i en retning parallell med lengdeaksen til røret. Imidlertid er en slik konfigurasjon mer kompleks, da den krever minst to ringer av transdusere for toveis eksitasjon av kun den ene modusen L(0,2) med undertrykkelse av L(0,1)-modusen og tre ringer for enveis eksitasjon av kun den ene modusen L(0,2) med undertrykkelse av L(0,1)-modusen.
Det er også mulig å eksitere forskjellige bøyningsmodus-bølger i rørveggen, ved å variere fasen og, valgfritt, amplituden av signalene som sendes til hver av transduserne rundt omkretsen av røret.
For å gi god kontakt med den indre rørveggen slik at hvert transduserelement blir i stand til å utøve en skjærkraft på rørveggen, er hvert transduserelement 1 utstyrt med en dobbeltkrummet alumina frontplate 2 som isolerer transduserelementet elektronisk fra røret, mens den gir en tilnærmet punktkontakt med den indre rørveggen.
Som vist i Figur 3 og 4 er denne frontplaten formet som snittflaten mellom et rektangulært parallellepiped og siden av en toroide. Den store radius R1 og den lille radius R2 er valgt slik at deres sum er minst 10 prosent mindre enn den minste radius av røret som vil bli inspisert. Dette sikrer at det blir en nær tilnærmelse til en punktkontakt.
Transduserelementene 1 er festet på transduser-tripoder 3 i grupper på tre, to fra en rad og en fra en tilstøtende rad. Hver transduser-tripod 3 er montert på en radialt utstikkende kuppelformet tapp 4 som har en lengdeakse i tilnærmet samme avstand fra de tre elementene i gruppen. Tappen 4 holdes på plass av et deksel 5 for å tillate tripoden 3 å helle litt i en hvilken som helst retning. Denne fleksibiliteten hjelper til å sikre at alle tre transduserelementene 1 berører rørveggen og har tilnærmet lik kraft anvendt gjennom seg. Styretapper på tripoden (ikke vist) hindrer den i å rotere.
Par av tripoder 3 er montert (via de kuppelformede tappene) på hver sine transduserstempler 6. Hvert stempel har en oval stamme som er forseglet med o-ringpakninger og passer inn i en motsvarende sylinder i en transdusermanifold 7, som er delvis skjult i Figur 1. Når hydraulisk trykk anvendes mot sentrum av transdusermanifold 7, blir transduserstemplene 6 og assosierte transduserelementer 1 skjøvet utover og brakt i kontakt med rørveggen med en lik og forutbestemt kontaktkraft (fortrinnsvis 40N).
Et par tilbaketrekkingsfjærer 8 virker mot et festebånd 9 for å trekke transduserstemplene tilbake inn i manifolden når det hydrauliske trykket utløses.
Det hydrauliske trykket kan enten bli levert fra overflaten via en ”navlestreng” (umbilical) eller via en liten ombordværende pumpe eller skrue. Passende trykkbegrensere kan benyttes for å kontrollere størrelsen av kraften som anvendes mot transduserelementene.
I tillegg til hovedrekken av transdusere befinner det seg en sekundær rekke av transdusere som omfatter et antall høyfrekvens-kalibreringstransdusere 10, også på transduserhodet. Disse transduserne 10 befinner seg i et væskefylt hulrom omgitt av en toroidal gummimembran 11, som er blitt skåret bort i Figur 1. Når piggen er stanset for å utføre en test, blir hulrommet utvidet ved hydraulisk trykk slik at gummimembranen kommer i god kontakt med rørveggen. Kalibreringsmålingene gjøres gjennom gummien (forhindrer væskeforurensning av rørledningen). En gummitype med lav ultralydsdempning benyttes som membran for å oppnå gode resultater. Både perpendikulært innfallende og/eller skjevt innfallende ultralydbølger kan genereres. Perpendikulært innfallende bølger kan direkte måle veggtykkelsen. Skjevt innfallende bølger kan benyttes til å skape ledete bølger som forplanter seg langs periferien eller aksialt, for å bestemme den gjennomsnittlige veggtykkelsen rundt omkretsen av røret. Transduserne kan roteres inne i hulrommet (eller et ultralydspeil kan roteres) hvis flere omkretser langs røret skal inspiseres.
Mange elementer er tilstede for å hjelpe med bevegelsen og orienteringen av piggen. Disse inkluderer sentreringshjul 12 som er fjærbelastet 13 mot rørveggene for å holde piggen rettet inn aksialt. Ett eller flere av disse hjulene kan inneholde enkodere som kan brukes som hjelp til å kvantifisere posisjonen langs røret (enkoderforbindelsene er ikke vist på figuren). I tillegg kan ett eller flere av disse hjulene være motordrevet for å hjelpe med bevegelsen av piggen (særlig når den er konfigurert som en ”kryper” (”crawler”)).
En plastskrape 14 er ett eksempel på en rengjøringsdel som kan legges til i fronten av piggen.
Kontrollelektronikken som brukes i inspeksjonsanordningen er en spesialisert versjon av Wavemaker G3 elektronikken som produseres av Guided Electronics Limited. Imidlertid er layouten blitt modifisert for å passe innenfor de svært begrensede dimensjonene som kreves for at anordningen skal passe gjennom rørledningen. Kommunikasjon til overflaten (når den er festet til en tjoringskabel) gjøres via en serieforbindelse.
Denne oppfinnelsen benytter primært ledet bølgeforplantning langs røraksen fra en rekke transdusere for å inspisere rørledninger fra innsiden.
Anordningen og fremgangsmåten i denne oppfinnelsen er i stand til å detektere en stor mangfoldighet av defekter, spesielt sprekker, som er vanskelige for kjente målinger i tykkelsesretningen. Siden hovedforplantningsretningen er langs rørets akse, er periferiske sprekker, slik som sprekker i sveisesømmer, mye enklere å detektere og måle størrelsen av i motsetning til bølger i tykkelsesretningen eller langs periferien, som bare reflekteres fra forreste og bakerste ende av sprekken.
Deteksjonsfremgangsmåten og anordningen i denne oppfinnelsen er mindre følsom for endringer i renhet eller materialegenskaper enn elektromagnetisk (for eksempel MFLVEMAT) baserte systemer. Transduserne er presset mot overflaten med tilstrekkelig kraft til å skyve forurensningsbelegg til side. Denne store kraften tillater en skjærkraft å bli direkte overført til rørveggen. Systemet trenger ikke å være avhengig av konstante magnetiske eller elektriske egenskaper av røret.
Både gjennomgående transmisjon (ved å basere seg på deteksjon av endringer av den ledete bølgen ettersom den forflytter seg) og refleksjonsdata kan brukes i denne oppfinnelsen.
Gjennomgående transmisjon benyttes for
1. Kalibrering av transdusere;
2. Bestemmelse av belegningstilstand for å se etter degenerert eller løsnet belegning (coating) som kunne føre til fremtidig svikt;
3. Dempning som skyldes tilstedeværelsen av defekter som f.eks. mikrosprekker.
Imidlertid blir gjennomgående transmisjon ikke brukt som den primære deteksjonsmetode av defekter. Refleksjoner tilbake til sender-transduseren (og til de rundt den) blir benyttet til hovedbestemmelsen av defekter. Denne metoden er mye mindre følsom overfor falske utslag enn transmisjonsmetoder.
Frekvensbegrensninger settes først og fremst av rørveggtykkelsen for å sikre at ultralydfrekvensen av hovedrekken av transdusere ligger under avskjæringsfrekvensen for den ledete bølgemodusen T(0,2).
Antallet transdusere rundt omkretsen av hovedrekken av transdusere settes slik at det sikrer at det er minst 2 transdusere pr. bølgelengde av den hurtigste bølgen av interesse (ved den høyeste frekvensen av interesse).
Noen høyfrekvente ultralydmålinger fra den sekundære transduserrekken vil bli kombinert med resultatene med ledete bølger fra hoved-transduserrekken for å gi mer kvantitative resultater, siden hoveddataene med ledete bølger reagerer på endringer i rørets tilstand fra den aktuelle testposisjonen.
Den sekundære transduserrekken skaffer data som benyttes til å kalibrere hovedtransduserrekken, slik som rørtykkelsen og hastighet og dempning av de ledete bølgene.
Den sekundære transduserrekken kan benyttes til å gjøre ultralydmålinger av tykkelse, via perpendikulært innfallende longitudinale bølger, ved ett eller flere punkter rundt omkretsen av røret. Disse tykkelsesmålingene er nyttige ikke bare for å kalibrere hoved-transduserrekken, men også for å hjelpe med deteksjonen av defekter som kan være vanskelige å detektere med hovedtransduserrekken, slik som for eksempel riller av erosjons-typen som løper konsekvent i lengderetningen av røret.
Den sekundære transduserrekken kan også benyttes til å utsende, motta og måle ledete bølger som forplanter seg rundt periferien av røret. På denne måten er det mulig å utføre mange tester som dekker mange moduser over et bredt frekvensspektrum. Disse testene kan benyttes på forskjellige måter og for forskjellige formål, slik som for eksempel:
a) analyse av gruppehastighet av visse ledete bølger i bøyningsmodus rundt periferien av røret kan benyttes til å finne gjennomsnittlig veggtykkelse av røret;
b) ledete bølger rundt periferien av røret kan også benyttes til å bestemme om det er stor variasjon i veggtykkelsen rundt omkretsen av røret. Dette vil hjelpe i deteksjonen av visse typer defekter, slik som erosjon, som kan være relativt konstant langs lengderetningen av røret;
c) Endelig kan disse målingene benyttes for en nøyaktig kalibrering av hovedtransduserrekken. Faktisk har de mange ledete bølgemoduser orientert langs periferien av røret som utsendes og mottas av den sekundære transduserrekken frekvensavhengige hastigheter som varierer med egenskapene av røret og av belegningen utenpå røret. Derfor, ved iterativt å tilpasse målingene til en teoretisk modell av hvilke ledete bølgemoduser som kan forplante seg, kan materialegenskapene av røret og av belegningen, såvel som deres bindingstilstand, utledes. Når først disse egenskapene er kjent, kan de ”mates” tilbake i den teoretiske modellen for å forutsi hvordan de vil påvirke de primære ledete bølgene som benyttes av hovedtransduserrekken.
Prosesseringsalgoritmen er en enkel utvidelse av prosesseringen for ledete bølger som benyttes for inspeksjon fra utsiden av røret. Denne er basert på en faset (eller tidsforsinket) kombinasjon fra multiple output- og input-transdusere. Passende kombinasjon av tidssporene gjør at forskjellige ordener av ledete bølgemoduser kan trekkes ut, hvilket muliggjør karakterisering av eventuelle reflektorer som er påtruffet.
Det er også mulig å behandle hovedtransduserrekken som elementer i en faserettet rekke (phased array) for å styre energien til spesifikke lokasjoner nær transduserhodet. Dette gjør at defekter som er funnet ved den initielle gjennomgangen av røret kan skjelnes bedre.
ANVENDELSESMETODER
Denne oppfinnelsen er velegnet til et antall anvendelsesmetoder som er beskrevet nedenfor. En av hovedfordelene ved denne oppfinnelsen over andre teknologier er at den lett kan ”ompakkes” for anvendelse på forskjellige bruksområder for å imøtekomme kundens spesifikke driftsmessige restriksjoner.
Frittsvømmende pigg
I den første utførelsen, som diskutert ovenfor, kan inspeksjonsanordningen foreligge i et frittsvømmende pigg-system. Verktøyet kan brytes ned i separate komponenter/segmenter, sammenføyd ved en halv-stiv forbindelse som tillater kommunikasjon mellom hvert segment. Piggen kan drives frem enten av gass (for gassinjeksjon) eller gjenvunnet produkt.
Under bruken vil piggen stanse på visse punkter basert på beregninger av tid/avstand eller avstandstellere som er festet på den, ved å la noe av trykket passere forbi verktøyet og avledes inn i en aktuator som skyver transduserne ut; transduserne vil bli satt i drift fra transduserhodet og en test vil bli utført. Så snart testen er fullført vil trykket bak transduserne bli utløst og transduserne vil være fri til å bli skjøvet tilbake inn i transduserhodet mens verktøyet blir flyttet fremover ved å la trykket bygges opp igjen.
Tjoret (Tethered)
I en videre utførelse kan inspeksjonsanordningen anvendes med et tjoringskabel- og vinsj-system som følger et lignende designkonsept som for den frittsvømmende piggen. Dette systemet kan initielt innrettes mot deteksjon av utmattelsesbrudd ved touch-down områdene av SCR-er. Anordningen kan innsettes i et stigerør festet til en tjoringskabel og vinsj. Tjoringskabelen vil besørge elektrisitetsforsyning og kommunikasjon til anordningen, såvel som gi en måte for å hente anordningen ut igjen. Inspeksjonsanordningen vil bli sendt en spesifikk avstand inn i stigerøret/rørledningen, forbi touch-down lokasjonen, og så hentes tilbake igjen i fastsatte trinn, typisk med 10m intervaller. Ved hvert 10m intervall vil anordningen være stillestående og transduserne bli satt i drift fra transduserhodet ved hydraulisk trykk gjennom tjoringskabelen eller via en liten hydraulisk pumpe ombord, og en test vil bli utført. Så snart testen er fullført, vil transduserne bli trukket inn igjen ved at det hydrauliske trykket utløses, og verktøyet vil bli hentet inn ytterligere 10m inntil stigerørets touch-down område (eller hele stigerørsystemet) er ferdig. Inspeksjon av kritiske sveisesømmer vil vanligvis bli utført fra begge sider og dataene slått sammen.
Dykkerstyring
En dykkerstyrt utførelse av denne oppfinnelsen kan være spesifikk for manifoldrøropplegg med mindre diameter, hvor tilgangen er gjennom en flensforbindelse, etter at systemet er blitt isolert. Et typisk eksempel kan være når en del av produksjonssystemet inne i manifoldheaderen har sviktet på grunn av indre korrosjon av et aggressivt produkt og det er nødvendig å inspisere resten av røropplegget for lignende feilmoduser. En grundig inspeksjon kan normalt bare utføres innvendig på grunn av utvendig isolasjonsbelegning. Denne isolasjonsbelegningen ville kreve maskinverktøy for å bli fjernet og det ville være risiko for å skade røret under belegningen dersom en slik operasjon ble utført.
Transduserhodet er festet til et passende håndtak og deretter satt inn i røret. Kommunikasjonskabelen fra transduserhodet vil løpe tilbake til en dykkerstyrt kontrollenhet i arbeidskurven noen få meter borte. Transduserhodet kan så pumpes opp til det nødvendige trykket (hydraulikk) for å presse transduserne i kontakt med rørveggen.
Fjernstyrt kjøretøy (ROV – Remotely Operated Vehicle)
På same måte som dykkermetoden kan transduserhodet benyttes separat og anvendes fra en ROV for å inspisere plattformsenkekasser (de som er uten beskyttende gitter). Det er mange fordeler ved å anvende teknologien fra inne i senkekassen heller enn utvendig, hvor man må fokusere på å rense kontaktpunktet for marin groe før man anvender transduserhodet. Det kan også være noen fordeler når man produserer og idriftsetter transduserhodet for inspeksjon av plattformsenkekasser hvis inspeksjonen er utført fra innsiden.
Kryper (Crawler)
I en videre utførelse kan inspeksjonsanordningen anvendes ved "krypere" inne i røret/stigerørene dersom operasjonsforholdene krever det.
FORDELER
● Inspeksjonsanordningen ifølge denne oppfinnelsen avhenger av trykket av transduserne for å kople til rørveggen, heller enn kravet om en separat kopling. Dette tillater at teknikken anvendes innvendig i gassoverføringsledninger som trenger å holdes tørre, og i rørledninger som ikke er blitt renset til noen standard.
● Det samlede designet av transduserhodet og tilbehør er mye enklere og lettere å sette sammen enn konkurrerende teknikker. Dette tillater anvendelser i rørledninger av mindre diameter og for verktøyet å lettere ta seg frem gjennom forskjellige geometrier enn vanlige in-line inspeksjonsteknologier.
Etter hvert som hver test utføres, blir ledete bølger sendt sekvensielt i begge retninger fra transduserhodet, noe som gir overlappende data gjennom hele inspeksjonsprosessen.
Siden de ledete bølgene forplanter seg langs rørledningen, er det ikke behov for pinlig nøyaktighet for at verktøyet skal være ved en spesifikk sveiselokasjon for å detektere utmattelsessprekkdannelser som kan være inne i sveisesømmen eller den tilliggende varmepåvirkede sonen.
Under operasjoner med tjoringskabel kan anomalier detekteres og ingeniører informeres mens piggen fremdeles er i stilling, noe som tillater oppfølgingsaksjoner av in-line-verktøyet dersom det er nødvendig.
Presentasjonen av dataene er lett å forstå for ingeniører som bare har en grunnleggende forståelse av begrepet med ledet ultralyd.
Ved å anvendes innvendig ved plattformsenkekassens åpning er et hydraulisk roterende renseverktøy mer effektivt til å rense bort marin tilgroing, og transduserhodet vil få en bedre kopling til senkekasseveggen.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB0608421A GB2437547B (en) | 2006-04-28 | 2006-04-28 | Method and apparatus for inspecting pipes |
PCT/GB2007/001499 WO2007125308A2 (en) | 2006-04-28 | 2007-04-24 | Method and apparatus for ultrasonically inspecting pipes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20084959L NO20084959L (no) | 2008-11-26 |
NO341773B1 true NO341773B1 (no) | 2018-01-15 |
Family
ID=36589978
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20084959A NO341773B1 (no) | 2006-04-28 | 2008-11-26 | Fremgangsmåte og anordning for inspeksjon av rør |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8356518B2 (no) |
EP (1) | EP2013614A2 (no) |
AU (1) | AU2007245473B2 (no) |
BR (1) | BRPI0710986B1 (no) |
GB (1) | GB2437547B (no) |
NO (1) | NO341773B1 (no) |
WO (1) | WO2007125308A2 (no) |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AR068399A1 (es) * | 2007-09-11 | 2009-11-11 | Ca Atomic Energy Ltd | Metodo y aparato para la deteccion y reposicionamiento de espaciadores anulares en reactores nucleares |
GB2462078B (en) * | 2008-07-21 | 2011-05-25 | Schlumberger Holdings | Monitoring of the structural condition of pipes |
GB0816804D0 (en) * | 2008-09-13 | 2008-10-22 | Offshore Marine Technology Ltd | Inspection device |
US8319494B2 (en) | 2009-06-26 | 2012-11-27 | Tdw Delaware Inc. | Pipeline inspection tool with double spiral EMAT sensor array |
RU2411548C1 (ru) * | 2009-11-16 | 2011-02-10 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. | Измерительный зонд для нефтегазовой скважины и/или обсадной колонны |
CA2794148A1 (en) * | 2010-03-22 | 2011-09-29 | Aliph, Inc. | Pipe calibration of omnidirectional microphones |
GB2479744A (en) * | 2010-04-20 | 2011-10-26 | Guided Ultrasonics Ltd | Ultrasonic transducer |
US8223592B2 (en) * | 2010-06-11 | 2012-07-17 | Graber Curtis E | Omni-directional acoustic radiator with radial waveguides for submersible multi-transducer array |
JP2013533717A (ja) | 2010-08-12 | 2013-08-22 | アリフ, インコーポレイテッド | クランピングシステムを有する較正システム |
EP2527709A1 (en) * | 2011-05-26 | 2012-11-28 | Pii Limited | Apparatus for pipeline inspection |
US9970907B2 (en) | 2011-09-26 | 2018-05-15 | Ontario Power Generation Inc. | Ultrasound matrix inspection |
US9146215B2 (en) | 2011-09-29 | 2015-09-29 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for inspection of tubes in a boiler |
US9347851B2 (en) * | 2011-12-14 | 2016-05-24 | Westinghouse Electric Company Llc | Signal processing of lamb wave data for pipe inspection |
US11221291B2 (en) | 2012-03-05 | 2022-01-11 | Vista Precision Solutions, Inc. | Measurement-based, in-service method for updating the internal inspection interval of an AST |
US10775293B1 (en) | 2012-03-05 | 2020-09-15 | Vista Precision Solutions, Inc. | Measurement-based, in-service method for updating the internal inspection interval of an AST |
US9228932B1 (en) | 2012-03-05 | 2016-01-05 | Vista Precision Solutions, Inc. | Method and apparatus for extending the time between out-of-service, in-tank inspections |
US11796450B1 (en) | 2012-03-05 | 2023-10-24 | Vista Precision Solutions, Inc. | Method and apparatus for determining the time between internal inspections of a tank |
US8857026B2 (en) * | 2012-05-06 | 2014-10-14 | Yongli Yang | Integral remanufacturing process of discarded oil pipe |
WO2013170053A1 (en) | 2012-05-09 | 2013-11-14 | The Regents Of The University Of Michigan | Linear magnetic drive transducer for ultrasound imaging |
EP2859323B1 (en) * | 2012-06-11 | 2021-03-24 | Arise Global Pte Ltd. | Non-traversing tube inspection system |
KR101386252B1 (ko) * | 2012-09-14 | 2014-04-21 | 한국동서발전(주) | 배관 검사 장치 및 배관 검사 시스템 |
US9588085B2 (en) | 2013-05-28 | 2017-03-07 | General Electric Company | Device and system for ultrasonic inspection |
WO2015065878A1 (en) * | 2013-10-28 | 2015-05-07 | University Of Houston System | System and method for ultrasound identification and manipulation of molecular interactions |
EP3084419B1 (en) | 2013-12-17 | 2024-06-12 | Ontario Power Generation Inc. | Improved ultrasound inspection |
US20150253238A1 (en) * | 2014-03-09 | 2015-09-10 | Acousticeye Ltd | Wide bandwidth gw probe for tube and pipe inspection system |
US9575034B2 (en) * | 2014-03-12 | 2017-02-21 | Siemens Energy, Inc. | Method and system for immersion ultrasound inspection including within downwardly opening cavities |
US9535039B2 (en) | 2014-04-30 | 2017-01-03 | Control Devices, Inc. | Acoustic transmitter and method for underwater pipeline inspection gauges |
CN104034806B (zh) * | 2014-05-23 | 2019-11-22 | 南昌航空大学 | 基于压电换能器侧面加载f模态导波检测电力铁塔拉线杆缺陷的方法 |
WO2016057165A1 (en) | 2014-10-09 | 2016-04-14 | General Electric Company | System and method for detecting an anomaly in a pipe assembly |
WO2017017671A1 (en) * | 2015-07-26 | 2017-02-02 | Acousticeye Ltd. | A wide bandwidth guidedwave (gw) probe for tube and pipe inspection system |
US10781690B2 (en) * | 2015-10-09 | 2020-09-22 | Darkvision Technologies Inc. | Devices and methods for imaging wells using phased array ultrasound |
US20170191966A1 (en) * | 2016-01-04 | 2017-07-06 | General Electric Company | Distributed circle method for guided wave based corrosion detection in plate-like structures |
US10429176B2 (en) | 2017-06-08 | 2019-10-01 | General Electric Company | Pipeline deep crack detection |
CN107606387A (zh) * | 2017-10-17 | 2018-01-19 | 北京理工大学珠海学院 | 一种自适应管道爬行器及管道焊缝检测方法 |
EP3480591B1 (en) * | 2017-11-06 | 2021-10-06 | NDT Global Corporate Ltd. Ireland | Ultrasonic pipeline inspection system and method |
GB2568273B (en) | 2017-11-10 | 2020-04-01 | Guided Ultrasonics Ltd | Ultrasonic transducer |
US10545121B2 (en) * | 2018-05-23 | 2020-01-28 | Pii Pipetronix Gmbh | Pipeline inspection systems and methods |
US20240036011A1 (en) * | 2020-02-28 | 2024-02-01 | Molex, Llc | System and method for corrosion and erosion monitoring of pipes and vessels |
CN111272863B (zh) * | 2020-04-11 | 2023-06-20 | 张占奎 | 锅炉压力容器管道无损探测装置 |
CN111947849B (zh) * | 2020-09-02 | 2024-06-11 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种基于导波检测的管道检测系统 |
CN113406206B (zh) * | 2021-06-25 | 2022-06-14 | 中国船舶重工集团公司第七一九研究所 | 内置的管道损伤检测系统及其检测方法 |
CN113514553B (zh) * | 2021-07-13 | 2023-09-19 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司中南电力试验研究院 | 一种锅炉水冷壁钢管压电导波检测方法 |
CN113703036B (zh) * | 2021-08-31 | 2024-05-28 | 宁波瑞能环境能源技术有限公司 | 用于声学相控阵测地下管道位置的管道发声装置及方法 |
CA3239675A1 (en) * | 2021-12-16 | 2023-06-22 | Petrus Wilem VAN ANDEL | In-line inspection and crack detection |
CN114577907B (zh) * | 2021-12-31 | 2022-11-08 | 哈尔滨工业大学(深圳) | 一种曲面板构件损伤检测方法、系统及存储介质 |
WO2024103152A1 (en) * | 2022-10-12 | 2024-05-23 | Ontario Power Generation Inc. | Ultrasound devices and methods for fuel channel inspection |
CN116818911A (zh) * | 2023-06-30 | 2023-09-29 | 广州广钢气体能源股份有限公司 | 一种高纯液氦输送管道无损检测机器人 |
CN117169343B (zh) * | 2023-11-01 | 2024-02-09 | 苏州九尚久电磁设备有限公司 | 一种移动式管道内部检测设备及监测方法 |
CN117571222B (zh) * | 2024-01-16 | 2024-04-09 | 山东科沃泽机械科技有限公司 | 拖拉机后桥传动壳体气密性测试装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6076407A (en) * | 1998-05-15 | 2000-06-20 | Framatome Technologies, Inc. | Pipe inspection probe |
US20030101821A1 (en) * | 2001-11-30 | 2003-06-05 | The Regents Of The University Of California | Ultrasonic pipe assessment |
EP1333277A2 (de) * | 2002-01-22 | 2003-08-06 | PII Pipetronix GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Untersuchen von Rohrleitungen mit Ultraschall-Gruppenstrahlern |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3810384A (en) * | 1971-02-01 | 1974-05-14 | D Evans | Ultrasonic pipeline inspection device |
US3786684A (en) * | 1971-12-27 | 1974-01-22 | Automation Ind Inc | Pipeline inspection pig |
US3949292A (en) * | 1974-03-15 | 1976-04-06 | Vetco Offshore Industries, Inc. | Pipeline inspection device with pivotal support structure |
FR2320542A1 (fr) * | 1975-08-07 | 1977-03-04 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de controle a courants de foucault pour tubes metalliques cintres au moins localement |
US4092868A (en) | 1976-10-12 | 1978-06-06 | Rockwell International Corporation | Ultrasonic inspection of pipelines |
GB2020023A (en) * | 1978-03-09 | 1979-11-07 | Pantatron Systems Ltd | Pipe-line inspection apparatus |
US4306459A (en) * | 1980-02-15 | 1981-12-22 | Conoco Inc. | Transducer carrier for ultrasonic testing |
JPS6190052A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-08 | Hitachi Ltd | 管内走行の倣い装置 |
US4953412A (en) * | 1986-01-17 | 1990-09-04 | T. D. Williamson, Inc. | Pipeline caliper pig |
DE3626646A1 (de) * | 1986-08-06 | 1988-02-18 | Pipetronix Gmbh | Geraet zum messen und zur zerstoerungsfreien werkstoffpruefung an verlegten rohrleitungen |
US5115196A (en) * | 1988-06-01 | 1992-05-19 | Atlantic Richfield Company | Girth weld detection system for pipeline survey pig |
NO921938L (no) * | 1991-05-16 | 1992-11-17 | Conoco Inc | Fremgangsmaate og innretning for ultralydkontroll |
JPH06190052A (ja) | 1992-09-18 | 1994-07-12 | Cordis Corp | 繊維強化したカテーテル挿入器 |
US5594176A (en) * | 1994-04-05 | 1997-01-14 | Gas Research Institute | Scan assembly and method for transferring power and data across a rotary interface |
US5460046A (en) * | 1994-05-25 | 1995-10-24 | Tdw Delaware, Inc. | Method and apparatus for ultrasonic pipeline inspection |
GB9517794D0 (en) * | 1994-10-20 | 1995-11-01 | Imperial College | Inspection of pipes |
DE19502764A1 (de) * | 1995-01-30 | 1996-08-01 | Pipetronix Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Prüfen von gasführenden Rohrleitungen |
US5767410A (en) * | 1996-03-19 | 1998-06-16 | Combustion Engineering, Inc. | Lamb wave ultrasonic probe for crack detection and measurement in thin-walled tubing |
GB2332274B (en) * | 1997-12-12 | 2001-11-21 | Mecon Ltd | Monitoring pipes |
GB0121470D0 (en) | 2001-09-05 | 2001-10-24 | Pii Ltd | Pipeline inspection pigs |
RU2204113C1 (ru) * | 2002-03-28 | 2003-05-10 | ЗАО "Нефтегазкомплектсервис" | Носитель датчиков для внутритрубного инспекционного снаряда (варианты) |
US7317308B2 (en) * | 2005-01-27 | 2008-01-08 | Shell Oil Company | System and method for measuring electric current in a pipeline |
GB0505506D0 (en) * | 2005-03-17 | 2005-04-27 | Pll Ltd | A sensor system for an in-line inspection tool |
-
2006
- 2006-04-28 GB GB0608421A patent/GB2437547B/en active Active
-
2007
- 2007-04-24 BR BRPI0710986-5A patent/BRPI0710986B1/pt active IP Right Grant
- 2007-04-24 US US12/298,333 patent/US8356518B2/en active Active
- 2007-04-24 AU AU2007245473A patent/AU2007245473B2/en active Active
- 2007-04-24 EP EP07732538A patent/EP2013614A2/en not_active Withdrawn
- 2007-04-24 WO PCT/GB2007/001499 patent/WO2007125308A2/en active Application Filing
-
2008
- 2008-11-26 NO NO20084959A patent/NO341773B1/no unknown
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6076407A (en) * | 1998-05-15 | 2000-06-20 | Framatome Technologies, Inc. | Pipe inspection probe |
US20030101821A1 (en) * | 2001-11-30 | 2003-06-05 | The Regents Of The University Of California | Ultrasonic pipe assessment |
EP1333277A2 (de) * | 2002-01-22 | 2003-08-06 | PII Pipetronix GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Untersuchen von Rohrleitungen mit Ultraschall-Gruppenstrahlern |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO20084959L (no) | 2008-11-26 |
GB2437547B (en) | 2010-07-14 |
AU2007245473A1 (en) | 2007-11-08 |
GB0608421D0 (en) | 2006-06-07 |
WO2007125308A2 (en) | 2007-11-08 |
US20090158850A1 (en) | 2009-06-25 |
WO2007125308A3 (en) | 2007-12-27 |
GB2437547A (en) | 2007-10-31 |
AU2007245473B2 (en) | 2013-06-06 |
EP2013614A2 (en) | 2009-01-14 |
BRPI0710986A2 (pt) | 2011-05-24 |
BRPI0710986B1 (pt) | 2018-06-26 |
US8356518B2 (en) | 2013-01-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO341773B1 (no) | Fremgangsmåte og anordning for inspeksjon av rør | |
EP3241020B1 (fr) | Procédé de contrôle d'une ligne flexible et installation associée | |
US8322219B2 (en) | Pseudorandom binary sequence apparatus and method for in-line inspection tool | |
US8215174B2 (en) | Inspection apparatus for tubular members | |
CA2982025C (en) | In-line inspection tool | |
WO2009087342A1 (en) | Pipeline inspection apparatus and method using two different ultrasound wavemodes | |
GB2332274A (en) | Pipe monitoring vehicle | |
AU2016224101B2 (en) | An apparatus and method for inspecting a pipeline | |
Rizzo | NDE/SHM of underwater structures: a review | |
Cawley | Guided waves in long range nondestructive testing and structural health monitoring: Principles, history of applications and prospects | |
WO2009001022A1 (en) | Profiling pig for detecting and quantifying internal corrosion in pipes | |
Willems et al. | Qualification of a combined ultrasonic inspection tool for detection and sizing of circumferential weld cracks in offshore pipelines | |
Gunarathna et al. | Challenges in Monitoring Metallic Pipeline Corrosion Using Ultrasonic Waves—A Review Article | |
Edwards et al. | Detection of corrosion in offshore risers using guided ultrasonic waves | |
JP6953953B2 (ja) | 斜角超音波探傷の健全性評価方法、及びこれを用いた斜角超音波探傷方法 | |
Park et al. | Application of ultrasonic guided wave to heat exchanger tubes inspection | |
WO2020243057A1 (en) | Method for detecting flooding in flexible tubular pipes under high pressure conditions | |
Liu et al. | Remote NDE Technology for Inaccessible Shipboard Piping Inspection | |
Guo | Pipe inspection by cylindrically guided waves | |
JP2020071167A (ja) | 超音波探触子およびこれを用いた被検配管厚測定方法 | |
Diez et al. | State-Of-The-Art Of Integrity Inspection And Monitoring In Deepwater Assets |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: HAMSOE PATENTBYRA ANS, POSTBOKS 171 |