NO340638B1 - Fremgangsmåte og utstyr for ikke-destruktiv testing av metalliske arbeidsstykker. - Google Patents
Fremgangsmåte og utstyr for ikke-destruktiv testing av metalliske arbeidsstykker. Download PDFInfo
- Publication number
- NO340638B1 NO340638B1 NO20083176A NO20083176A NO340638B1 NO 340638 B1 NO340638 B1 NO 340638B1 NO 20083176 A NO20083176 A NO 20083176A NO 20083176 A NO20083176 A NO 20083176A NO 340638 B1 NO340638 B1 NO 340638B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnetic field
- contribution
- workpiece
- response signal
- test head
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 title claims description 12
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 96
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 89
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 66
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 claims description 58
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 55
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 45
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 29
- 238000004590 computer program Methods 0.000 claims description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 13
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 5
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 239000007822 coupling agent Substances 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000002592 echocardiography Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000002847 impedance measurement Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
- G01N27/82—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
- G01N27/83—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws by investigating stray magnetic fields
- G01N27/87—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws by investigating stray magnetic fields using probes
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B17/00—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
- G01B17/02—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations for measuring thickness
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
- G01N27/82—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
- G01N27/90—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws using eddy currents
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
- G01N29/07—Analysing solids by measuring propagation velocity or propagation time of acoustic waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/24—Probes
- G01N29/2412—Probes using the magnetostrictive properties of the material to be examined, e.g. electromagnetic acoustic transducers [EMAT]
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/44—Processing the detected response signal, e.g. electronic circuits specially adapted therefor
- G01N29/449—Statistical methods not provided for in G01N29/4409, e.g. averaging, smoothing and interpolation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/044—Internal reflections (echoes), e.g. on walls or defects
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/10—Number of transducers
- G01N2291/102—Number of transducers one emitter, one receiver
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/26—Scanned objects
- G01N2291/263—Surfaces
- G01N2291/2636—Surfaces cylindrical from inside
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke ved hjelp av et testhode som har en elektromagnetisk ultralydomformer med en magnetfeltkilde og en magnetfeltsensor. Oppfinnelsen angår videre en beregningsfremgangsmåte til beregning av måledata som ble registrert med et slikt testhode og et testsystem.
Særlig for rørledninger, eksempelvis jordgass- eller jordoljepipelines er en ikke-destruktiv testing av stor betydning. Ifølge teknikkens stand blir det til dette brukt en vogn (Molche) med testhoder som har en ultralydomformer som kan frembringe ultralydbølger, og ultralydekkoer kan bli detektert. Gjennom beregning av ultralydekkoet kan en tidsvarighetsinformasjon for ultralydbølgen bli registrert og derav veggtykkelsen bli beregnet. På denne måten kan korrosjonssteder og andre defekter som fører til at en redusert veggtykkelse kan bli oppdaget.
Ved siden av elektromagnetiske ultralydomformere hvor det umiddelbart blir frembrakt ultralydbølger i arbeidsstykket som skal testes er det ifølge teknikkens stand kjent piezo-elektriske ultralydomformere, hvor ultralydbølger blir frembrakt utenfor arbeidsstykket og ved hjelp av et koplingsmiddel blir koplet inn i arbeidsstykket.
Piezo-elektriske ultralydomformere har derved den fordelen at ved innkoplingen av ultralydbølgen i arbeidsstykket som skal testes oppstår et inngangsekko som avstanden fra testhodet til arbeidsstykket kan bli registrert. Ved bruk av en elektromagnetisk ultralydomformer oppstår det ikke noe slikt inngangsekko slik at gjennom en tidsvarighetsberegning kan bare tykkelsen på arbeidsstykket bli registrert, men ikke dets avstand fra testhodet.
For væskefylte rørledninger, eksempelvis jordoljepipelines, står væsken som foreligger til rådighet som koplingsmiddel, slik at bruken av piezo-elektriske ultralydomformere er mulig relativt problemløst. For gassfylte rørledninger, eksempelvis jordgasspipelines, er en innkopling av ultralydbølger og dermed bruken av piezo-elektriske ultralydomformere ikke mulig eller bare med meget stor innsats. I EP 0 775 910 El ble det derfor foreslått å bruke elektromagnetiske ultralydomformere til slike anvendelser.
Men ved bruk av elektromagnetisk ultralydomformer kan det allikevel ikke bli skjelnet mellom innvendige eller utvendige feil på en rørledning da det ikke opptrer noe inngangsekko og følgelig gjennom beregning av ultralydekkoet heller ikke kan bli registrert noen informasjon over avstanden til testhodet fra overflaten på arbeidsstykket som skal testes. Et annet problem ved bruk av elektromagnetisk ultralydomformer består i at signal-støyforholdet med økende avstand for testhodet fra arbeidsstykket blir drastisk dårligere, slik at en tidsvarighetsberegning som regel bare er mulig når avstanden for testhodet til arbeidsstykket er mindre enn omtrent 1 mm. Har det gjennom innvendig korrosjon i en rørledning blitt dannet fordypninger så kan avstanden til ultralydtesthodet fra veggen som skal måles bli så stor at ingen sikre utsagn om veggtykkelsen er mulig lenger.
For mange anvendelser, særlig ved testing av rørledninger er det ønskelig å kunne skjelne mellom innvendige og utvendige feil. Det består derfor et behov for et testhode som det ved siden av en veggtykkelsesinformasjon i tillegg kan bli registrert en avstandsinformasjon over avstanden til testhodet fra arbeidsstykket, da det i et område med innvendige feil er det økt avstand for testhodet fra veggen rundt dybden på feilstedet.
Til løsning av dette problemet blir det i EP 0 677 742 Al foreslått utfyllende å gjennomføre en virvelstrørnmåling i målepausene til ultralydomformeren. For en virvelstrømtesting blir det med en sendespole frembrakt et elektromagnetisk vekselfelt som blir påvirket av den elektriske ledningsevnen, den magnetiske permeabiliteten og geometrien til arbeidsstykket som skal testes. Med en magnetfeltsensor som er anordnet ved siden av sendespolen kan dette vekselfeltet bli målt og avstanden fra arbeidsstykket som skal testes bli registrert. Er avstanden betinget gjennom en innvendig feil for stor for en ultralydeldco-beregning, kan veggtykkelsen bli registrert som differansen mellom veggtykkelsen i et uskadet område og den ytterligere avstanden til testhodet fra den skadede veggen.
Men en vesentlig ulempe ved fremgangsmåten kjent fra EP 0 677 742 Al består i at den nødvendige tiden til testingen av et arbeidsstykke blir omtrent fordoblet gjennom virvelstrømmålingene gjennomført mellom ultralydmålingene. I tillegg kommer en betydelig apparatinnsats.
Fra DE 31 53 252 C2 og DE 31 28 825 C2 er det videre kjent for testingen av ferromagnetisk materiale å kombinere ultralydmålinger med spredningsstrømmålinger. Derved blir det brukt et magnetfelt som blir frembrakt gjennom en roterende magnet rundt testlegemet som omgir testlegemet med to polsko. En måleinnretning som kombinerer spredningsstrøm- og ultralydmålinger er videre også kjent fra GB 2 120 789 A. Også for denne måleinnretningen blir arbeidsstykket som skal undersøkes anordnet mellom polskoene på en permanentmagnet og for målingen av spredningsstrørnmen blir det anvendt en spredningsstrømdetektor og for målingen av ultralydsignalet en tilsvarende tilpasset spole.
Fra EP 0 717 842 Bl er det kjent en innretning til detektering av sprekker ved hjelp av en elektromagnetisk transientdiffusjonsmetode, hvor de magnetiske størrelsene blir målt. Det blir brukt separate sonder for spredningsstrøm- og virvelstrømmålinger, men ingen ultralydmålinger.
Fra EP 0 276 299 Bl er testingen av forbindelsesmaterialer gjennom en kombinert anvendelse av impuls-virvelstrøm og piezo-elektrisk frembrakt ultralyd, hvorved separate sonder blir anvendt for virvelstrøm- og ultralydmålingen.
I henhold til den foreliggende oppfinnelse er det tilveiebrakt fremgangsmåte og et system for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke som angitt i kravene 1 og 8, og et computerprogramprodukt som angitt i krav 6.
Det er derfor oppgaven for oppfinnelsen å vise en vei, hvordan med liten innsats en gassfylt rørledning kan bli testet og derved også å skjelne mellom innvendige og utvendige feil.
Denne oppgaven blir løst gjennom en fremgangsmåte til ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke ved hjelp av et testhode som har en elektromagnetisk ultralydomformer med en magnetfeltkilde og en magnetfeltsensor, hvorved fremgangsmåten omfatter følgende trinn: Til å frembringe en ultralydbølge blir det ved hjelp av ultralydomformeren overført en eksiteringspuls til arbeidsstykket, ved hjelp av magnetfeltsensoren blir et svarsignal målt, ved hjelp av et ultralydekkobidrag for svarsignalet blir en testinformasjon, fortrinnsvis en tidsvarighetsinformasjon for ultralydbølgen og derav en veggtyWtelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket registrert, og ved hjelp av et magnetfeltbidrag for svarsignalet blir gjennom en utfyllende beregning en annen informasjon, særlig en veggtyWtelsesinformasjon eller en avstandsinformasjon over avstanden til testhodet fra arbeidsstykket registrert.
For fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan det av et enkelt svarsignal som blir frembrakt av en enkel eksiteringspuls, gjennom beregning av forskjellige signalbidrag bli skjelnet mellom innvendige og utvendige feil på en rørledning. En vesentlig fordel med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består derved i at gjennom den forbedrede signalberegningen sammenlignet med tradisjonelle ultralydmålinger med elektromagnetiske ultralydomformere blir det ikke nødvendig med ytterligere måletid for å registrere veggtykkelsesinformasjonen. Med et testhode kan derfor en rørledning i alt vesentlig bli testet på den samme tiden som ifølge teknikkens stand allerede ble nødvendig for en ultralyd-veggtykkelsesmåling, selv om det ifølge oppfinnelsen gjennom ytterligere en informasjon kan bli skjelnet mellom innvendige og utvendige feil.
Mens det ifølge teknikkens stand bare ultralydekkobidraget til et svarsignal blir beregnet og av dette en veggtykkelsesinformasjon blir registrert, blir det med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i tillegg et magnetfeltbidrag for svarsignalet beregnet og av dette en annen informasjon registrert til å skjelne mellom innvendige og utvendige feil. Innen rammen for oppfinnelsen ble det nemlig innsett at svarsignalet man fikk med en ultralydekkomåling med en elektromagnetisk ultralydomformer ved siden av ultralydekkobidraget også omfatter et spredningsfeltbidrag og et vekselfeltbidrag som magnetfeltbidrag, hvorved beregningen i kombinasjon med beregningen av ultralydekkobidraget kan gi en avstandsinformasjon og/eller en veggtyldcelsesinformasjon.
Spredningsfeltbidraget beror på sprediiingsstrøm for magnetfeltet frembrakt av magnetfeltkilden. For å få et maksimalt spredningsstrømsignal blir det fortrinnsvis anvendt et testhode, hvor magnetsensoren er anordnet mellom en magnetisk nordpol og en magnetisk sydpol på magnetfeltkilden på en endeside av testhodet, som testhodet er vendt mot arbeidsstykket med ved gjennomføringen av fremgangsmåten. Den magnetiske nordpolen og den magnetiske sydpolen til magnetfeltkilden medfører på denne måten en magnetisering av arbeidsstykket i lengderetningen. I området med veggtykkelsesreduksjoner dannes det spredningsfelter som kan bli registrert av magnetfeltsensoren på testhodet. Blir det med forsvinnende ultralydbidrag påvist et økt spredningsfeltbidrag så tyder dette på en innvendig feil. Opptrer et økt spredningsfeltbidrag sammen med et sterkt ultralydbidrag foreligger det en utvendig feil.
Er testhodet i ro relativt til arbeidsstykket så er spredningsfelt konstant over tid. Først gjennom en bevegelse av testhodet relativt til arbeidsstykket blir det en tidsavhengighet for spredningsfeltet. Selv når en vogn med et testhode blir beveget relativt raskt gjennom en rørledning er frekvensen til det målte spredningsfeltet vesentlig mindre enn frekvensen til ultralydsignalet omfattet i svarsignalet. Spredningsstrømbidraget til svarsignalet kan derfor gjennom en frekvensfiltrering bli registrert og beregnet separat for å få en veggtyldcelsesinformasjon uavhengig av ultralydmålingen.
En beregning av spredningsfeltbidraget er også mulig med testhoder som bare har en enkelt spole som blir brukt så vel som eksiteringsspole som også som magnetfeltsensor til registreringen av svarsignalet. Men fortrinnsvis har testhodet anvendt til oppfinnelsen i tillegg til magnetfeltsensoren også en eksiteringsspole som eksiteringspulsen blir frembrakt med og som er anordnet mellom nordpolen og sydpolen på magnetfeltkilden ved siden av magnetfeltsensoren.
Magnetfeltbidraget til svarsignalet omfatter videre et vekselfeltbidrag til et vekselfelt gjennom eksiteringspulsen frembrakt av eksiteringsspolen. Til å frembringe eksiteringspulsen strømmer det nemlig en vekselstrøm gjennom eksiteringsspolen, slik at et magnetisk vekselfelt blir frembrakt som medfører et vekselfeltbidrag til magnetfeltbidraget til svarsignalet. Vekselfeltbidraget opptrer praktisk talt samtidig med eksiteringspulsen, slik at vekselfeltbidraget gjennom passende valg av det tidsmessige beregningsintervallet kan bli skilt fra ultralydekko-bidraget til svarsignalet. Fortrinnsvis blir derfor til beregningen av svarsignalet et første tidsintervall og et andre tidsintervall beregnet separat, hvorved gjennom beregning av det første tidsintervallet vekselbidraget blir registrert og gjennom det andre tidsintervallet ultralydekkobidraget.
Til beregningen av vekselfeltbidraget kan man gripe tilbake til prinsippene for virvelstrømtestingen. Ved virvelstrømtestingen strømmer en elektrisk strøm med styrke
I og frekvensen Q = 2 • II • f i en sendespole (dens funksjon blir her overtatt av eksiteringsspolen) og frembringer derigjennom et elektromagnetisk vekselfelt i omgivelsene, det vil si også på stedet til en magnetfeltsensor og i et testlegeme. Dette vekselfeltet blir påvirket av den elektriske ledningsevnen c, den magnetiske permeabiliteten u. og av geometrien til testlegemet, særlig av avstanden mellom testlegemet og sensor. Beregningen av vekselfeltbidraget kan derfor bli bestemt med egnet kalibrering for avstanden til testhodet fra arbeidsstykket og/eller andre arbeidsstykkeparametere.
Prinsipielt er en beregning av vekselfeltbidraget også mulig med testhoder som bare har en enkelt spole som blir anvendt så vel som eksiteringsspole til å frembringe eksiteringspulsen for ultralyd- og virvelstrørnmålingen som også som magnetfeltsensor. Impedansen til eksiteringsspolen avhenger nemlig av avstanden mellom testhodet og arbeidsstykket, slik at gjennom en impedansemåling av eksiteringsspolen kan likeledes vekselfeltbidraget bli registrert. Men fortrinnsvis blir det anvendt et testhode som i tillegg til eksiteringsspolen har en magnetfeltsensor.
Fortrinnsvis blir så vel spredningsfeltbidraget som også vekselfeltbidraget til svarsignalet beregnet. En samlet betraktning av beregningsresultatene til spredningsfeltbidraget, vekselfeltbidraget og ultralydekko-bidraget gjør det mulig å få en særlig omfattende informasjon over tilstanden til arbeidsstykket som skal testes.
Fordelene med den beskrevne oppfinnelsen blir i alt vesentlig også oppnådd gjennom en ny beregning av svarsignalene målt med et testhode. Oppfinnelsen angår derfor også en beregningsfremgangsmåte til beregningen av måledata som ble registrert med et testhode for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke, hvorved det anvendte testhodet har en elektromagnetisk ultralydomformer med en magnetfeltkilde og en magnetfeltsensor, til å frembringe en ultralydbølge ved hjelp av ultralydomformeren på arbeidsstykket ble en eksiteringspuls overført, og ved hjelp av magnetfeltsensoren ble et svarsignal målt, hvorved ved hjelp av et ultralydekkobidrag fra svarsignalet blir det registrert en testinformasjon, fortrinnsvis en tidsforløpsiriformasjon for ultralydbølgen og derav en veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket, og ved hjelp av et magnetfeltbidrag fra svarsignalet en annen informasjon, særlig en veggtykkelsesinformasjon eller en avstandsinformasjon over avstanden til testhodet fra arbeidsstykket blir registrert.
Da det til beregningen av svarsignalene er nødvendig med omfattende beregninger anbefales det bruk av et elektronisk databearbeidingsanlegg. Oppfinnelsen angår derfor også et computerprogramprodukt som kan bli lastet direkte inn i lageret til en digital computer og som omfatter softwareavsnitt som trinnene i en slik beregningsfremgangsmåte blir utført med når produktet er i gang i en computer. Oppfinnelsen angår videre et computeregnet lagringsmedium, eksempelvis en CD, DVD eller en harddisk som et slikt computerprogramprodukt er lagret på.
Den i innledningen nevnte oppgaven blir videre løst gjennom et system for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som omfatter et testhode som har en elektromagnetisk ultralydomformer, et lager til lagringen av et svarsignal, som ved hjelp av magnetfeltsensoren ble målt i tillmytningen til å frembringe en eksiteringspuls utøvet på arbeidsstykket ved hjelp av ultralydomformeren, og en beregningsenhet som er innrettet til beregningen av svarsignalet gjennom anvendelse av beregningsfremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Andre enkeltheter og fordeler ved oppfinnelsen blir forklart ved hjelp av et utformingseksempel med henvisning til de vedlagte tegningene. Kjennetegnene beskrevet der kan bli anvendt enkeltvis eller i kombinasjon for å lage utvalgte utforminger av oppfinnelsen. Her viser figur 1 en skjematisk fremstilling av et testsystem ifølge oppfinnelsen, figur 2 et testhode til systemet fremstilt i figur 1 inklusiv feltlinjeforløpet ved testing av et intakt veggavsnitt, figur 3 testhodet ifølge figur 2 ved testing av et veggavsnitt med en innvendig feil, og figur 4 testhodet ifølge figur 2 ved testing av et veggavsnitt med en utvendig feil.
Figur 1 viser en skjematisk skisse av et system til ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke. Systemet omfatter et testhode som har en ultralydomformer 1 med en magnetfeltkilde 2, en magnetfeltsensor 3 i form av en spole og en eksiteringsspole 4. Magnetfeltsensoren 3 og eksiteringsspolen 4 en anordnet mellom en magnetisk nordpol N og en magnetisk sydpol S i magnetfeltet 2 på en endeside av testhodet som når testhodet er i drift vender mot et arbeidsstykke 11 som skal testes.
I det fremstilte utformingseksemplet er magnetfeltkilden 2 utformet som en permanentmagnet med en U-formet polsko. På denne måten blir et arbeidsstykke som skal testes magnetisert i lengderetningen, slik at det blir et feltlinjeforløp i alt vesentlig parallelt med overflaten til arbeidsstykket 11. For å frembringe et slikt feltlinjeforløp kan eksempelvis også en magnetfeltkilde med to stavformede permanentmagneter bli anvendt, hvor magnetfeltsensoren 3 og eksiteringsspolen 4 blir anordnet mellom dem, hvorved en av disse permanentmagnetene er anordnet med sin nordpol og den andre magneten med sin sydpol på endesiden av testhodet.
Som magnetfeltkilde kan også en elektromagnet bli anvendt. Som magnetfeltsensor 3 blir fortrinnsvis en spole anvendt, men hvor også andre magnetfeltsensorer kan være egnet.
Til å frembringe en ultralydbølge blir det ved hjelp av den elektromagnetiske ultralydomformeren 1 overført en eksiteringspuls til arbeidsstykket. Eksiteringsspolen 4 er til dette formålet tilkoplet en styrmgselektronikk 5 som eksiteringspulsen blir frembrakt med og overført til eksiteringsspolen 4. Frekvensen på eksiteringspulsen tilsvarer frekvensen til ultralydbølgen som blir frembrakt og ligger som regel ved omtrent 0,5 MHz til 10 MHz. Varigheten til eksiteringspulsen er noen svingningssykler. Eksempelvis kan det til testing av en rørledning bli anvendt en eksiteringspuls med en frekvens på 2 MHz og en tidsvarighet på fra 1 u.s til 10 u.s, fortrinnsvis 2 u.s til 6 u.s. For at ultralydbølgen frembrakt ved hjelp av eksiteringspulsen skal ha en tilstrekkelig intensitet som gjør det mulig å identifisere i et svarsignal ultralydekkoet med et fordelaktig signalstøyforhold, blir det for eksiteringspulsen anvendt en spenning på minst 0,5 kV, fortrinnsvis 1 kV til 5 kV, særlig fortrinnsvis 2 kV til 4 kV. Styringselektroriikken 5 blir fortrinnsvis matet fra et batteri, slik at testhodet kan bli brukt på en vogn til testingen av rørledninger.
Eksiteringspulsen blir overført fra eksiteringsspolen til arbeidsstykket som skal testes som høyfrekvent vekselfelt. For ferromagnetiske arbeidsstykker som de vanligvis blir anvendt som stål for rørledninger medfører dette magnetiske vekselfeltet en magneto-striktiv eksitering av en ultralydbølge. Magnetfeltet frembrakt av magnetfeltkilden tjener til innstillingen av et gunstig magneto-striktivt arbeidspunkt. For dette arbeidspunktet blir magnetfeltet frembrakt av magnetfeltkilden 2 modulert med eksiteringspulsen til eksiteringsspolen 4.
For metalliske arbeidsstykker som ikke er ferromagnetiske medfører vekselfeltet til eksiteringsspolen et ultralydfenomen gjennom Lorenzkraften som virker på virvelstrømmene indusert av eksiteringspulsen. En ultralydeksitering gjennom Lorenzkrefter foregår prinsipielt også for ferromagnetiske arbeidsstykker, men den magneto-striktive eksiteringsmekanismen er vesentlig mer effektiv, slik at i praksis for ferromagnetiske arbeidsstykker er eksiteringen over Lorenzkrefter snarere uten betydning. Da en ultralydeksitering over Lorenzkrefter er mindre effektive enn en magneto-striktiv ultralydeksitering er ved ikke-ferromagnetiske arbeidsstykker større spenninger påkrevet for eksiteringspulsen frembrakt av styrmgselektronikken 5.
I tillmytning til overføringen av eksiteringspulsen på arbeidsstykket blir ved hjelp av magnetfeltsensoren 3 et svarsignal målt. Magnetfeltsensoren 3 er tilkoplet en beregrimgselektronikk 6 som en forhåndsberegning av svarsignalet blir foretatt med. Beregningselektronikken 6 omfatter en forforsterker 7, et Hochpass 8 og et Tiefpass 9. Svarsignalet blir først forsterket ved hjelp av forforsterkeren 7 og videre tilført de parallellkoplede inngangene til Hochpass 8 og Tiefpass 9. Hochpass 8 har en grensefrekvens mellom 10 kHz og 500 kHz, fortrinnsvis mellom 100 kHz og 200 kHz, slik at på utgangen til Hochpass 8 ankommer bare de delene av svarsignalet med frekvens som er større enn grensefrekvensen til Hochpass 8 og som følgelig omfatter ultralydekkobidraget. Grensefrekvensen til Tiefpass 9 ligger fortrinnsvis mellom 5 kHz og 500 kHz, fortrinnsvis mellom 5 kHz og 100 kHz, særlig mellom 10 kHz og 50 kHz, slik at på utgangen til Tiefpass ankommer bare signalbestanddeler av svarsignalet, hvor frekvensen er mindre enn grensefrekvensen til Tiefpass 9 og som følgelig omfatter spreclningsfeltbidraget.
Beregningselektronikken 6 er tilkoplet en beregningsenhet 10, hvor en veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket og en avstandsinformasjon over avstanden til testhodet fra arbeidsstykket blir registrert. Beregrimgselektronikken 6 kan også være tilkoplet et lager som beregningsenheten 10 kan hente informasjon. På denne måten er det mulig å tilordne beregningsenheten også utenfor testhodet og eksempelvis realiseres som PC. Måledata innhentet med testhodet kan bli stilt til rådighet for beregningsenheten 10 og bli beregnet til et fritt valgt tidspunkt etter målingen.
Ved beregningen av svarsignalet blir ved hjelp av et ultralydekkobidrag en veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket registrert. Utfyllende blir ved hjelp av et magnetfeltbidrag fra svarsignalet en andre uavhengig veggtykkelsesinformasjon og en avstandsinformasjon over avstanden til testhodet fra arbeidsstykket registrert.
Magnetfeltbidraget til svarsignalet anvendt til registreringen av de andre informasjonene omfatter et spredningsfeltbidrag som beror på spredningsstrørnmen fra magnetfeltet frembrakt av magnetfeltkilden 2 som kommer ut av arbeidsstykket 11. Dette spredmngsfeltbidraget blir ved hjelp av Tiefpass 9 registrert gjennom en frekvensfiltrering av svarsignalet. Hvis testhodet er i ro relativt til arbeidsstykket er spredningsfeltandelen til svarsignalet konstant over tid. Med beveget testhode er spredningsfeltandelen tidsavhengig, men dens frekvens ligger selv ved rask bevegelse av testhodet ved mindre enn 10 kHz.
Prinsippet for en spredningsfeltmåling blir forklart i det følgende ved hjelp av figurene 2 til 4 som viser en ultralydomformer 1 ved fremkallingen av en ultralydbølge 14 i et arbeidsstykke 11. Ved testing av et intakt rørveggavsnitt fremkommer forløpet for feltlinjene som fremstilt i figur 2, hvor feltlinjene i alt vesentlig forløper inne i arbeidsstykket 11 og praktisk talt ingen spredningsstrøm opptrer. Er tykkelsen på arbeidsstykket 11 redusert gjennom en defekt 12, 13 så blir feltlinjene på det tilsvarende stedet trengt ut av arbeidsstykket 11, slik at et spredningsfelt opptrer som kan bli registrert av magnetfeltsensoren 3. Befinner testhodet 1 seg på en vogn, så fremkommer det ved en utvendig defekt 12 på rørledningen som skal testes feltlinjeforløp vist i figur 3. Med en innvendig defekt 13 fremkommer feltlinjeforløpet fremstilt i figur 4.
Mens den utvendige defekten 12 fremstilt i figur 3 kan bli påvist gjennom beregning av ultralydekkobidraget til svarsignalet ved hjelp av den reduserte veggtykkelsen er dette ikke mulig for den innvendige defekten 13 fremstilt i figur 4. Betinget av defekten 13 består det nemlig mellom eksiteringsspolen 4 og overflaten på arbeidsstykket 11 som skal testes en forstørret avstand som overføringen av eksiteringspulsen til arbeidsstykket 11 blir forhindret av.
I det så vel ultralydekkobidraget som også spredningsfeltbidraget til svarsignalet blir beregnet, kan det bli gitt en mer presis og omfattende forklaring om tilstanden til arbeidsstykket som er undersøkt. Viktig i denne sammenhengen er at det til slike målinger kan bli anvendt et forenklet testhode, hvor eksiteringsspolen 4 samtidig også blir anvendt som magnetfeltsensor 3. Men fortrinnsvis er et testhode av den arten som er fremstilt i figur 1, hvor en eksiteringsspole 4 og i tillegg en magnetfeltsensor 3 i form av en annen spole foreligger.
En avstandsinformasjon om avstanden til prøvehodet fra arbeidsstykket 11 kan bli registrert gjennom en virvelstrørnmåling. Til dette er det nødvendig at det ved siden av eksiteringsspolen 4 er anordnet en magnetfeltsensor 3.1 fremgangsmåten beskrevet i det følgende blir eksiteringsspolen brukt så vel for ultralydekkomålingen som også for virvelstrørnmålingen. Svarsignalet målt med magnetfeltsensoren 3 omfatter ved siden av ultralydekkobidraget et magnetfeltbidrag som omfatter et virvelstrømbetinget vekselfeltbidrag til et vekselfelt frembrakt av eksiteringspulsen til eksiteringsspolen 4.
Styrken på vekselfeltbidraget på stedet til magnetfeltsensoren 3 avhenger på den ene siden av arbeidsstykkeuavhengige parametere (f.eks. strømstyrken til eksiteringspulsen, geometri og antall viklinger på eksiteringsspolen) og på den andre siden arbeidsstykkeavhengige parametere. Til de arbeidsstykkeavhengige parameterne hører ved siden av den elektriske ledningsevnen og den magnetiske permeabiliteten særlig avstanden mellom arbeidsstykket og ultralydomformeren 1. Gjennom en beregning av vekselfeltbidraget til svarsignalet kan det derfor bli hentet en avstandsinformasj on.
Det virvelstrømbetingede vekselfeltbidraget til svarsignalet har likeledes som ultralydekkobidraget til svarsignalet frekvensen til eksiteringspulsen og ligger derfor likeledes an på utgangen til Hochpass 8. Men til forskjell fra ultralydekkobidraget opptrer vekselfeltbidraget kvasi samtidig med eksiteringspulsen. Gjennom et egnet valg av det tidsmessige beregningsvinduet kan derfor vekselfeltbidraget til svarsignalet lett bli atskilt fra ultralydekkobidraget som først opptrer med et tidsforløpsbetinget tidsforsinkelse som avhenger av veggtykkelsen.
Fortrinnsvis blir til beregningen av svarsignalet et første tidsintervall og et andre tidsintervall beregnet separat, hvorved gjennom beregningen av det første tidsintervallet vekselfeltbidraget og gjennom beregning av det andre tidsintervallet ultralydekkobidraget blir registrert. For det første tidsintervallet er det derved som regel tilstrekkelig med et tidsrom på mindre enn 3 u.s, målt fra begynnelsen av eksiteringspulsen. For det første tidsintervallet kan også lengre tidsrom bli valgt, men hvor det må bli passet på at det første tidsintervallet ikke inneholder noe ultralydekkobidrag, altså varigheten av det første tidsintervallet, målt fra eksiteringspulsen, mindre enn tidsvarigheten til det første ultralydekkoet opptrer.
Oppspaltingen av svarsignalet i et ultralydekkobidrag og et virvelstrømbetinget vekselfeltbidrag blir foretatt av beregningsenheten 10. Gjennom anvendelse av den beskrevne beregningsfremgangsmåten blir svarsignalet delt opp i et ultralydekkobidrag A og et magnetfeltbidrag, som inneholder et vekselfeltbidrag B og et spredningsfeltbidrag C. Gjennom beregning av de enkelte bidragene blir så vel en veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket som også en avstandsinformasjon over avstanden for testhodet til arbeidsstykket registrert.
Claims (8)
1. Fremgangsmåte for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke (11) ved hjelp av et testhode som har en elektromagnetisk ultralydomformer (1) med en magnetfeltkilde (2) og en magnetfeltsensor (3), hvor fremgangsmåten omfatter følgende trinn: en eksiteringspuls blir overført ved hjelp av ultralydomformeren (1) på arbeidsstykket (11) for å generere en ultralydbølge, og et svarsignal blir målt ved hjelp av magnetfeltsensoren (3), hvorved det ved hjelp av et ultralydekko-bidrag for svarsignalet målt av magnetfeltsensor (3), blir registrert en testinformasjon, fortrinnsvis en tidsvarighetsinformasjon for ultralydbølgen og av dette, veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket (11), og ved hjelp av et magnetfeltbidrag for svarsignalet målt av magnetfeltsensoren (3) blir en ytterligere informasjon registrert, særlig en veggtykkelsesinformasjon og avstandsinformasjon over avstanden av testhodet fra arbeidsstykket (11), hvor testhodet har en eksiteringsspole (4) som eksiteringspulsen blir laget med, hvor magnetfeltbidraget anvendt til registrering av avstandsinformasjonen omfatter et vekselfeltbidrag for et vekselfelt laget av eksiteringsspolen, og blir vurdert for registreringen av avstandsinformasjonen for vekselfeltbidraget.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat til vurdering av svarsignalet målt av magnetfeltsensoren (3) blir et første tidsintervall og et andre tidsintervall vurdert separat, hvorved gjennom vurdering av det første tidsintervallet blir vekselfeltbidraget registrert og gjennom beregning av det andre tidsintervallet blir ultralydekkobidraget registrert.
3. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav,karakterisert vedat magnetfeltsensoren (3) er anordnet mellom en magnetisk nordpol (N) og en magnetisk sydpol (S) i magnetfeltkilden (2) på en endeside av testhodet, som testhodet ved gjennomføringen av fremgangsmåten er vendt mot arbeidsstykket (11) med.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3,karakterisert vedat magnetfeltbidraget til svarsignalet anvendt til registreringen av at veggtyWtelsesinformasjonen omfatter et spredmngsfeltbidrag som beror på spreclningsstrørnmen som kommer ut av arbeidsstykket (11) i magnetfeltet laget av magnetfeltkilden (2), hvorved spredningsfeltbidraget blir vurdert til registreringen av en veggtykkelsesinformasjon.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4,karakterisert vedat magnetfeltbidraget til svarsignalet som beror på spredningsstrørnmen blir registrert gjennom frekvensfiltrering av svarsignalet.
6. Computerprogramprodukt som kan bli lastet direkte i minnet til en digital computer og omfatter softwareavsnitt som trinnene i fremgangsmåten ifølge ett av krav 1-5 blir utført med når produktet er i gang på en computer.
7. Computeregnet lagringsmedium med et computerprogramprodukt ifølge krav 6.
8. System for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke med en fremgangsmåte ifølge kravene 1 til 5 som omfatter
et testhode som har en elektromagnetisk ultralydomformer (1) med en magnetfeltkilde (2) og en magnetfeltsensor (3),
et minne for lagring av et svarsignal som ved hjelp av magnetfeltsensoren (3) ble målt i tillmytning til frembringelse av en eksiteringspuls utøvet på arbeidsstykket ved hjelp av ultralydomformeren, og
en vurderingsenhet (10),karakterisert vedat vurderingsenheten er innrettet for vurderingen av svarsignalet gjennom anvendelse av en fremgangsmåte i hvilken for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke, der det brukes et testhode for vurdering av måledata som ble registrert med et testhode for ikke-destruktiv testing av et metallisk arbeidsstykke, hvor
det anvendte testhodet har en elektromagnetisk ultralydomformer (1) med en magnetfeltkilde (2) og en magnetfeltsensor (3),
hvor den anvendte fremgangsmåten omfatter følgende trinn:
en eksiteringspuls blir overført ved hjelp av ultralydomformeren (1) på arbeidsstykket (11) for å generere en ultralydbølge, og
et svarsignal blir målt ved hjelp av magnetfeltsensoren (3), hvorved det ved hjelp av et ultralydekko-bidrag for svarsignalet målt av magnetfeltsensor (3), blir registrert en testinformasjon, fortrinnsvis en tidsvarighetsinformasjon for ultralydbølgen og av dette, veggtykkelsesinformasjon over tykkelsen på arbeidsstykket (11), og
ved hjelp av et magnetfeltbidrag for svarsignalet målt av magnetfeltsensoren (3) blir en ytterligere informasjon registrert, særlig en veggtykkelsesinformasjon og avstandsinformasjon over avstanden av testhodet fra arbeidsstykket (11), hvor testhodet har en eksiteringsspole (4) som eksiteringspulsen blir laget med, hvor magnetfeltbidraget anvendt til registrering av avstandsinformasjonen omfatter et vekselfeltbidrag for et vekselfelt laget av eksiteringsspolen, og blir vurdert for registreringen av avstandsinformasjonen for vekselfeltbidraget.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102005060582A DE102005060582A1 (de) | 2005-12-17 | 2005-12-17 | Verfahren und System zur zerstörungsfreien Prüfung eines metallischen Werkstücks |
PCT/EP2006/011117 WO2007068327A1 (de) | 2005-12-17 | 2006-11-21 | Verfahren und system zur zerstörungsfreien prüfung eines metallischen werkstücks |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20083176L NO20083176L (no) | 2008-09-16 |
NO340638B1 true NO340638B1 (no) | 2017-05-22 |
Family
ID=37671193
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20083176A NO340638B1 (no) | 2005-12-17 | 2008-07-16 | Fremgangsmåte og utstyr for ikke-destruktiv testing av metalliske arbeidsstykker. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8146431B2 (no) |
EP (1) | EP1960767B8 (no) |
CA (1) | CA2633271C (no) |
DE (1) | DE102005060582A1 (no) |
DK (1) | DK1960767T3 (no) |
ES (1) | ES2388877T3 (no) |
NO (1) | NO340638B1 (no) |
WO (1) | WO2007068327A1 (no) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102159944B (zh) * | 2008-06-27 | 2015-04-01 | Pii(加拿大)有限公司 | 集成多传感器无损检测 |
DE102010006275B4 (de) | 2010-01-26 | 2014-11-06 | Nordinkraft Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Prüfung eines metallischen Prüfobjekts |
DE102010019477A1 (de) * | 2010-05-05 | 2011-11-10 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren und Vorrichtung zur zerstörungsfreien Materialuntersuchung mittels Ultraschall |
DE102010023028A1 (de) * | 2010-06-08 | 2011-12-08 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | EMUS-Wandlersystem sowie ein Verfahren zur Erzeugung linear polarisierter Transversalwellen mit variabel vorgebbarer Polarisationsrichtung innerhalb eines Prüfkörpers |
EP2649468B1 (en) * | 2011-01-06 | 2014-09-10 | The Lubrizol Corporation | Ultrasonic measurement |
CN102901771B (zh) * | 2011-07-29 | 2016-03-09 | 中国石油天然气集团公司 | 一种油套管用缺陷定量无损检测设备 |
CN102445491B (zh) * | 2011-10-11 | 2014-07-02 | 中国人民解放军装甲兵工程学院 | 利用自发射磁信号评价再制造毛坯应力集中程度的方法 |
GB201203717D0 (en) | 2012-03-02 | 2012-04-18 | Speir Hunter Ltd | Fault detection for pipelines |
RU2516364C1 (ru) * | 2012-12-28 | 2014-05-20 | Открытое Акционерное Общество (ОАО) "Оргэнергогаз" | Комплекс дефектоскопии технологических трубопроводов |
RU2539777C1 (ru) * | 2013-06-28 | 2015-01-27 | Открытое Акционерное Общество (ОАО) "Оргэнергогаз" | Наружный сканирующий дефектоскоп |
CN103412049B (zh) * | 2013-07-15 | 2016-01-13 | 清华大学 | 一种高温注汽管道缺陷监测方法 |
RU2533754C1 (ru) * | 2013-09-25 | 2014-11-20 | Открытое Акционерное Общество (ОАО) "Оргэнергогаз" | Регулятор скорости перемещения внутритрубных инспектирующих снарядов |
DE102014101368A1 (de) | 2014-02-04 | 2015-08-06 | Rosen Swiss Ag | Inspektionsgerät zur Messung der Dicke einer Wand einer Rohrleitung |
US10175200B2 (en) * | 2014-05-30 | 2019-01-08 | Prime Photonics, Lc | Methods and systems for detecting nonuniformities in a material, component, or structure |
DE102014212499A1 (de) * | 2014-06-27 | 2015-12-31 | Institut Dr. Foerster Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zur Streuflussprüfung |
US9933392B2 (en) * | 2015-09-30 | 2018-04-03 | The Boeing Company | Apparatus, system, and method for non-destructive ultrasonic inspection |
RU2617175C1 (ru) * | 2015-10-27 | 2017-04-21 | Публичное акционерное общество "Транснефть" (ПАО "Транснефть") | Способ совмещения диагностических данных отдельных листов днища РВС с целью построения визуального образа днища РВС с привязкой диагностических данных к номерам листов и сварных швов |
US10067096B2 (en) | 2016-02-26 | 2018-09-04 | Dakont Advanced Technologies, Inc. | Apparatus, system and method for automated nondestructive inspection of metal structures |
RU2622482C1 (ru) * | 2016-04-18 | 2017-06-15 | Акционерное общество "Диаконт" | Устройство, система и способ автоматизированного неразрушающего контроля металлических конструкций |
DE102017126158A1 (de) * | 2017-11-08 | 2019-05-09 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Ultraschall-Bilderzeugungssystem |
WO2019155424A1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-08-15 | Eddyfi Ndt Inc. | Probe for eddy current non-destructive testing |
EP3530874B1 (en) * | 2018-02-26 | 2020-10-14 | CCI Italy S.r.l. | Erosion monitoring system |
CN108761214B (zh) * | 2018-04-26 | 2023-11-17 | 天津工业大学 | 一种自适应表面磁场测量平台及测量方法 |
CN112444219B (zh) * | 2020-12-31 | 2023-07-25 | 爱德森(厦门)电子有限公司 | 一种非接触超声电磁涂层测厚方法及其检测装置 |
CN112834606B (zh) * | 2021-01-07 | 2022-11-29 | 清华大学 | 基于聚焦漏磁复合检测的内外壁缺陷识别的方法和装置 |
CN114324608A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-04-12 | 中广核检测技术有限公司 | 全数字式非线性检测装置及方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3128825A1 (de) * | 1981-07-21 | 1983-03-17 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau | "zerstoerungsfreie pruefung von ferromagnetischen materialien" |
GB2120789A (en) * | 1982-04-22 | 1983-12-07 | Magnetic Analysis Corp | Magnetic and ultrasonic object testing apparatus |
EP0200183A2 (de) * | 1985-05-03 | 1986-11-05 | Nukem GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur zerstörungsfreien Prüfung ferromagnetischer Körper |
EP0677742A1 (de) * | 1994-04-14 | 1995-10-18 | Fraunhofer-Gesellschaft Zur Förderung Der Angewandten Forschung E.V. | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung der Prüfkopfabhebung bei der zerstörungsfreien Untersuchung von metallischen Werkstoffen mit elektromagnetischen Ultraschallwandlern |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB120789A (en) | 1917-11-29 | 1918-11-28 | Louis Christin | A New or Improved Reinforced Hollow Building Slab or the like and a Method of and Means for Producing the same. |
DE1573627C3 (de) * | 1966-08-06 | 1975-09-04 | Krautkraemer Gmbh | Ultraschall- Impuls- Echo- oder Durchstrahlungsverfahren für die zerstörungsfreie Werkstoffprüfung von elektrisch leitenden Materialien, Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens und Verwendungen des Verfahrens zur Ankopplungskontrolle und zur Dickenmessung des Prüflings |
US4003244A (en) * | 1975-09-30 | 1977-01-18 | Krautkramer-Branson, Incorporated | Ultrasonic pulse-echo thickness measuring apparatus |
DE2632674B2 (de) * | 1976-07-16 | 1978-06-08 | Karl Deutsch Pruef- Und Messgeraetebau, 5600 Wuppertal | Elektronische Einrichtung zur taktweisen Erfassung, Aus- und Bewertung von Impulsen bei der zerstörungsfreien Ultraschall-Werkstoffprüfung |
DE2652085A1 (de) * | 1976-11-16 | 1978-05-18 | Hoesch Werke Ag | Vorrichtung zur zerstoerungsfreien werkstoffpruefung |
DE3153252C2 (no) * | 1981-07-21 | 1989-06-22 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau, De | |
US4437332A (en) * | 1982-09-30 | 1984-03-20 | Krautkramer-Branson, Inc. | Ultrasonic thickness measuring instrument |
FR2543126B3 (fr) | 1983-03-24 | 1986-01-03 | Volvic Eaux | Procede de remplissage aseptique, a froid, de recipients, en particulier en matiere synthetique - bouteilles ou analogues - par des boissons, notamment a base de jus de fruits |
DE3511076A1 (de) * | 1985-03-27 | 1986-10-09 | Kopp AG International Pipeline Services, 4450 Lingen | Molch fuer elektromagnetische pruefungen an rohrleitungswandungen aus stahl sowie verfahren hierzu |
DE3530525C2 (de) | 1985-08-27 | 1994-05-11 | Foerster Inst Dr Friedrich | Vorrichtung zur zerstörungsfreien Werkstoffprüfung |
US4747310A (en) * | 1986-08-12 | 1988-05-31 | Grumman Aerospace Corporation | Probe for composite analyzer tester |
US5461313A (en) * | 1993-06-21 | 1995-10-24 | Atlantic Richfield Company | Method of detecting cracks by measuring eddy current decay rate |
FR2718681B1 (fr) | 1994-04-15 | 1996-05-31 | Bourg Sa Cp | Machine de finition pour des feuilles imprimées. |
DE19543481C2 (de) * | 1995-11-22 | 1997-10-23 | Pipetronix Gmbh | Vorrichtung zur Prüfung von ferromagnetischen Materialien |
WO2002004937A1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-01-17 | Nkk Corporation | Procede de detection de pailles par fuite magnetique et procede de fabrication de toles d'acier laminees a chaud l'utilisant |
GB2385229B (en) * | 2002-02-05 | 2005-04-20 | Pii Ltd | Electromagnetic acoustic transducers |
-
2005
- 2005-12-17 DE DE102005060582A patent/DE102005060582A1/de not_active Withdrawn
-
2006
- 2006-11-21 US US12/086,406 patent/US8146431B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-11-21 EP EP06818682A patent/EP1960767B8/de not_active Not-in-force
- 2006-11-21 DK DK06818682.4T patent/DK1960767T3/da active
- 2006-11-21 WO PCT/EP2006/011117 patent/WO2007068327A1/de active Application Filing
- 2006-11-21 ES ES06818682T patent/ES2388877T3/es active Active
- 2006-11-21 CA CA2633271A patent/CA2633271C/en not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-07-16 NO NO20083176A patent/NO340638B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3128825A1 (de) * | 1981-07-21 | 1983-03-17 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau | "zerstoerungsfreie pruefung von ferromagnetischen materialien" |
GB2120789A (en) * | 1982-04-22 | 1983-12-07 | Magnetic Analysis Corp | Magnetic and ultrasonic object testing apparatus |
EP0200183A2 (de) * | 1985-05-03 | 1986-11-05 | Nukem GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur zerstörungsfreien Prüfung ferromagnetischer Körper |
EP0677742A1 (de) * | 1994-04-14 | 1995-10-18 | Fraunhofer-Gesellschaft Zur Förderung Der Angewandten Forschung E.V. | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung der Prüfkopfabhebung bei der zerstörungsfreien Untersuchung von metallischen Werkstoffen mit elektromagnetischen Ultraschallwandlern |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
HUESCHELRATH G: "COMBINED ROTATING EMAT WALL THICKNESS MEASURING AND FLUX LEAKAGE DEFECT DETECTION SYSTEM FOR IN-LINE TUBE TESTING", WORLD CONFERENCE ON NONDESTRUCTIVE TESTING, X, XX, 1 January 1985 (1985-01-01), XX, pages 1830 - 1837, XP009078133 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1960767B8 (de) | 2012-08-22 |
CA2633271A1 (en) | 2007-06-21 |
WO2007068327A1 (de) | 2007-06-21 |
EP1960767A1 (de) | 2008-08-27 |
EP1960767B1 (de) | 2012-06-13 |
CA2633271C (en) | 2012-09-04 |
US8146431B2 (en) | 2012-04-03 |
NO20083176L (no) | 2008-09-16 |
US20090301206A1 (en) | 2009-12-10 |
DE102005060582A1 (de) | 2007-07-05 |
DK1960767T3 (da) | 2012-08-13 |
ES2388877T3 (es) | 2012-10-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO340638B1 (no) | Fremgangsmåte og utstyr for ikke-destruktiv testing av metalliske arbeidsstykker. | |
Ding et al. | Bolt axial stress measurement based on a mode-converted ultrasound method using an electromagnetic acoustic transducer | |
KR101073686B1 (ko) | 분절형 자기변형 패치 배열 트랜스듀서, 이를 구비한 구조 진단 장치 및 이 트랜스듀서의 작동 방법 | |
US10921286B2 (en) | In-line inspection tool | |
US7402999B2 (en) | Pulsed eddy current pipeline inspection system and method | |
KR100573736B1 (ko) | 비틀림파를 발생 및 측정할 수 있는 트랜스듀서와 이를이용한 이상진단 장치 및 방법 | |
NL2004962C2 (en) | Pipeline inspection tool with double spiral emat sensor array. | |
CN109737899A (zh) | 一种金属材料裂纹型缺陷深度测量装置和方法 | |
US20050104584A1 (en) | Method and System for Torsional Wave Inspection of Heat Exchanger Tubes | |
US20130111999A1 (en) | Method and device for non-destructive material testing by means of ultrasound | |
JP2006053134A (ja) | 管体の非破壊評価装置及びその非破壊評価方法 | |
JP2006053134A6 (ja) | 管体の非破壊評価装置及びその非破壊評価方法 | |
Ernst et al. | Quantitative guided wave testing by applying the time reversal principle on dispersive waves in beams | |
JP3299505B2 (ja) | 磁歪効果を用いる超音波探傷方法 | |
Ribichini et al. | Evaluation of electromagnetic acoustic transducer performance on steel materials | |
CN103115958A (zh) | 一种异种钢闪光焊焊缝缺陷的检测方法及装置 | |
MX2008007825A (en) | Method and system for non-destructively testing a metallic workpiece | |
JP5520061B2 (ja) | 渦電流法による内部欠陥評価方法 | |
Naizhi et al. | Defect Detection Studies on Time Reversal Theory in Pipelines | |
CN109642892A (zh) | 用于补偿超声波测试中的耦合不均匀性的方法和装置 | |
Shang et al. | Debonding defect detection of metal and composite bonding structures | |
Nestleroth | Implementing current in-line inspection technologies on crawler systems | |
JP2961061B2 (ja) | 電磁超音波探傷装置 | |
Gorski et al. | Experimental investigation of modulation transfer technique for damage detection of structures | |
Brophy et al. | Guided UT wave inspection of insulated feedwater piping using magnetostrictive sensors |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |