NO335827B1 - Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan - Google Patents

Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan Download PDF

Info

Publication number
NO335827B1
NO335827B1 NO20032460A NO20032460A NO335827B1 NO 335827 B1 NO335827 B1 NO 335827B1 NO 20032460 A NO20032460 A NO 20032460A NO 20032460 A NO20032460 A NO 20032460A NO 335827 B1 NO335827 B1 NO 335827B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
fraction
distillation column
cooled
volatile
relatively
Prior art date
Application number
NO20032460A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20032460D0 (no
NO20032460L (no
Inventor
Henri Paradowski
Original Assignee
Technip France Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technip France Sa filed Critical Technip France Sa
Publication of NO20032460D0 publication Critical patent/NO20032460D0/no
Publication of NO20032460L publication Critical patent/NO20032460L/no
Publication of NO335827B1 publication Critical patent/NO335827B1/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og en installasjon for å skille en gassblanding og gasser skaffet tilveie ved nevnte installasjon. Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og en installasjon for kryogen separasjon av bestanddeler av en naturgass under trykk (14) med en første faseseparator (Bl), hvorav bestanddelene i hver av fasene blir skilt i en destillasjonskolonne (Cl). En del av gassfraksjonen (5) avledet fra den øvre enden av kolonnen (Cl), blir resirkulert i det siste trinnet derav. Fremgangsmåten omfatter videre å lede utenom (9) en del av en første, øvre fraksjon (3) utvunnet fra den første faseseparatoren. I tillegg omfatter fremgangsmåten å skille en første basisfraksjon (4), utvunnet fra den første separatoren, i en andre separator (B2). Oppfinnelsen vedrører også andre utførelsesformer.

Description

FREMGANGSMÅTE OG ANLEGG FOR Å SKILLE VED DESTILLERING EN GASSBLANDING SOM INNEHOLDER METAN
Foreliggende oppfinnelse vedrører generelt og i henhold til et første av dens aspekter, en separasjonsprosess fora skille bestanddelene i naturgass i en første gassfraksjon, rik på metan og i det vesentlige ikke inneholdende noe C2og høyere hydrokarboner, og en andre gassfraksjon, rik på C2 og høyere hydrokarboner og i det vesentlige ikke inneholdende noe metan.
Mer spesifikt vedrører oppfinnelsen, i henhold til dens første aspekt, en fremgangsmåte for å skille en avkjølt blanding undertrykk, som inneholder metan og C2og høyere hydrokarboner, i en lett sluttfraksjon anriket med metan og en tung sluttfraksjon anriket med C2og høyere hydrokarboner, som omfatter et første trinn (I), hvor (Ia) den avkjølte blandingen undertrykk blir skilt i en første tank i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, første bunnfraksjon, hvor (Ib) den første bunnfraksjonen blir innført i en midtre del aven destillasjonskolonne, hvor (Ic) den tunge sluttfraksjonen anriket med C2og høyere hydrokarboner, blir oppsamlet som en andre bunnfraksjon i en nedre del av kolonnen, hvor (Id) den første toppfraksjonen, etter å ha blitt ekspandert i en turbin, blir innført i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor (le) en andre toppfraksjon anriket med metan, blir oppsamlet i den øvre delen av kolonnen, hvor (If), for å oppnå den lette sluttfraksjonen, den andre toppfraksjon deretter gjennomgår komprimering og avkjøling og hvor (lg) en første avtapningsfraksjon blir tappet av fra den lette sluttfraksjonen, idet denne fremgangsmåten omfatter et andre trinn (II), hvor (Ila) den første avtapningsfraksjonen, etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen.
En slik fremgangsmåte er kjent fra tidligere kjent teknikk. Således beskriver US-patent 5.881.569 en fremgangsmåte i overensstemmelse med innledningen ovenfor.
Ekstraksjon av etanet i naturgass, kan utføres ved anvendelse av kjente fremgangsmåter, som beskrevet i US-patentene nr. 4.140.504, 4.157.904, 4.171.964 og 4.278.547. Selv om fremgangsmåtene beskrevet i disse dokumentene har en viss fordel, gjør de det i praksis mulig å oppnå, på det beste, bare en grad av etanutvinning på rundt 85 %. De innebærer væske/gassseparatorer, varmevekslere, ekspandere (vanligvis i form av turbiner), kom-pressorer og destillasjonskolonner.
Mer nylig er andre fremgangsmåter blitt offentliggjort, for eksempel i US-patentene nr. 4.649.063,4.854.955, 5.555.748 og 5.568.737. Selv om disse mer nylige fremgangsmåtene kan gjøre det mulig å oppnå ganske tilfredsstillende etan- og andre hydrokarbonekstrak-sjonsutbytter, krever disse fremgangsmåtene, for å oppnå fraksjoner anriket med metan eller C2og høyere hydrokarboner, relativt høyt energiforbruk.
Fra publikasjonen EP 1114 808 er det kjent en prosess for å separere en avkjølt blanding som inneholder metan og hydrokarboner i en lett fraksjon og i en tung sluttfraksjon anriket med C2og høyere hydrokarboner. Prosessen omfatter et første trinn hvor den avkjølte blandingen separeres i en første beholder for å oppnå en første bunnfraksjon som, etter å ha passert en separasjonsbeholder, føres inn i et midtre parti av en destillasjonskolonne. Den tunge bunnfraksjonen kjøles og fraktes til et midtre parti av kolonnen.
Fra publikasjonen US 5.983.664 er det kjent en separasjonsprosess for å separere en avkjølt blanding i en lett sluttfraksjon og i en tung fraksjon, anriket med C2og høyere hydrokarboner. I denne prosessen kjøles den avkjølte blandingen ned i en varmeveksler og føres deretter inn i en separasjonsbeholder. Bunnfraksjonen blir så ekspandert og ført inn i et midtre parti av en destillasjonskolonne.
Fra publikasjonen US 4.657.571 er det kjent en prosess hvor en avkjølt blanding separeres for å oppnå en lett fraksjon og en tung fraksjon som er anriket med C2og høyere hydrokarboner. Prosessen omfatter et trinn hvor blandingen avkjøles og separeres i en beholder. Bunnfraksjonen som fremkommer fra beholderen, blir ekspandert, ført inn i en annen beholder og deretter ført inn i destillasjonskolonnen.
I denne sammenhengen er det foreliggende oppfinnelses mål å redusere energiforbru-ket under fremstilling av fraksjoner anriket med metan eller C2og høyere hydrokarboner, samtidig som meget høye ekstraksjonsutbytter, sammenlignet med fremgangsmåtene ifølge tidligere kjent teknikk, opprettholdes.
For dette formål er fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, som dessuten er i overensstemmelse med den generiske definisjonen gitt i innledningen ovenfor, i det vesentlige kjennetegnet ved at den videre innbefatter et tredje trinn, hvor den første bunnfraksjonen blir utsatt for flere undertrinn, som omfatter oppvarming; passasje gjennom en andre tank og separasjon i en relativt mer flyktig, tredje toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon, hvor den tredje bunnfraksjonen blir innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen og hvor den tredje toppfraksjonen, etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av
destillasjonskolonnen.
En annen fremgangsmåte, som beskrevet i US-patent 5.566.554, anvender to væske/gass-separatorer, hvor en væskefraksjon oppsamlet på bunnen av den første separatoren hvor den
blir oppvarmet og deretter innført i en andre separator. Denne teknikken gjør det mulig spesielt å forbedre ekstraksjonen av metanet i bunnfraksjonen som kommer ut av den første separatoren og fremfor alt å benytte ekspansjonen av denne bunnfraksjonen til å avkjøle i en varmeveksler strømmen av naturgass som skal behandles og som kommer inn i anlegget.
Imidlertid gjør denne kjente fremgangsmåten det ikke mulig å oppnå et høyt etanekstrak-sjonsnivå, siden mengden av tilbakestrømming frembrakt ved teknikken er lav og etaninn-holdet i denne tilbakestrømming er relativt høyt.
Foreliggende oppfinnelse overvinner disse problemene ved anvendelse av to midler.
For det første sørger oppfinnelsen for at en andel av den metanrike fraksjonen fra toppen av kolonnen kan tappes av og, etter å ha blitt komprimert og avkjølt, å bli gjeninnført i det siste trinnet av kolonnen. Dette gjør det mulig å oppnå en tilstrekkelig mengde av tilbake-strømming av utmerket kvalitet, siden C2-innholdet er meget lavt, for eksempel mindre enn 0,1 mol-%.
For det andre sørger oppfinnelsen for at en andel av den første toppfraksjonen som kommer ut av den første separatoren kan tappes av og ledes inn i kolonnen, før ekspansjons-trinnet i turbinen. Denne andre, avtappede fraksjonen blir avkjølt og kondensert før den blir innført i kolonnen. Å gå frem på denne måten gjør det mulig å begrense mengden av resirkulert og kondensert gass nevnt ovenfor, og å redusere de tilhørende kompresjonskostna-der.
Oppfinnelsen kan videre gjøre det mulig for en andre avtapningsfraksjon å bli tappet av fra den første toppfraksjonen, og for denne andre avtapningsfraksjonen, etter at den er blitt avkjølt og kondensert, å bli innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen.
I henhold til én mulig fremgangsmåte for implementering av oppfinnelsen, blir den andre
avtarxiingsfraksjonen avkjølt og delvis kondensert, og deretter skilt i en tredje tank i en relativt mer flyktig, fjerde toppfraksjon, som blir avkjølt og kondensert og deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, og en relativt mindre flyktig, fjerde bunnfraksjon som blir oppvarmet og deretter skilt i en fjerde tank i en relativt mer flyktig, femte toppfraksjon, som blir avkjølt og kondensert og deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, og en relativt mindre flyktig, femte bunnfraksjon, som blir oppvarmet og deretter sendt inn i den andre tanken.
Oppfinnelsen kan videre gjøre det mulig for den nedre delen av destillasjonskolonnen å omfatte flere trinn koblet i par til én lateral koker eller til flere laterale kokere.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig, for å oppnå den lette, endelige fraksjonen, for den andre toppfraksjonen, etter at den har forlatt destillasjonskolonnen, å bli suksessivt oppvarmet, komprimert en førstegang i en første kompressor koblet til ekspansjonsturbinen, komprimert en andre gang i en andre kompressor, og avkjølt.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig for den øvre delen av destillasjonskolonnen å omfatte minst to suksessive trinn, idet det første av disse er det nederste, og hvor den femte toppfraksjonen blir innført over det første trinnet.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig for den øvre delen av destillasjonskolonnen å omfatte minst tre suksessive trinn, idet det første av disse er det nederste, og hvor den femte toppfraksjonen blir innført over det andre trinnet.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig for den øvre delen av destillasjonskolonnen å omfatte minst to suksessive trinn, idet det første av disse er det nederste, og hvor den andre avtapningsfraksjonen blir innført over det første trinnet.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig for den øvre delen av destillasjonskolonnen å omfatte minst tre trinn, idet det første av disse er det nederste, idet den første avtapningsfraksjonen blir innført i en nedre del av det siste trinnet i denne kolonnen, og hvor den tredje toppfraksjonen blir innført under det siste trinnet.
Til slutt kan oppfinnelsen gjøre det mulig for den tredje toppfraksjonen å bli innført på det første trinnet i den øvre delen av destillasjonskolonnen.
Oppfinnelsen kan også gjøre det mulig forden midtre delen av destillasjonskolonnen å omfatte minst to suksessive trinn, idet det første av disse er det nederste, og hvor den tredje bunnfraksjonen blir innført, i det minste på det første trinnet i denne kolonnen, og hvor den andre toppfraksjonen blir innført over det første trinnet.
Det beskrives også en gass anriket med metan oppnådd ved foreliggende fremgangsmåte, og en kondensert gass anriket med C2og høyere hydrokarboner oppnådd ved foreliggende fremgangsmåte.
I henhold til et andre av dens aspekter, vedrører oppfinnelsen et anlegg for å skille en blanding avkjølt under trykk inneholdende metan og C2og høyere hydrokarboner, i en lett sluttfraksjon anriket med metan og en tung sluttfraksjon anriket med C2,og høyere hydrokarboner, idet den omfatter midler for å utføre et første trinn (I), hvor (Ia) den nevnte, blandingen avkjølt under trykk blir skilt i en første tank, i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, første bunnfraksjon, hvor (Ib) den første bunnfraksjonen blir innført i en midtre del av en destillasjonskolonne, hvor (Ic) den tunge sluttfraksjonen anriket med C2 og høyere hydrokarboner, blir oppsamlet som en andre bunnfraksjon i en nedre del av kolonnen, hvor (Id) den første toppfraksjonen, etter å ha blitt ekspandert i en turbin, blir innført i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor (le) en andre toppfraksjon anriket med metan blir oppsamlet i den øvre delen av kolonnen, hvor (If), for å oppnå den lette sluttfraksjonen, den andre toppfraksjonen deretter gjennomgår komprimering og avkjøling og hvor (lg) en første avtapningsfraksjon blir tappet av fra den lette sluttfraksjonen, idet dette anlegget omfatter midler for å utføre et andre trinn (II), hvor (Ila) den første avtapningsfraksjonen, etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, idet dette anlegget omfatter anordninger for å utføre et tredje trinn (III), hvor (Illa) den første bunnfraksjonen blir utsatt for flere undertrinn, som omfatter oppvarming, passasje gjennom en andre tank og separasjon i en relativt mer flyktig, tredje toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon, hvor (Illb) den tredje bunnfraksjonen blir innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen og hvor (Ille) den tredje toppfraksjonen, etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen idet anlegget omfatter anordninger for avtapping av en andre avtapningsfraksjon fra den første toppfraksjonen og anordninger for innføring av denne andre avtapningsfraksjonen, etter at den er avkjølt og kondensert, i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling og delvis kondensering av den andre avtapningsfraksjonen, og en tredje tank for å skille den av-kjølte og delvis kondenserte andre avtapningsfraksjonen i en relativt mer flyktig, fjerde toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, fjerde bunnfraksjon, hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling, kondensering og innføring av den relativt mer flyktige fjerde toppfraksjonen i den øvre del av destillasjonskolonnen, hvor anlegget omfatter anordninger for oppvarming av den relativt mindre flyktige, fjerde toppfraksjonen og en fjerde separasjonstank, for å skille den relativt mindre flyktige, fjerde bunnfraksjonen i en relativt mer flyktig, femte toppfraksjon og en relativt mindre flyktig, femte bunnfraksjon, hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling og innføring av den relativt mer flyktige femte toppfraksjonen i den øvre del av destillasjonskolonnen, og anordninger for oppvarming og sending av den relativt mindre flyktige femte bunnfraksjonen inn i den andre tanken.
Oppfinnelsen vil bli bedre forstått, og andre formål, trekk, detaljer og fordeler ved den vil tre klarere frem i beskrivelsen som følger, med henvisning til de vedlagte, skjematiske teg-ningene, som kun er gitt som ikke-begrensende eksempel, hvor: Fig. 1 er et skjematisk diagram som viser driften av et anlegg i henhold til én mulig utførelsesform av oppfinnelsen, og Fig. 2 er et skjematisk diagram som viser driften av et anlegg i henhold til en annen, foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen.
Følgende symboler kan sees spesielt i begge disse figurer: FCstår for strømningsregulator; GT står for gassturbin; LC står for væskenivåregulator; PC står for trykkregulator; SC står for hastighetsregulator; og TC står for temperaturregulator.
For klarhets og kortfattethets skyld, vil produktJinjene benyttet i anleggene på fig. 1 og 2 bli identifisert ved de samme henvisningssymboler som gassfraksjonene som strømmer der.
Idet det vises til fig. 1, er anlegget som er vist ment å behandle en tørr naturgass for å særlig isolere fra den, på den ene siden, en fraksjon sammensatt hovedsakelig av metan, i det vesentlige ikke inneholdende noe C2og høyere hydrokarboner og, på den annen side, en fraksjon sammensatt i det vesentlige av C2og høyere hydrokarboner, i det vesentlige ikke inneholdende noe metan.
Tørr naturgass 14 blir først skilt i en fraksjon 15, som blir avkjølt i en varmeveksler El, og en fraksjon 16 som blir sendt inn i en produktlinje. Strømningen av fraksjon 16 blir regulert av en kontrollventil 17, idet åpningen av denne varierer, avhengig av temperaturen til en fraksjon 45. Når den forlater veksleren El, blir fraksjonen 15 blandet med fraksjonen 16, for å gi en avkjølt fraksjon 18. Fraksjonen 18 blir deretter innført i en væske/gass-separatortank Bl, hvor denne fraksjonen 18 blir skilt i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon 3 og en relativt mindre flyktig bunnfraksjon 4.
Den første toppfraksjonen 3 blir ekspandert i en turbin Tl, for å gi en ekspandert fraksjon 19, som blir innført i den midtre delen av en destillasjonskolonne Cl. Deretter samler seg, på den ene siden, den tunge sluttfraksjonen 2 anriket med C2og høyere hydrokarboner i en nedre del av destillasjonskolonnen Cl som andre bunnfraksjon 2. Denne tunge sluttfraksjonen 2 blir transportert i en produktlinje som har en ventil 60 med regulerbar åpning, idet åpningen av denne avhenger av nivået av væske på bunnen av kolonnen Cl. På den andre siden samler en andre toppfraksjon 5, anriket med metan, seg i en øvre del av destillasjonskolonnen Cl. Denne andre toppfraksjonen 5 blir deretter oppvarmet i veksleren El for å gi den oppvarmede fraksjonen 20 og gjennomgår deretter en første komprimering i en første kompressor Kl koblet til turbinen Tl, for å gi en komprimert fraksjon 21. Fraksjonen 21 gjennomgår deretter en andre komprimering i en andre kompressor K2 forsynt av en gassturbin, idet hastigheten til denne er regulert med en hastighetsregulator som blir styrt av en trykkregulator koblet til produktlinjen som fører den andre toppfraksjonen 5, for å gi en annen, komprimert fraksjon 22. Sistnevnte blir deretter avkjølt av lufti en varmeveksler Al, for å gi en komprimert og avkjølt fraksjon 23.
Fraksjonen 23 blir deretter delt i en første avtapningsfraksjon 6 og en lett sluttfraksjon 1, anriket med metan. Den første avtapningsfraksjonen 6 blir deretter avkjølt og kondensert i varmeveksleren El for å gi en avkjølt fraksjon 24 som blir transportert i en produktlinje, som har en kontroll ventil 25, hvis åpning avhenger av strøm ni ngsraten, og blir deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen Cl.
En andre avtapningsfraksjon 9 blir tappet av fra den første toppfraksjonen 3 og avkjølt og kondensert i varmeveksleren El for å gi en avkjølt fraksjon 26. Sistnevnte blir befordret i en produktlinje som haren kontrollventil 27 med en åpning som avhenger av strømningsra-ten, og blir deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen Cl.
Den første bunnfraksjonen 4 blir transportert i en produktlinje som haren kontrollventil 28, hvis åpning avhenger av nivået av væske i bunnen av skilletanken Bl. Den første bunnfraksjonen 4 blir deretter oppvarmet i veksleren El for å gi en oppvarmet fraksjon 29. Fraksjonen 29 blir deretter innført i en væske/gass-skilletank B2, for å bli skilt i en relativt mer flyktig, tredje toppfraksjon 7 og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon 8.
Den tredje bunnfraksjonen 8 blir transportert i en produktlinje som haren kontrollventil 30, hvis åpning avhenger av nivået av væske i bunnen av skilletanken B2. Den tredje bunnfraksjonen 8 blir deretter innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen Cl. Den tredje toppfraksjonen 7 blir avkjølt og kondensert i veksleren El for å gi en avkjølt fraksjon 31. Sistnevnte blir befordret i en produktlinje som haren kontrollventil 32, hvis åpning blir regulert i henhold til trykket, og blir deretter innført i destillasjonskolonnen Cl.
Destillasjonskolonnen Cl har, i sin nedre del, flere trinn som er koblet i par ved oppvar-mingskretsløp 33, 34, 35, som er individuelt koblet til varmeveksleren El. Hver av disse oppvarmingskretsløpene utgjør en lateral koker. Temperaturen til fluidet som strømmer i hver av disse kretsløpene 33, 34, 35, blir regulert ved hjelp av ventiler med kontrollert åpning, som er plassert på avgrenede produktlinjer som ikke passerer gjennom veksleren El. Åpningen av disse ventilene blir regulert av temperaturregulatorer koblet lii produktlinjene. Disse regulatorene, henholdsvis 36, 37 og 38, er plassert nedstrøms for sonen hvor fraksjonene blir blandet etter at de har passert gjennom veksleren El og/eller de avgrenede produktlinjene.
Idet det nå henvises til fig. 2, kan det sees at de fleste av elementene i fig. 1 gjentas i fig. 2, med unntak spesielt fbrtillegget av et kretsløp som har to skilletanken
Således, på samme måte som i fig. 1, er det viste anlegget ment å behandle en tørr na turgass, spesielt å isolere fra den, på den ene siden, en fraksjon som hovedsakelig er sammensatt av metan, som i det vesentlige ikke inneholder noe C2og høyere hydrokarboner og, på den andre siden, en fraksjon som hovedsakelig er sammensatt av C2og høyere hydrokarboner, som i det vesentlige ikke inneholder noe metan.
Tørr naturgass 14 blir først skirt i en fraksjon 15, som blir avkjølt i en varmeveksler El, og i en fraksjon 16, som blir sendt inn i en produktiinje. Strømningen av fraksjon 16 blir regulert av en kontrollventil 17, hvis åpning varierer i henhold til temperaturen til fraksjon 45. Når den forlater veksleren El blir fraksjon 15 blandet med fraksjonen 16, for å gi en avkjølt fraksjon 18. Fraksjonen 18 blir deretter innført i en væske/gass-skilletank Bl, hvor denne fraksjonen 18 blir skilt i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon 3 og en relativt mindre flyktig, første bunnfraksjon 4. Den første toppfraksjonen 3 blir ekspandert i en turbin Tl, for å gi en ekspandert fraksjon 19, som blir innført i den midtre delen av en destillasjonskolonne Cl. Den tunge sluttfraksjonen 2, anriket med C2og høyere hydrokarboner samler seg deretter, på den ene siden, i en nedre del av destillasjonskolonnen Cl, som en andre bunnfraksjon 2. Denne tunge sluttfraksjonen 2 blir transportert i en produktlinje som har en ventil 60 med regulert åpning, hvis åpning avhenger av nivået av væske på bunnen av kolonnen Cl. På den annen side samler en andre toppfraksjon 5, anriket med metan, seg i en øvre del av destillasjonskolonnen Cl. Denne andre toppfraksjonen 5 blir deretter oppvarmet i veksleren El for å gi en oppvarmet fraksjon 20, og gjennomgår deretter en første komprimering i en første kompressor Kl koblet til turbinen Tl, for å gi en komprimert fraksjon 21. Fraksjonen 21 gjennomgår deretter en andre komprimering i en andre kompressor K2 forsynt av en gassturbin, idet hastigheten til denne er regulert av en hastighetsregulator som er styrt av en trykkregulator koblet til produktlinjen som fører den andre toppfraksjonen 5, for å gi en annen komprimert fraksjon 22. Sistnevnte blir deretter avkjølt med luft i en varmeveksler Al, for å gi en komprimert og avkjølt fraksjon 23.
Fraksjonen 23 blir deretter delt i en første avtapningsfraksjon 6 og en lett sluttfraksjon 1, anriket med metan. Den første avtapningsfraksjonen 6 blir deretter avkjølt i varmeveksleren El for å gi en avkjølt fraksjon 24, som blir befordret i en produktlinje som har en kontrollventil 25, hvis åpning avhenger av strømningsraten, og blir deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen Cl.
En andre avtapningsfraksjon 9 blir tappet av fra den første toppfraksjonen 3 og avkjølt i varmeveksleren Dl, for å gi en avkjølt fraksjon 26. Sistnevnte blir befordret i en produktiinje som, ulikt det på fig. 1, har en kontrollventil 39, hvis åpning avhenger av strømningsraten. Den avkjølte fraksjonen 26 blir deretter innført i en væske/gass-skilletank B3 for å bli skilt i en relativt mer flyktig, fjerde toppfraksjon 10 og en relativt mindre flyktig, fjerde bunnfraksjon 11.
Den oppsamlede, fjerde toppfraksjonen blir deretter avkjølt i veksleren El for å gi en avkjølt og kondensert fraksjon 40.
Den avkjølte og kondenserte fraksjonen 40 blir deretter befordret i en produktlinje som har en kontrollventil 27, hvis åpning avhenger av strømningsraten, og blir deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen Cl.
Den fjerde bunnfraksjonen 11 blir transportert i en produktlinje som har en kontrollventil 41, hvis åpning avhenger av nivået av væske på bunnen av skilletanken B3. Den fjerde bunnfraksjonen 11 blir deretter oppvarmet i veksleren El for å gi en oppvarmet fraksjon 42. Denne oppvarmede fraksjonen 42 blir skilt i en fjerde tank B4 i en relativt mer flyktig, femte toppfraksjon 12 og en relativt mindre flyktig, femte bunnfraksjon 13.
Den femte toppfraksjonen 12 blir avkjølt og kondensert i veksleren El for å frembringe en avkjølt og kondensert fraksjon 43. Sistnevnte blir deretter transportert i en produktlinje som har en kontrollventil 44, hvis åpning avhenger av trykket i produktiinjen, og blir deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen Cl.
Den relativt mindre flyktige, femte bunnfraksjonen 15 blir transportert i en produktlinje som haren ventil 62, hvis åpning er regulert av en regulator som regulerer nivået av væske i tanken B4.
Den første bunnfraksjonen 4 blir transportert i en produktlinje som har en kontrollventil 28, hvis åpning avhenger av nivået av væske på bunnen av skilletanken Bl. Den første bunnfraksjonen 4 og den femte bunnfraksjonen 13 blir deretter slått sammen for å gi en blandet fraksjon 63, som blir oppvarmet i veksleren El for å gi en oppvarmet fraksjon 29. Fraksjonen 29 blir deretter innført i en væske/gass-skilletank B2, for å bli skilt i en relativt mer flyktig, tredje toppfraksjon 7 og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon 8.
Den tredje bunnfraksjonen 8 blir transportert i en produktlinje som haren kontrollventil 30, hvis åpning avhenger av nivået av væske på bunnen av skilletanken B2. Den tredje bunnfraksjonen 8 blir deretter innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen Cl. Den tredje toppfraksjonen 7 blir avkjølt og kondensert i veksleren El for å gi en avkjølt og kondensert fraksjon 31. Sistnevnte blir befordret i en produktiinje som har en ventil 32, hvis åpning blir regulert i henhold til trykket, og blir deretter innført i destillasjonskolonnen Cl.
Destillasjonskolonnen Cl omfatter, i sin nedre del, flere brett som er koblet i par ved oppvarmingskretsløpene 33, 34, 35, som er koblet individuelt til varmeveksleren El. Hvert av disse oppvarmingskretsløpene utgjør en lateral koker. Temperaturen til fluidet som strømmer i hvert av disse kretsløpene 33, 34, 35, blir regulert ved hjelp av ventiler med re gulert åpning, plassert på avtapningslinjer som ikke passerer gjennom veksleren El. Åpningen av disse ventilene blir regulert av temperaturregulatorer koblet til produktlinjene. Disse regulatorene, henholdsvis 36, 37 og 38, er plassert nedstrøms for sonen hvor fraksjonene blir blandet etter at de har passert gjennom veksleren El og/eller avtapningslinjene.
Etanekstraksjonsprosessen som anvender et anlegg i henhold til diagram 1, tillater at mer enn 99 % av etanet i en naturgass blir gjenvunnet.
I henhold til en modell av anlegget i figur 1 i drift, blir satsen av tørr naturgass (14) på 24 °C og 62 bar, idet dennes strøm ni ngsrate er 15000 kmol/t., og sammensatt av 0,4998 mol-% CO2, 0,3499 mol-% N2, 89,5642 mol-% metan, 5,2579 mol-% etan, 2,3790 mol-% propan, 0,5398 mol-% isobutan, 0,6597 mol-% n-butan, 0,2399 mol-% isopentan, 0,1899 mol-% n-pentan, 0,1899 mol-% n-heksan, 0,1000 mol-% n-heptan og 0,0300 mol-% n-oktan, avkjølt til -42 °C og delvis kondensert til 61 bar i varmeveksleren El for å danne fraksjonen 18. Væske- og gassfasene blir skilt i tanken Bl. Den første toppfraksjonen 3, som er en strøm på 13776 kmol/t., blir delt i to strømmer: (a) hovedstrømmen 45, som haren strømningsrate på 11471 kmol/t., blir ekspandert i turbinen Tl til et trykk på 23,20 bar. Den dynamiske ekspansjonen tillater at 3087 kW energi blir gjenvunnet og tillater at denne strømmen blir avkjølt til en temperatur på 83,41 °C. Denne strømmen 19, som er delvis kondensert, blir sendt inn i kolonnen Cl. Strømmen 19 går inn i denne kolonnen i et trinn 46 som er det tiende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen Cl. Dens inntakstrykk er 23,05 bar og dens inntaks-temperatur er -83,57 °C; (b) den andre strømmen 9 på 2305 kmol/t., som blir kondensert og avkjølt til -101,40 °C i veksleren El for å danne fraksjonen 26. Denne fraksjonen 26, som omfatter 4,55 mol-% etan, blir ekspandert til 23,20 bar ved en temperatur på -101,68 °C og blir deretter innført i et trinn 47 i kolonnen Cl som er det femte trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Den første bunnfraksjonen 4 fra tanken Bl, hvis strømningsrate er 1224 kmol/t. og som omfatter 54,27 mol-% metan og 13,24 mol-% etan, blir ekspandert til et trykk på 40,0 bar og deretter oppvarmet i veksleren El fra -52,98 °C til -38,00 °C, for å oppnå fraksjonen 29. Sistnevnte blir innført i skilletanken B2.
Toppfraksjonen 7 som kommer ut fra tanken B2, hvis strømningsrate er 439 kmol/t. og etaninnhold er 6,21 mol-%, blir avkjølt fra -38,00 °C til -101,40 °C og kondensert for å oppnå fraksjonen 31. Sistnevnte blir deretter ekspandert til 23,2 bar ved -101,47 °C og deretter innført i kolonnen Cl i et trinn 48 som er det sjette trinnet, med utgangspunkt i det høyes-
te trinnet i kolonnen.
Bunnfraksjonen 8, hvis strømningsrate er 784 kmol/t. og etaninnhold er 17,18 mol-%, blir ekspandert til 23,2 bar og -46,46 °C og deretter innført i kolonnen Cl i et trinn 49 som er det tolvte trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Kolonnen Cl gir toppfraksjonen 5 ved et trykk på 23 bar og en temperatur på -103,71 °C, med en strømningsrate på 15510 kmol/t. Denne toppfraksjonen 5 inneholder ikke mer enn 0,05 mol-% etan.
Toppfraksjonen 5 blir oppvarmet i veksleren El for å gi en fraksjon 20 ved en temperatur på 17,96 °C og et trykk på 22,0 bar. Denne fraksjonen 20 blir komprimert i kompressoren Kl koblet til turbinen Tl. Energien gjenvunnet av turbinen blir benyttet til å komprimere fraksjonen 20 for å gi den komprimerte fraksjonen 21 ved en temperatur på 38,80 °C og et trykk på 27,67 bar. Den sistnevnte fraksjonen blir deretter komprimert i hovedkompressoren K2 for å gi fraksjonen 22 ved et trykk på 63,76 bar og en temperatur på 118,22 °C. Kompressoren K2 drives av gassturbinen GT. Fraksjonen 22 blir deretter avkjølt i luftkjøleren Al for å gi fraksjonen 23 ved en temperatur på 40,00 °C og et trykk på 63,06 bar.
Fraksjonen 23 blir deretter skilt, på den ene siden, i hovedfraksjonen 1 med en strømningsra-te på 13510 kmol/t. som deretter blir sendt inn i et gassrør for senere å bli levert til industrikunder, og, på den andre siden, i avtapningsfraksjonen 6 med en strømningsrate på 2000 kmol/t. Fraksjonen 1 er sammensatt av 99,3849 mol-% metan og 0,0481 mol-% etan, 0,0000 mol-% propan og høyere alkaner, 0,1785 mol-% CO2og 0,3885 mol-% N2.
Avtapningsfraksjonen 6 blir resirkulert inn i varmeveksleren El for å gi fraksjonen 24 av-kjølt til -101,40 °C ved 62,06 bar. Fraksjonen 24 blir deretter ekspandert til 23,2 bar ved -104,18 °C for deretter å bli innført i kolonnen Cli ettrinn 50, som er det første trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Kolonnen Cl produserer på bunnen den andre bunnfraksjonen 2 som inneholder 99,18 % av etanet i den tørre naturgass-satsen 14 og 100 % av de andre hydrokarbonene som innled-ningsvis vari denne satsen 14. Denne fraksjonen 2, tilgjengelig ved 19,16 °C og 23,2 bar, inneholder 3,4365 mol-% CO2, 0,0000 mol-% N2, 0,5246 mol-% metan, 52,4795 mol-% etan, 23,9426 mol-% propan, 5,4324 mol-% isobutan, 6,6395 mol-% n-butan, 2,4144 mol-% isopentan, 1,9114 mol-% n-pentan, 1,9114 mol-% n-heksan, 1,0060 mol-% n-heptan og 0,3018 mol-% n-oktan.
Kolonnen Cl er utstyrt med laterale kokere i sin nedre del som er lokalisert under trinnet hvor fraksjonen 8 blir innført, og omfatter flere trinn.
Således blir væsken oppsamlet på et brett 52, tilgjengelig ved en temperatur på -52,67 °C og et trykk på 23,11 bar, beliggende nedenfor et trinn 51 som er det trettende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i den laterale kokeren 33. Sistnevnte blir dannet av et kretsløp integrert i veksleren El hvis strømningsrate er 2673 kmol/t. Denne laterale kokeren 33 har en termisk ytelse på 3836 kW. Væsken oppsamlet på brettet 52 blir deretter oppvarmet til -19,79 °C og deretter sendt tilbake inn i kolonnen Cl på et brett 53, som tilsvarer bunnen av det fjortende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Væsken trukket av fra brettet 52 er sammensatt særlig av 24,42 mol-% metan og 44,53 mol-% etan.
Likeledes blir væsken oppsamlet på et brett 55, tilgjengelig ved en temperatur på 2,84 °C og et trykk på 23,17 bar, lokalisert nedenfor et trinn 54 som er det nittende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i den laterale kokeren 34. Sistnevnte blir dannet av et kretsløp integrert i veksleren El hvis strømningsrate er 2049 kmol/t. Denne laterale kokeren 34 har en termisk ytelse på 1500 kW. Væsken oppsamlet på brettet 55 blir deretter oppvarmet til 11,01 °C og deretter sendt tilbake inn i kolonnen Cl på et brett 56 som tilsvarer bunnen av det tjuende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen. Væsken trukket av fra brettet 55 er sammensatt spesielt av 2,84 mol-% metan og 57,29 mol-% etan.
Til slutt blir væsken oppsamlet på et brett 58, tilgjengelig ved en temperatur på 13,32 °C og et trykk på 23,20 bar, lokalisert nedenfor et trinn 57 som er det tjueandre trinnet med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i bunnkokeren i kolonnen eller den laterale kokeren 35. Sistnevnte blir dannet av et kretsløp integrert i veksleren El hvis strømningsra-te er 1794 kmol/t. Denne laterale kokeren 35 har en termisk ytelse på 1146 kW. Væsken oppsamlet på brettet 58, sammensatt særlig av 0,93 mol-% metan og 55,89 mol-% etan, blir deretter oppvarmet til 19,16 °C og deretter sendt tilbake inn i bunnen av kolonnen Cl i et kar 59 som tilsvarer bunnen av det tjuetredje trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen. Væsken som forlater brettet 58, har den samme sammensetningen som produktet på bunnen av kolonnen 59 og som produktet 2 trukket av fra bunnen av kolonnen Cl.
Alle varmevekslingene finner sted i den kryogene veksleren El som fortrinnsvis er sammensatt av et batteri av hardloddede aluminiumsplatevekslene.
Etanekstraksjonsprosessen som anvender et anlegg i henhold til figur 2, tillater at mer enn 99% av etanet i en naturgass blir gjenvunnet.
I henhold til en modellering av anlegget ifølge figur 2 i drift, blir den tørre naturgassen 14 ved en temperatur på 24 °C og et trykk på 62 bar med strømningsrate 15000 kmol/t. og sammensatt av 0,4998 mol-% CO2, 0,3499 mol-% N2, 89,5642 mol-% metan, 5,2579 mol-% etan, 2,3790 mol-% propan, 0,5398 mol-% isobutan, 0,6597 mol-% n-butan, 0,2399 mol-% isopentan, 0,1899 mol-% n-pentan, 0,1899 mol-% n-heksan, 0,1000 mol-% n-heptan og 0,0300 mol-% n-oktan, avkjølt til -42 °C og delvis kondensert til 61 bar i varmeveksleren Elfor å danne fraksjonen 18. Væske- og gassfasene blir skilt i tanken Bl. Den første toppfraksjonen 3, som er en strøm på 13776 kmol/t., blir delt i to strømmer: (a) hovedstrømmen 45 med en strømningsrate på 11471 kmol/t. som blir ekspandert i turbinen Tl til et trykk på 23,20 bar. Den dynamiske ekspansjonen tillater at 3087 kW energi blir gjenvunnet og tillater at denne strømmen blir avkjølt til en temperatur på -83,41 °C. Denne strømmen 19, som er delvis kondensert, blir sendt inn i kolonnen Cl. Den kommer inn i denne kolonnen på et trinn 46 som er det tiende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen Cl. Dens inntakstrykk er 23,05 bar og dens temperatur er -83,57 °C; (b) den andre strømmen 9 med en strømningsrate på 2305 kmol/t. som er kondensert og avkjølt til -62,03 °C i veksleren El for å danne fraksjonen 26. Denne fraksjonen 26, som omfatter 4,5 mol-% etan, blir ekspandert til 46 bar ved en temperatur på -72,68 °C og blir deretter ført inn i den tredje skilletanken B3, hvor damp- og væskefa-sene blir skilt i den fjerde toppfraksjonen 10 og den fjerde bunnfraksjonen 11.
Den fjerde toppfraksjonen 10, hvis strømningsrate er 1738 kmol/t. omfatter 96,15 mol-% metan og 2,61 mol-% etan. Denne fraksjonen blir deretter kondensert og avkjølt til -101,4 °C i veksleren El for å gi fraksjonen 40. Fraksjonen 40 blir deretter ekspandert til 23,2 bar ved en temperatur på -102,99 °C for å bli innført inn i kolonnen Cl på et trinn 47, som er det femte trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Den fjerde bunnfraksjonen 11, hvis strømningsrate er 567 kmol/t. omfatter 82,11 mol-% metan og 10,48 mol-% etan. Denne fraksjonen blir deretter oppvarmet i veksleren El til en temperatur på -55,00 °C og et trykk på 44,50 bar for å bli innført i den fjerde skilletanken B4, hvor væske- og gassfasene blir skilt i den femte toppfraksjonen 12 og den femte bunnfraksjonen 13.
Den femte toppfraksjonen 12, hvis strømningsrate er 420 kmol/t. omfatter 91,96 mol-% metan og 6,05 mol-% etan. Denne fraksjonen blir deretter kondensert og avkjølt til -101,4 °C i veksleren El for å gi fraksjonen 43. Fraksjonen 43 blir deretter ekspandert til 23,2 bar ved en temperatur på -101,57 °C for å bli innført i kolonnen Cl på et trinn 61, som er det sjette trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Den femte bunnfraksjonen 13, hvis strømningsrate er 146 kmol/t., omfatter 53,85 mol-% metan og 23,22 mol-% etan. Denne fraksjonen blir deretter blandet med den første bunnfraksjonen 4 for å gi fraksjonen 63. Fraksjonen 63 blir deretter oppvarmet i veksleren El fra - 53,70 °C til -38,00 °C og ved et trykk på 39,5 bar for å gi fraksjonen 29. Den første bunnfraksjonen 4 fra tanken Bl, hvis strømningsrate er 1224 kmol/t. og som omfatter 13,24 mol-% etan, blir ekspandert til et trykk på 40 bar før den blir blandet med fraksjonen 13.
Fraksjonen 29 blir deretter innført i skilletanken B2. Toppfraksjonen 7 som kommer ut fra tanken B2, hvis strømningsrate er 494 kmol/t. og hvis etaninnhold er 6,72 mol-%, blir avkjølt fra -38 °C til -101,4 °C og kondensert, for å gi fraksjonen 31. Denne fraksjonen blir deretter ekspandert til 23,2 bar og deretter innført i kolonnen Cl på et trinn 48 som er det sjuende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Bunnfraksjonen 8, hvis strømningsrate er 876 kmol/t. og etan- innhold er 18,58 mol-%, blir ekspandert til 23,2 bar og -46,76 °C og deretter innført i kolonnen Cl på et trinn 49 som er det tolvte trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Kolonnen Cl gir toppfraksjonen 5 ved et trykk på 23 bar og en temperatur på -103,61 °C med en strømningsrate på 15308 kmol/t. Denne toppfraksjonen 5 inneholder ikke mer enn 0,05 mol-% etan.
Toppfraksjonen 5 blir oppvarmet i veksleren El for å gi fraksjonen 20 ved en temperatur på 17,48 °C og et trykk på 22 bar. Denne fraksjonen 20 blir komprimert i kompressoren Kl koblet til turbinen Tl. Energien gjenvunnet av turbinen blir benyttet til å komprimere fraksjonen 20 for å gi den komprimerte fraksjonen 21 ved en temperatur på 38,61 °C og et trykk på 27,76 bar. Denne fraksjonen blir deretter komprimert i hoved kompressoren K2 for å gi fraksjonen 22, ved et trykk på 63,76 bar og en temperatur på 117,7 °C. Kompressoren K2 drives av gassturbinen GT. Fraksjonen 22 blir deretter avkjølt i luftkjøleren Al for å gi fraksjonen 23 ved en temperatur på 40,00 °C og et trykk på 63,06 bar.
Fraksjonen 23 blir deretter skilt, på den ene siden, i hovedfraksjonen 1 med en strømnings-rate på 13517 kmol/t. og som deretter blir sendt inn i et gassrør for deretter å bli levert til industrikunder og, på den andre siden, i avtapningsfraksjonen 6 med en strømningsrate på 1790 kmol/t. Fraksjonen 1 er sammensatt av 99,3280 mol-% metan og 0,0485 mol-% etan, 0,0000 mol-% propan og høyere alkaner, 0,2353 mol-% CO2og 0,3882 mol-% N2.
Avtapningsfraksjonen 6 blir resirkulert inn i varmeveksleren El for å gi fraksjonen 24 avkjølt til -101,4 °C ved et trykk på 62,06 bar. Fraksjonen 24 blir deretter ekspandert til 23,2 bar ved en temperatur på -104,17 °C for deretter å bli innført i kolonnen Cl på et trinn 50, som er det første trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen.
Kolonnen Cl produserer på bunnen den andre bunnfraksjonen 2 som inneholder 99,18% av etanet i den tørre naturgass-satsen 14 og 100% av de andre hydrokarbonene som inn-ledningsvis var i denne satsen 14. Denne fraksjonen 2, tilgjengelig ved 19,90 °C og 23,2 bar, inneholder 2,9129 mol-% CO2, 0,0000 mol-% N2, 0,5274 mol-% metan, 52,7625 mol-% etan, 24,0733 mol-% propan, 5,4620 mol-% isobutan, 6,6758 mol-% n-butan, 2,4276 mol-% isopentan, 1,9218 md-% n-pentan, 1,9218 md-% n-heksan, 1,0115 mol-% n-heptan og 0,3034 mol-% n-oktan.
Kolonne Cl er utstyrt med laterale kokere i sin nedre del, som er lokalisert nedenfor trinnet som fraksjonen 8 innføres i, og omfatter flere trinn.
Således blir væsken oppsamlet på et brett 52, tilgjengelig ved en temperatur på -51,37 °C og et trykk på 23,11 bar, lokalisert nedenfor et trinn 51, som er det trettende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i den laterale kokeren 33. Sistnevnte er dannet av et kretsløp integrert i veksleren El, hvis strømningsrate er 2560 kmol/t. Denne laterale kokeren 33 har en termisk ytelse på 3465 kW. Væsken oppsamlet på brettet 52 blir deretter oppvarmet til -19,80 °C og deretter sendt tilbake inn i kolonnen Cl over på et brett 53, som tilsvarer bunnen av det fjortende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen. Væsken trukket av fra brettet 52 er sammensatt særlig av 23,86 mol-% metan og 45,10 mol-% etan.
Likeledes blir væsken oppsamlet på et brett 55, tilgjengelig ved en temperatur på 3,48 °C og et trykk på 23,17 bar, lokalisert nedenfor et trinn 54, som er det nittende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i den laterale kokeren 34. Sistnevnte er dannet av et kretsløp integrert i veksleren El hvis strømningsrate er 2044 kmol/t. Denne laterale kokeren 34 har en termisk ytelse på 1500 kW. Væsken oppsamlet på brettet 55 blir deretter oppvarmet til 11,71 °C og deretter sendt tilbake inn i kolonnen Cl over på et brett 56, som tilsvarer bunnen av det tjuende trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen. Væsken til stede på brettet 55 er sammensatt særlig av 2,92 mol-% metan og 57,92 mol-% etan.
Til slutt blir væsken oppsamlet på et brett 58, tilgjengelig ved en temperatur på 14,09 °C og et trykk på 23,20 bar, lokalisert nedenfor et trinn 57, som er det tjueandre trinnet, med utgangspunkt i det høyeste trinnet i kolonnen, ledet inn i bunnkokeren i kolonnen eller en lateral koker 35. Sistnevnte blir dannet av et kretsløp integrert i veksleren El hvis strøm-ningsrate er 1788 kmol/t. Denne laterale kokeren 35 haren termisk ytelse på 1147 kW. Væsken oppsamlet på brettet 58 blir deretter oppvarmet til 19,90 °C og deretter sendt tilbake inn i bunnen 59 av kolonnen Cl. Væsken trukket av fra brettet 58 er sammensatt særlig av 0,94 mol-% metan og 56,35 mol-% etan.
I tilfelle anvendelse av et anlegg i henhold til fremgangsmåten beskrevet i figur 2 for en etangjenvinning identisk med den oppnådd ved anvendelse av et anlegg i henhold til figur 1, oppnås en reduksjon i ytelsen til kompressoren K2 fra 12355 kWtil 12130 kW. Likeledes gjør en reduksjon i strømningsraten til gass resirkulert inn i kretsløpet som omfatter fraksjonen 6, fra 2000 kmol/t. til 1790 kmol/t. det mulig å redusere varmevekslingene ved avkjøling av fraksjonen 6 for å oppnå fraksjonen 24.
En reduksjon i karbondioksydinnholdet i C2+-fraksjonen blir også oppnådd:
— i henhold til diagram 1: 3,4365 mol-%;
- i henhold til diagram 2: 2,9129 mol-%.
Dette lavere C02-innholdet gjør det således mulig å gjøre en påfølgende behandling som er ment å fjerne minst noe av karbondioksydet som er til stede i C2-fraksjonen trukket av fra bunnen av kolonnen Cl, lettere.
Oppfinnelsen er derfor nyttig for å begrense energisløsing under fremstillingen av rense-de gasser. Dette målet oppnås, idet det allikevel tillates høy selektivitet ved separering av metan og de andre bestanddelene under utførelsen av fremgangsmåten.
Således tilbyr resultatene oppnådd ved oppfinnelsen store fordeler, som består i vesentlig forenkling og besparelser i konstruksjonen og teknologien til utstyret og de anvendte fremgangsmåtene sammen med kvaliteten til produktene oppnådd ved disse fremgangsmåtene.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte for å skille en blanding avkjølt under trykk inneholdende metan og C2og høyere hydrokarboner, i en lett sluttfraksjon (1) anriket med metan og en tung sluttfraksjon (2) anriket med C2 og høyere hydrokarboner, som omfatter et første trinn (I), hvor (Ia) den nevnte, blandingen avkjølt undertrykk blir skilt i en første tank (Bl) i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon (3) og en relativt mindre flyktig, første bunnfraksjon (4), hvor (Ib) den første bunnfraksjonen (4) blir innført i en midtre del av en destillasjonskolonne (Cl), hvor (Ic) den tunge sluttfraksjonen (2), anriket med C2 og høyere hydrokarboner, blir oppsamlet som andre bunnfraksjon (2) i en nedre del av kolonnen, hvor (Id) den første toppfraksjonen (3), etter å ha blitt ekspandert i en turbin (Tl), blir innført i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor (le) en andre toppfraksjon (5) anriket med metan, blir oppsamlet i den øvre delen av kolonnen, hvor (If), for å oppnå den lette sluttfraksjonen (1), den andre toppfraksjonen (5) deretter gjennomgår komprimering og avkjøling og hvor (lg) en første avtapningsfraksjon blir tappet av fra den lette sluttfraksjonen (1), idet denne fremgangsmåten omfatter et andre trinn (II), hvor (Ila) den første avtapningsfraksjonen (6), etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, hvor fremgangsmåten innbefatter et tredje trinn (III), hvor (Illa) den første bunnfraksjonen (4) blir utsatt for flere undertrinn som omfatter oppvarming, passasje gjennom en andre tank (B2) og separasjon i en relativt mer flyktig tredje toppfraksjon (7) og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon (8), hvor (Illb) den tredje bunnfraksjonen (8) blir innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen og hvor (Ille) den tredje toppfraksjonen (7), etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, hvor prosessen omfatter et trinn hvor en andre avtapningsfraksjon (9) blir tappet av fra den første toppfraksjonen (3) og hvor denne andre avtapningsfraksjonen (9), etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, og et trinn hvor nevnte andre avtapningsfraksjonen (9) blir avkjølt og delvis kondensert og deretter skilt i en tredje tank (B3) i en relativt mer flyktig, fjerde toppfraksjon (10), som blir avkjølt og kondensert og deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, og en relativt mindre flyktig, fjerde bunnfraksjon (11), som blir oppvarmet og deretter skilt i en fjerde tank (B4) i en relativt mer flyktig, femte toppfraksjon (12), som blir avkjølt og deretter innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, og en relativt mindre flyktig, femte bunnfraksjon (13), som blir oppvarmet og deretter sendt inn i nevnte andre tank.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat den nedre delen av destillasjonskolonnen omfatter flere trinn koblet i par til én eller til flere laterale kokere.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2,karakterisertved at for å oppnå den lette sluttfraksjonen (1) blir den andre toppfraksjonen (5), etter at den har forlatt destillasjonskolonnen, oppvarmet, komprimert en første gang i en første kompressor (Kl) koblet til ekspansjonsturbinen (Tl), komprimert en andre gang i en andre kompressor (K2) og avkjølt.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat den øvre delen av destillasjonskolonnen omfatter minst to suksessive trinn, idet det første av disse er det laveste og den femte toppfraksjonen (12) blir innført over det første trinnet.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat den øvre delen av destillasjonskolonnen omfatter minst tre suksessive trinn, idet det første av disse er det laveste og den femte toppfraksjonen (10) blir innført over det andre trinnet.
6. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat den øvre delen av destillasjonskolonnen omfatter minst to suksessive trinn, idet det første av disse er det laveste og den andre avtapningsfraksjonen (9) blir innført over det første trinnet.
7. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den øvre delen av destillasjonskolonnen omfatter minst tre trinn, hvor det første av de tre trinn er det laveste, hvor fremgangsmåten innbefatter å føre den første avtapningsfraksjonen (6) inn i destillasjonskolonnen i en lav del av det siste av de minst tre trinn, og at den tredje toppfraksjonen (7) blir innført nedenfor det siste av de minst tre trinn.
8. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den tredje toppfraksjonen (7) blir innført på det første trinnet av den øvre delen av destillasjonskolonnen.
9. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den midtre delen av destillasjonskolonnen omfatter minst to suksessive trinn, idet det første av de to suksessive trinn er det laveste, og at den tredje bunnfraksjonen (8) føres inn i destillasjonskolonnen i det minste på det første av de minst to suksessive trinn, og at den første toppfraksjonen (3) føres inn over det første av de to suksessive trinn.
10. Anlegg for å skille en blanding avkjølt under trykk inneholdende metan og C2og høyere hydrokarboner, i en lett sluttfraksjon (1) anriket med metan og en tung sluttfraksjon (2) anriket med C2 og høyere hydrokarboner, idet det omfatter anordninger for å utføre et første trinn (I), hvor (Ia) den nevnte, blandingen avkjølt under trykk blir skilt i en første tank (Bl) i en relativt mer flyktig, første toppfraksjon (3) og en relativt mindre flyktig, første bunnfraksjon (4), hvor (Ib) den første bunnfraksjonen (4) blir innført i en midtre del av en destillasjonskolonne (Cl), hvor (Ic) den tunge sluttfraksjonen (2), anriket med C2 og høyere hydrokarboner, blir oppsamlet som andre bunnfraksjon (2) i en nedre del av kolonnen, hvor (Id) den første toppfraksjonen (3), etter å ha blitt ekspandert i en turbin (Tl), blir inn-ført i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor (le) en andre toppfraksjon (5), anriket med metan, blir oppsamlet i den øvre delen av kolonnen, hvor (If), for å oppnå den lette sluttfraksjonen (1), den andre toppfraksjonen (5) deretter gjennomgår komprimering og avkjøling og hvor (lg) en første avtapningsfraksjon (6) blir tappet av fra den lette sluttfraksjonen (1), idet dette anlegget omfatter anordninger for å utføre et andre trinn (II), hvor (Ila) den første avtapningsfraksjonen (6), etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, hvor anlegget omfatter anordninger for å utføre et tredje trinn (III), hvor (Illa) den første bunnfraksjonen (4) blir utsatt for flere undertrinn, som omfatter oppvarming, passasje gjennom en andre tank (B2) og separasjon i en relativt mer flyktig, tredje toppfraksjon (7) og en relativt mindre flyktig, tredje bunnfraksjon (8), hvor (Illb) den tredje bunnfraksjonen (8) blir innført i den midtre delen av destillasjonskolonnen og hvor (Ille) den tredje toppfraksjonen (7), etter at den er blitt avkjølt og kondensert, blir innført i den øvre delen av destillasjonskolonnen, idet anlegget omfatter anordninger for avtapping av en andre avtapningsfraksjon (9) fra den første toppfraksjonen (3) og anordninger for innfø-ring av denne andre avtapningsfraksjonen (9), etter at den er avkjølt og kondensert, i en øvre del av destillasjonskolonnen, hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling og delvis kondensering av den andre avtapningsfraksjonen (9), og en tredje tank (B3) for å skille den avkjølte og delvis kondenserte andre avtapningsfraksjonen (9) i en relativt mer flyktig, fjerde toppfraksjon (10) og en relativt mindre flyktig, fjerde bunnfraksjon (11), hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling, kondensering og innføring av den relativt mer flyktige fjerde toppfraksjonen (10) i den øvre del av destillasjonskolonnen, hvor anlegget omfatter anordninger for oppvarming av den relativt mindre flyktige, fjerde toppfraksjonen (11) og en fjerde separasjonstank (B4), for å skille den relativt mindre flyktige, fjerde bunnfraksjonen i en relativt mer flyktig, femte toppfraksjon (12) og en relativt mindre flyktig, femte bunnfraksjon (13), hvor anlegget omfatter anordninger for avkjøling og innføring av den relativt mer flyktige femte toppfraksjonen (12) i den øvre del av destillasjonskolonnen, og anordninger for oppvarming og sending av den relativt mindre flyktige femte bunnfraksjonen (13) inn i den andre tanken (B2).
NO20032460A 2000-12-13 2003-05-30 Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan NO335827B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0016238A FR2817766B1 (fr) 2000-12-13 2000-12-13 Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
PCT/FR2001/003982 WO2002048627A1 (fr) 2000-12-13 2001-12-13 Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20032460D0 NO20032460D0 (no) 2003-05-30
NO20032460L NO20032460L (no) 2003-06-27
NO335827B1 true NO335827B1 (no) 2015-02-23

Family

ID=8857600

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20032460A NO335827B1 (no) 2000-12-13 2003-05-30 Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6578379B2 (no)
EP (1) EP1454104B1 (no)
CN (1) CN100389295C (no)
AR (1) AR043699A1 (no)
AU (2) AU1930002A (no)
BR (1) BR0116093B1 (no)
CA (1) CA2429319C (no)
DZ (1) DZ3452A1 (no)
EA (1) EA004469B1 (no)
EG (1) EG23055A (no)
FR (1) FR2817766B1 (no)
MY (1) MY134842A (no)
NO (1) NO335827B1 (no)
WO (1) WO2002048627A1 (no)

Families Citing this family (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7484385B2 (en) * 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process
FR2855526B1 (fr) * 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
US7219513B1 (en) * 2004-11-01 2007-05-22 Hussein Mohamed Ismail Mostafa Ethane plus and HHH process for NGL recovery
AU2006269696B2 (en) * 2005-07-07 2009-05-07 Fluor Technologies Corporation NGL recovery methods and configurations
CA2616450C (en) * 2005-07-25 2011-07-12 Fluor Technologies Corporation Ngl recovery methods and configurations
JP2009530583A (ja) * 2006-03-24 2009-08-27 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の液化方法及び装置
MX2008015056A (es) * 2006-06-27 2008-12-10 Fluor Tech Corp Configuraciones y metodos de recuperacion de etano.
US20080078205A1 (en) * 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
CN101476813B (zh) * 2009-01-21 2011-06-15 成都蜀远煤基能源科技有限公司 一种煤气化装置来原料气的分离方法和装置
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
KR101619563B1 (ko) * 2009-02-17 2016-05-10 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR2944523B1 (fr) 2009-04-21 2011-08-26 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
EP2440870A1 (en) * 2009-06-11 2012-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
FR2947897B1 (fr) * 2009-07-09 2014-05-09 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+, et installation associee.
US20110067441A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US8524046B2 (en) * 2010-03-30 2013-09-03 Uop Llc Distillation column pressure control
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
CN102933273B (zh) 2010-06-03 2015-05-13 奥特洛夫工程有限公司 碳氢化合物气体处理
FR2966578B1 (fr) * 2010-10-20 2014-11-28 Technip France Procede simplifie de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee.
WO2012075266A2 (en) 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
FR2969745B1 (fr) * 2010-12-27 2013-01-25 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee.
RU2514859C2 (ru) * 2012-02-10 2014-05-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Аэрогаз" Способ разделения смеси газов
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10766836B2 (en) * 2013-03-14 2020-09-08 Kellogg Brown & Root Llc Methods and systems for separating olefins
US9581385B2 (en) 2013-05-15 2017-02-28 Linde Engineering North America Inc. Methods for separating hydrocarbon gases
WO2015038288A1 (en) 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
PE20160478A1 (es) 2013-09-11 2016-05-13 Sme Products Lp Procesamiento de hidrocarburos gaseosos
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US10436505B2 (en) * 2014-02-17 2019-10-08 Black & Veatch Holding Company LNG recovery from syngas using a mixed refrigerant
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CN106403500B (zh) * 2016-11-08 2019-03-05 苏州金宏气体股份有限公司 基于膨胀制冷提纯一氧化碳的方法及用于该方法的装置
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11262123B2 (en) 2017-12-15 2022-03-01 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
MX2021010986A (es) 2019-03-11 2021-10-13 Uop Llc Procesamiento de gases de hidrocarburos.
US11686528B2 (en) * 2019-04-23 2023-06-27 Chart Energy & Chemicals, Inc. Single column nitrogen rejection unit with side draw heat pump reflux system and method
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
AR121085A1 (es) * 2020-01-24 2022-04-13 Lummus Technology Inc Proceso de recuperación de hidrocarburos a partir de corrientes de reflujo múltiples
FR3116109B1 (fr) 2020-11-10 2022-11-18 Technip France Procédé d’extraction d’éthane dans un courant de gaz naturel de départ et installation correspondante

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4155729A (en) * 1977-10-20 1979-05-22 Phillips Petroleum Company Liquid flash between expanders in gas separation
US4356014A (en) * 1979-04-04 1982-10-26 Petrochem Consultants, Inc. Cryogenic recovery of liquids from refinery off-gases
US4456461A (en) * 1982-09-09 1984-06-26 Phillips Petroleum Company Separation of low boiling constituents from a mixed gas
GB2132328B (en) * 1982-12-23 1986-03-26 Air Prod & Chem A process for removing methane and argon from crude ammonia synthesis gas]
FR2557586B1 (fr) * 1983-12-30 1986-05-02 Air Liquide Procede et installation de recuperation des hydrocarbures les plus lourds d'un melange gazeux
US4702819A (en) * 1986-12-22 1987-10-27 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon mixtures
DE4235006A1 (de) * 1992-10-16 1994-04-21 Linde Ag Verfahren zum Auftrennen eines im wesentlichen aus Wasserstoff, Methan und C¶3¶/C¶4¶-Kohlenwasserstoffen bestehenden Einsatzstromes
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
FR2817766A1 (fr) 2002-06-14
NO20032460D0 (no) 2003-05-30
BR0116093B1 (pt) 2010-03-09
FR2817766B1 (fr) 2003-08-15
EG23055A (en) 2004-02-29
MY134842A (en) 2007-12-31
CA2429319A1 (fr) 2002-06-20
WO2002048627A1 (fr) 2002-06-20
AU2002219300B2 (en) 2006-08-31
CA2429319C (fr) 2010-05-25
NO20032460L (no) 2003-06-27
EP1454104B1 (fr) 2014-03-26
US20020095062A1 (en) 2002-07-18
EP1454104A1 (fr) 2004-09-08
DZ3452A1 (fr) 2002-06-20
CN1479851A (zh) 2004-03-03
US6578379B2 (en) 2003-06-17
AU1930002A (en) 2002-06-24
CN100389295C (zh) 2008-05-21
BR0116093A (pt) 2004-02-03
AR043699A1 (es) 2005-08-10
EA200300676A1 (ru) 2003-10-30
EA004469B1 (ru) 2004-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO335827B1 (no) Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan
US8522574B2 (en) Method for nitrogen rejection and or helium recovery in an LNG liquefaction plant
NO339134B1 (no) Fremgangsmåte ved utvinning av hydrokarboner med bruk av økte tilbakeløpsstrømmer
NO337141B1 (no) Hydrokarbon gassbehandling for fete gasstrømmer
AU2008277656B2 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
NO312167B1 (no) Fremgangsmåte ved kondensering av en metan-rik gasström
NO865338L (no) Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser.
NO309913B1 (no) FremgangsmÕte for flytendegjøring av en gass, særlig en naturgass eller luft, samt anvendelse av fremgangsmÕten
NO328700B1 (no) Kryogenisk prosess som benytter en hoytrykks absorberkolonne
NO157993B (no) Fremgangsm te for separering av nitrogen fra naturg
KR20100039353A (ko) Ｌｎｇ를 생산하는 방법 및 시스템
EA011523B1 (ru) Способ извлечения газоконденсатных жидкостей и устройство для его реализации
JP2010202875A (ja) 等圧開放冷凍天然ガス液回収による窒素除去
SA110310707B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
CN101103239A (zh) 精制天然气、富c3 +烃馏分及富乙烷流束的生产方法和设备
NO345734B1 (no) Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av flytende naturgass fra en gassformig fødestrøm.
NO166672B (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra et raastoff under trykk inneholdende naturgass og nitrogen.
NO310163B1 (no) Fremgangsmåte og apparat for kondensering av hydrogen
NO872645L (no) FremgangsmŸte for utvinning av flytende naturgasser.
CN217483101U (zh) 盘管式换热器单元
EA023180B1 (ru) Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления
RU2720732C1 (ru) Способ и система охлаждения и разделения потока углеводородов
RU2736682C1 (ru) Установка подготовки природного газа с извлечением гелия
RU2739748C1 (ru) Установка для выделения концентрата гелия из углеводородсодержащей газовой смеси
EA025641B1 (ru) Способ переработки газа

Legal Events

Date Code Title Description
MK1K Patent expired