EA023180B1 - Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления - Google Patents

Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления Download PDF

Info

Publication number
EA023180B1
EA023180B1 EA201200637A EA201200637A EA023180B1 EA 023180 B1 EA023180 B1 EA 023180B1 EA 201200637 A EA201200637 A EA 201200637A EA 201200637 A EA201200637 A EA 201200637A EA 023180 B1 EA023180 B1 EA 023180B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
heat exchanger
downstream
stream
liquid
cooling
Prior art date
Application number
EA201200637A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201200637A1 (ru
Inventor
Жан-Поль Ложье
Ивон Симон
Original Assignee
Текнип Франс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Текнип Франс filed Critical Текнип Франс
Publication of EA201200637A1 publication Critical patent/EA201200637A1/ru
Publication of EA023180B1 publication Critical patent/EA023180B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/062—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D21/00—Systems comprising a plurality of actuated clutches
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/12—Mechanical clutch-actuating mechanisms arranged outside the clutch as such
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/20—C2-C4 olefins
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/12—Mechanical clutch-actuating mechanisms arranged outside the clutch as such
    • F16D23/14—Clutch-actuating sleeves or bearings; Actuating members directly connected to clutch-actuating sleeves or bearings
    • F16D2023/141—Clutch-actuating sleeves or bearings; Actuating members directly connected to clutch-actuating sleeves or bearings characterised by using a fork; Details of forks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/34—Details about subcooling of liquids
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

В изобретении представлен способ, включающий введение потока крекинг-газа (140), расположенного ниже по потоку, выходящего из расположенного ниже по потоку теплообменника (58) в расположенный ниже по потоку сепаратор (60), и отведение в верхней части расположенного ниже по потоку сепаратора (60) потока газообразного топлива под высоким давлением (144). Способ включает пропускание потока топлива (144) через расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и промежуточный теплообменник (50, 54) для образования нагретого потока топлива под высоким давлением (146), расширение нагретого потока топлива под высоким давлением (146) по меньшей мере в первом аппарате динамического расширения (68) и пропускание частично расширенного потока топлива (148), выходящего из промежуточного теплообменника (50, 54), через второй аппарат динамического расширения (70) для образования расширенного потока топлива (152). Расширенный поток топлива (152), выходящий из второго аппарата динамического расширения (70), нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и в промежуточном теплообменнике (50, 54).

Description

Настоящее изобретение относится к способу фракционирования потока крекинг-газа, выходящего из установки пиролиза углеводородов для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива, бедного углеводородами с С2+, причем способ включает следующие этапы:
охлаждение выше по потоку и частичная конденсация потока сырого крекинг-газа по меньшей мере частичным теплообменом с жидким хладагентом, циркулирующим в первом цикле внешнего охлаждения, и отделение расположенной выше по потоку жидкости по меньшей мере в одном расположенном выше по потоку резервуаре для образования промежуточного потока крекинг-газа, предварительно охлажденного до первой температуры;
промежуточное охлаждение и частичная конденсация промежуточного потока крекинг-газа по меньшей мере в одном промежуточном теплообменнике и отделение промежуточной жидкости по меньшей мере в одном промежуточном разделительном резервуаре для образования потока крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, охлажденного до второй температуры более низкой, чем первая температура;
охлаждение ниже по потоку и частичная конденсация потока крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, по меньшей мере в одном расположенном ниже по потоку теплообменнике до третьей температуры более низкой, чем вторая температура;
введение потока частично конденсированного крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, выходящего из расположенного ниже по потоку теплообменника, в расположенный ниже по потоку сепаратор;
извлечение в верхней части расположенного ниже по потоку сепаратора потока газообразного топлива под высоким давлением, бедного углеводородами С2+, и извлечение в основании (донной части) расположенного ниже по потоку сепаратора расположенной ниже по потоку жидкости, богатой углеводородами С2+;
пропускание потока топлива под высоким давлением через расположенный ниже по потоку теплообменник и промежуточный теплообменник для образования нагретого потока топлива под высоким давлением;
расширение нагретого потока топлива под высоким давлением по меньшей мере в одном первом аппарате динамического расширения для получения частично расширенного потока топлива;
нагрев частично расширенного потока топлива пропусканием через расположенный ниже по потоку теплообменник и промежуточный теплообменник;
очистка по меньшей мере одной жидкости, полученной на этапе охлаждения выше по потоку, промежуточного охлаждения и охлаждения ниже по потоку, для образования фракции, богатой этиленом.
Крекинг-газ выходит из установки пиролиза углеводородов, такой как печь крекинга с водяным паром. Газ, подаваемый в установку пиролиза, предпочтительно содержит по меньшей мере 70% этана в сочетании с пропаном, бутаном, нафтой и/или газойлем.
Способ описанного выше типа предназначен для обработки крекинг-газа для получения фракции этилена, содержащей более 99,95 мол.% этилена, с извлечением более 99,5 мол.% этилена, содержащегося в крекинг-газе.
Способ описанного выше типа, позволяющий достичь подобных результатов, описан, например, в ЕР 1215459.
Этот способ предназначен для обработки очень больших объемов крекинг-газа, например свыше 50 т, более конкретно, свыше 100 т в час.
Для обеспечения одновременно очень высокой чистоты произведенного потока этилена и максимальной степени извлечения этилена необходимо охладить обрабатываемый газ до температуры ниже -100°С и, более конкретно, ниже -120°С.
Для этого поток крекинг-газа последовательно приводят в состояние теплообмена с пропиленом, циркулирующим в первом цикле внешнего охлаждения, затем с этиленом, циркулирующим во втором цикле внешнего охлаждения.
Цикл охлаждения этиленом обычно включает три температурных уровня с первым теплообменником около -50°С, вторым теплообменником около -75°С и третьим теплообменником около -100°С.
После каждого теплообмена частично конденсированный крекинг-газ вводят в сепаратор для отведения образовавшейся жидкости.
Собранную жидкость, которая обычно богата углеводородами с С2+, направляют к очистительной установке, включающей по меньшей мере одну фракционирующую колонну. Фракционирующая колонна образует поток, содержащий этилен, извлекаемый криогенным способом.
С учетом применения двух циклов охлаждения и одного цикла на базе этилена с тремя температурными уровнями можно дополнительно улучшить энергопотребление способа.
Таким образом, цель изобретения заключается в предоставлении при более низких капиталовложениях (за счет упразднения температурного уровня, обеспечиваемого циклом охлаждения) способа фракционирования, позволяющего по-прежнему получать поток, богатый этиленом, с очень высокой степенью извлечения, который имеет улучшенные энергетические эксплуатационные показатели.
В этой связи объектом изобретения является способ описанного выше типа, характеризующийся
- 1 023180 тем, что способ включает следующие этапы:
пропускание частично расширенного потока топлива, выходящего из промежуточного теплообменника, через второй аппарат динамического расширения для образования расширенного потока топлива;
нагрев расширенного потока топлива, выходящего из второго аппарата динамического расширения, в расположенном ниже по потоку теплообменнике и в промежуточном теплообменнике;
сжатие нагретого расширенного потока топлива по меньшей мере в одном компрессоре, соединенном по меньшей мере с одной расширительной турбиной первого аппарата динамического расширения и/или второго аппарата динамического расширения для образования потока топлива, бедного углеводородами С2 +.
Способ по изобретению может включать один или несколько следующих признаков, взятых по отдельности или в любом (во всех) технически возможном(ых) сочетании(ях):
тепловая мощность, необходимая для охлаждения промежуточного потока крекинг-газа до второй температуры, обеспечивается в промежуточном теплообменнике за счет теплообмена с потоком топлива под высоким давлением, за счет теплообмена с частично расширенным потоком топлива и за счет теплообмена с расширенным потоком топлива без теплообмена с внешним жидким хладагентом, циркулирующим в цикле охлаждения;
способ включает извлечение расположенной ниже по потоку жидкости и ее нагрев в расположенном ниже по потоку теплообменнике и в промежуточном теплообменнике;
расположенную ниже по потоку жидкость переохлаждают в расположенном ниже по потоку теплообменнике перед ее нагревом в расположенном ниже по потоку теплообменнике, а затем в промежуточном теплообменнике;
по меньшей мере одну фракцию промежуточной жидкости, уловленной на этапе промежуточного охлаждения, нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике и в промежуточном теплообменнике;
фракцию промежуточной жидкости, отведенной на этапе промежуточного охлаждения, переохлаждают в расположенном ниже по потоку теплообменнике перед ее повторным введением в расположенный ниже по потоку теплообменник и затем в промежуточный теплообменник;
по меньшей мере часть из по меньшей мере одной фракции промежуточной жидкости и расположенной ниже по потоку жидкости испаряется при прохождении в расположенном ниже по потоку теплообменнике и в промежуточном теплообменнике для образования циркулирующего потока газа, причем циркулирующий поток смешивают с потоком сырого крекинг-газа перед прохождением потока сырого крекинг газа по меньшей мере через один компрессор;
этап очистки включает введение по меньшей мере одного потока, образованного из расположенной выше по потоку жидкости, из промежуточной жидкости и/или из расположенной ниже по потоку жидкости, во фракционирующую колонну и получение во фракционирующей колонне потока, богатого этиленом, предназначенного для образовании фракции, богатой этиленом;
на этапе очистки расположенную выше по потоку жидкость и промежуточную жидкость вводят во фракционирующую колонну;
головной поток, выходящий из фракционирующей колонны, отводят к расположенному выше по потоку теплообменнику и предпочтительно к расположенному выше по потоку нагревающему теплообменнику перед смешиванием с сырым крекинг-газом;
первый аппарат динамического расширения и второй аппарат динамического расширения включают каждый по меньшей мере одну турбину динамического расширения, предпочтительно каждый из них включает от двух до трех турбин динамического расширения;
молярное содержание водорода в потоке топлива под высоким давлением превышает 75%; и первая температура составляет ниже -63°С, вторая температура составляет ниже -85°С и третья температура составляет ниже -120°С.
Объектом изобретения также является установка фракционирования потока крекинг-газа, выходящего из установки пиролиза углеводородов, для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива, бедного углеводородами С2+, причем установка включает расположенные выше по потоку средства охлаждения и частичной конденсации потока сырого крекинг-газа, включающие средства по меньшей мере частичного теплообмена с первым циклом внешнего охлаждения и средства отделения расположенной выше по потоку жидкости, включающие по меньшей мере один расположенный выше по потоку резервуар, для создания промежуточного потока крекинггаза, предварительно охлажденного до первой температуры;
промежуточные средства охлаждения и частичной конденсации промежуточного потока крекинггаза, включающие по меньшей мере один промежуточный теплообменник, и средства отделения промежуточной жидкости, включающие по меньшей мере один промежуточный разделительный резервуар, для создания потока крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, охлажденного до второй температуры более низкой, чем первая температура;
расположенные ниже по потоку средства охлаждения и частичной конденсации потока крекинггаза, расположенного ниже по потоку, включающие по меньшей мере один расположенный ниже по по- 2 023180 току теплообменник для охлаждения потока крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, до третьей температуры более низкой, чем вторая температура;
расположенный ниже по потоку сепаратор и средства введения потока крекинг-газа, расположенного ниже по потоку, выходящего из расположенного ниже по потоку теплообменника в расположенный ниже по потоку сепаратор;
средства отведения в верхней части расположенного ниже по потоку сепаратора потока газообразного топлива под высоким давлением, бедного углеводородами с С2+, и средства отведения в нижней части расположенного ниже по потоку сепаратора расположенной ниже по потоку жидкости, богатой углеводородами С2+;
средства пропускания потока топлива под высоким давлением через расположенный ниже по потоку теплообменник и промежуточный теплообменник для образования нагретого потока топлива под высоким давлением;
средства расширения нагретого потока топлива под высоким давлением, включающие по меньшей мере один первый аппарат динамического расширения, для образования частично расширенного потока топлива;
средства нагрева частично расширенного потока топлива пропусканием через расположенный ниже по потоку теплообменник и промежуточный теплообменник;
средства очистки по меньшей мере одной жидкости, полученной расположенными выше по потоку средствами охлаждения, промежуточными средствами охлаждения и расположенными ниже по потоку средствами охлаждения для образования фракции, богатой этиленом;
характеризующаяся тем, что установка включает второй аппарат динамического расширения и средства пропускания частично расширенного потока топлива, выходящего из промежуточного теплообменника, через второй аппарат динамического расширения для образования расширенного потока топлива;
средства нагрева расширенного потока топлива, выходящего из второго аппарата динамического расширения, в расположенном ниже по потоку теплообменнике и промежуточном теплообменнике; и средства сжатия нагретого расширенного потока топлива, включающие по меньшей мере один компрессор в сочетании по меньшей мере с одной расширительной турбиной первого аппарата динамического расширения и/или второго аппарата динамического расширения для образования потока топлива, бедного углеводородами С2+.
Изобретение будет более понятным после ознакомления с описанием ниже, приведенным исключительно в качестве примера и составленным со ссылками на приложенные рисунки, на которых единственная фигура представляет собой функциональную блок-схему первой установки фракционирования по изобретению, предназначенной для осуществления первого способа по изобретению.
В тексте ниже одной и той же ссылкой обозначен поток, циркулирующий в трубопроводе, и трубопровод, по которому перемещается этот поток. Кроме того, при отсутствии иных указаний приведенная процентная концентрация является молярной процентной концентрацией, и давление выражено в барах относительного давления.
Первый агрегат 10 крекинга с водяным паром по изобретению представлен на чертеже.
Этот агрегат 10 предназначен для образования фракции 12, богатой этиленом, и потока 14 газообразного топлива, бедного углеводородами С2+, на базе загрузки 16.
Агрегат 10 включает установку 18 пиролиза углеводородов, включающую печь крекинга с водяным паром, предназначенную для производства потока 20 сырого крекинг-газа. Кроме того, он включает установку фракционирования 22 обработанного сырого газа для образования потока газообразного топлива 14 и фракции 12, богатой этиленом.
Загрузка 16 предпочтительно образована по меньшей мере из 70 мол.% этана в сочетании с пропаном, бутаном, нафтой и/или газойлем.
Печь крекинга с водяным паром 18 подходит для создания циркуляции загрузки 16 для ее нагрева до температуры выше 800°С. Это вызывает термический крекинг молекул углеводородов, содержащихся в загрузке 16, для образования потока сырого крекинг-газа 20.
Установка фракционирования 22 включает последовательно блок охлаждения и сжатия 24 и расположенный выше по потоку блок 26, расположенный ниже по потоку 30, и промежуточный блок 28 охлаждения и разделения крекинг-газа.
Кроме того, установка 22 включает блок 32 обработки жидкостей, образовавшихся в блоках 26-30, и блок расширения и нагрева газообразного топлива 34.
Блок сжатия 24 включает этап охлаждения и первичный компрессор 36 и вторичный компрессор 38, причем вторичный компрессор располагается ниже по потоку первичного компрессора 36.
Расположенный выше по потоку блок охлаждения и разделения 26 включает первый расположенный выше по потоку разделительный резервуар 40, теплообменник 42, цикл охлаждения этиленом 44 и второй расположенный выше по потоку разделительный резервуар 46.
Цикл охлаждения этиленом 44 включает два теплообменника цикла 48А, 48В, в которых циркулирует этилен. Температура этилена на входе составляет ниже -45°С, предпочтительно от -45 до -60°С в
- 3 023180 теплообменнике 48А и ниже -65°С и более конкретно от -65 до -80°С в теплообменнике 48В. Теплообменники 48А и 48В могут быть встроены в расположенный выше по потоку теплообменник 42.
Промежуточный блок охлаждения и разделения 28 включает по потоку первый промежуточный теплообменник 50, первый промежуточный разделительный резервуар 52, затем второй промежуточный теплообменник 54 и второй промежуточный разделительный резервуар 56.
Расположенный ниже по потоку блок охлаждения и разделения 30 включает расположенный ниже по потоку теплообменник 58 и расположенный ниже по потоку разделительный резервуар 60, предназначенный для образования потока газообразного топлива.
Блок очистки жидкостей 32 включает фракционирующую колонну 62, теплообменник-ребойлер 64 и насос 66 у основания колонны.
Блок расширения и нагрева 34 включает первый аппарат динамического расширения 68, второй аппарат динамического расширения 70, причем каждый аппарат 68, 70 представляет собой по меньшей мере одну турбину динамического расширения 68А, 70А.
Кроме того, блок расширения и нагрева 34 включает нагревающий теплообменник 72, первый аппарат сжатия 74 и второй аппарат сжатия 75, причем каждый аппарат 74 и 75 представляет собой по меньшей мере один компрессор 74А и 75А, каждый из которых соединен с расширительной турбиной 68А, 70А соответственно первого аппарата динамического расширения 68 и второго аппарата динамического расширения 70.
Нагревающий теплообменник 72 охлаждает жидкий хладагент, циркулирующий в цикле охлаждения пропиленом 78. Цикл охлаждения пропиленом 78 включает нижний теплообменник 80, расположенный позади насоса 66 у основания колонны. Теплообменник 80 может быть встроен в теплообменник 42.
Ниже приведено описание первого способа по изобретению, осуществляемого в агрегате 10 для обработки потока крекинг-газа, образовавшегося в результате крекинга с водяным паром загрузки 16.
Сначала загрузку 16, содержащую по большей части этан, вводят в печь крекинга с водяным паром 18 для нагрева до температуры выше 800°С и проведения термического крекинга.
Поток сырого крекинг-газа 20 отбирают из печи 18 при температуре выше 800°С и давлении выше 1 бар.
Затем этот поток 20 охлаждают и вводят в первичный компрессор 36 для сжатия под давлением выше 10 бар, которое значительно ниже давления во фракционирующей колонне 62, потом во вторичный компрессор 38 для сжатия под давлением выше 30 бар.
Затем поток сжатого крекинг-газа 90, выходящий из вторичного компрессора 38, разделяют на первую фракцию ребойлинга 92 и вторую фракцию 94.
Фракцию ребойлинга 92 вводят в теплообменник 64 у основания колонны для охлаждения и частичной конденсации. Вторую фракцию 94 пропускают через первый клапан 96, регулирующий дебит, перед тем как смешать ее с фракцией ребойлинга 92, выходящей из теплообменника 64, для образования потока частично конденсированного крекинг-газа 98.
В одном из вариантов способа поток крекинг-газа 90 предпочтительно может циркулировать частично или полностью в нагревающем теплообменнике 72 перед разделением на два потока 92 и 94 для охлаждения в теплообменнике 72.
Молярное отношение первой фракции ребойлинга 92 ко второй фракции 94 составляет от 5 до 20%. Поток частично конденсированного крекинг-газа 98 содержит по меньшей мере 15 мол.% жидкости. Его температура составляет ниже -30°С.
Затем поток 98 вводят в первый расположенный выше по потоку разделительный резервуар 40 для образования первой расположенной выше по потоку жидкости 100 и потока 102 крекинг-газа, расположенного выше по потоку.
Первую расположенную выше по потоку жидкость 100 отводят со дна первого разделительного резервуара 40 и подают на нижний уровень N1 фракционирующей колонны 62 после прохождения и расширения во втором клапане 104, регулирующем дебит.
Предпочтительно давление во фракционирующей колонне 62 составляет от 10 до 14 бар.
Затем поток 102, расположенный выше по потоку, разделяют на первый газовый поток 106 крекинггаза и второй газовый поток 108 крекинг-газа. Отношение молярного дебита первого потока 106 к молярному дебиту потока 102, расположенного выше по потоку, превышает 8%.
Первый поток 106 охлаждают до температуры ниже -63°С и, более конкретно, практически до уровня от -63 до -78°С в расположенном выше по потоку теплообменнике 42.
Второй газовый поток 108 последовательно вводят в первый теплообменник цикла 48А для охлаждения до температуры ниже -43°С теплообменом с этиленом, циркулирующим в цикле 44. Затем его вводят во второй теплообменник цикла 48В для охлаждения до температуры ниже -63°С и, более конкретно, до уровня от -63 до -78°С.
После охлаждения потоки 106 и 108 смешивают для образования расположенного выше по потоку частично конденсированного потока крекинг-газа 110, который вводят во второй расположенный выше по потоку разделительный резервуар 46.
Молярное содержание жидкости в расположенном выше по потоку частично конденсированном по- 4 023180 токе крекинг-газа 110 составляет от 30 до 60%. Во втором расположенном выше по потоку разделительном резервуаре 46 поток 110 разделяют на вторую расположенную выше по потоку жидкость 112 и первый промежуточный газовый поток 114 крекинг-газа, охлажденный до первой температуры ниже -63°С.
Вторую расположенную выше по потоку жидкость 112 отводят со дна второго расположенного выше по потоку разделительного резервуара 46. Она образует поток 113 после прохождения и расширения в третьем клапане 116, регулирующем дебит, и его подают на уровень N2 фракционирующей колонны 62, расположенный над уровнем N1.
Первый промежуточный поток 114 крекинг-газа вводят в первый промежуточный теплообменник 50 для его охлаждения до температуры ниже -85°С и образования промежуточного частично конденсированного потока 118 крекинг-газа. Температура потока 118 составляет ниже -85°С, и содержание жидкости составляет от 8 до 30 мол.%.
Затем поток 118 вводят в первый промежуточный разделительный резервуар 52 для образования первой промежуточной жидкости 120 и второго промежуточного газового потока 122 крекинг-газа.
Первую промежуточную жидкость отводят со дна резервуара 52. Она образует поток 121 после прохождения и расширения в четвертом клапане 124, регулирующем дебит, и затем его подают на третий уровень N3 фракционирующей колонны 62, расположенный над уровнем N2.
В одном из вариантов способа потоки 113 и 121 можно соединять перед подачей во фракционирующую колонну 62.
Затем второй промежуточный газовый поток 122 вводят во второй промежуточный теплообменник 54 для охлаждения до второй температуры ниже -105°С и составляющей от-105 до -120°С.
На выходе из второго промежуточного теплообменника 54 второй промежуточный частично конденсированный поток 126 вводят во второй промежуточный разделительный резервуар 56 для разделения на вторую промежуточную жидкость 128 и поток крекинг-газа 130, расположенный ниже по потоку.
Первую фракцию 132 второй промежуточной жидкости 128 подают на уровень N4 фракционирующей колонны 62, расположенный над уровнем N3, после прохождения и расширения в пятом клапане 134, регулирующем дебит. Вторую фракцию 136 рециркуляции второй промежуточной жидкости 128 переохлаждают в расположенном ниже по потоку теплообменнике 58, как это будет видно ниже.
Затем поток крекинг-газа 130, расположенный ниже по потоку, вводят в расположенный ниже по потоку теплообменник 58 для охлаждения и образования частично конденсированного потока крекинггаза 140, расположенного ниже по потоку. Температура потока 140 на выходе из расположенного ниже по потоку теплообменника 58 составляет ниже -125°С и, более конкретно, от -125 до -140°С.
Затем поток 140 вводят в расположенный ниже по потоку разделительный резервуар 60 для разделения на расположенную ниже по потоку жидкость 142 и поток газообразного топлива 144 под высоким давлением, предназначенный для расширения. Поток газообразного топлива 144 содержит более 75 мол.% водорода и менее 0,5 мол.% углеводородов С2+.
Поток 144 вводят сначала в расположенный ниже по потоку теплообменник 58 для его нагрева теплообменом противотоком с охлажденным потоком крекинг-газа 130, расположенным ниже по потоку, затем во второй промежуточный теплообменник 54 для нагрева противотоком, более конкретно, со вторым промежуточным потоком 122 крекинг газа до температуры, превышающей -110°С.
Затем его вводят в первый промежуточный теплообменник 50 для его нагрева теплообменом с первым промежуточным потоком крекинг-газа 114 до температуры, превышающей -85°С.
Поток газообразного топлива под высоким давлением 146, нагретый до температуры, превышающей -85°С, затем вводят в турбину динамического расширения 68А первого аппарата динамического расширения 68 для расширения до давления ниже 12 бар и образования потока 148 газообразного топлива под промежуточным давлением.
Температура потока 148 составляет ниже -115°С. Затем поток 148 снова вводят в расположенный ниже по потоку теплообменник 58, во второй промежуточный теплообменник 54 и в первый промежуточный теплообменник 50 для его последовательного нагрева теплообменом соответственно с потоком 130, потоком 122 и потоком 114, как было описано выше. Это пропускание потока 148 через теплообменники 50, 54, 58 осуществляется между турбиной 68А первого аппарата 68 и турбиной 70А второго аппарата 70.
Затем нагретый поток 150 газообразного топлива под промежуточным давлением вводят в турбину динамического расширения 70А второго аппарата динамического расширения 70 для расширения до давления ниже 4 бар и образования охлажденного потока газообразного топлива 152 под низким давлением.
Теперь температура потока 152 составляет ниже -115°С, и его давление составляет ниже 4 бар.
Затем поток 152 последовательно вводят в расположенный ниже по потоку теплообменник 58, во второй промежуточный теплообменник 54 и в первый теплообменник 50 для его нагрева противотоком соответственно с потоками 130, 122 и 114, как это было описано выше.
Нагретый поток газообразного топлива 154 под низким давлением, выходящий из первого промежуточного теплообменника 50, затем последовательно вводят в расположенный выше по потоку теплообменник 42 для приведения в состояние теплообмена с первым газовым потоком 106, полученным из
- 5 023180 первого газового потока крекинг-газа 102, потом в нагревающий теплообменник 72.
В нагревающем теплообменнике 72 поток 154 нагревается теплообменом с жидким хладагентом 156 на базе пропилена, циркулирующем в цикле охлаждения 78.
Таким образом, давление нагретого потока 160 газообразного топлива под низким давлением, выходящего из теплообменника 72, приближено к атмосферному давлению.
Затем поток 160 последовательно вводят в компрессор 75А второго аппарата сжатия 75, потом в компрессор 74А расположенного ниже по потоку аппарата сжатия 74 для образования потока топлива 14, предназначенного для питания сети установки. Давление потока 14 составляет выше 5 бар.
Содержание этилена в газообразном топливе 144 под высоким давлением как и в газообразном топливе 14 составляет ниже 0,5 мол.%. Степень извлечения этилена в установке превышает 99,5%.
Поток топлива 14 предпочтительно содержит более 99% метана, содержащегося в потоке сырого крекинг-газа 20.
Расположенная ниже по потоку жидкость 142 содержит более 25 мол.% углеводородов с С2+. Ее вводят в расположенный ниже по потоку теплообменник 58 для ее переохлаждения до температуры ниже -120°С.
После прохождения через теплообменник 58 жидкости 136, 142 смешивают и последовательно вводят в теплообменники 58, 54, 50, 42 и 72 для нагрева и испарения теплообменом с соответствующими потоками, циркулирующими в этих теплообменниках.
Так они образуют нагретый рециркуляционный газовый поток 162, имеющий температуру выше 10°С. Газовый поток 162 повторно вводят в поток сырого крекинг-газа 20 в первичный компрессор 36. В одном из вариантов способа жидкости 136 и 142 вводят по отдельности в теплообменники 58, 54, 50, 42, 72 для нагрева перед их повторным введением в поток сырого крекинг-газа 20.
Фракционирующая колонна 62 образует головной поток 164, богатый метаном, и нижний поток 166, богатый этиленом.
Головной поток 164 вводят после нагрева в расположенном выше по потоку теплообменнике 42, затем после нагрева в нагревающем теплообменнике 72 - в поток сырого крекинг-газа 20 между первичным компрессором 36 и вторичным компрессором 38.
Нижний поток 166, выходящий из фракционирующей колонны 62, перекачивают насосом 66 перед его введением в рекуперирующий теплообменник 80 (который может быть встроен в теплообменник 72). Таким образом, он нагревается, контактируя с пропиленом, образующим жидкий хладагент цикла 78. После прохождения через теплообменник 80 образуется фракция 12, богатая этиленом. Эта фракция 12 содержит более 99,5 мол.% этилена, содержащегося в потоке сырого крекинг-газа 20.
По изобретению промежуточный поток крекинг-газа 114, который охлаждается до температуры ниже -63°С благодаря охлаждению, обеспечиваемому циклом на базе этилена 44, затем охлаждают до температуры ниже -90°С исключительно теплообменом с потоком газообразного топлива под высоким давлением 144, с частично расширенным потоком газообразного топлива 148 и с расширенным потоком газообразного топлива 152, и нагревом жидкостей 142, 136, выходящих из резервуаров 56, 60, в теплообменниках 50, 54 и 58.
Таким образом, нет необходимости предусматривать охлаждающий цикл на базе этилена 44, включающий температурный уровень -100°С (обычно от -95 до -102°С), между расположенным выше по потоку резервуаром 46 и расположенным ниже по потоку резервуаром 60. Это снижает энергопотребление способа и инвестиции, необходимые для его реализации.
Так, адекватное использование потенциала расширения и высокой теплоемкости газообразного топлива под высоким давлением 144, образовавшегося на выходе из расположенного ниже по потоку резервуара 60, по причине высокого содержания в нем водорода позволяет значительно снизить энергопотребление способа. Таким образом, имеется возможность уменьшить удельную холодопроизводительность по меньшей мере на 30 кВт-ч на тонну произведенного этилена в час по сравнению с агрегатом, известным из предшествующего уровня техники, сохранив при этом степень извлечения этана на уровне выше 99,5% и производя фракцию 12, богатую этиленом.
Этот результат был получен при уменьшении размера инвестиций, необходимых для осуществления установки, поскольку не было необходимости предусматривать специальный компрессор и специальный теплообменник для температурного уровня -100°С в цикле на базе этилена 44.
В одном из вариантов каждый аппарат динамического расширения 68 включает ряд турбин динамического расширения, например от 2 до 3 турбин динамического расширения. В другом варианте размещают дополнительный компрессор после компрессоров 76А, 76В для сжатия газообразного топлива 14 до более высокого давления.
В других вариантах блок обработки включает ряд колонн фракционирования, как это описано, например, в ЕР 1215459.
Следует заметить, как это представлено на единственной фигуре, что весь поток топлива под высоким давлением 144 последовательно нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике и в промежуточных теплообменниках 50, 54 перед введением всего потока в первый аппарат динамического расширения 68.
- 6 023180
Аналогично, весь частично расширенный поток топлива 148, выходящий из первого аппарата динамического расширения 68, пропускают последовательно через расположенный ниже по потоку теплообменник 58 и через промежуточные теплообменники 50, 54 перед введением всего потока во второй аппарат динамического расширения 70. Затем весь расширенный поток топлива 152, выходящий из второго аппарата динамического расширения 70, вводят в расположенный ниже по потоку теплообменник 58 и в промежуточные теплообменники 50, 54.
Следовательно, улавливание фригорий является максимальным для обеспечения охлаждения газа.
Кроме того, следует заметить, что резервуары 40, 46, 52, 56 и 60 являются простыми разделительными резервуарами, а не перегонными колоннами. Таким образом, эти резервуары не имеют тарелок или насадок.
Фракционирующая колонна 62 является колонной отгоночного типа. Так, головной поток 164, богатый метаном, выходящий из колонны 62, полностью отводится в сырой крекинг-газ 20, при этом ни одну из фракций этого потока 164 не конденсируют для отведения обратным потоком в колонну 62.
В то же время теплотворная способность, необходимая для охлаждения потока крекин-газа 130, расположенного ниже по потоку, до третьей температуры, обеспечивается в расположенном ниже по потоку теплообменнике 58, теплообменом с потоком топлива под высоким давлением 144, теплообменом с частично расширенным потоком топлива и теплообменом с расширенным потоком топлива 152, без теплообмена с внешним жидким хладагентом, циркулирующим в цикле охлаждения, и, более конкретно, без теплообмена с жидким хладагентом, циркулирующим в цикле охлаждения 44.
Как было отмечено выше, нет необходимости оснащать цикл 44 ступенью охлаждения до температуры порядка -100°С и, более конкретно, от -85 до -102°С.

Claims (15)

1. Способ фракционирования потока крекинг-газа (20), выходящего из установки пиролиза углеводородов (18), для получения фракции, богатой этиленом (12), и потока топлива (14), бедного углеводородами С2+, причем способ включает следующие этапы, на которых поток сырого крекинг-газа (20), выходящий из установки пиролиза, охлаждают выше по потоку относительно блока промежуточного охлаждения (28) и частично конденсируют, по меньшей мере, частичным теплообменом с жидким хладагентом, циркулирующим в первом цикле (44) внешнего охлаждения, и отделяют расположенную выше по потоку жидкость (112) по меньшей мере в одном расположенном выше по потоку резервуаре (46) для образования промежуточного потока крекинг-газа (114), предварительно охлажденного до первой температуры;
промежуточный поток крекинг-газа (114) промежуточно охлаждают и частично конденсируют по меньшей мере в одном промежуточном теплообменнике (50, 54) и отделяют промежуточную жидкость (120, 128) по меньшей мере в одном промежуточном разделительном резервуаре (52, 56) для образования потока крекинг-газа (130), расположенного ниже по потоку, охлажденного до второй температуры более низкой, чем первая температура;
поток крекинг-газа (130), расположенный ниже по потоку, охлаждают ниже по потоку относительно блока промежуточного охлаждения и частично конденсируют по меньшей мере в одном расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) до третьей температуры более низкой, чем вторая температура;
частично конденсированный поток крекинг-газа (140), расположенный ниже по потоку, выходящий из расположенного ниже по потоку теплообменника (58), вводят в расположенный ниже по потоку сепаратор (60);
поток газообразного топлива (144) под высоким давлением, бедный углеводородами С2+, извлекают из верхней части расположенного ниже по потоку сепаратора (60), и поток жидкости (142), богатой углеводородами С2+, извлекают из основания расположенного ниже по потоку сепаратора (60);
поток топлива под высоким давлением (144) пропускают через расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и промежуточный теплообменник (50, 54) для образования нагретого потока топлива под высоким давлением (146);
нагретый поток топлива под высоким давлением (146) расширяют по меньшей мере в одном первом аппарате динамического расширения (68) для получения частично расширенного потока топлива (148);
частично расширенный поток топлива (148) нагревают пропусканием через расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и промежуточный теплообменник (50, 54);
очищают по меньшей мере одну жидкость (112, 120, 128), полученную на этапе охлаждения выше по потоку промежуточного охлаждения, и охлаждают ниже по потоку для образования фракции, богатой этиленом (12);
характеризующийся тем, что способ включает следующие этапы, на которых частично расширенный поток топлива (148), выходящий из промежуточного теплообменника (50, 54), пропускают через второй аппарат динамического расширения (70) для образования расширенного потока топлива (152);
расширенный поток топлива (152), выходящий из второго аппарата динамического расширения
- 7 023180 (70), нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и в промежуточном теплообменнике (50, 54);
нагретый расширенный поток топлива (160) сжимают по меньшей мере в одном компрессоре (74А, 75А), соединенном по меньшей мере с одной расширительной турбиной (68А, 70А) первого аппарата динамического расширения и/или второго аппарата динамического расширения для образования потока топлива (14), бедного углеводородами С2 +.
2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что теплотворную способность, необходимую для охлаждения промежуточного потока крекинг-газа (114) до второй температуры, обеспечивают в промежуточном теплообменнике (50, 54) теплообменом с потоком топлива под высоким давлением (144), теплообменом с частично расширенным потоком топлива (148) и теплообменом с расширенным потоком топлива (152) без теплообмена с внешним жидким хладагентом, циркулирующим в цикле охлаждения.
3. Способ по п.2, характеризующийся тем, что теплотворную способность, необходимую для охлаждения потока крекинг-газа (130), расположенного ниже по потоку, до третьей температуры, обеспечивают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) теплообменом с потоком топлива под высоким давлением (144), теплообменом с частично расширенным потоком топлива (148) и теплообменом с расширенным потоком топлива (152) без теплообмена с внешним жидким хладагентом, циркулирующим в цикле охлаждения.
4. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что улавливают расположенную ниже по потоку жидкость (142) и нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и в промежуточном теплообменнике (50, 54), при этом указанную расположенную ниже по потоку жидкость (142) переохлаждают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) перед ее нагревом в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58), затем в промежуточном теплообменнике (50, 54).
5. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что по меньшей мере одну фракцию (136) промежуточной жидкости (128), отведенной на этапе промежуточного охлаждения, нагревают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и в промежуточном теплообменнике (50, 54).
6. Способ по п.5, характеризующийся тем, что фракцию (136) промежуточной жидкости (128), отведенную на этапе промежуточного охлаждения, переохлаждают в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) перед ее повторным введением в расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и затем в промежуточный теплообменник (50, 54).
7. Способ по любому из пп.4-6, характеризующийся тем, что по меньшей мере часть по меньшей мере из одной фракции (136) промежуточной жидкости (128) и расположенной ниже по потоку жидкости (142) испаряют при прохождении в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и в промежуточном теплообменнике (50, 54) для образования циркулирующего потока газа (162), причем циркулирующий поток (162) смешивают с потоком сырого крекинг-газа (20) перед прохождением потока сырого крекинг-газа (20) по меньшей мере через один компрессор (38).
8. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что на этапе очистки вводят по меньшей мере один поток (112, 120, 132), образованный из расположенной выше по потоку жидкости (112), промежуточной жидкости (120, 128) и/или расположенной ниже по потоку жидкости (142), во фракционирующую колонну (62) и образуют во фракционирующей колонне (62) поток, богатый этиленом (166), предназначенный для образования фракции, богатой этиленом (12).
9. Способ по п.8, характеризующийся тем, что на этапе очистки расположенную выше по потоку жидкость (112) и промежуточную жидкость (120) вводят во фракционирующую колонну (62).
10. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что весь головной поток (164), выходящий из фракционирующей колонны (62), отводят к расположенному выше по потоку теплообменнику (42) и предпочтительно к расположенному выше по потоку нагревающему теплообменнику (72) перед смешиванием с сырым крекинг-газом (20), при этом все фракции указанного потока (164) отводят обратным потоком во фракционирующую колонну (62) без конденсации.
11. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что первый аппарат динамического расширения (68) и второй аппарат динамического расширения (70) включают, каждый, по меньшей мере одну турбину динамического расширения (68А, 70А), предпочтительно каждый из них включает от двух до трех турбин динамического расширения.
12. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что молярное содержание водорода в потоке топлива под высоким давлением (144) превышает 75%.
13. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что первая температура составляет ниже -63°С, вторая температура составляет ниже -85°С и третья температура составляет ниже -120°С.
14. Способ по любому из предшествующих пунктов, характеризующийся тем, что первый цикл охлаждения содержит охлаждающую жидкость с минимальной температурой в этом цикле охлаждения выше чем -80°С.
15. Установка фракционирования (22) потока крекинг-газа (20), выходящего из установки пиролиза
- 8 023180 углеводородов (18), для получения фракции, богатой этиленом, (12) и потока топлива (14), бедного углеводородами С2+, для реализации способа по п.1, которая включает расположенные выше по потоку относительно блока промежуточного охлаждения (28) средства охлаждения и частичной конденсации потока сырого крекинг-газа (20), выходящего из установки пиролиза, включающие средства, по меньшей мере, частичного теплообмена (48А, 48В) с первым циклом внешнего охлаждения (44) и средства отделения расположенной выше по потоку жидкости (112), включающие по меньшей мере один расположенный выше по потоку резервуар (46), для создания промежуточного потока крекинг-газа (114), предварительно охлажденного до первой температуры;
промежуточные средства охлаждения и частичной конденсации промежуточного потока крекинггаза (114), составляющие блок промежуточного охлаждения (28), включающие по меньшей мере один промежуточный теплообменник (50, 54), и средства отделения промежуточной жидкости (120, 128), включающие по меньшей мере один промежуточный разделительный резервуар (52, 56), для создания потока крекинг-газа (130), расположенного ниже по потоку, охлажденного до второй температуры более низкой, чем первая температура;
расположенные ниже по потоку относительно блока промежуточного охлаждения (28) средства охлаждения и частичной конденсации расположенного ниже по потоку потока крекинг-газа (130), включающие по меньшей мере один расположенный ниже по потоку теплообменник (58) для охлаждения потока крекинг-газа (130), расположенного ниже по потоку, до третьей температуры более низкой, чем вторая температура;
расположенный ниже по потоку сепаратор (60) и средства введения потока крекинг-газа (140), расположенного ниже по потоку, выходящего из расположенного ниже по потоку теплообменника (58), в расположенный ниже по потоку сепаратор (60);
средства отведения в верхней части расположенного ниже по потоку сепаратора (60) потока газообразного топлива под высоким давлением (144), бедного углеводородами С2+, и средства отведения в нижней части расположенного ниже по потоку сепаратора (60) расположенной ниже по потоку жидкости (142), богатой углеводородами С2+;
средства пропускания газообразного потока топлива под высоким давлением (144) через расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и промежуточный теплообменник (50, 54) для образования нагретого потока топлива под высоким давлением (146);
средства расширения нагретого потока топлива под высоким давлением (146), включающие по меньшей мере один первый аппарат динамического расширения (68), для образования частично расширенного потока топлива (148);
средства нагрева частично расширенного потока топлива (148) пропусканием через расположенный ниже по потоку теплообменник (58) и промежуточный теплообменник (50, 54);
средства очистки по меньшей мере одной жидкости (112, 120, 128), полученной расположенными выше по потоку средствами охлаждения, промежуточными средствами охлаждения и расположенными ниже по потоку средствами охлаждения для образования фракции, богатой этиленом (12);
характеризующаяся тем, что установка (22) включает второй аппарат динамического расширения (70) и средства пропускания частично расширенного потока топлива (148), выходящего из промежуточного теплообменника (50, 54), через второй аппарат динамического расширения (70) для образования расширенного потока топлива (152);
средства нагрева расширенного потока топлива (152), выходящего из второго аппарата динамического расширения (70), в расположенном ниже по потоку теплообменнике (58) и промежуточном теплообменнике (50, 54);
средства сжатия нагретого расширенного потока топлива (160), включающие по меньшей мере один компрессор (74А, 75А) в сочетании по меньшей мере с одной расширительной турбиной (68А, 70А) первого аппарата динамического расширения и/или второго аппарата динамического расширения для образования потока топлива (14), бедного углеводородами С2+.
EA201200637A 2009-10-27 2010-10-26 Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления EA023180B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0957537A FR2951815B1 (fr) 2009-10-27 2009-10-27 Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee.
PCT/FR2010/052290 WO2011051614A2 (fr) 2009-10-27 2010-10-26 Procédé de fractionnement d'un courant de gaz craqué pour obtenir une coupe riche en éthylène et un courant de combustible, et installation associée

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201200637A1 EA201200637A1 (ru) 2012-10-30
EA023180B1 true EA023180B1 (ru) 2016-05-31

Family

ID=42341397

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201200637A EA023180B1 (ru) 2009-10-27 2010-10-26 Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления

Country Status (19)

Country Link
US (1) US10767924B2 (ru)
EP (1) EP2494295B1 (ru)
CN (1) CN104246400B (ru)
AU (1) AU2010311203B2 (ru)
BR (1) BR112012009851B1 (ru)
CA (1) CA2778841C (ru)
CO (1) CO6531503A2 (ru)
EA (1) EA023180B1 (ru)
ES (1) ES2730888T3 (ru)
FR (1) FR2951815B1 (ru)
MA (1) MA33699B1 (ru)
MX (1) MX355365B (ru)
MY (1) MY173955A (ru)
PL (1) PL2494295T3 (ru)
PT (1) PT2494295T (ru)
RS (1) RS58775B1 (ru)
TN (1) TN2012000181A1 (ru)
UA (1) UA107944C2 (ru)
WO (1) WO2011051614A2 (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2969745B1 (fr) 2010-12-27 2013-01-25 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee.
FR3007408B1 (fr) * 2013-06-25 2015-07-31 Technip France Procede de recuperation d'un courant d'ethylene a partir d'un courant de charge riche en monoxyde de carbone, et installation associee
FR3012150B1 (fr) * 2013-10-23 2016-09-02 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque, mettant en oeuvre un courant de recycle intermediaire, et installation associee
EP3040405A1 (en) 2014-12-30 2016-07-06 Technip France Method for improving propylene recovery from fluid catalytic cracker unit
FR3066491B1 (fr) 2017-05-18 2019-07-12 Technip France Procede de recuperation d'un courant d'hydrocarbures en c2+ dans un gaz residuel de raffinerie et installation associee

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4496381A (en) * 1983-02-01 1985-01-29 Stone & Webster Engineering Corp. Apparatus and method for recovering light hydrocarbons from hydrogen containing gases
US4629484A (en) * 1983-08-31 1986-12-16 C F Braun & Co. Process for separating hydrogen and methane from an ethylene rich stream
US4664687A (en) * 1984-12-17 1987-05-12 Linde Aktiengesellschaft Process for the separation of C2+, C3+ or C4+ hydrocarbons
US5421167A (en) * 1994-04-01 1995-06-06 The M. W. Kellogg Company Enhanced olefin recovery method
US5768913A (en) * 1997-04-16 1998-06-23 Stone & Webster Engineering Corp. Process based mixed refrigerants for ethylene plants
US20020198430A1 (en) * 2000-07-12 2002-12-26 Technip-Coflexip Process and installation for recovery and purification of ethylene produced by pyrolysis of hydrocarbons, and gases obtained by this process
US20090112037A1 (en) * 2005-07-28 2009-04-30 Rian Reyneke Process for Recovering Ethylene From an Autothermal Cracking Reactor Effluent

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1915218B2 (de) * 1969-03-25 1973-03-29 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von erdgas
US4714487A (en) * 1986-05-23 1987-12-22 Air Products And Chemicals, Inc. Process for recovery and purification of C3 -C4+ hydrocarbons using segregated phase separation and dephlegmation
US4900347A (en) * 1989-04-05 1990-02-13 Mobil Corporation Cryogenic separation of gaseous mixtures
FR2668583B1 (fr) * 1990-10-26 1997-06-20 Air Liquide Procede de liquefaction d'un gaz et installation de refrigeration.
US5960643A (en) * 1996-12-31 1999-10-05 Exxon Chemical Patents Inc. Production of ethylene using high temperature demethanization
FR2829401B1 (fr) * 2001-09-13 2003-12-19 Technip Cie Procede et installation de fractionnement de gaz de la pyrolyse d'hydrocarbures
FR2924205B1 (fr) * 2007-11-23 2013-08-16 Air Liquide Dispositif et procede de refrigeration cryogenique

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4496381A (en) * 1983-02-01 1985-01-29 Stone & Webster Engineering Corp. Apparatus and method for recovering light hydrocarbons from hydrogen containing gases
US4629484A (en) * 1983-08-31 1986-12-16 C F Braun & Co. Process for separating hydrogen and methane from an ethylene rich stream
US4664687A (en) * 1984-12-17 1987-05-12 Linde Aktiengesellschaft Process for the separation of C2+, C3+ or C4+ hydrocarbons
US5421167A (en) * 1994-04-01 1995-06-06 The M. W. Kellogg Company Enhanced olefin recovery method
US5768913A (en) * 1997-04-16 1998-06-23 Stone & Webster Engineering Corp. Process based mixed refrigerants for ethylene plants
US20020198430A1 (en) * 2000-07-12 2002-12-26 Technip-Coflexip Process and installation for recovery and purification of ethylene produced by pyrolysis of hydrocarbons, and gases obtained by this process
US20090112037A1 (en) * 2005-07-28 2009-04-30 Rian Reyneke Process for Recovering Ethylene From an Autothermal Cracking Reactor Effluent

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
HURSTEL X. ET AL: "REFRIGERATION SCHEMES SERVE OLEFIN PLANT NEEDS", OIL AND GAS JOURNAL, PENNWELL, HOUSTON, TX, US, 7 September 1981 (1981-09-07), pages 107-123, XP009047287, ISSN: 0030-1388, figures 10,11 *

Also Published As

Publication number Publication date
CA2778841C (fr) 2017-11-28
AU2010311203B2 (en) 2016-05-19
EP2494295B1 (fr) 2019-02-27
FR2951815A1 (fr) 2011-04-29
CO6531503A2 (es) 2012-09-28
MA33699B1 (fr) 2012-10-01
BR112012009851B1 (pt) 2020-11-10
MX355365B (es) 2018-04-17
PT2494295T (pt) 2019-06-05
EP2494295A2 (fr) 2012-09-05
CN104246400A (zh) 2014-12-24
US10767924B2 (en) 2020-09-08
AU2010311203A1 (en) 2012-05-31
MY173955A (en) 2020-02-28
TN2012000181A1 (fr) 2013-12-12
FR2951815B1 (fr) 2012-09-07
EA201200637A1 (ru) 2012-10-30
PL2494295T3 (pl) 2019-09-30
BR112012009851A2 (pt) 2016-08-30
ES2730888T3 (es) 2019-11-13
RS58775B1 (sr) 2019-06-28
US20120266630A1 (en) 2012-10-25
WO2011051614A3 (fr) 2013-02-07
CA2778841A1 (fr) 2011-05-05
UA107944C2 (en) 2015-03-10
CN104246400B (zh) 2017-05-10
MX2012004807A (es) 2012-09-07
WO2011051614A2 (fr) 2011-05-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5997798B2 (ja) 等圧開放冷凍天然ガス液回収による窒素除去
JP5469661B2 (ja) 等圧オープン冷凍ｎｇｌ回収
KR101310456B1 (ko) 확장된 2성분 냉동 시스템을 이용한 냉각 방법
JP3724840B2 (ja) 炭化水素流からのオレフィン回収法
SA110310707B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
CN104271710B (zh) 一种从炼厂燃料气流回收低压气和冷凝物的方法
NO335827B1 (no) Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan
CN102906232B (zh) 来自烃类热裂解设备的裂化气流的处理方法和相关设备
EA023180B1 (ru) Способ фракционирования потока крекинг-газа для получения фракции, богатой этиленом, и потока топлива и установка для его осуществления
CN110388790A (zh) 一种乙烷裂解深冷分离工艺方法
RU2688533C1 (ru) Установка нтдр для комплексной подготовки газа и получения спг и способ ее работы
RU2382302C1 (ru) Способ низкотемпературного разделения углеводородного газа
EA025641B1 (ru) Способ переработки газа
EA032739B1 (ru) Способ фракционирования потока крекинг-газа с использованием промежуточного рециркуляционного потока и установка для его осуществления
KR101561385B1 (ko) 천연가스의 예비 분리를 통한 천연가스오일 회수방법
SG190586A1 (en) Method of cooling using extended binary refrigeration system
Bulkatov Low-temperature condensation technology in fractionating oil-associated gas

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KZ KG MD TJ TM