NO865338L - Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser. - Google Patents

Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser.

Info

Publication number
NO865338L
NO865338L NO865338A NO865338A NO865338L NO 865338 L NO865338 L NO 865338L NO 865338 A NO865338 A NO 865338A NO 865338 A NO865338 A NO 865338A NO 865338 L NO865338 L NO 865338L
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
gas
stream
steam
expansion device
pressure
Prior art date
Application number
NO865338A
Other languages
English (en)
Inventor
Hafez Kermani Aghili
Original Assignee
Mcdermott Int Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mcdermott Int Inc filed Critical Mcdermott Int Inc
Publication of NO865338L publication Critical patent/NO865338L/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/24—Multiple compressors or compressor stages in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongass så som etan fra metan i naturgass og nærmere bestemt en fremgangsmåte hvorved en slik separasjon er tilnærmet 100% fullstendig.
I 1940-årene ble den første prototypen av en kryogenturboekspansjonsinn-retning for naturgass bygget, og i 1950-årene ble dette turboekspansjons-konseptet anvendt ved luftanlegg, hydrogenanlegg og heliumrenseanlegg. Det var imidlertid ikke før i 1960-årene at det første kommersielle turboekspansjonsanlegget for naturgass startet sin drift. Ettersom den kommersielle etterspørselen av disse separerte gassene øket, kom mange andre slike anlegg i drift, hvert med bedre og forbedrede utførelser for separasjon av lettere elementer (metan, etan og propan) fra de tyngre elementene (butan, pentan og deres iso-komponenter) som finnes i naturgass.
Det finnes mange patenter vedrørende disse forbedringene, noen av de mer relevante patentene er patentene til Gulsby (US-patent nr. 4.464.190 og 4.453.958), Horton (US-patent nr. 4.410.342 og 3.398.543) og Campbell, et al. (4.278.457 og 4.171.964). Selv om hvert av disse patentene er forbedringer sammenlignet med de foregående patentene, er ingen av dem rettet mot det kommersielle behovet for tilnærmet 100% gasseparasjon og utvinning.
Det er et formål ved foreliggende å tilveiebringe en fremgangsmåte for å oppnå 100% separasjon av komponentene i en naturgasstrøm. Det er et annet formål ved foreliggende oppfinnelse å anvende en ekte destillasjonskolonne for separasjonen av disse bestanddelene. Et ytterligere formål ved foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for tilnærmet 100% separasjon av gassbestanddeler i eksisterende anlegg uten at omfattende restrukturering av anlegget er påkrevet.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for separasjon av lett metan fra de tyngre bestanddelene som finnes i en naturgasstrøm. Den innbefatter avmetaniseringstårn som har ett eller flere tilførselsrør, ett eller flere fordampningsrør (eller varmevekslingsrør) og et ekte tilbakestrømningssystem. Den foretrukne utførelsen av denne prosessen anvender en høytrykksseparator og gassekspansjonsinnretning for det innkommende tilførselsrøret. Et restgassrør som kommer fra toppen av avmetaniseringskolonnen for råstoffet benyttes til å avkjøle den innkommende naturgassen hvoretter denne restgassen komprimeres og luftavkjøles. En del av restgassen avkjøles deretter og ekspanderes så i en tilbakestrømningsekspansjonsinnretning eller ved hjelp av en avlast-ningskontroll ventil og føres tilbake til toppen av avmetaniseringskolonnen. Dette tilbakeføringsrøret gjør det mulig for avmetaniseringsinnretningen å operere som en ekte destillasjonskolonne slik at det oppnås tilnærmet 100% separasjon av etan og tyngre bestanddeler fra den lettere metanen. Fig. 1 er en skjematisk illustrasjon av de forskjellige komponentene ved foreliggende oppfinnelse og hvordan de samvirker innbefattet avmetaniseringsinnretningen som har et retur-tilbakestrømningsrør. Fig. 2 er en alternativ skjematisk illustrasjon hvori restgassen fra avmetaniseringsinnretningen først flyter gjennom en tilbakestrømnings-veksler før den føres gjennom en varmeveksler. Fig. 3 er nok en skjematisk illustrasjon hvori tilbakestrømningsrøret er avkjølt ved hjelp av flere varmevekslere. Under henvisning til fig. 1 trer naturgassen inn i gasseparasjonsprosessen 10 gjennom innløpet 12 etter først å være dehydrert. Denne gassen i rør 14 deles deretter i to separate gasstrømmer, henholdsvis 16 og 18. Gasstrømmen 16 avkjøles i varme gass/gassveksler 20 ved hjelp av restgass i rør 22. Gasstrøm 18 avkjøles i fordampningsinnretning 24 og den første varmeren 26 hvorgjennom avmetanisert væske flyter via rør 28 og 30 fra avmetaniseringskolonnen 32.
Fra disse vekslerne rekombineres avkjølte gasstrømmer 16 og 18 og trer inn i gasskjøler 34 hvor denne kombinerte strømmen avkjøles ytterligere ved hjelp av et kjølemiddel. Etter kjøler 34, separeres den avkjølte strømmen igjen i to porsjoner, strøm 36 og strøm 38 for videre avkjøling. Strøm 36 avkjøles i kald gass/gassveksler 40 ved hjelp av kald restgass direkte fra toppen av avmetaniseringskolonnen 32. Denne restgassen befinner seg generelt ved en temperatur på -101 "C. Som vist, passerer denne kalde restgassen først gjennom kald gass/gassveksler 40 før den beveger seg gjennom varm gass/gassveksler 20 via rør 22. Strømm 38 avkjøles i andre varmer 42 ved avmetaniseringsvæske som strømmer gjennom rør 44 fra avmetaniseringskolonnen 32. Denne avmetaniserte væsken befinner seg generelt ved en temperatur på -90° C.
Kalde gasstrømmer 36 og 38 rekombineres deretter og trer inn i høy-trykksseparatoren 36 hvor denne kalde innløpsgassen separeres i gasstrøm 48 og væskestrøm 0. Gasstrømmen 48, som ved dette tidspunktet hovedsakelig består av lettere metaner, etaner og propaner, ekspanderes for å redusere dens trykk, f.eks. ved hjelp av hovedekspansjonsinnretningen 52 eller ekspansjonsventilen 54. Denne ekspansjonen avkjøler gassen ytterligere før den tilføres til et øvre område av avmetaniseringskolonnen 32. Den kondenserte væskestrømmen 50 fra høytrykksseparatoren 46 ekspanderes også, slik at dens trykk reduseres, f.eks. gjennom ekspansjonsventilen 56, før den trer inn i siden av avmetaniseringskolonnen 32. Ved dette tidspunktet består væskestrømmen 50 hovedsakelig av de tyngre butanene, pentanene og deres i so-komponenter.
Etter som væsken tilføres til avmetaniseringskolonnen 32, flyter den nedover under påvirkning av tyngdekraften. Under denne bevegelsen engasjeres væsken av stigende damper som avspalter metanen fra denne væsken idet den passerer gjennom avmetaniseringskolonnen 32. Denne avspaltningsoperasjonen gir et avmetanisert sluttprodukt som fjernes fra bunnen av avmetaniseringskolonnen 32 via rør 60. Disse stigende metan-dampene genereres av varmen som oppstår fra varmevekslerne 24, 26 og 42 via rør 28, 30 og 44. Avmetaniseringskolonnen er utstyrt med fyll-materiale eller kolonneplater 58 for å bevirke destillasjonsprosessen.
Restrør 62 leder ut fra toppen av avmetaniseringskolonnen 32 hvor temperaturen er ca. -101 °C. En del av dette restrøret, som hovedsakelig er metan, sendes til kald gass/gassveksler 40 og varm gass/gassveksler 20 for å avkjøle de innkommende gasstrømmene 36 og 16. Fra disse varmevekslerne komprimeres den oppvarmede restgassen ved hjelp av kompresjonssiden av hovedekspansjonsinnretningen 52, som vist, eller ved hjelp av tilbakestrømningsekspansjonsinnretning 64. Den gjenværende delen av resten fra restrør 62 passerer gjennom tilbak est rømnings varmeveksleren 66, hvor den oppvarmes før den komprimeres ved hjelp av kompresjonssiden av tilbakestrømningsekspansjonsinnretningen 64. Etter innledende kompresjon, komprimeres denne dampen ytterligere ved hjelp av turbinrekompressoren 68 hvoretter den avkjøles og transporteres til annet sted.
En del av restgassen avkjøles eller kondenseres ved hjelp av tilbake-strømningsvarmeveksler 66 og ekspanderes deretter til flytende form ved hjelp av tilbakestrømningsekspansjonsinnretningen 64 eller overtrykk-avlastningsventilen 70. Denne hovedsakelige flytendegjorte tilbake-strømmen føres deretter tilbake til toppen av avmetaniseringskolonnen 32 via tilbakestrømningsstrømmen 72 hvor den i tillegg radikalt endrer den kjemiske likevekten i kolonnen 32 hvilket forårsaker at de tyngre elementene forblir i en flytende tilstand og faller mot bunnen, mens mer av den lettere metanen fordampes og stiger i kolonnen 32. Det er denne resirkuleringen av tilbakekstrømmen til kolonne 32 som resulterer i at kolonne 32 virker som en destillasjonskolonne slik at det oppnås en høyere grad av gasseparasjon og utvinning av de tyngre elementene fra natu rgas s rå sto f f et.
En annen anordning for varmeveksleren av tilbakestrømningssystemet er vist i fig. 2. I dette tilfellet flyter den samlede reststrømmen som kommer fra avmetaniseringsinnretningen 32, via restrør 62, gjennom tilbakestrømningsveksler 66 først og deretter gjennom henholdsvis kald gass/gassveksler 40 og varm gass/gassveksler 20.
Nok et arrangement for gasseparasjonsprosessen 10 er vist i fig. 3. I dette tilfellet avkjøles tilbakestrømningsstrømmen 72 først ved hjelp av et annet medium så som kjølevann eller et kjølemiddel i en separat veksler 74 før endelig avkjøling i tilbakestrømningsveksler 66.
Avhengig av de termodynamiske egenskapene for tilbakestrømningsstrøm 72 og prosjektets økonomi, kan tilbakestrømningsekspansjonsinnretning 64 benyttes eller kontrollventilen 70 kan benyttes for å ekspandere delen av restgassen som føres tilbake til avmetaniseringsinnetningen 32 via tilbakestrømningsstrøm 72.
Gassavkjølingsarrangementet ved innløpet bestående av vekslerne 20, 24, 26, 34, 40 og 42 er typisk. Andre vekslerarrangementer så som færre sidefordampningsinnretninger eller en annen plassering av kjølemiddel-veksleren, kan benyttes.

Claims (14)

1. Fremgangsmåte for separasjon av bestanddelene av en naturgasstrøm, karakterisert ved at den innbefatter: (a) nedsetning av temperaturen av gasstrømmen; (b) tilførsel av gasstrømmen ved lavere temperatur til en høytrykks - separator, denne høytrykksseparatoren separerer gasstrømmen i strømmen bestående hovedsakelig av damp og hovedsakelig av fluid; (c) nedsetning av trykket av den hovedsakelige dampformige strømmen; (d) tilførsel av lavtrykksdampstrømmen til et øvre område av et avmetaniseringstårn; (e) nedsetning av trykket av den hovedsakelig fluidformige strømmen; (f) tilførsel av lavtrykksfluidstrømmen til nevnte avmetaniseringskolonne ved et nivå under nevnte dampstrøm; (g) fjernelse av kald restdampgass fra et øvre område av nevnte avmetaniseringskolonne, hvor damprestgassen hovedsakelig består av metan og andre lette restdamper; (h) damprestgassen føres gjennom minst en varmeveksler for å heve temperaturen av nevnte damprestgass; (i) kompresjon av dampresten til et høyere trykk; (j) fjernelse av en del av dampresten som befinner seg ved høyere trykk; (k) reduksjon av temperaturen av nevnte fjernede damprest ved høyere trykk;
(1) nedsettelse av trykket av nevnte høytrykksrest for å danne en hovedsakelig flytende strøm; (m) tilførsel av den hovedsakelig flytende strømmen ved lavere temperatur som tilbakestrømning til toppen av nevnte avmetaniseringskolonne hvorved tilsatsen av nevnte tilbakestrøm endrer den kjemiske likevekten som eksisterer i toppen av avmetaniseringskolonnen hvorved separasjsonen av innløpsstrømbestanddelene i nevnte avmetaniseringskolonne understøttes; og (n) fjernelse av et avmetanisert flytende produkt fra et nedre område av avmetaniseringskolonnen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at temperaturen av gassstrømmen redusres ved separasjon av strømmen i to strømmer og avkjøling av nevnte strømmer i gassvarmevekslere.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at gassvarmevekslerne benytter nevnte kalde damprestgass som et kjøle-middel og det flytende avmetaniserte produktet som et kjølemiddel.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at trykket av den hovedsakelig dampformige strømmen nedsettes ved hjelp av en ekspansjonsinnretning.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at ekspansjonsinnretningen innbefatter en hovedekspansjonsinnretning.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at ekspansjonsinnretningen innbefatter en innkoblet ekspansjons ventil.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at trykket av nevnte hovedsakelig fluide strøm reduseres over en innkoblet ekspansjonsventil.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at den kalde damprestgassen komprimeres på kompressorsiden av en ekspansjonsinnretning.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at temperaturen av den fjernede damprestgassen reduseres i en varmeveksler ved anvendelse av kald damprestgass som et kjølemiddel.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at trykket av den fjernede dampen reduseres ved hjelp av en ekspansjonsinnretning.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at ekspansjonsinnretningen innbefatter en tilbakestrømningsekspansjonsinn-retning.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at ekspansjonsinnretningen innbefatter en innkoblet trykkavlastningsventil.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at temperaturen av gasstrømmen reduseres i en kjøler.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at avmetaniseringstårnet i et ekstraksjonsanlegg for naturgass er et destillasjonstårn som har et fordampningssystem og et blandesystem.
NO865338A 1986-04-01 1986-12-30 Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser. NO865338L (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/847,071 US4687499A (en) 1986-04-01 1986-04-01 Process for separating hydrocarbon gas constituents

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO865338L true NO865338L (no) 1987-10-02

Family

ID=25299677

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO865338A NO865338L (no) 1986-04-01 1986-12-30 Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser.

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4687499A (no)
EP (1) EP0240186A3 (no)
JP (1) JPS62249937A (no)
AR (1) AR247019A1 (no)
AU (1) AU7067687A (no)
BR (1) BR8700680A (no)
DK (1) DK151287A (no)
NO (1) NO865338L (no)
NZ (1) NZ218914A (no)
PT (1) PT84593A (no)
ZA (1) ZA869712B (no)

Families Citing this family (94)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4923493A (en) * 1988-08-19 1990-05-08 Exxon Production Research Company Method and apparatus for cryogenic separation of carbon dioxide and other acid gases from methane
US4851020A (en) * 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5375422A (en) * 1991-04-09 1994-12-27 Butts; Rayburn C. High efficiency nitrogen rejection unit
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
JP2751847B2 (ja) * 1993-12-28 1998-05-18 日本電気株式会社 表示装置
JPH07243760A (ja) * 1994-03-07 1995-09-19 Kobe Steel Ltd 熱交換装置
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
BR9609099A (pt) * 1995-06-07 1999-02-02 Elcor Corp Processo e dispositivo para a separação de um fluxo de gás
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5685170A (en) * 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) * 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
TW366411B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved process for liquefaction of natural gas
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
US5992175A (en) * 1997-12-08 1999-11-30 Ipsi Llc Enhanced NGL recovery processes
US6237365B1 (en) 1998-01-20 2001-05-29 Transcanada Energy Ltd. Apparatus for and method of separating a hydrocarbon gas into two fractions and a method of retrofitting an existing cryogenic apparatus
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
MY115506A (en) 1998-10-23 2003-06-30 Exxon Production Research Co Refrigeration process for liquefaction of natural gas.
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6244070B1 (en) 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
US6354105B1 (en) 1999-12-03 2002-03-12 Ipsi L.L.C. Split feed compression process for high recovery of ethane and heavier components
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
GB0000327D0 (en) 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
US6453698B2 (en) 2000-04-13 2002-09-24 Ipsi Llc Flexible reflux process for high NGL recovery
US6755965B2 (en) 2000-05-08 2004-06-29 Inelectra S.A. Ethane extraction process for a hydrocarbon gas stream
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
MY144345A (en) * 2000-10-02 2011-09-15 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6425266B1 (en) 2001-09-24 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Low temperature hydrocarbon gas separation process
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7484385B2 (en) * 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process
NZ541550A (en) * 2003-02-25 2008-04-30 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
CA2566820C (en) * 2004-07-01 2009-08-11 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
PE20060989A1 (es) * 2004-12-08 2006-11-06 Shell Int Research Metodo y dispositivo para producir una corriente de gas natural liquido
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CA2614414C (en) * 2005-07-07 2012-03-27 Fluor Technologies Corporation Ngl recovery methods and configurations
JP4691192B2 (ja) * 2006-06-02 2011-06-01 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MY153060A (en) * 2009-02-17 2014-12-31 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
FR2944523B1 (fr) * 2009-04-21 2011-08-26 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
MY157703A (en) * 2009-06-11 2016-07-15 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
FR2947897B1 (fr) 2009-07-09 2014-05-09 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+, et installation associee.
US9476639B2 (en) * 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
WO2012003358A2 (en) * 2010-07-01 2012-01-05 Black & Veatch Corporation Methods and systems for recovering liquified petroleum gas from natural gas
FR2966578B1 (fr) * 2010-10-20 2014-11-28 Technip France Procede simplifie de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee.
EP2935114A1 (en) 2012-12-18 2015-10-28 Invista Technologies S.à.r.l. Hydrogen cyanide production with controlled feedstock composition
TWI510436B (zh) 2012-12-18 2015-12-01 Invista Tech Sarl 以經處理之天然氣作爲含甲烷原料之來源的氰化氫製造方法
US9581385B2 (en) 2013-05-15 2017-02-28 Linde Engineering North America Inc. Methods for separating hydrocarbon gases
US9783470B2 (en) 2013-09-11 2017-10-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CA2923447C (en) 2013-09-11 2022-05-31 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
SG11201600806UA (en) 2013-09-11 2016-03-30 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
FR3034428B1 (fr) * 2015-04-01 2020-01-10 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de desazotation du gaz naturel a haut debit
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
AU2018272814B2 (en) 2017-05-24 2023-06-01 Basf Corporation Gas dehydration with mixed adsorbent/desiccant beds
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
WO2019050940A1 (en) * 2017-09-06 2019-03-14 Linde Engineering North America, Inc. METHODS FOR PROVIDING REFRIGERATION IN RECOVERY FACILITIES OF NATURAL GAS LIQUIDS
US20200064064A1 (en) * 2018-08-27 2020-02-27 Butts Properties, Ltd. System and Method for Natural Gas Liquid Production with Flexible Ethane Recovery or Rejection
CN113557401B (zh) 2019-03-11 2022-08-26 环球油品有限责任公司 烃类气体处理方法和设备
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3398543A (en) * 1966-03-23 1968-08-27 American Mach & Foundry Hydrocarbon gas liquefaction by admixed gas-liquid expansion and heat exchange
US3849096A (en) * 1969-07-07 1974-11-19 Lummus Co Fractionating lng utilized as refrigerant under varying loads
AU449816B2 (en) * 1971-06-24 1974-06-06 Fish Engineering & Construction, Incorporated Low temperature method and apparatus for removing condensable components from hydrocarbon gas
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4162273A (en) * 1978-01-10 1979-07-24 Phillips Petroleum Company Alkaline treatment of liquid propane containing HF
US4235613A (en) * 1979-05-29 1980-11-25 Atlantic Richfield Company Preparation of sales gas
FR2458525A1 (fr) * 1979-06-06 1981-01-02 Technip Cie Procede perfectionne de fabrication de l'ethylene et installation de production d'ethylene comportant application de ce procede
US4322225A (en) * 1980-11-04 1982-03-30 Phillips Petroleum Company Natural gas processing
US4370156A (en) * 1981-05-29 1983-01-25 Standard Oil Company (Indiana) Process for separating relatively pure fractions of methane and carbon dioxide from gas mixtures
US4410342A (en) * 1982-05-24 1983-10-18 United States Riley Corporation Method and apparatus for separating a liquid product from a hydrocarbon-containing gas
US4464190A (en) * 1982-08-18 1984-08-07 Gulsby Engineering, Inc. Hydrocarbon gas process
US4453958A (en) * 1982-11-24 1984-06-12 Gulsby Engineering, Inc. Greater design capacity-hydrocarbon gas separation process
US4596588A (en) * 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process

Also Published As

Publication number Publication date
NZ218914A (en) 1988-03-30
JPS62249937A (ja) 1987-10-30
BR8700680A (pt) 1988-01-19
EP0240186A3 (en) 1987-11-11
PT84593A (en) 1987-04-01
EP0240186A2 (en) 1987-10-07
AR247019A1 (es) 1994-10-31
DK151287D0 (da) 1987-03-25
US4687499A (en) 1987-08-18
ZA869712B (en) 1987-08-26
AU7067687A (en) 1987-10-15
DK151287A (da) 1987-10-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO865338L (no) Fremgangsmaate for separasjon av bestanddeler av hydrokarbongasser.
NO870349L (no) Fremgangsmaate for separering av hydrokarbongass-bestanddeler ved anvendelse av et fraksjoneringstaarn.
NO335827B1 (no) Fremgangsmåte og anlegg for å skille ved destillering en gassblanding som inneholder metan
NO339134B1 (no) Fremgangsmåte ved utvinning av hydrokarboner med bruk av økte tilbakeløpsstrømmer
NO345734B1 (no) Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av flytende naturgass fra en gassformig fødestrøm.
US3846993A (en) Cryogenic extraction process for natural gas liquids
NO176117B (no) Fremgangsmåte for kryogen separasjon av gassformede blandinger
NO312167B1 (no) Fremgangsmåte ved kondensering av en metan-rik gasström
NO164292B (no) Fremgangsmaate til reduksjon av nitrogeninnholdet av en fortettet gass inneholdende hovedsakelig metan.
NO171782B (no) Fremgangsmaate for lavtemperaturseparasjon av en raastoffgass i en tung hydrokarbonstroem inneholdende c3+ hydrokarboner og en lett gasstroem
NO312263B1 (no) Fremgangsmåte ved flytendegjöring av en trykksatt metanrik gasström
US3274787A (en) Method for cooling a gaseous mixture to a low temperature
NO132703B (no)
NO337416B1 (no) Framgangsmåte og apparat for separering av en innløpsgasstrøm inneholdende metan
NO312317B1 (no) Fremgangsmåte ved kondensering av en trykksatt gasström som er rik på metan
NO321734B1 (no) Prosess for flytendegjoring av gass med delvis kondensering av blandet kjolemiddel ved mellomliggende temperaturer
NO312858B1 (no) Fremgangsmåte for fremstilling av etan og system for utförelse av fremgangsmåten
NO165833B (no) Fremgangsmaate og anlegg for separasjon av en hydrocarbongass som inneholder i det minste ethan og c3-bestanddeler.
RU2644664C1 (ru) Установка для сжиженного природного газа, использующая оптимизированную систему со смесью холодильных агентов
NO337141B1 (no) Hydrokarbon gassbehandling for fete gasstrømmer
SA110310707B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
NO328700B1 (no) Kryogenisk prosess som benytter en hoytrykks absorberkolonne
US20110036120A1 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
NO165935B (no) Fremgangsmaate for separering av metan og nitrogen.
NO851803L (no) Fremgangsmaater ved destillasjon av materialer med kokepunkter som avviker lite fra hverandre.