NO335661B1 - Blandet teknologi MEMS/SiGe BiCMOS digitaliserende frontende med direkte RF sampling - Google Patents
Blandet teknologi MEMS/SiGe BiCMOS digitaliserende frontende med direkte RF sampling Download PDFInfo
- Publication number
- NO335661B1 NO335661B1 NO20053877A NO20053877A NO335661B1 NO 335661 B1 NO335661 B1 NO 335661B1 NO 20053877 A NO20053877 A NO 20053877A NO 20053877 A NO20053877 A NO 20053877A NO 335661 B1 NO335661 B1 NO 335661B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- filter
- pole
- terminal
- dafe
- mems
- Prior art date
Links
- 238000005070 sampling Methods 0.000 title claims description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 title abstract description 15
- 229910000577 Silicon-germanium Inorganic materials 0.000 title abstract description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 abstract description 9
- 238000001914 filtration Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 abstract description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 3
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000005405 multipole Effects 0.000 description 1
- 229920000729 poly(L-lysine) polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/06—Receivers
- H04B1/10—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/0003—Software-defined radio [SDR] systems, i.e. systems wherein components typically implemented in hardware, e.g. filters or modulators/demodulators, are implented using software, e.g. by involving an AD or DA conversion stage such that at least part of the signal processing is performed in the digital domain
- H04B1/0007—Software-defined radio [SDR] systems, i.e. systems wherein components typically implemented in hardware, e.g. filters or modulators/demodulators, are implented using software, e.g. by involving an AD or DA conversion stage such that at least part of the signal processing is performed in the digital domain wherein the AD/DA conversion occurs at radiofrequency or intermediate frequency stage
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S19/00—Satellite radio beacon positioning systems; Determining position, velocity or attitude using signals transmitted by such systems
- G01S19/01—Satellite radio beacon positioning systems transmitting time-stamped messages, e.g. GPS [Global Positioning System], GLONASS [Global Orbiting Navigation Satellite System] or GALILEO
- G01S19/13—Receivers
- G01S19/21—Interference related issues ; Issues related to cross-correlation, spoofing or other methods of denial of service
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H59/00—Electrostatic relays; Electro-adhesion relays
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/0003—Software-defined radio [SDR] systems, i.e. systems wherein components typically implemented in hardware, e.g. filters or modulators/demodulators, are implented using software, e.g. by involving an AD or DA conversion stage such that at least part of the signal processing is performed in the digital domain
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/06—Receivers
- H04B1/10—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference
- H04B1/1027—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference assessing signal quality or detecting noise/interference for the received signal
- H04B1/1036—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference assessing signal quality or detecting noise/interference for the received signal with automatic suppression of narrow band noise or interference, e.g. by using tuneable notch filters
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/06—Receivers
- H04B1/10—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference
- H04B1/109—Means associated with receiver for limiting or suppressing noise or interference by improving strong signal performance of the receiver when strong unwanted signals are present at the receiver input
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04K—SECRET COMMUNICATION; JAMMING OF COMMUNICATION
- H04K3/00—Jamming of communication; Counter-measures
- H04K3/20—Countermeasures against jamming
- H04K3/22—Countermeasures against jamming including jamming detection and monitoring
- H04K3/224—Countermeasures against jamming including jamming detection and monitoring with countermeasures at transmission and/or reception of the jammed signal, e.g. stopping operation of transmitter or receiver, nulling or enhancing transmitted power in direction of or at frequency of jammer
- H04K3/228—Elimination in the received signal of jamming or of data corrupted by jamming
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04K—SECRET COMMUNICATION; JAMMING OF COMMUNICATION
- H04K3/00—Jamming of communication; Counter-measures
- H04K3/80—Jamming or countermeasure characterized by its function
- H04K3/90—Jamming or countermeasure characterized by its function related to allowing or preventing navigation or positioning, e.g. GPS
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H1/00—Contacts
- H01H1/0036—Switches making use of microelectromechanical systems [MEMS]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Analogue/Digital Conversion (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
- Noise Elimination (AREA)
- Semiconductor Integrated Circuits (AREA)
- Transceivers (AREA)
- Position Fixing By Use Of Radio Waves (AREA)
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Stabilization Of Oscillater, Synchronisation, Frequency Synthesizers (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
Abstract
Det er beskrevet en digitaliserende analog frontende (DAFE) (50) som bruker blandet teknologi på et enkelt substrat. SiGe BiCMOS teknologi er implementert for halvlederkomponentene, som innbefatter en lavstøyforsterker (64) og en analog til digitalkonverter (68). Mikroelektromekaniske systembrytere (MEMS) blir brukt til åendre filtreringskarakteristikaene til flere filtere, innbefattende et anti-aliaserende filter (66) og et forvalg og antijammingfilter (62).
Description
Den foreliggende oppfinnelse relaterer seg til beskyttelse av analog til digital konvertere (ADC), reduksjon av effektforbruk og vedlikehold av høy signalkvalitet i en radiomottakers analoge frontende under tilstedeværelsen av store interfererende og jamne signaler. Mer spesielt relaterer oppfinnelsen seg til en enkeltbrikkemottager som anvender mikroelektromekanisk system (MEMS) teknololi for å motta bredbånd eller spredespektersignaler i en jamne omgivelse med en lav oppløsning ADC, slik som i en GPS mottager.
Denne oppfinnelse kan anvendes i alle kommunikasjonssystemer. Et spredespektersystem vil bli brukt for å illustrere dens bruk og effektivitet. Spredespekterkommunikasjonssystemer sender informasjon digitalt på en bærer som har blitt modulert med en høyhastighets pseudotilfeldig binær sekvens. Spekteret til det resulterende signalet opptar en stor båndbredde og ser støylignende ut. Signalet er utsatt for tilsiktet eller ikke-tilsiktet jamming. Jamming opptrer ved sending av store radiofrekvenssignaler i nærliggende eller sammenfallende radiospektere. Jammingsignaler som befinner seg utenfor det ønskede signalets bånd blir vanligvis fjernet ved å benytte et forvalgfilter. Det er således signalene i båndet som oppviser det største hinderet for nøyaktig mottak av det sendte signalet.
Undertrykkelse av disse interferenser kan bli besørget ved bruken av RF smålbåndfiltere. Implementert med MEMS teknologi er dette en lavkost, laveffektløsning og lav forstyrrelse for interferensundertrykking. Et smalbåndsfilter er spesielt effektivt i å undertrykke kontinuerlig bølge (CW) eller smålbåndinterfererere. Etter at disse interferererne er fjernet kan mottageren behandle sprederspektersignaler som om interferensen er fraværende med et mindre tap, proporsjonalt med båndbredden som blir fjernet. For interferensfrie spredespektersignaler kan det mottatte signalet bli behandlet med en svært oppløsnings ADC. For eksempel har en 1-bit ADC en forringelse på 1,059 dB med basebånd I og Q sampling eller 1,96 dB med mellomfrekvens (IF) sampling mot additiv hvit gausisk støy (AWGN). En 2-bit ADC har en 0,55 dB forringelse med basebånd I og Q sampling eller 0,96 dB med IF sampling. For å opprettholde god ydelse med en lav ADC kompleksitet og lavt effektforbruk bør derfor en fremgangsmåte for å eliminere jammerne fra det mottatte signalet bli brukt.
T.-C. Nguyen C: "Communications Applications of Microelectromechanical Systems",
Proceedings, 1998 Sensors Expo, San Jose, CA, 19. mai 1998, sidene 447-455, beskriver en integrert krets digitaliserende analog frontende for en mottaker, hvor denne omfatter et substrat, en lavstøyforsterker på substratet, en analog til digital konverter på substratet, et antall mikroelektromekaniske systemsvitsjer på substratet, frekvensselektive smalbånds mikromekaniske filtre på substratet, hvori filterkarakteristika til ett av filtrene blir endret ved å bruke en av et antall MEMS svitsjer.
En annen virkning på systemdesign og systemytelse i en jammingsomgivelse er i effektforbruk og signalforstyrrelse. I et jammingmiljø når jammingsignalene ikke blir fjernet nær antennen, må komponentene i den analoge frontenden være designet med høy lineæritet på bekostning av betydelig høyere effektforbruk. Tilstedeværelsen av store signaler settet også større krav til fasestøykravene til systemet. For å minske både den høye lineæriteten og fasestøykravene er det nødvendig å fjerne jammerne før disse komponenter.
Analoge fjerningsfremgangsmåter kan eliminere både smalbånds og bredbåndsjammesignaler ved bruk av passive komponenter. Siden jammesignalene kan befinne seg hvor som helst innen passbåndet må det imidlertid benyttes en fremgangsmåte for å styre, innføre og fjerne fjerningskretsen fra signalbanen. Generelt benytter filtreringsteknikker implementert i dagens mottakere halvledersvitsing, halvledertransistorer, for å endre filterets karakteristika. Filterets karakteristika kan bli endret ved å svitsje i forskjellige komponenter (for eksempel banker av kondensatorer) eller forskjellige filtere. Halvledersvitsing kan på grunn av halvlederens begrensede isolasjonskarakteristika tillate at parasittiske kapasitanser fra ikke-valgte filtere og/eller komponenter påvirker ytelsen til et valgt filter og resulterer i forstyrrelse av det filtrerte signalet.
Av beskrivelsen ovenfor er det åpenbart at det er et behov på området for en laveffekts, lavforstyrrelsesmekanisme for å beskytte en mottagers frontende for bruk i multiple applikasjoner.
I lys av det foregående relaterer oppfinnelsen seg til en integrert krets digitaliserende analog frontende for en mottager, som innbefatter et substrat; en lavstøyforsterker (LNA) på substratet; en analog til digital konverter (ADC) på substratet; et mangfold mikroelektromekaniske system (MEMS) svitsjer på substratet; minst et anti-aliasfilter på substratet; og minst et anti-jammfilter på substratet, hvori filterkarakteristikaene til det minst ene anti-jammfilteret og det minst ene anti-aliasfilteret blir endret ved bruk av minst en av mangfoldet av MEMS svitsjer.
For å besørge det foregående og relaterte emner omfatter oppfinnelsen så trekkene som i det etterfølgende er fullstendig beskrevet og fremgår av patentkravene. Den følgende beskrivelsen og de medfølgende tegningene viser detaljert illustrative utførelser av oppfinnelsen. Disse utførelser er indikative og imidlertid bare av få av de forskjellige måtene som prinsippene til oppfinnelsen kan bli benyttet i. Andre formål, fordeler og nye trekk ved oppfinnelsen vil bli åpenbare på bakgrunn av den følgende detaljerte beskrivelse av oppfinnelsen tatt sammen med tegningene.
Oppfinnelsen skal nå beskrives under henvisning til tegningene der:
Fig. 1 er et blokkskjema av en digitaliserende analog frontende (DAFE) i samsvar med en utførelse av oppfinnelsen. Fig. 2A er et antijammefilter implementert ved bruk av en subbåndpassfremgangsmåte i samsvar med en utførelse av oppfinnelsen. Fig. 2B illustrerer tapet frembragt ved å summere utgangssignalene fra mange subbåndfiltere med feil som er jevnt fordelt mellom -3> og 3> grader. Fig. 3 er et antijammefilter implementert ved bruk av en smalbåndfilterfremgangsmåte i samsvar med en annen utførelse av oppfinnelsen.
Det følgende er en detaljert beskrivelse av den foreliggende oppfinnelsen med henvisning til de medfølgende tegningene hvori like henvisningstall gjennomgående vil referere til like elementer.
Det refereres nå til fig. 1 hvor en digitaliserende analog frontende (DAFE) 50 i samsvar med en utførelse av den foreliggende oppfinnelsen er illustrert. En antenne eller antennerekke 57 for å motta et komposittradiosignal er forbundet til en inngangsport 58 av DAFE 50. Etter å ha entret DAFE 50 entrer komposittsignalet en forvelger og antijammingfilter (PS/AJ) 62 for forvalg av det ønskede frekvensbåndet og for fjerning av smalbåndjammere. Utgangen til PS/AJ filteret 62 er elektrisk forbundet til inngangen av en lavstøyforsterker (LNA) 64. Forvalgsdelen av PS/AJ filteret 62 tilveiebringer grovfiltrering for å redusere metning av LNA 64 av ut av bånd jamming, co-sted eller omgivende signaler.
Utgangen til LNA er elektrisk koplet til inngangen av et anti-aliaserende tilpasset filter 66. Utgangen til det anti-aliaserende tilpassede filteret 66 er elektrisk forbundet med inngangen til en analog til digitalkonverter (ADC) 68, slik som for eksempel en direkte sampling/undersampling ADC. Det anti-aliaserende tilpassede filteret 66 har en avskjæringsfrekvens som demper uønskede signaler fra ADC inngangen til det punktet at de ikke vil skadende påvirke kretsen. En støttende faselåst sløyfe (PLL) 70 og temperaturkompensert krystalloscillator (TCXO) 72 tilveiebringer tidssignaler for ADC 68. ADC 68 tilveiebringer en utgang fra DAFE 50 som kan bli forbundet til en mottaker 75, slik som for eksempel en GPS mottager.
Implementeringen av en direkte sampling/undersampling ADC 68 kan redusere kompleksiteten til den totale DAFE 50. Ved å utføre båndpassampling ble mottagerdesignen forenklet ved at et eller flere trinn av blandere elimineres, og således reduseres kretsstørrelsen og effektkravene. Videre øker signalkvaliteten ved direkte i fase og kvadraturfase projeksjon ved at det unngås amplitude og faseforsyninger som er iboende i kvadraturdemodulasjon.
DAFE 50 anvender fortrinnsvis blandet teknologi, innbefattende mikroelektromekaniske system (MEMS) teknologi og for eksempel BiCMOS teknologi på et enkelt substrat 92. Spesielt er PS/AJ filteret 62 og det anti-aliaserende tilpassede filteret 66 implementert ved bruk av MEMS teknologi, mens LNA 64, ADC 68 og PLL 70 for eksempel kan være implementert ved bruk av SiGe BiCMOS teknologi. Fordelene med en blandet teknologifremgangsmåte innbefatter en reduksjon av størrelse og effektforbruk i DAFE 50. Størrelsesreduksjonen er et resultat av integreringen av mange forskjellige funksjoner på en enkelt brikke. Effektsparing resulterer av bruken av en krafteffektiv SiGe BiCMOS prosess, bruken av en undersampling ADC og MEMS teknologi.
Bruken av en undersampling ADC 68 tillater elimineringen av minst et nedoveromformingstrinn innbefattende blandere og PLLer. Oppfinnerne estimerer en ytterligere 40% effektbesparelse på grunn av eliminering av nedoveromformingstrinnet. Ytterligere effektsparing kan bli realisert ved bruken av passive, høy Q- filtreringselementer som benytter MEMS teknologi. Spesielt tillater MEMS teknologi dannelsen av små, laveffekt, lavforstyrrelse og jammerresistente filtere.
Strukturen til PS/AJ filteret 62 er avhengig av fremgangsmåten valgt for å implementere smalbåndjammerfjerningen. Eksempeldesigner på PS/AJ filtere innbefatter et subbånd båndpassfremgangsmåte som bare slipper gjennom en ikke-jammet del av signalet, og en smalbåndfilterfremgangsmåte, som vil fjerne jammeren. I avhengighet av størrelsen og kompleksiteten til PS/AJ filteret kan svitsjbare filterbanker bli brukt for å tillate DAFE 50 å detektere ved forskjellige frekvensbånd. For å redusere virkningene av parasittisk kapasitans som kunne bli innført fra tilstedeværelsen av de ikke-brukte filtrene blir høyisolasjons MEMS svitsjer brukt for å frakople de ikke brukte filterne fra kretsen. I tillegg har subbåndfremgangsmåten den tilføyde fordelen å eliminere behovet for et ytterligere anti-aliaseringfilter siden denne funksjon er et naturlig biprodukt av subbåndstrukturen.
Det refereres til fig. 2A hvor en utførelse som bruker en subbånd båndpassimplementering av PS/AJ filteret er illustrert. PS/AJ filteret 62' inkorporerer MEMS svitsjer 80a-80d for å velge filtreringskarakteristikaene til filteret 62'. En MEMS svitsj tilveiebringer flere fordeler sammenlignet med en halvledersvitsj (for eksempel halvledertransistorer, pin dioder). Spesielt har en MEMS svitsj et svært lavt innføringstap (for eksempel mindre enn 0,2 dB ved 45 GHz) og en høy isolasjon når den er åpen (for eksempel større enn 30 dB). I tillegg har svitsjen stor frekvensrespons og stor båndbredde sammenlignet med halvledertransistorer og pin dioder. Disse fordeler tilveiebringer forhøyet ytelse og styring når de benyttes i avstembare filterdesigner. Ytterligere detaljer vedrørende MEMS svitsjer kan bli funnet i US-patent nr. 6,046,659 hvis beskrivelse i sin helhet er innlemmet her som referanse.
MEMS svitsjene brukt i PS/AJ filteret 62' er dobbeltpol enkeltkast (DPST) svitsjer (for eksempel to isolerte svitsj kontakter som åpner og lukker seg sammen). Det må imidlertid forstås at andre konfigurasjoner av MEMS svitsjer kan bli brukt og bruken av en DPST svitsj er kun eksempel. Videre viser fig. 2A et subbånd båndpassimplementering som bruker fire MEMS svitsjer og fire subbåndfilterbanker. Det må imidlertid forstås at implementeringer av et subbånd båndpassfilter som bruker flere eller færre MEMS svitsjer og/eller subbåndfilterbanker kan bli brukt, og slike implementeringer anses å ligge innenfor rammen av oppfinnelsen.
Det er å merke seg at styreledninger for å kommandere hver MEMS svitsj til "åpne" og "lukke" ikke er vist på skjemaene. Disse styre eller kontrolledningene vil imidlertid være åpenbare for en fagkyndig på området. Åpne og lukkehandlingen til hver MEMS svitsj blir oppnådd ved å påtrykke en forspenning på en eller flere styreterminaler av MEMS svitsjen. For eksempel kan en enkeltpol MEMS svitsj ha fire terminaler, to terminaler for den isolerte svitsjkontakten, og to terminaler for en "styre" forbindelse, for eksempel for å kommandere svitsjen til å åpne og lukke. Når en spenning blir påtrykt styreterminalene til MEMS svitsjen, trekker en elektrostatisk kraft en armatur mot substratet. Dersom svitsjen er en normalt åpen (N.O.) konfigurasjon, vil så den isolerte svitsjkontakten lukkes ved påtrykningen av spenningen. I motsetning til dette, dersom svitsjen er en normalt lukket (N.C.) svitsj, vil den isolerte svitsjkontakten nå åpne etter påtrykning av spenningen. Det følger at multippelpol MEMS svitsjer vil ha et ytterligere par av terminaler for hver tilleggspol.
En første terminal på en første pol 80al til en første MEMS svitsj 80a er forbundet til en inngangsnode 100. En andre terminal på den første polen 80al til den første MEMS svitsjen 80a er forbundet til en inngangsterminal til en første subbåndfilterbank 102a. Utgangsterminalen til den første subbåndfilterbanken 102a er forbundet til en første terminal på en andre pol 80a2 til den første MEMS svitsjen 80a. En andre terminal på den andre polen 80a2 til den første MEMS svitsjen 80a er forbundet til et summeringsknutepunkt 104.
En første terminal på en første pol 80bl til en andre MEMS svitsj 80b er forbundet til inngangsnoden 100. En andre terminal på den første polen 80b 1 til den andre MEMS svitsjen 80b er forbundet til en inngangsterminal til en andre subbåndfilterbank 102b. En utgangsterminal til den andre subbåndfilterbanken 102 er forbundet til en første terminal på en andre pol 80b2 til den andre MEMS svitsjen 80b. En andre terminal på den andre polen 80b2 til den andre MEMS svitsjen 80b er forbundet til summeringsknutepunktet 104.
En første terminal på en første pol 80c 1 til en tredje MEMS svitsj 80c er forbundet til inngangsnoden 100. En andre terminal på den første polen 80c 1 til den tredje MEMS svitsjen 80c er forbundet med en inngangsterminal til en tredje subbåndfilterbank 102c. En utgangsterminal til den tredje subbåndfilterbanken 102 er forbundet til en første terminal på en andre pol 80c2 til den tredje MEMS svitsjen 80c. En andre terminal på den andre polen 80c2 til den tredje MEMS svitsjen 80c er forbundet til summeringsknutepunktet 104.
En første terminal på en første pol 80dl til en fjerde MEMS svitsj 80d er forbundet til inngangsnoden 100. En andre terminal på den første polen 80dl til den fjerde MEMS svitsjen 80d er forbundet med en inngangsterminal til en fjerde subbåndfilterbank 102d. en utgangsterminal på den fjerde subbåndfilterbanken 102 er forbundet med en første terminal på en andre pol 80d2 til den fjerde MEMS svitsjen 80d. En andre terminal på den andre polen 80d2 til den fjerde MEMS svitsjen 80d er forbundet til summeringsknutepunktet 104. Utgangen 106 til summeringsknutepunktet 104 er utgangen til filteret 62'.
Subbånd båndpassdesignen 62' dividerer ved hvert subbåndfilter 102a-102d signalspekteret i mange subbånd. Som illustrert på fig. 2a, innbefatter hver filterbank 102a-102d en forskjellig overføringsfunksjon for å filtrere spesifikke frekvenser fra det sammensatte signalet. Hvert subbånd kan bli ytterligere delt etter behov for å oppnå en minimum slettbar jammbåndbredde. Utgangssignalet fra hvert fastfrekvenssubbåndfilter 102a-102d blir undersøkt for tilstedeværelsen av en jammer ved bruken av analog effektdetekteringskrets (ikke vist) som blir for eksempel digitalt styrt. Detektering av jammersignaler er vel kjent for fagkyndige på området og vil ikke bli beskrevet her. Dersom jammer ikke er tilstede i et bestemt frekvensbånd, blir utgangssignalet fra det fast frekvenssubbåndfilteret summert med de andre subbåndfilterne. Dersom en jammer blir detektert, blir imidlertid da den respektive MEMS svitsjen for det bestemte subbåndfilteret 102a-102d åpnet, og således fjernes jammeren fra spekteret. Slik det tidligere er bemerket tilveiebringer en MEMS svitsj flere fordeler sammenlignet med en halvledersvitsj, innbefattende lavt innføringstap og høy isolasjon når svitsjen er åpen. Videre tilveiebringer implementeringen av blandet teknologi, for eksempel MEMS svitsjer og SiGe BiCMOS på det samme substratet en kompakt pakke som bruker mindre effekt enn tradisjonelle implementeringer.
Dersom for eksempel et jammersignal ble detektert på utgangen til det fjerde subbåndfilteret 102d og et jammersignal ikke ble detektert på utgangen til de gjenværende subbåndfilterne 102a-102c, vil så de første tre MEMS svitsjene 80a-80c bli lukket og tillater det "ene signalet" å passere, og den fjerde MEMS svitsjen 80d vil være åpen, og således blokkere jammersignalet. Tilsvarende, dersom et jamme eller jammersignal ble detektert på utgangen til det første subbåndfilteret 102a, og et jammesignal ikke ble detektert på utgangen til de gjenværende subbåndfilterne 102b-102d, vil så den første MEMS svitsjen 80a bli åpnet, og således blokkere jammesignalet, og de gjenværende MEMS svitsjene 80b-80d vil bli lukket og tillate det rene signalet å passere.
Et iboende problem ved bruk av overlagring av multiple subbåndfilterutgangssignaler er innføringen av fasefeil. Under henvisning til fig. 2B, er en kurve 107 som illustrerer tapet fra faseforsyninger i subbåndfilteret illustrert. Spesielt viser kurven 107 at dersom fasefeilen innført av hvert filter blir tilfeldig fordelt innen et lite område, er implementeirngstapet lite. For eksempel gir en feilfordeling over ±50 grader 108 bare et 1 dB ytelsestap.
Med henvisning til fig. 3 er en alternativ utførelse av PS/AJ filteret 62" som bruker en smalbåndfilterdesign illustrert. Smalbåndfilterfremgangsmåten krever design og fremstilling av høy Q MEMS filtere som har to frihetsgrader: varierbarhet for senterfrekvens og stoppbåndbåndbredde. I GPS tilfellet må senterfrekvensen være styrbar over den 20 MHz GPS båndbredden. Ideelt skal smalbåndbredden være justerbar fra 0 Hz til 10% av enten den klare akkvisisjons (C/A) eller presisjons (P) kodesignalbredden eller 200 KHz to 2 MHz, i avhengighet av hvilket signal som blir brukt.
PS/AJ filteret 62" innbefatter fire filterseksjoner; et forvalgfilter 110 fulgt av tre filterseksjoner 112,114,116 som alle er styrbare og båndbreddejusterbare. Flere eller færre styrbare filtere kan bli brukt. PS/AJ filteret 62" inkorporerer en 3-pols MEMS svitsj som har to normalt åpen (N.O.) og en normalt lukket (N.C.) kontakter. Det må forstås at bruken av en 3-pols MEMS svitsj kun er eksempel og andre konfigurasjoner av en MEMS svitsj kan bli brukt.
Med henvisning til PS/AJ filteret 62" på fig. 3 har et anti-alias/forvalgfilter 110 en første terminal forbundet til en inngangsnode 120 og en andre terminal forbundet til node 121. En første terminal på N.O. polen 80al' til den første MEMS svitsjen 80a' er forbundet til node 121. En andre terminal på den første polen 80al' til den første MEMS svitsjen 80a' er forbundet til en inngangsterminal på en første filterbank 122a. En utgangsterminal til den første filterbanken 122a er forbundet til en første terminal på en andre N.O. pol 80a2' til den første MEMS svitsjen 80a'. En andre terminal på den andre polen 80a2' til den første MEMS svitsjen 80a' er forbundet til node 124. En første terminal på en tredje N.C. pol 80a3' til den første MEMS svitsjen 80a' er forbundet til node 121. En andre terminal på den tredje polen 80a3' til den første MEMS svitsjen 80a' er forbundet til node 124.
En første terminal på en første N.O. pol 80b 1' til en andre MEMS svitsj 80b' der forbundet til node 124. En andre terminal på den første polen 80bl' til den andre MEMS svitsjen 80b' er forbundet til en inngangsterminal på en andre filterbank 122b. En utgangsterminal på den andre filterbanken 122b er forbundet til en første terminal på en andre N.O. pol 80b2' til den andre MEMS svitsjen 80b'. En andre terminal på den andre polen 80b2' til den andre MEMS svitsjen 80b' er forbundet til node 126. en første terminal på en tredje N.C.pol 80b3' til den andre MEMS svitsjen 80b' er forbundet til node 124. En andre terminal på den tredje polen 80b3' til den andre MEMS svitsjen 80b' er forbundet til node 126.
En første terminal på en første N.O. pol 80cl' til en tredje MEMS svitsj 80c' er forbundet til node 126. En andre terminal på den første polen 80cl' til den tredje MEMS svitsjen 80c' er forbundet til en inngangsterminal til en tredje filterbank 122c. En utgangsterminal på den tredje filterbanken 122c er forbundet til en første terminal på en andre N.O. pol 80c2' til den tredje MEMS svitsjen 80c'. En andre terminal på den andre polen 80c2' til den tredje MEMS svitsjen 80c' er forbundet til node 128. En første terminal på en tredje N.C. pol 80c3' til den tredje MEMS svitsjen 80c' er forbundet til node 126. En andre terminal på den tredje polen 80c3' til den tredje MEMS svitsjen 80c' er forbundet til node 128.
PS/AJ filteret 62" kan fjerne jamme eller jammersignaler ved manipuleringen av den variable senterfrekvensen og stoppbåndbredden. Hver filterbank 122a-122c innbefatter en forskjellig overføringsfunksjon til filterspesifikke jammerfrekvenser fra komposittsignaler. Videre kan filtersegmenter bli fjernet fra filteret ved å lukke forbikoplings MEMS svitsjene 80a3'-80c3' og åpne velge MEMS svitsjene 80al'-
80c 1', 80a2'-80c2'. Dersom for eksempel en enkelt jammer er tilstede, bli et av filterne 122a-122c avstemt ved hjelp av passende fremgangsmåte for å skape et passivt bånd som omgir det ønskede signalet, men med et smalbånd tilstede ved lokaliseringen av jammer eller jammesignaler. Avstemmingen av dette filter blir besørget ved bruk av MEMS svitsjer eller andre fremgangsmåter, som ikke er beskrevet her, men som er vel kjent i litteraturen. Et styresignal blir sendt til den første MEMS svitsjen 80a' og bringer den tredje N.C. polen 80a3' til å åpnes og den første N.O. punkt polen 80al' og den
andre N.O. punkt polen 80a2' til å lukkes, og forårsaker således at signalet og jammesignalet entrer det første filteret 122a. det første filteret 122a fjerner noe eller hele jammesignalet og det tillater bare signalet og eventuell restjammesignal til å passere til node 124. dersom ikke noe annet jammesignal er tilstede og dersom det første jammesignalet har blitt tilstrekkelig fjernet, er det ikke behov for det andre filteret 122b og det tredje filteret 122c og ingen styresignaler blir sendt til den andre MEMS svitsjen 80b' og den tredje MEMS svitsjen 80c' og den tredje N.C. polen 80b3' til den andre MEMS svitsjen 80b' og den tredje N.C. punkt polen 80c3' til den tredje MEMS svitsjen 80c' forblir lukket og den første og andre N.O. punkt polen 80bl',80b2' til den andre MEMS svitsjen 80b' og den første og andre N.O. punkt polen 80cl', 80c2' til den tredje MEMS svitsjen 80c' forblir åpen. Signalet på node 124 passerer gjennom til node 128. Dersom andre jammesignaler (opptil to flere for eksempel kretsen på fig. 3) er tilstede og må slettes, eller dersom tilleggsdempning av det første jammesignalet er ønsket, eller begge deler, blir det andre og tredje filteret 122b,122c avstemt til å slette jammesignalene, og styresignaler blir sendt til den andre MEMS svitsjen 80b' og den tredje MEMS svitsjen 80c'. Sluttelig, dersom intet jammesignal er tilstede, blir anti-aliasfilteret 110 plassert i signalbanen for å tillate bare det ønskede signalet å passere.
Mens bestemte utførelser av oppfinnelsen har blitt beskrevet detaljert må det forstås at oppfinnelsen ikke er begrenset korresponderende med hensyn til ramme, men innbefatter alle endringer, modifikasjoner og ekvivalenter som ligger innenfor rammen av de medfølgende patentkravene. For eksempel har implementeringen av et MEMS filter blitt beskrevet her med henvisning til PS/AJ filteret 62. Det må imidlertid forstås at de samme prinsippene kan anvendes på anti-aliaseringsfilteret 66.
Claims (9)
1.
Integrert krets digitaliserende analog frontende,DAFE, (50) for en mottager, omfattende: et substrat (92); en lavstøyforsterker, LNA, (64) på substratet (92); en analog til digital konverter, ADC, (68) på substratet (92); et antall mikroelektromekaniske systemsvitsjer, MEMS, på substratet (92);karakterisert vedat minst et anti-aliasfilter (66) på substratet (92); og minst et antijammefilter (62") på substratet (92); hvori filterkarakteristika til det minst ene antijammefilteret (62") blir endret ved å anvende en flerhet av MEMS svitsjer (80a', 80b', 80c'), og hvori det minst ene antijammefilteret (62") har en filterseksjon (112) omfattende en filterbank (122a) og en MEMS svitsj (80a') som har en første normalt åpen pol (80al'), en andre normalt åpen pol (80a2') og en tredje normalt stengt pol (80a3'), hvori filterseksjonen (112) er anordnet slik at filterbanken (122a) kan bli fjernet fra antijammefilteret (62") ved å stenge den tredje polen (80a3') og å åpne den først og andre polen (80al', 80a2').
2.
DAFE ifølge krav 1, hvori en første terminal på den første polen (80al') er forbundet til en første node (121) av filterseksjonen (112), en andre terminal på den første polen (80al') er forbundet med en inngangsterminal på filterbanken (122a), en utgangsterminal til filterbanken (122a) er forbundet til en første terminal på andre polen (80a2'), en andre terminal på den andre polen (80a2') er forbundet til en andre node (124) av filterseksjonen (112), en første terminal på den tredje polen (80a3') er forbundet til den første noden (121) og en andre terminal på den tredje polen (80a3') er forbundet til den andre noden (124).
3.
DAFE ifølge hvilke som helst av de foregående krav, hvori ADC er en direkte sampling/undersampling ADC.
4.
DAFE ifølge hvilke som helst av de foregående krav, hvori antijammefilteret (62") og antialiasfilteret (66) innbefatter en svitsjbar bank av filtere, og hver bank blir valgt ved å bruke minst en MEMS svitsj.
5.
DAFE ifølge hvilke som helst av de foregående krav, hvori antijammefilteret (62") er et smalbåndfilter.
6.
DAFE ifølge krav 5, hvori smalbåndfilteret har en styrbar senterfrekvens.
7.
DAFE ifølge krav 6, hvori smalbånd båndbredden er justerbar mellom 0 Hz og 2 MHz.
8.
DAFE ifølge hvilke som helst av de foregående krav, hvori den videre omfatter: en faselåst sløyfe, PLL, (70) på substratet (92); og en krystalloscillator (72) på substratet (92).
9.
DAFE ifølge krav 8, hvori krystalloscillatoren er temperaturkompensert.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/352,407 US7187735B2 (en) | 2003-01-28 | 2003-01-28 | Mixed technology MEMS/SiGe BiCMOS digitalized analog front end with direct RF sampling |
| PCT/US2004/002055 WO2004068731A2 (en) | 2003-01-28 | 2004-01-26 | Mixed technology mems/sige bicmos digitizing analog front end with direct rf sampling |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20053877D0 NO20053877D0 (no) | 2005-08-18 |
| NO20053877L NO20053877L (no) | 2005-10-10 |
| NO335661B1 true NO335661B1 (no) | 2015-01-19 |
Family
ID=32735961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20053877A NO335661B1 (no) | 2003-01-28 | 2005-08-18 | Blandet teknologi MEMS/SiGe BiCMOS digitaliserende frontende med direkte RF sampling |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7187735B2 (no) |
| EP (1) | EP1588495B1 (no) |
| JP (1) | JP4216851B2 (no) |
| KR (1) | KR100716105B1 (no) |
| AU (1) | AU2004207960B2 (no) |
| CA (1) | CA2500533C (no) |
| DK (1) | DK1588495T3 (no) |
| ES (1) | ES2394205T3 (no) |
| NO (1) | NO335661B1 (no) |
| WO (1) | WO2004068731A2 (no) |
Families Citing this family (57)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9026070B2 (en) * | 2003-12-18 | 2015-05-05 | Qualcomm Incorporated | Low-power wireless diversity receiver with multiple receive paths |
| EP1557957B1 (en) * | 2004-01-20 | 2017-06-14 | Avago Technologies General IP (Singapore) Pte. Ltd. | Direct digital conversion tuner and method for using same |
| US7522901B2 (en) * | 2004-01-20 | 2009-04-21 | Broadcom Corporation | Direct digital conversion tuner and method for using same |
| US7668505B2 (en) * | 2004-09-10 | 2010-02-23 | Honeywell International Inc. | Radio having a MEMS preselect filter |
| US7769110B2 (en) * | 2005-05-13 | 2010-08-03 | Broadcom Corporation | Threshold adjust system and method |
| US20070002898A1 (en) * | 2005-06-13 | 2007-01-04 | Nokia Corporation | Flexible bandwidth communication system and method using a common physical layer technology platform |
| US9450665B2 (en) | 2005-10-19 | 2016-09-20 | Qualcomm Incorporated | Diversity receiver for wireless communication |
| JP2007158583A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 受信装置 |
| US7937054B2 (en) * | 2005-12-16 | 2011-05-03 | Honeywell International Inc. | MEMS based multiband receiver architecture |
| JP2007174438A (ja) * | 2005-12-23 | 2007-07-05 | Toshiba Corp | フィルタ回路及びフィルタを備えた無線通信システム |
| CN101375512B (zh) * | 2006-01-27 | 2013-02-13 | 意法爱立信有限公司 | 采样rf信号的方法和装置 |
| JP4946372B2 (ja) * | 2006-11-13 | 2012-06-06 | パナソニック株式会社 | フィルタ回路とこれを用いた受信装置及び電子機器 |
| US20080160920A1 (en) * | 2006-12-28 | 2008-07-03 | Tsui Ernest T | Device for reducing wireless interference |
| US8107906B2 (en) * | 2007-01-19 | 2012-01-31 | Wi-Lan Inc. | Transceiver with receive and transmit path performance diversity |
| US8862081B2 (en) * | 2007-01-19 | 2014-10-14 | Wi-Lan, Inc. | Transceiver with receive path performance diversity and combiner with jammer detect feedback |
| US8902365B2 (en) | 2007-03-14 | 2014-12-02 | Lance Greggain | Interference avoidance in a television receiver |
| US9083940B2 (en) | 2007-03-14 | 2015-07-14 | Steve Selby | Automatic gain control system |
| US7945229B2 (en) * | 2007-04-02 | 2011-05-17 | Honeywell International Inc. | Software-definable radio transceiver with MEMS filters |
| US20080261638A1 (en) * | 2007-04-23 | 2008-10-23 | Wahab Sami R | Direct digital sampling method for radios |
| KR100891819B1 (ko) * | 2007-05-22 | 2009-04-07 | 삼성전기주식회사 | 다이렉트 샘플링 방식 무선 수신장치 및 방법 |
| FR2920063B1 (fr) * | 2007-08-17 | 2011-04-29 | Thales Sa | Recepteur de signaux haute frequence recevant simultanement plusieurs tels signaux |
| US7898364B2 (en) * | 2007-12-11 | 2011-03-01 | General Dynamics Advanced Information Systems, Inc. | System and method for using MEMS filter bank |
| EP2104182A1 (en) * | 2008-01-17 | 2009-09-23 | Raysat, Inc. | Integrated antenna phased array control device |
| US20090231186A1 (en) * | 2008-02-06 | 2009-09-17 | Raysat Broadcasting Corp. | Compact electronically-steerable mobile satellite antenna system |
| US20100135446A1 (en) * | 2008-12-03 | 2010-06-03 | Electronics And Telecommunications Research Institute | Digital-intensive rf receiver |
| US8629795B2 (en) * | 2009-09-09 | 2014-01-14 | Taiwan Semiconductor Manufacturing Company, Ltd. | Micro-electro-mechanical systems (MEMS), systems, and operating methods thereof |
| JP5481679B2 (ja) * | 2010-03-16 | 2014-04-23 | 株式会社国際電気通信基礎技術研究所 | 受信装置 |
| US8742985B1 (en) * | 2010-08-10 | 2014-06-03 | Marvell International Ltd. | Ultra low power global navigation satellite system (GNSS) receiver operation |
| CN103221778B (zh) | 2010-09-18 | 2016-03-30 | 快捷半导体公司 | 具有单驱动的微机械单片式三轴陀螺仪 |
| US9178669B2 (en) | 2011-05-17 | 2015-11-03 | Qualcomm Incorporated | Non-adjacent carrier aggregation architecture |
| US8635765B2 (en) | 2011-06-15 | 2014-01-28 | International Business Machines Corporation | Method of forming micro-electrical-mechanical structure (MEMS) |
| US9252827B2 (en) | 2011-06-27 | 2016-02-02 | Qualcomm Incorporated | Signal splitting carrier aggregation receiver architecture |
| US9154179B2 (en) | 2011-06-29 | 2015-10-06 | Qualcomm Incorporated | Receiver with bypass mode for improved sensitivity |
| US12081243B2 (en) | 2011-08-16 | 2024-09-03 | Qualcomm Incorporated | Low noise amplifiers with combined outputs |
| US8774334B2 (en) | 2011-11-09 | 2014-07-08 | Qualcomm Incorporated | Dynamic receiver switching |
| US9172402B2 (en) | 2012-03-02 | 2015-10-27 | Qualcomm Incorporated | Multiple-input and multiple-output carrier aggregation receiver reuse architecture |
| US9362958B2 (en) | 2012-03-02 | 2016-06-07 | Qualcomm Incorporated | Single chip signal splitting carrier aggregation receiver architecture |
| KR102058489B1 (ko) | 2012-04-05 | 2019-12-23 | 페어차일드 세미컨덕터 코포레이션 | 멤스 장치 프론트 엔드 전하 증폭기 |
| EP2647952B1 (en) | 2012-04-05 | 2017-11-15 | Fairchild Semiconductor Corporation | Mems device automatic-gain control loop for mechanical amplitude drive |
| US9118439B2 (en) | 2012-04-06 | 2015-08-25 | Qualcomm Incorporated | Receiver for imbalanced carriers |
| US9154356B2 (en) | 2012-05-25 | 2015-10-06 | Qualcomm Incorporated | Low noise amplifiers for carrier aggregation |
| US9867194B2 (en) | 2012-06-12 | 2018-01-09 | Qualcomm Incorporated | Dynamic UE scheduling with shared antenna and carrier aggregation |
| JPWO2014024278A1 (ja) * | 2012-08-08 | 2016-07-21 | 三菱電機株式会社 | 放送受信装置 |
| US9300420B2 (en) | 2012-09-11 | 2016-03-29 | Qualcomm Incorporated | Carrier aggregation receiver architecture |
| DE102013014881B4 (de) | 2012-09-12 | 2023-05-04 | Fairchild Semiconductor Corporation | Verbesserte Silizium-Durchkontaktierung mit einer Füllung aus mehreren Materialien |
| US9543903B2 (en) | 2012-10-22 | 2017-01-10 | Qualcomm Incorporated | Amplifiers with noise splitting |
| US9453916B2 (en) * | 2012-12-27 | 2016-09-27 | Trimble Navigation Limited | Filtering out a jammer signal |
| US8995591B2 (en) | 2013-03-14 | 2015-03-31 | Qualcomm, Incorporated | Reusing a single-chip carrier aggregation receiver to support non-cellular diversity |
| CN103323860B (zh) * | 2013-05-28 | 2015-09-02 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 一种基于射频直接采样的导航接收机的抗饱和装置 |
| GB201313389D0 (en) | 2013-07-26 | 2013-09-11 | Atlantic Inertial Systems Ltd | Signal processing |
| US9835647B2 (en) | 2014-03-18 | 2017-12-05 | Fairchild Semiconductor Corporation | Apparatus and method for extending analog front end sense range of a high-Q MEMS sensor |
| FR3024551B1 (fr) * | 2014-07-31 | 2020-10-23 | Sagem Defense Securite | Recepteur gnss a multiplexeur numerique |
| FR3042879B1 (fr) * | 2015-10-23 | 2019-12-13 | Safran Electronics & Defense | Recepteur d'un systeme de localisation par satellites a la dispersion du temps de propagation limitee |
| US10177722B2 (en) | 2016-01-12 | 2019-01-08 | Qualcomm Incorporated | Carrier aggregation low-noise amplifier with tunable integrated power splitter |
| CN107782476B (zh) * | 2017-10-27 | 2019-11-22 | 清华大学 | Mems开关的自吸合功率测试系统及方法 |
| US11262458B2 (en) | 2018-04-04 | 2022-03-01 | The Regents Of The University Of Colorado, A Body Corporate | Smart antenna module for GNSS receivers |
| KR102679994B1 (ko) * | 2021-08-27 | 2024-07-02 | 삼성전기주식회사 | Rf 익스트랙터 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5325204A (en) * | 1992-05-14 | 1994-06-28 | Hitachi America, Ltd. | Narrowband interference cancellation through the use of digital recursive notch filters |
| US6005506A (en) * | 1997-12-09 | 1999-12-21 | Qualcomm, Incorporated | Receiver with sigma-delta analog-to-digital converter for sampling a received signal |
| US6426983B1 (en) * | 1998-09-14 | 2002-07-30 | Terayon Communication Systems, Inc. | Method and apparatus of using a bank of filters for excision of narrow band interference signal from CDMA signal |
| US6566786B2 (en) * | 1999-01-14 | 2003-05-20 | The Regents Of The University Of Michigan | Method and apparatus for selecting at least one desired channel utilizing a bank of vibrating micromechanical apparatus |
| JP2001267847A (ja) * | 2000-03-17 | 2001-09-28 | Asahi Kasei Microsystems Kk | 温度補償型水晶発振器及び水晶発振器の温度補償方法 |
| US6512803B2 (en) * | 2000-04-05 | 2003-01-28 | Symmetricom, Inc. | Global positioning system receiver capable of functioning in the presence of interference |
| KR20020074331A (ko) * | 2001-03-20 | 2002-09-30 | 삼성전자 주식회사 | Ｒｆ 차단 레지스터를 이용한 ｍｅｍｓ 스위치 |
| KR100387241B1 (ko) * | 2001-05-24 | 2003-06-12 | 삼성전자주식회사 | Ｒｆ ｍｅｍｓ 스위치 |
-
2003
- 2003-01-28 US US10/352,407 patent/US7187735B2/en active Active
-
2004
- 2004-01-26 AU AU2004207960A patent/AU2004207960B2/en not_active Ceased
- 2004-01-26 ES ES04705276T patent/ES2394205T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-26 JP JP2005518566A patent/JP4216851B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-26 WO PCT/US2004/002055 patent/WO2004068731A2/en active IP Right Grant
- 2004-01-26 DK DK04705276.6T patent/DK1588495T3/da active
- 2004-01-26 KR KR1020057013866A patent/KR100716105B1/ko active IP Right Grant
- 2004-01-26 CA CA2500533A patent/CA2500533C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-01-26 EP EP04705276A patent/EP1588495B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-08-18 NO NO20053877A patent/NO335661B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2004207960B2 (en) | 2007-06-14 |
| AU2004207960A1 (en) | 2004-08-12 |
| JP2006523044A (ja) | 2006-10-05 |
| JP4216851B2 (ja) | 2009-01-28 |
| CA2500533C (en) | 2011-10-25 |
| CA2500533A1 (en) | 2004-08-12 |
| EP1588495A2 (en) | 2005-10-26 |
| ES2394205T3 (es) | 2013-01-23 |
| NO20053877L (no) | 2005-10-10 |
| US20040146127A1 (en) | 2004-07-29 |
| US7187735B2 (en) | 2007-03-06 |
| NO20053877D0 (no) | 2005-08-18 |
| EP1588495B1 (en) | 2012-08-29 |
| DK1588495T3 (da) | 2012-10-22 |
| WO2004068731A3 (en) | 2004-10-07 |
| KR20050096163A (ko) | 2005-10-05 |
| WO2004068731A2 (en) | 2004-08-12 |
| KR100716105B1 (ko) | 2007-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO335661B1 (no) | Blandet teknologi MEMS/SiGe BiCMOS digitaliserende frontende med direkte RF sampling | |
| US7489745B2 (en) | Reconfigurable direct RF bandpass sampling receiver and related methods | |
| KR101240839B1 (ko) | 무선 통신 디바이스용 인터페이스 | |
| US5564097A (en) | Spread intermediate frequency radio receiver with adaptive spurious rejection | |
| US7436910B2 (en) | Direct bandpass sampling receivers with analog interpolation filters and related methods | |
| CN106301516B (zh) | 一种分集接收机及终端 | |
| CN107015206B (zh) | 自适应天线干扰检测系统及方法 | |
| EP1290469B1 (en) | Integrated gps/dab receiver | |
| EP2549657A2 (en) | Circuit arrangement with an antenna switch and a bandstop filter and corresponding method | |
| US6134427A (en) | Using a single low-noise amplifier in a multi-band wireless station | |
| WO2002093807A9 (en) | A radio receiver | |
| Kannangara et al. | Adaptive duplexer for multiband transreceiver | |
| US8433276B2 (en) | Sampling circuit and receiver | |
| US20110183639A1 (en) | Sampling circuit and receiver using same | |
| US11722159B2 (en) | Radio frequency module and communication device | |
| JP2007513558A (ja) | 無線通信用受信機 | |
| KR20040100056A (ko) | 주파수 도약 방식에 적합한 무선 수신 장치의 초단 증폭기 | |
| KR100464431B1 (ko) | 무선 통신 시스템에서 1/f 잡음을 개선한 RF신호 수신장치 및 그 방법 | |
| KR20180096071A (ko) | 광대역 수신기 | |
| US20050276351A1 (en) | Receiving arrangement of a cordless communication system | |
| Jun et al. | Environment-adaptable efficient optimization for programming of reconfigurable radio frequency (RF) receivers | |
| RU2617118C1 (ru) | Входное устройство м диапазонного радиоприемника | |
| Sun et al. | Generalized quadrature bandpass sampling with fir filtering | |
| US9112624B2 (en) | Time division receiver and time division receiving method | |
| Ray et al. | Analog to feature conversion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |