NO335494B1 - Fremgangsmåte for å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammensatte blokker - Google Patents
Fremgangsmåte for å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammensatte blokker Download PDFInfo
- Publication number
- NO335494B1 NO335494B1 NO20065468A NO20065468A NO335494B1 NO 335494 B1 NO335494 B1 NO 335494B1 NO 20065468 A NO20065468 A NO 20065468A NO 20065468 A NO20065468 A NO 20065468A NO 335494 B1 NO335494 B1 NO 335494B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- block
- joined structure
- structure according
- core
- rolling
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title abstract description 17
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 35
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 26
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 4
- 210000002105 tongue Anatomy 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005862 Whey Substances 0.000 description 1
- 102000007544 Whey Proteins Human genes 0.000 description 1
- 108010046377 Whey Proteins Proteins 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 210000004761 scalp Anatomy 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Den foreliggende oppfinnelsen omhandler valsing av sammenføyde metallvalseblokker, og mer spesifikt fremgangsmåter for å øke valseutbyttet og valseeffektivitet ved å minimalisere tap til skjæring og kutting ved valsing av sammenføyde valseblokker. Denne oppfinnelsen tilveiebringer en sammenføyd struktur for valsede aluminiumsprodukter som omfatter en kjerneblokk med redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen på blokken i minst en av kantene parallelt med valseretningen. Minst en sekundær blokk er sammenføyd med kjerneblokken. Kantene på valseblokken kan ha en utskjæring eller en innsnevret form. Oppfinnelsen gir også en fremgangsmåte for å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammenføyde valseblokker ved bruk av en kjerneblokk med redusert snittflate i tykkelsesretningen til blokken i minst en av blokkens kanter parallelt med valseretningen.
Description
BAKGRUNN FOR OPPFINNELSEN
Foreliggende oppfinnelse omhandler valsing av sammenføyde metallvalseblokker, og mer spesifikt om fremgangsmåter for å øke valseutbyttet og valseeffektiviteten ved å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammenføyde valseblokker. Den positive økningen i materialutbytte og valseeffektivitet oppnås ved bruk av en ny valse-blokkgeometri i en eller begge av valseblokkens ender. Valseblokkens geometri formes ved maskinering eller støping. Oppfinnelsen har størst fordel ved bruk i produksjon av valsede aluminiumsprodukter.
En utbredt metode for å produsere aluminiumsplater, ark og folie er bruk av vertikal halvkontinuerlig støping av valseblokker med en nedre ledende ende, i faget kaldt valseblokkens butt. Denne dannes når flytende metall størkner på den bevegelige bunn-eller startblokken som er i den åpne enden av støpeformen. Bunnblokken beveger seg kontinuerlig nedover og bort fra formen ettersom den størknede valseblokken kommer ut av enden på formen der bunnblokken tidligere befant seg. Støpeformens sidevegger og sideveggene på den størknede valseblokken som beveger seg ut av formen sprayes med vann for å øke størkningshastigheten. Denne støpeteknikken kalles direkte avkjø-ling eller "DC" støping.
Valseblokkene kan deretter skrapes for å fjerne overflateurenheter fra støpingen og ytterligere homogeniseres ved oppvarming i en ovn for å oppnå enhetlig kjemi over hele valseblokkens snittflate før laminering med en eller flere nye valseblokker. Den neste valseblokken er vanligvis av en aluminiumslegering med annen sammensetning sveiset til kjernen, ofte et loddet materiale eller en plettering som har som mål å bedre korro-sjonsegenskapene.
For å kunne bearbeide valseblokker behandlet på denne måten videre til nyttbare slutt-produkter slik som ark, plater, folie eller lignende, sveises valseblokkene fortrinnsvis sammen i kantene og varmes til ønsket valsetemperatur. Deretter utsettes de for en rekke varme valsegjennomkjøringer i en varm valsemølle for å laminere vasleblokkene, fulgt av kaldvalsing, hvorved resultatet er et plettert materiale. Kjerneblokken kan bli sammenføyd med flere andre valseblokker, plassert på begge sider av blokken eller på samme side. Disse er ofte laget av bløtere materiale enn kjernen, slik som loddemate-riale med høyt innhold av silisium. Blokkene som danner pletteringen kan også være laget av aluminiumlegeringer som har som mål å bedre korrosjonsmotstanden på det valsede båndet.
Det resulterende materialet er nyttig til bruk i bånd eller plater i varmevekslere, for eksempel som ribber eller rørmateriale eller for fordampere eller samlestokkplater.
De frie overflatene på en valseblokk av bestemt bredde, tykkelse og lengde gjør at ikke-enhetlig valsedeformering oppstår i lengde og breddedimensj onene under varmvalsing. Denne ikke-enhetlige deformeringen fører til forlenging av valseblokkens midtre del, noe som fører til konvekse "tunger" som strekker seg ut langsgående ved kantene, sær-lig på aluminiumsblokker som blir bearbeidet i reverserende valser, vanligvis uten bruk av side- eller endevalser. Dannelse av tunger er heller ikke uvanlig ved valsing av alu-minium også i valser utstyrt med sidevalser. Ved valsing av plettert materiale slik som valseblokker til varmevekslerbånd, er pletteringen ofte mykere enn kjernen og det deformeres derfor lettere, noe som gjør problemet med ikke-enhetlig deformasjon verre. Kraften som virker på valseblokken vil være høyere ved kantene som går parallelt med valseretningen på grunn av valsenes elastiske deformasjon. Dette fører til dannelse av ujevn plettering nær valseblokkens kanter og til større skjæretap.
IJP 59027701 har kantene på stålvalseblokkers sidekanter kontinuerlige rifler for å minimalisere feil og redusere marginer for beskjæring. Dette tiltaket har ikke vist seg å være effektivt for pletterte valseblokker.
Det tidligere nevnte fenomenet med ikke-enhetlig deformasjon er like ille i lengderet-ningen til en valseblokk, noe som fører til en annen tilstand i faget kaldt "overbrett", "overlapp" eller "alligatoring". Disse ikke fordelaktige tilstandene i valseblokkens ender blir verre ettersom valsingen fortsetter og de må til slutt fjernes ved kutting for at valsingen kan fortsette.
Det er (også) velkjent at overlapp fører til en intern laminasjonssprekk i materialet, som vokser under valsing og vil resultere i dårlige plate- og arkprodukter dersom den ikke fjernes ved skjæring.
Bruk av plettert materiale gjør også resirkulering av skrap vanskeligere, fordi de sam-menføyde materialene har ulik sammensetning.
Tidligere eksperimenter har blitt utført i JP 61262456 for å prøve å redusere tap ved skjæring og kutting av sammenføyde valseblokker ved å smalne endene på valseblokken ved å deformere endene ved å bruke skrå valser for å øke utbyttet ved valsing. Pletteringen støpes på den deformerte kjernen for å gi tykkere plettering ved valseblokkens kanter og dermed sørge for tykk nok plettering også ved kantene. Problemet med ujevn plettering vil imidlertid fortsatt være til stede.
WO01/94050 presenterer en aluminiumsblokk med redusert tverrsnitt i endene for å redusere kuttetap. Problemet med ujevn deformering av plettering ved valsing er ikke vurdert.
WO 01/56782 beskriver et komposittmateriale inkludert et kjernemateriale med høyere styrke og minst et pletteringsmateriale med en høyere ledeevne enn kjernemateriale. Pletteringsmaterialelaget(-ene) påføres ved alminnelig kjente teknikker og derfor løser ikke WO 01/56782 problemet med en ujevn tykkelse på pletteringslaget(-ene) over hele lengden av blokken etter valsing.
Foreliggende oppfinnelse løser manglene ved tidligere teknikk ved å komme med en fremgangsmåte og en valseblokk av spesifikk geometri for å redusere tap til kutting og kantskjæring ved varmvalsing av en sammenføyd struktur av valsede aluminiumsprodukter som øker valseproduktivitet og metallutnyttelse betydelig, spesielt ved varmvalsing av aluminiumprodukter.
Foreliggende oppfinnelse presenterer en fremgangsmåte og et produkt som tilveiebringer en kjerneblokk med spesiell konfigurasjon på langsgående kanter som løper parallelt med valseretningen til blokken. Den spesielle valseblokken som oppstår ved bruk av foreliggende oppfinnelse minimaliserer dannelse av ujevn pletteringstykkelse ved valsing av blokken, noe som reduserer tap til skjæring og kutting og øker valseproduktivitet og gjenbruk av metall. 1. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en sammenføyd struktur innrettet for en valseprosess som omfatter:
- en kjerneblokk som har:
første og andre ender og mellom disse langsgående kanter som løper parallelt med valseretningen og
redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen til kjerneblokken i minst en av de langsgående kantene, og
minst en annen valseblokk arrangert parallelt med kjerneblokken.
I tillegg tilveiebringer foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for å fremstille et aluminiumsbånd av den sammenføyde strukturen ved varmvalsing og kaldvalsing av valseblokken til passende mål så vel som det produserte båndet.
For det tredje tilveiebringer den foreliggende oppfinnelsen en fremgangsmåte for å redusere tap til skjæring og kutting ved valsing av blokker ved å a) tilveiebringe en kjerneblokk med redusert tverrflate i tykkelsesretningen i minst en av valseblokkens ender
b) tilveiebringe minst en annen valseblokk
c) eventuelt skalpere valseblokkene
d) sammenføye valseblokkene
e) utføre en rekke valsegjennomkjøringer på de nevnte valseblokkene for å laminere disse og for å redusere tykkelse og forlenge blokkene, slik at et metallbånd
med jevn pletteringstykkelse oppnås
Båndet kan brukes i varmevekslerutstyr.
Reduksjon av tverrsnittsarealet gjøres fortrinnsvis ved maskinering, men andre fremgangsmåter slik som dannelse av den spesielle formen ved støping av valseblokken er ikke ekskludert.
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet i mer detalj og det vil bli referert til de medfølgende tegningene hvor: Figur 1 (a) viser et tverrsnitt av en kant på en plettert valseblokk vinkelrett på valseretningen etter noen valsegjennomkjøringer ved bruk av kjent teknikk. Figur 1 (b) viser et tverrsnitt av en kant på en plettert valseblokk vinkelrett på valseretningen etter noen valsegjennomkjøringer ved bruk av foreliggende oppfinnelse. Figur 2 viser et tverrsnitt av en kant av en plettert valseblokk vinkelrett på valseretningen før valsing. Valseblokken er modifisert i henhold til innholdet i foreliggende oppfinnelse. Figur 3 viser et snitt av kanten på en plettert valseblokk før valsing. Valseblokken er modifisert i henhold til innholdet i foreliggende oppfinnelse. Figur 4 viser trykket fra valsene på en valseblokk, med og uten utskjæring i kjernens senter. Figur 1 (a) demonstrerer problemet som oppstår ved valsing av en plettert blokk med konvensjonell form. Endene får tungeform når materialet i sentrum av kjernen (1) dyttes ut mens overflatematerialets flyt begrenses av friksjonskrefter fra valsene. Når kjernen er plettert vil pletteringen (2) deformeres lettere fordi den er mykere enn kjernen, noe som fører til "overflyt" av plettering ved kantene. Ved kantene vil forholdet mellom plettering og kjerne ble ujevnt, noe som resulterer i materialtap fordi kantene må skjæres av.
Når det maskineres en utskjæring i valseblokken som vist på figur 2, vil blokken deformeres på en måte som minimaliserer dannelse av ujevn plettering (se figur 1 (b)) og dermed reduserer mengden av skrap. Utskjæringen kan ha hvilken som helst form, men er fortrinnsvis i form av en U, en V eller et polygon. Utskjæringen kan plasseres i sentrum av kjernen, eller den kan forskyves fra sentrum av kjernen i tykkelsesretningen, det vil si loddrett på planet til valseblokken slik at deformasjonsmotstanden til kjernen justeres til hardheten til kjerneblokken i forhold til hardheten til den andre blokken. Deformasjonen hos den andre blokken blir da mer homogen.
Det foretrekkes av utskjæringen dekker minst en tredjedel av blokkens tykkelse, og fortrinnsvis minst halvparten av tykkelsen til blokken. I henhold til dette vil snittarealet til kjerneblokken bli redusert med henholdsvis minst en tredjedel eller halvparten. Utskjæringen eller den avsmalende formen på kantene kan kombineres med avsmalende blokkender slik at kjernen har redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen til kjerneblokken i minst en av endene loddrett på valseretningen. For sammenføyning, for eksempel ved sveising, av en eller to nye blokker til kjerneblokken foretrekkes imidlertid utskjæring.
Dybden på utskjæringen inn i kjernens ende bør være større enn bredden i tykkelsesretningen. Fortrinnsvis bør dybden være minst 1,5 ganger bredden i tykkelsesretningen.
Endene på blokken kan alternativt, eller i kombinasjon med utskjæring, ha en form som vist i figur 3. Denne avsmalende formen reduserer også problemet med ujevn pletteringstykkelse og dermed mengden skrap. Den andre eller tredje blokken bør gå til kanten (3) av kjerneblokken, for å gi materiale til plettering av kjerneblokken når den deformeres under valsing. Denne konfigurasjonen forhindrer at valseblokken sklir mot valsene, og fører derfor til et jevnere kjerne/pletteringsforhold. 1 figur 4 vises kraften fra valsene "R" på en sammenføyd struktur i henhold til foreliggende oppfinnelse. Kurve A viser kraften på valseblokker i henhold til tidligere teknikk og kurve B viser kraften for blokker som har en utskjæring med form som et polygon (P). Som det kan sees er variasjonen i kraft mye mindre i kurve B, på grunn av mindre elastisk deformasjon når kjernens tverrflate er redusert. Den resulterende pletteringen er derfor jevnere i tykkelse over båndets bredde, og tapet til skjæring av kantene blir mindre.
Reduksjonen i tykkelse kan være hvilken som helst av de beskrevne utskjæringene eller innsmalningene, brukt alene eller i kombinasjon. Reduksjonen av kjernens tverrsnitt reduserer deformasjonsmotstanden til kjernen i kantene (og endene dersom brukt der), og dermed reduseres deformasjonen av pletteringen på de pletterte kantene (og endene), noe som gir mer enhetlig pletteringstykkelse.
Materialet til kjernen og pletteringen kan være hvilket som helst metall, men er spesielt rettet mot aluminiumslegeringer.
Det valsede båndet kan brukes som varmevekslerbånd eller plate for ribber, rør eller samlestokkplater, fordampningsplater.
Oppfinnelsen løser problemet med å redusere skjære- og kuttetap ved å kontrollere materialflyt som beskrevet ovenfor, for å forbedre utbyttet av aluminiumsproduksjon ved valsing.
Eksempel
En aluminiumslegert kjerneblokk ble støpt ved DC metoden og skalpert for å fjerne overflateujevnheter fra støping. En utskjæring med polygonform (P) ble maskineri i endene av blokken som vist i figur 4, og overflaten på blokkens ender ble maskineri til en innsmalende form som vist i figur 3. En ny blokk (skalpert) med rektangulær form bestående av et loddet aluminiumslegering ble sveiset til kjerneblokkens ender. Blokkene ble varm- og kaldvalset til ferdig dimensjon. En bit at det resulterende båndet ble kuttet av og varmbelagt med harpiks og polert, og snittet av båndet ble gransket i et optisk mikroskop. Variasjonen i pletteringstykkelse over båndets bredde var mindre enn 2 %, og defektene i endene var svært små. Det resulterende båndet ble viklet og kuttet i biter og levert til en produsent av varmevekslere for videre behandling.
Claims (18)
1. Sammenføyd struktur arrangert for en valseprosess som omfatter: - en kjerneblokk (1) som har: første og andre ender og mellom disse langsgående kanter som løper parallelt med valseretningen og et redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen til kjerneblokken (1) i minst en av de langsgående kantene,karakterisert vedat - minst en andre valseblokk (2) er arrangert parallelt med kjerneblokken (1).
2. Sammenføyd struktur ifølge krav 1, hvori det reduserte tverrsnittet oppstår ved minst en utskjæring i sentrum av kanten.
3. Sammenføyd struktur ifølge krav 1, hvori det reduserte tverrsnittet oppstår ved minst en utskjæring, hvori utskjæringen er plassert bort fra senter på blokken (1) i tykkelsesretningen.
4. Sammenføyd struktur ifølge krav 1 eller 2, hvori det reduserte tverrsnittet oppnås ved innsmaling av øvre og/eller nedre overflate på kjerneblokken (1) i kantens retning.
5. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori en total reduksjon av tverrsnittet er minst en tredjedel av blokkens (1) tykkelse.
6. Sammenføyd struktur ifølge et av kravene 1-4, hvori en total reduksjon av tverrsnittet er minst halvparten av blokkens (1) tykkelse.
7. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori dybden på utskjæringen er større enn bredden på utskjæringen i tykkelsesretningen, fortrinnsvis større enn 1,5 ganger bredden.
8. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, hvori utskjæringen har én av formen av en U, en V og en polygon.
9. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, hvori den minst ene andre valseblokken (2) når ut til kanten (3) på kjerneblokken.
10. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori kjerneblokken (1) er laget av en aluminiumslegering.
11. Sammenføyd struktur ifølge krav 9, hvori den minst ene andre blokken (2) er laget av et mykere materiale enn kjerneblokken (1).
12. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av krav 9 eller 10, hvori minst den ene andre blokken (2) er av en annen aluminiumslegering enn kjerneblokkens (1) legering.
13. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori den minst ene andre blokken (2) er laget av en loddet legering.
14. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori den minst ene andre blokken (2) har rektangulært tverrsnitt.
15. Sammenføyd struktur ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvori: - kjernen har redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen til kjerneblokken (1) i minst en av blokkens ender vinkelrett på valseretningen.
16. Fremgangsmåte for å fremstille et plettert bånd, omfattende følgende trinn: a) fremstille en kjerneblokk (1) med redusert tverrsnitt i tykkelsesretningen
av blokken i minst en av blokkens kanter,
karakterisert vedtrinnene: b) fremstille minst en andre blokk (2), c) eventuelt skalpering av blokkene (1,2), d) sammenføying av en kjerneblokk (1) og den minst ene andre blokken (2) for å lage en sammenføyd struktur ifølge hvilket som helst av krav 1-15, og e) varm- og kaldvalsing av den sammenføyde strukturen i denne lengderet-ningen til den når et passende mål.
17. Fremgangsmåte ifølge krav 16, som omfatter følgende trinn: - maskinering av kanten på valseblokken for å oppnå det reduserte tverrsnittet på kjerneblokken (1).
18. Fremgangsmåte ifølge krav 16, som omfatter følgende trinn: - utførelse av reduksjonen av kjerneblokkens (1) tverrsnitt ved støping av kjerneblokken (1).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0502633A SE531264C8 (sv) | 2005-12-01 | 2005-12-01 | Ett sammansatt göt och metod för att reducera skär-och klippförluster vid valsning av sådant göt, san band tillverkat av götet och användning av bandet i en värmeväxlare |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20065468L NO20065468L (no) | 2007-06-04 |
NO335494B1 true NO335494B1 (no) | 2014-12-22 |
Family
ID=37685066
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20065468A NO335494B1 (no) | 2005-12-01 | 2006-11-30 | Fremgangsmåte for å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammensatte blokker |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8096160B2 (no) |
EP (1) | EP1792668B1 (no) |
JP (1) | JP4759499B2 (no) |
CN (1) | CN1978188B (no) |
ES (1) | ES2405301T3 (no) |
NO (1) | NO335494B1 (no) |
PL (1) | PL1792668T3 (no) |
SE (1) | SE531264C8 (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20060137851A1 (en) * | 2004-12-27 | 2006-06-29 | Gyan Jha | Shaped direct chill aluminum ingot |
US8381385B2 (en) * | 2004-12-27 | 2013-02-26 | Tri-Arrows Aluminum Inc. | Shaped direct chill aluminum ingot |
DE102009007926A1 (de) * | 2009-02-06 | 2010-08-19 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung von umfangsseitig konturierten länglichen Formplatinen aus einem Metallstreifen |
CN103862248A (zh) * | 2014-03-19 | 2014-06-18 | 德龙钢铁有限公司 | 一种有效预防热轧过程头尾表面缺陷产生的方法 |
PL3442740T3 (pl) | 2016-04-12 | 2020-04-30 | Gränges Ab | Arkusz lutowniczy |
CN114227141B (zh) * | 2021-12-21 | 2023-01-03 | 大连理工大学 | 采用组合法兰式板坯成形薄壁金属构件的方法 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1427155A (en) * | 1972-08-21 | 1976-03-10 | Osborn Steels Ltd | Production of turbine and compressor blades |
JPS53123358A (en) * | 1977-04-04 | 1978-10-27 | Kawasaki Steel Co | Steel plate rolling method |
US4486509A (en) * | 1982-02-12 | 1984-12-04 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Rolling ingot |
JPS5927701A (ja) | 1982-08-09 | 1984-02-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延用素材 |
JPS59178105A (ja) * | 1983-03-26 | 1984-10-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウムブレ−ジングシ−トの製造方法 |
JPS60255202A (ja) * | 1984-06-01 | 1985-12-16 | Ube Ind Ltd | 押込切断方法 |
JPS61262456A (ja) * | 1985-05-16 | 1986-11-20 | Kawasaki Steel Corp | クラツド鋼用芯材とその製造方法 |
JPS62212003A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 板製造方法 |
JPH01148403A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Kawasaki Steel Corp | クラッド鋼の厚板圧延方法 |
JPH0696754B2 (ja) * | 1988-07-18 | 1994-11-30 | 古河アルミニウム工業株式会社 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
JPH07246481A (ja) * | 1994-03-10 | 1995-09-26 | Nippon Steel Corp | 高強度クラッド鋼板の製造方法 |
US6329075B1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-12-11 | Reycan, L.P. | Electrical conductivity and high strength aluminum alloy composite material and methods of manufacturing and use |
US6453712B1 (en) | 2000-06-07 | 2002-09-24 | Alcoa Inc. | Method for reducing crop losses during ingot rolling |
JP2005297016A (ja) * | 2004-04-13 | 2005-10-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレージングシートの製造方法およびブレージングシート |
-
2005
- 2005-12-01 SE SE0502633A patent/SE531264C8/sv unknown
-
2006
- 2006-11-30 JP JP2006323753A patent/JP4759499B2/ja active Active
- 2006-11-30 PL PL06125083T patent/PL1792668T3/pl unknown
- 2006-11-30 NO NO20065468A patent/NO335494B1/no unknown
- 2006-11-30 EP EP06125083A patent/EP1792668B1/en active Active
- 2006-11-30 ES ES06125083T patent/ES2405301T3/es active Active
- 2006-12-01 CN CN2006101729476A patent/CN1978188B/zh active Active
- 2006-12-01 US US11/606,885 patent/US8096160B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4759499B2 (ja) | 2011-08-31 |
JP2007152433A (ja) | 2007-06-21 |
NO20065468L (no) | 2007-06-04 |
EP1792668B1 (en) | 2013-03-06 |
SE531264C2 (sv) | 2009-02-03 |
US20070144229A1 (en) | 2007-06-28 |
SE0502633L (sv) | 2007-06-02 |
CN1978188A (zh) | 2007-06-13 |
EP1792668A1 (en) | 2007-06-06 |
PL1792668T3 (pl) | 2013-12-31 |
ES2405301T3 (es) | 2013-05-30 |
CN1978188B (zh) | 2010-09-15 |
SE531264C8 (sv) | 2009-03-03 |
US8096160B2 (en) | 2012-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100532011C (zh) | 双辊连铸镁合金薄板的控轧方法及装置 | |
NO335494B1 (no) | Fremgangsmåte for å redusere tap ved skjæring og kutting ved valsing av sammensatte blokker | |
WO2019179307A1 (zh) | 一种热态板/带的在线辊压热成型工艺及其应用 | |
CN110241337A (zh) | 一种超大宽幅铝合金板材的制备方法 | |
CN105821334B (zh) | 在宽厚板轧机上生产4mm厚Q345DE钢板的方法 | |
CN112916639B (zh) | 一种超平铝合金带筋板型材制备方法 | |
WO2018049585A1 (zh) | 内螺纹换热管用铝合金复合带材及其制造方法 | |
EA020258B1 (ru) | Титановая плоская заготовка для горячей прокатки, способ ее получения и способ ее прокатки | |
CN105170660A (zh) | 一种宽幅镁合金板材控边轧制方法 | |
CN112692514B (zh) | 利用圆形锭坯生产合金/金属基复合材料板材的方法 | |
CN111347735A (zh) | 一种钎焊用复合板材及其制造方法 | |
CN1939610A (zh) | 镁、铝合金板带材连续铸轧热温连轧技术 | |
CN103276329B (zh) | 高强度镁合金大规格板材的等温加工工艺 | |
CA2376273C (en) | A method for making an aluminium composite material | |
CN1221337C (zh) | 一种制造铜及铜合金管的热轧方法 | |
CN106238491B (zh) | 一种高精度异型铜带的生产工艺 | |
CN1434752A (zh) | 扁坯和铸锭轧制时减少切头损失用的方法和设备 | |
RU184621U1 (ru) | Пакет для прокатки тонких листов | |
CN106623422A (zh) | 一种Ti2AlNb中厚板的加工方法 | |
CN114669621B (zh) | 铝合金超厚板及其制备方法 | |
CN105032973A (zh) | 一种tc4钛合金板的加工方法 | |
CN109158421B (zh) | 一种防止横向变厚度板带材产生缺陷的轧制方法 | |
CN113798321A (zh) | 一种铝合金厚板及其制造方法 | |
CN1166465C (zh) | 温加工制造铜及铜合金管的方法 | |
CN111014536A (zh) | 钛合金宽幅板材的锻造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: GRAENGES SWEDEN AB, SE |