NO327795B1

NO327795B1 - Cable with impact resistant coating

Info

Publication number: NO327795B1
Application number: NO19995535A
Authority: NO
Inventors: Sergio Belli; Luigi Caimi; Alberto Bareggi; Luca Balconi
Original assignee: Prysmian Cavi E Sistemi En Srl
Priority date: 1997-05-15
Filing date: 1999-11-12
Publication date: 2009-09-28
Also published as: EE04446B1; NO995535D0; DK0981821T3; DE69806377T3; YU58199A; ZA984027B; IL132408A; KR100493625B1; AR015677A1; TW405126B; AU8015898A; AP1121A; ID24381A; EP0981821B1; CA2289748C; CZ293006B6; NZ337909A; UY25000A1; DE69806377T2; EA001727B1

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en kabel omfattende en leder, minst ett lag med et kompakt isolerende belegg, og et belegg for kabler, ifølge kravinnledningen. The present invention relates to a cable comprising a conductor, at least one layer with a compact insulating coating, and a coating for cables, according to the preamble.

Tilfeldige anslag på en kabel, som kan oppstå f.eks. under transport, utlegging osv., kan forårsake en rekke strukturelle skader på kabelen, deriblant deformasjon av de isolerende lag, utløsning av det isolerende lag fra det halvledende lag, og lignende, hvor denne skaden kan forårsake variasjoner i den elektriske gradient av isolasjonsbelegget, med en følgende reduksjon i beleggets isolasjonskapasitet. Accidental impacts on a cable, which can occur e.g. during transport, laying, etc., can cause a number of structural damages to the cable, including deformation of the insulating layers, detachment of the insulating layer from the semi-conducting layer, and the like, where this damage can cause variations in the electrical gradient of the insulation coating, with a subsequent reduction in the coating's insulating capacity.

I de kabler som nå er kommersielt tilgjengelige, f.eks. for lav eller middels høy spenning for kraftoverføring eller fordeling, er metallarmering i stand til å motstå slike anslag vanligvis påført for å beskytte kabelen mot mulig skade forårsaket ved tilfeldige anslag. Denne armeringen kan være i form av bånd eller tråder (generelt laget av stål) eller alternativt i form av en metallskjede (generelt laget av bly eller aluminium). Denne armeringen er i sin tur vanligvis kledt med et ytre polymerbelegg. Et eksempel på en slik kabelstruktur er beskrevet i US 5 153 381. In the cables that are now commercially available, e.g. for low or medium high voltage for power transmission or distribution, metal reinforcement capable of withstanding such impacts is usually applied to protect the cable from possible damage caused by accidental impacts. This reinforcement can be in the form of bands or wires (generally made of steel) or alternatively in the form of a metal sheath (generally made of lead or aluminium). This reinforcement, in turn, is usually clad with an outer polymer coating. An example of such a cable structure is described in US 5,153,381.

Søkeren har observert at nærvær av den ovennevnte metallarmering har et visst antall ulemper. F.eks., påføringen av den nevnte armering omfatter en eller flere ytterligere faser i prosesseringen av kabelen. Dessuten vil nærvær av metallarmeringen øke kabelens vekt betydelig, i tillegg til å reiser miljømessige problemer, siden hvis den trenger å utskiftes, vil en kabel konstruert på denne måten være vanskelig å kvitte seg med. The applicant has observed that the presence of the above-mentioned metal reinforcement has a certain number of disadvantages. For example, the application of said reinforcement comprises one or more additional phases in the processing of the cable. Moreover, the presence of the metal reinforcement will significantly increase the weight of the cable, in addition to raising environmental problems, since if it needs to be replaced, a cable constructed in this way will be difficult to dispose of.

Japansk patent, publisert under nummeret (Kokai) 7-320550 beskriver en hjemme-kabel med et anslagbestandig belegg 0,2 til 1,4 mm i tykkelse, plassert mellom isolatoren og den ytre skjeden. Dette anslagsbestandige belegg er et ikke-ekspandert polymermateriale som inneholder en polyuretan resin som hovedkomponent. Japanese patent, published under the number (Kokai) 7-320550 describes a home cable with an impact-resistant coating 0.2 to 1.4 mm in thickness, placed between the insulator and the outer sheath. This impact-resistant coating is a non-expanded polymer material that contains a polyurethane resin as the main component.

På den annen side, bruk av ekspandert polymermaterialer i kabelkonstruksjonen er kjent for mange formål. On the other hand, the use of expanded polymer materials in cable construction is known for many purposes.

F.eks. beskriver DE-PA P 15 15 709 bruken av et mellomlag mellom den ytre plastskjeden og den indre metallskjeden av en kabel, for å øke motstanden av den ytre plastskjeden mot lave temperaturer. Ingenting er nevnt i dokumentet om beskyttelse av den indre struktur av kabelen med det nevnte mellomlag. Et slikt mellomlag skulle praktisk kompensere for elastiske spenninger generert i den ytre plastskjeden på grunn av synkende temperaturer, og kan bestå av løst plasserte glassfibre eller et materiale som kan være enten ekspandert eller kan omfatte hule glasskuler. E.g. DE-PA P 15 15 709 describes the use of an intermediate layer between the outer plastic sheath and the inner metal sheath of a cable, to increase the resistance of the outer plastic sheath to low temperatures. Nothing is mentioned in the document about protection of the internal structure of the cable with the said intermediate layer. Such an intermediate layer should practically compensate for elastic stresses generated in the outer plastic sheath due to falling temperatures, and can consist of loosely placed glass fibers or a material that can be either expanded or can include hollow glass spheres.

Et annet dokument, tysk modell nr. G 81 03 947.6, beskriver en elektrisk kabel for bruk til forbindelser inne i apparater og maskiner, som har spesiell mekanisk motstand og fleksibilitet. Den nevnte kabel er spesielt konstruert for føring på en trinse, og er tilstrekkelig fleksibel til å gjenvinne sin rette struktur etter passering av denne trinsen. Følgelig, tar denne typen av kabel spesielt sikte på å motvirke mekaniske belastninger av den statiske type (så som de som blir generert under passering over en trinse), og dens hovedtrekk er fleksibilitet. Det kan lett forstås av fagfolk i teknikken at denne type av kabel er vesentlig forskjellig fra lav- eller middels spenning kraftoverføring eller fordeling, og har en metallarmering, som istedenfor å være fleksibel, bør være i stand til å motstå dynamiske belastninger på grunn av anslag av en viss styrke på kabelen. Another document, German Model No. G 81 03 947.6, describes an electric cable for use in connections inside appliances and machines, which has special mechanical resistance and flexibility. The said cable is specially designed for guiding on a pulley, and is sufficiently flexible to regain its proper structure after passing this pulley. Accordingly, this type of cable is particularly aimed at counteracting mechanical loads of the static type (such as those generated during passing over a pulley), and its main feature is flexibility. It can be easily understood by those skilled in the art that this type of cable is significantly different from low or medium voltage power transmission or distribution, and has a metal reinforcement, which, instead of being flexible, should be able to withstand dynamic loads due to impacts of a certain strength on the cable.

I tillegg, i signaloverføringskabler av koaksial eller tvinnet par type, er det kjent å bruke ekspanderte materialer for å isolere et ledende metall. Koaksialkabler er vanligvis ment for å bære høyfrekvente signaler, så som koaksialkabler for TV (CATV) (10 til 100 MHz), satelittkabler (opp til 2 GHz), koaksialkabler for datamaskiner (over 1 MHz), tradisjonelle telefonkabler bærer vanligvis signaler med frekvenser på omkring 800 Hz. In addition, in coaxial or twisted pair type signal transmission cables, it is known to use expanded materials to insulate a conductive metal. Coaxial cables are usually intended to carry high frequency signals, such as television (CATV) coaxial cables (10 to 100 MHz), satellite cables (up to 2 GHz), computer coaxial cables (above 1 MHz), traditional telephone cables usually carry signals with frequencies of around 800 Hz.

Hensikten med å bruke en ekspandert isolator i slike kabler er å øke transmisjonshastigheten for de elektriske signaler, for å nærme seg den ideelle hastighet for signaltransmisjon i ledende metall i luften (som er nær lysets hastighet). Grunnen for dette er, at sammenlignet med ikke-ekspanderte polymermaterialer, har ekspanderte materialer generelt lavere dielektrisk konstant (K), som er proporsjonalt nærmere konstanten for luft (K=l) med høyere grad av ekspansjon for polymermaterialet. The purpose of using an expanded insulator in such cables is to increase the transmission speed of the electrical signals, to approach the ideal speed of signal transmission in conductive metal in air (which is close to the speed of light). The reason for this is that compared to non-expanded polymer materials, expanded materials generally have a lower dielectric constant (K), which is proportionally closer to the constant for air (K=l) with a higher degree of expansion for the polymer material.

F.eks., US patent 4 711 811 beskriver en signal-transmisjonskabel som har et ekspandert fluoropolymer som isolator (tykkelse på 0,05 til 0,76 mm) kledt med en film av etylen/tetrafluoroetylen eller etylen/klorotrifluoroetylen kopolymer (tykkelse på 0,013 til 0,254 mm). Som beskrevet i dette patentet, er hensikten med den ekspanderte polymer å isolere lederen, mens hensikten med filmen av ikke-ekspandert polymer som dekker den ekspanderte polymer er å forbedre de mekaniske egenskaper av isolasjonen, i spesielt ved å gi den nødvendige kompresjonsstyrke når to isolerte ledere tvinges til å danne det såkalte "tvinnet par". For example, US Patent 4,711,811 describes a signal transmission cable having an expanded fluoropolymer insulator (thickness of 0.05 to 0.76 mm) coated with a film of ethylene/tetrafluoroethylene or ethylene/chlorotrifluoroethylene copolymer (thickness of 0.013 to 0.254 mm). As described in this patent, the purpose of the expanded polymer is to insulate the conductor, while the purpose of the film of non-expanded polymer covering the expanded polymer is to improve the mechanical properties of the insulation, in particular by providing the necessary compressive strength when two insulated managers are forced to form the so-called "twisted pair".

EP 0 442 346 beskriver en signaltransmisjonskabel med et isolerende lag basert på ekspandert polymer, plassert direkte rundt lederen. Denne ekspanderte polymer har en ultramikrocelle-struktur med et tomromsvolum på mer enn 75 % EP 0 442 346 describes a signal transmission cable with an insulating layer based on expanded polymer, placed directly around the conductor. This expanded polymer has an ultra-microcell structure with a void volume of more than 75%

(tilsvarende en ekspansjonsgrad på mer enn 300 %). Ultramikrocelle-strukturen av denne polymer bør være slik at den blir komprimert med minst 10 % under en belastning på 6,89 x 104 Pa, og gjenvinner minst 50 % av sitt opprinnelige volum etter fjerning av belastningen. Disse verdiene tilsvarer tilnærmet den typiske kompresjonsstyrke som materialet trenger å ha for å motstå kompresjonen under tvinning av kablene. (equivalent to an expansion rate of more than 300%). The ultramicrocellular structure of this polymer should be such that it is compressed by at least 10% under a load of 6.89 x 104 Pa, and recovers at least 50% of its original volume after removal of the load. These values roughly correspond to the typical compression strength that the material needs to have to withstand the compression during twisting of the cables.

I WO 93/15512, som også angår en signal-transmisjonskabel med et ekspandert isolerende belegg, er det nevnt at man ved å belegge den ekspanderte isolator med et lag av ikke-ekspandert isolerende termoplastpolymermateriale (som beskrevet f.eks. i den ovennevnte US 4 711 811), oppnår den nødvendige kompresjonsstyrke, mens dette imidlertid reduserer hastigheten av signalforplantningen. Den nevnte patentsøknad WO 93/15512 beskriver en koaksialkabel med et dobbelt lag av isolerende belegg, hvor begge lagene består av et ekspandert polymermateriale, det indre laget bestående av mikroporøst polytetrafluoro-etylen (PTFE) og det ytre lag består av en lukket celle ekspandert polymer, spesielt perfluoroalkoksytetrafluoroetylen (PFA) polymerer. Det isolerende belegg basert på ekspandert polymer er oppnådd ved å ekstrudere PFA-polymeren over det indre lag av PTFE isolator, injisering av Freon 113 som ekspanderingsagens. Ifølge de detaljer som er gitt i beskrivelsen, vil denne lukket celle ekspanderte isolator gjøre det mulig å opprettholde en høy hastighet for signaltransmisjonen. Det er dessuten definert i denne patentanvendelse som å være bestandig mot kompresjon, skjønt ingen numeriske data angående denne kompresjonsstyrke er gitt. Beskrivelsen understreker det faktum at ledere belagt med en slik dobbeltlag isolator kan tvinnes. Dessuten, ifølge denne patentsøknaden, vil økningen i tomromsvolum i det ytre ekspanderte lag gjøre det mulig å oppnå en økning i transmisjonshastigheten, og dermed bevirke små variasjoner i kapasiteten av dette belegget til å motvirke kompresjonen av det indre ekspanderte lag. In WO 93/15512, which also relates to a signal transmission cable with an expanded insulating coating, it is mentioned that by coating the expanded insulator with a layer of non-expanded insulating thermoplastic polymer material (as described e.g. in the above-mentioned US 4,711,811), achieves the required compression strength, while this however reduces the speed of signal propagation. The aforementioned patent application WO 93/15512 describes a coaxial cable with a double layer of insulating coating, where both layers consist of an expanded polymer material, the inner layer consisting of microporous polytetrafluoroethylene (PTFE) and the outer layer consisting of a closed cell expanded polymer , especially perfluoroalkoxytetrafluoroethylene (PFA) polymers. The insulating coating based on expanded polymer is obtained by extruding the PFA polymer over the inner layer of PTFE insulator, injecting Freon 113 as an expanding agent. According to the details given in the description, this closed cell expanded insulator will make it possible to maintain a high speed of signal transmission. It is also defined in this patent application as being resistant to compression, although no numerical data regarding this compressive strength is given. The description emphasizes the fact that conductors coated with such a double-layer insulator can be twisted. Moreover, according to this patent application, the increase in void volume in the outer expanded layer will enable an increase in the transmission rate to be achieved, thereby causing small variations in the capacity of this coating to counteract the compression of the inner expanded layer.

Som man kan se fra de ovennevnte dokumenter, er hovedhensikten med å bruke "åpen celle" ekspanderte polymermaterialer som isolerende belegg for signaltransmisjonskabler, å øke transmisjonshastigheten for de elektriske signal. Disse ekspanderte beleggene har imidlertid den ulempen at de har utilstrekkelig kompresjonsstyrke. Noen få ekspanderte materialer er også generelt definert som "bestandige mot kompresjon", siden de må sikre ikke bare en høy hastighet for signaltransmisjonen, men også tilstrekkelig motstand mot kompresjonskrefter som typisk blir generert når to ledere belagt med de ovennevnte ekspanderte isolasjonsmaterialer blir tvinnet sammen. Følgelig, også i dette tilfellet, er den tilførte belastning i hovedsak av statisk type. As can be seen from the above documents, the main purpose of using "open cell" expanded polymer materials as insulating coatings for signal transmission cables is to increase the transmission speed of the electrical signals. However, these expanded coatings have the disadvantage that they have insufficient compressive strength. A few expanded materials are also generally defined as "resistant to compression", since they must ensure not only a high speed of signal transmission, but also sufficient resistance to compressive forces that are typically generated when two conductors coated with the above-mentioned expanded insulation materials are twisted together. Consequently, also in this case, the added load is mainly of a static type.

Mens det således på den annen side er nødvendig for disse isolerende belegg laget av ekspanderte polymermaterialer for signaltransmisjonskabler å ha slike karakteristikker at de kan bære en forholdsvis beskjeden kompresjonsbelastning (så som den som oppstår når de to kablene tvinnes sammen), er det på den annen side ikke nevnt noe dokument som er kjent for søkeren noen type av anslagsstyrke som kan frembringes ved et ekspandert polymerbelegg. Dessuten, skjønt slike ekspanderte isolerende belegg fremmer en høyere transmisjonshastighet, er dette ansett for å være mindre fordelaktig enn et belegg laget av lignende ikke-ekspandert materiale når det gjelder kompresjonsstyrke, som rapportert i den ovennevnte WO 93/15512. Thus, while on the one hand it is necessary for these insulating coatings made of expanded polymer materials for signal transmission cables to have such characteristics that they can withstand a relatively modest compression load (such as that which occurs when the two cables are twisted together), on the other page no document is mentioned that is known to the applicant any type of impact strength that can be produced by an expanded polymer coating. Moreover, although such expanded insulating coatings promote a higher transmission rate, this is considered to be less advantageous than a coating made of similar non-expanded material in terms of compressive strength, as reported in the above-mentioned WO 93/15512.

Søkeren har nå funnet, at ved å sette inn i strukturen av en kraftoverføringskabel et passende belegg laget av ekspandert polymermateriale med tilstrekkelig tykkelse og bøyningsmodul, fortrinnsvis i kontakt med en skjede av ytre polymerbelegg, er det mulig å oppnå en kabel som har en høy anslagsstyrke, og dermed gjøre det mulig å unngå bruk av den ovennevnte beskyttende metallarmering i kabelstrukturen. Søkeren har spesielt observert at polymermaterialet bør være valgt til å ha en tilstrekkelig høy bøyningsmodul, målt før ekspansjonen, for å oppnå de ønskede anslagsmotstand-egenskaper og å unngå mulig skade på den indre struktur av kabelen på grunn av uønskede anslag mot dens ytre overflate. I den foreliggende beskrivelse, er uttrykket "anslag" ment å omfatte alle slike dynamiske belastninger av en viss energi som er i stand til å produsere vesentlige skader på strukturen av konvensjonelle uarmerte kabler, mens den har ubetydelig virkning på strukturen av konvensjonelle armerte kabler. Som en indikasjon, kan et slikt anslag anses som et anslag ved omkring 20 til 30 joule produsert av en v-formet meisel med avrundet kant, og med en kurvaturradius på omkring 1 mm, mot en ytre skjede av kabelen. The applicant has now found that by inserting into the structure of a power transmission cable a suitable coating made of expanded polymer material of sufficient thickness and bending modulus, preferably in contact with a sheath of outer polymer coating, it is possible to obtain a cable which has a high impact strength , thereby making it possible to avoid the use of the above-mentioned protective metal reinforcement in the cable structure. The applicant has particularly observed that the polymer material should be chosen to have a sufficiently high flexural modulus, measured before expansion, to achieve the desired impact resistance properties and to avoid possible damage to the internal structure of the cable due to unwanted impacts against its outer surface. In the present specification, the term "impact" is intended to include all such dynamic loads of a certain energy capable of producing significant damage to the structure of conventional unarmoured cables, while having negligible effect on the structure of conventional reinforced cables. As an indication, such an impact can be considered as an impact at about 20 to 30 joules produced by a v-shaped chisel with a rounded edge, and with a radius of curvature of about 1 mm, against an outer sheath of the cable.

Søkeren har dessuten overraskende observert at et ekspandert polymermateriale brukt som et belegg for kabler ifølge oppfinnelsen gjør det mulig å oppnå en anslagsstyrke som er bedre enn den man oppnår ved bruk av lignende belegg basert på den samme polymer som ikke er ekspandert. The applicant has also surprisingly observed that an expanded polymer material used as a coating for cables according to the invention makes it possible to achieve an impact strength that is better than that achieved when using a similar coating based on the same polymer that is not expanded.

En kabel med et belegg av denne typen har forskjellige fordeler over konvensjonell kabel med metallarmering, så som f.eks., lettere prosessering, reduksjon i vekten og dimensjonene av den ferdige kabel og redusert miljøpåvirkning når det gjelder resirkulering av kabelen når dens arbeidssyklus er over. A cable with a coating of this type has various advantages over conventional cable with metal reinforcement, such as, for example, easier processing, reduction in the weight and dimensions of the finished cable and reduced environmental impact in terms of recycling the cable when its working cycle is over .

Et aspekt ved den foreliggende oppfinnelse angår således en kraftoverføringskabel, omfattende One aspect of the present invention thus relates to a power transmission cable, comprising

a) en leder, a) a manager,

b) minst et lag av kompakt isolerende belegg, b) at least one layer of compact insulating coating,

c) et belegg laget av ekspandert polymermateriale, hvor det nevnte c) a coating made of expanded polymer material, where it mentioned

polymermateriale har bestemte mekaniske styrkeegenskaper og en forutbestemt grad polymer material has certain mechanical strength properties and a predetermined degree

av ekspansjon for å gi kabelen anslagsmotstand. of expansion to give the cable impact resistance.

Ifølge et foretrukket aspekt ved den foreliggende oppfinnelse, er det ekspanderte polymermaterialet oppnådd av et polymermateriale som har, før ekspansjon, en bøyningsmodul ved romtemperatur, målt i henhold til ASTM standard D790, høyere enn 200 MPa, fortrinnsvis mellom 400 MPa og 1 500 MPa, hvor verdier mellom 600 MPa og 1300 MPa er spesielt å foretrekke. According to a preferred aspect of the present invention, the expanded polymer material is obtained from a polymer material having, before expansion, a flexural modulus at room temperature, measured according to ASTM standard D790, higher than 200 MPa, preferably between 400 MPa and 1,500 MPa, where values between 600 MPa and 1300 MPa are particularly preferable.

Ifølge et foretrukket aspekt, har det nevnte polymermateriale en ekspansjonsgrad fra omkring 20 % til omkring 3000 %, fortrinnsvis fra omkring 30 % til omkring 500 %, hvor en ekspansjonsgrad fra omkring 50 % til omkring 200 % er spesielt å foretrekke. According to a preferred aspect, said polymer material has a degree of expansion from about 20% to about 3000%, preferably from about 30% to about 500%, where a degree of expansion from about 50% to about 200% is particularly preferred.

Ifølge en foretrukket utførelse av den foreliggende oppfinnelse, har belegget av ekspandert polymermateriale en tykkelse på minst 0,5 mm, fortrinnsvis mellom 1 og 6 mm, og spesielt mellom 2 og 4 mm. Ifølge et foretrukket aspekt ved den foreliggende oppfinnelse, er dette ekspanderte polymermateriale valgt fra polyetylen (PE), lavdensitets polyetylen (LDPE), middelsdensitet PE (MDPE), høydensitets PE (HDPE) og lineær lavdensitets PE (LLDPE), polypropylen (PP), etylen-propylengummi (EPR), etylen-propylenkopolymer (EPM), etylen-propylen-dienterpolymer (EPDM), naturlig gummi, butylgummi, etylen/vinyl-acetat (EVA) kopolymer, polystyren, etylen/akrylatkopolymer, etylen/metylakrylat (EMA) kopolymer, etylen/etylakrylat (EEA) kopolymer, etylen/butylakrylat (EBA) kopolymer, etylen/alfa-olefinkopolymer, akrylonitrill-butadien-styren (ABS) resiner, halogenisert polymer, polyvinylklorid (PVC), polyuretan (PUR), polyamid, aromatisk polyester, polyetylentereftalat (PET), polybutylentereftalat (PBT), og kopolymerer eller mekaniske blandinger av disse. According to a preferred embodiment of the present invention, the coating of expanded polymer material has a thickness of at least 0.5 mm, preferably between 1 and 6 mm, and especially between 2 and 4 mm. According to a preferred aspect of the present invention, this expanded polymer material is selected from polyethylene (PE), low density polyethylene (LDPE), medium density PE (MDPE), high density PE (HDPE) and linear low density PE (LLDPE), polypropylene (PP), ethylene-propylene rubber (EPR), ethylene-propylene copolymer (EPM), ethylene-propylene dienterpolymer (EPDM), natural rubber, butyl rubber, ethylene/vinyl acetate (EVA) copolymer, polystyrene, ethylene/acrylate copolymer, ethylene/methyl acrylate (EMA) copolymer, ethylene/ethyl acrylate (EEA) copolymer, ethylene/butyl acrylate (EBA) copolymer, ethylene/alpha-olefin copolymer, acrylonitrile-butadiene-styrene (ABS) resins, halogenated polymer, polyvinyl chloride (PVC), polyurethane (PUR), polyamide, aromatic polyester, polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), and copolymers or mechanical mixtures thereof.

Ifølge et videre foretrukket aspekt, er dette polymermaterialet en polyolefinpolymer eller kopolymer basert på PE og/eller PP, fortrinnsvis modifisert med etylen-propylengummi, i hvilken PP/EPR vektforholdet er mellom 90/10 og 50/50, fortrinnsvis mellom 85/15 og 60/40, spesielt omkring 70/30. According to a further preferred aspect, this polymer material is a polyolefin polymer or copolymer based on PE and/or PP, preferably modified with ethylene-propylene rubber, in which the PP/EPR weight ratio is between 90/10 and 50/50, preferably between 85/15 and 60/40, especially around 70/30.

Ifølge et videre foretrukket aspekt, inneholder denne polyolefinpolymer eller kopolymer basert på PE og/eller PP en forutbestemt mengde vulkanisert gummi i pulverform, fortrinnsvis mellom 10 % og 60 % av vekten av polymer. According to a further preferred aspect, this polyolefin polymer or copolymer based on PE and/or PP contains a predetermined amount of vulcanized rubber in powder form, preferably between 10% and 60% of the weight of polymer.

Ifølge et videre foretrukket aspekt, omfatter denne kabelen dessuten en ytre polymerskjede, som fortrinnsvis er i kontakt med det ekspanderte polymerbelegg, hvor denne skjeden fortrinnsvis har en tykkelse på minst 0,5 mm, fortrinnsvis mellom 1 og 5 mm. According to a further preferred aspect, this cable also comprises an outer polymer sheath, which is preferably in contact with the expanded polymer coating, where this sheath preferably has a thickness of at least 0.5 mm, preferably between 1 and 5 mm.

Et annet aspekt ved den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for å gi slagstyrke til kabelen, hvilket omfatter belegging av kabelen med et belegg laget av ekspandert polymermateriale. Another aspect of the present invention relates to a method for providing impact strength to the cable, which comprises coating the cable with a coating made of expanded polymer material.

Ifølge et foretrukket aspekt, omfatter denne fremgangsmåten for å gi slagstyrke til kabelen dessuten belegging av dette ekspanderte belegg med en ytre beskyttelses-skjede. According to a preferred aspect, this method of imparting impact strength to the cable further comprises coating this expanded coating with an outer protective sheath.

Et videre aspekt ved den foreliggende oppfinnelse angår bruken av ekspandert polymermateriale for å gi slagstyrke til en kraftoverføringskabel. A further aspect of the present invention relates to the use of expanded polymer material to impart impact strength to a power transmission cable.

Et videre aspekt ved den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for å evaluere slagstyrken av en kabel omfattende minst ett isolerende belegg, hvor denne fremgangsmåten består i A further aspect of the present invention relates to a method for evaluating the impact strength of a cable comprising at least one insulating coating, where this method consists in

a) å måle den gjennomsnittlige avrivningsstyrke for isolasjonslaget, a) to measure the average tear-off strength of the insulation layer,

b) å utsette kabelen for et slag av forutbestemt energi, b) subjecting the cable to a stroke of predetermined energy;

c) å måle avrivningsstyrken for det nevnte isolasjonsmaterialet ved anslagspunktet, d) å sjekke at forskjellen mellom den gjennomsnittlige avrivningsstyrke og avrivningsstyrken målt ved anslagspunktet er mindre enn en forutbestemt verdi for den c) measuring the tear-off strength of said insulating material at the point of impact, d) checking that the difference between the average tear-off strength and the tear-off strength measured at the point of impact is less than a predetermined value for the

nevnte kabel i forhold til den gjennomsnittlige avrivningsstyrke. said cable in relation to the average tear-off strength.

Ifølge et foretrukket aspekt skal denne avrivningsstyrken måles mellom laget av isolasjonsbelegg og det ytre lag av halvledende belegg. According to a preferred aspect, this tear-off strength is to be measured between the layer of insulating coating and the outer layer of semi-conductive coating.

I den foreliggende beskrivelse, er uttrykket "graden av ekspansjon av polymermateriale" forstått å referere til ekspansjonen av polymermaterialet som bestemt på den følgende måte: In the present specification, the term "degree of expansion of polymeric material" is understood to refer to the expansion of the polymeric material as determined in the following manner:

G (grad av ekspansjon) = do/de-1) -100 G (degree of expansion) = do/de-1) -100

hvor do indikerer densiteten av den ikke-ekspanderte polymer (dvs. polymer med en struktur som er i hovedsak uten tomromsvolum) og de indikerer den synlige densitet som målt for den ekspanderte polymer. where do indicates the density of the unexpanded polymer (ie, polymer with a structure that is essentially void volume) and they indicate the apparent density as measured for the expanded polymer.

For hensikten med den foreliggende beskrivelse, er uttrykket "ekspandert" polymer forstått å referere til en polymer i hvis struktur prosenten av tomromsvolum (dvs. det rom som ikke er okkupert av polymeren men av en gass eller luft) typisk er større enn 10 % av det totale volum av denne polymer. For the purpose of the present description, the term "expanded" polymer is understood to refer to a polymer in whose structure the percentage of void volume (ie the space not occupied by the polymer but by a gas or air) is typically greater than 10% of the total volume of this polymer.

I den foreliggende beskrivelse, er uttrykket "avrivningsstyrke" forstått å henvise til den kraft som er nødvendig til å skille (rive av) et lag av belegg fra lederen eller fra et annet lag av belegg, i tilfelle med atskillelse av to lag av belegg fra hverandre, er disse lagene typisk det isolerende lag og det ytre halvledende lag. In the present specification, the term "peel strength" is understood to refer to the force necessary to separate (tear off) one layer of coating from the conductor or from another layer of coating, in the case of separation of two layers of coating from each other, these layers are typically the insulating layer and the outer semiconducting layer.

Det isolerende lag av kraftoverføringskablene har typisk en dielektrisk konstant (K) på mer enn 2. Dessuten, i motsetning til signal-transmisjonskabler, hvilke den "elektriske gradient"-parameter ikke er av noen viktighet, er elektriske gradienter i området fra 0,5 kV/mm for lave spenninger, opptil omkring 10 kV/mm for høyspenninger, påtrykt i kraftoverføringskabler. I disse kablene, bør nærvær av ikke-homogenitet i isolasjonsbelegget (f.eks. tomromsvolumer) som ville forårsake en lokal variasjon i den dielektriske stivhet med en følgende reduksjon i isolasjonskapasiteten, unngås. The insulating layer of the power transmission cables typically has a dielectric constant (K) of more than 2. Also, unlike signal transmission cables, for which the "electrical gradient" parameter is of no importance, electrical gradients in the range from 0.5 kV/mm for low voltages, up to about 10 kV/mm for high voltages, imprinted in power transmission cables. In these cables, the presence of non-homogeneity in the insulation coating (eg void volumes) which would cause a local variation in the dielectric stiffness with a consequent reduction in the insulation capacity, should be avoided.

Dette isolerende materiale vil således typisk være et kompakt polymermateriale, i hvilket i den foreliggende beskrivelse, uttrykket "kompakt" isolator forstås å referere til et isolerende materiale som har en dielektrisk stivhet på minst 5 kV/mm, fortrinnsvis mer enn 10 kV/mm, spesielt større enn 40 kV/mm for middels-høyspenningskraftoverføringskabler. I motsetning til et ekspandert polymermateriale, er dette kompakte materiale i det vesentlige uten tomromsvolum inne i strukturen. Dette materialet vil spesielt ha en densitet på 0,85 g/cm3 eller mer. This insulating material will thus typically be a compact polymer material, in which in the present description, the term "compact" insulator is understood to refer to an insulating material that has a dielectric strength of at least 5 kV/mm, preferably more than 10 kV/mm, especially greater than 40 kV/mm for medium-high voltage power transmission cables. Unlike an expanded polymer material, this compact material is essentially void volume within the structure. This material will in particular have a density of 0.85 g/cm3 or more.

I den foreliggende beskrivelse, er uttrykket lav spenning forstått å bety en spenning på opptil 1000 V (typisk mer enn 100 V), uttrykket middels spenning er forstått å henvise til en spenning fra omkring 1 til omkring 30 kV, og uttrykket høy spenning er forstått å henvise til en spenning på mer enn 30 kV. Slike kraftoverføringskabler opererer typisk ved nominelle frekvenser på 50 eller 60 Hz. In the present description, the term low voltage is understood to mean a voltage of up to 1000 V (typically more than 100 V), the term medium voltage is understood to refer to a voltage from about 1 to about 30 kV, and the term high voltage is understood to refer to a voltage of more than 30 kV. Such power transmission cables typically operate at nominal frequencies of 50 or 60 Hz.

Skjønt under beskrivelsen, bruken av ekspandert polymerbelegg er illustrert i detalj med henvisning til kraftoverføringskabler, i hvilke dette belegg med fordel kan erstatte metallarmeringen som nå blir brukt i slike kabler, er det klart for fagfolk i teknikken at dette ekspanderte belegg med fordel kan brukes i hvilken som helst type kabel for hvilket det kunne være ønsket å gi kabelen en passende anslagsbeskyttelse. Mer spesielt, definisjonene av kraftoverføringskabler omfatter ikke bare de som er av den spesielle typen for lav og middels spenning, men også kabler for høyspennings kraftoverføring. Although during the description, the use of expanded polymer coating is illustrated in detail with reference to power transmission cables, in which this coating can advantageously replace the metal reinforcement currently used in such cables, it will be clear to those skilled in the art that this expanded coating can be advantageously used in any type of cable for which it might be desired to provide the cable with suitable impact protection. More specifically, the definitions of power transmission cables include not only those of the special type for low and medium voltage, but also cables for high voltage power transmission.

Oppfinnelsen kan bedre forstås ved henvisning til de følgende figurer: Figur 1 viser en kraftoverføringskabel ifølge teknikkens stand, av trepol typen, med metallarmering. Figur 2 viser en første utførelse av en kabel ifølge oppfinnelsen av en trepol type. Figur 3 viser en annen utførelse av en kabel ifølge oppfinnelsen av en enpols type. Figur 1 er et tverrsnittsdiagram av en middels spenning kraftoverføringskabel ifølge teknikkens stand, av trepol typen, med metallarmering. Denne kabelen omfatter tre ledere 1, som er hver er dekket med et indre halvledende belegg 2, et isolerende lag 3, og et ytre halvledende belegg 4 og en metallskjerm 5. For enkelhets skyld, vil den halvferdige struktur bli definert i resten av beskrivelsen som "kjernen". De tre kjernene er sammenbundet, og de stjerne-formede områder mellom dem er fylt med et fyllemateriale 9 (generelt elastomerblanding, polymerfibre og lignende) for å gjøre tverrsnittskonstruksjonen sirkelrund, og det hele er i sin tur belagt med en indre polymerskjede 8, en armering av metalltråd 7, og en ytre polymerskjede 6. Figur 2 er et tverrsnittsdiagram av en kabel ifølge oppfinnelsen, også av trepols typen for kraftoverføring ved middels spenning. Denne kabelen omfatter tre ledere 1, som hver er dekket med et indre halvledende belegg 2, et isolerende lag 3, et ytre halvledende lag 4 og en metallskjerm 5. Hvis stjerne-formede områder mellom kjernene er fylt i dette tilfellet med et slagfast ekspandert polymermateriale 10, som i sin tur er dekket med en ytre polymerskjede 6. I det ekspanderte polymerbelegget 10, er en sirkelrund kant 10a som tilsvarer minimumstykkelsen for ekspandert polymerbelegg, i nærheten av den ytre overflate av kjernen, også indikert ved hjelp av en prikket linje. Figur 3 er et tverrsnittsdiagram av en kabel ifølge oppfinnelsen, av enpoltypen for kraftoverføring med middels spenning. Denne kabelen omfatter en sentral leder 1, dekket med et indre halvledende belegg 2, et isolerende lag 3, et ytre halvledende belegg 4, en metallskjerm 5, et lag av ekspandert polymermateriale 10 og en ytre polymerskjede 6. I tilfelle med denne enpolige kabel representert på figur 3, siden kjernen har et sirkelrundt tverrsnitt, faller den sirkelrunde kant 10a som indikert i tilfelle med trepol kabelen, sammen med laget av ekspandert polymermateriale 10. The invention can be better understood by reference to the following figures: Figure 1 shows a power transmission cable according to the state of the art, of the three-pole type, with metal reinforcement. Figure 2 shows a first embodiment of a cable according to the invention of a three-pole type. Figure 3 shows another embodiment of a cable according to the invention of a single pole type. Figure 1 is a cross-sectional diagram of a medium-voltage power transmission cable according to the state of the art, of the three-pole type, with metal reinforcement. This cable comprises three conductors 1, each of which is covered with an inner semi-conductive coating 2, an insulating layer 3, and an outer semi-conductive coating 4 and a metal shield 5. For simplicity, the semi-finished structure will be defined in the rest of the description as "core". The three cores are connected, and the star-shaped areas between them are filled with a filler material 9 (generally elastomeric compound, polymer fibers and the like) to make the cross-sectional construction circular, and the whole is in turn coated with an inner polymer sheath 8, a reinforcement of metal wire 7, and an outer polymer sheath 6. Figure 2 is a cross-sectional diagram of a cable according to the invention, also of the three-pole type for power transmission at medium voltage. This cable comprises three conductors 1, each of which is covered with an inner semi-conductive coating 2, an insulating layer 3, an outer semi-conductive layer 4 and a metal screen 5. If the star-shaped areas between the cores are filled in this case with an impact-resistant expanded polymer material 10, which in turn is covered with an outer polymer sheath 6. In the expanded polymer coating 10, a circular edge 10a corresponding to the minimum thickness of the expanded polymer coating, near the outer surface of the core, is also indicated by means of a dotted line. Figure 3 is a cross-sectional diagram of a cable according to the invention, of the single-pole type for power transmission with medium voltage. This cable comprises a central conductor 1, covered with an inner semi-conductive coating 2, an insulating layer 3, an outer semi-conductive coating 4, a metal shield 5, a layer of expanded polymer material 10 and an outer polymer sheath 6. In the case of this unipolar cable represented in Figure 3, since the core has a circular cross-section, the circular edge 10a as indicated in the case of the three-pole cable falls together with the layer of expanded polymer material 10.

Det er klart at disse figurene bare viser noen av de mulige utførelser av kabler i hvilke den foreliggende oppfinnelse med fordel kan brukes. Det er klart at passende modifikasjoner kjent i teknikken kan utføres på disse utførelsene uten at noen begrensninger til anvendelsen av den foreliggende oppfinnelse er antydet ved dette. F.eks., med henvisning til figur 2, kan det stjerne-formede området mellom kjernene fylles på forhånd med et konvensjonelt fyllemateriale, og således oppnå en halvprosessert kabel med tverrsnitt som tilsvarer tilnærmet det sirkelrunde tverrsnitt innenfor den sirkelrunde kanten 10a, og det er således med fordel mulig å ekstrudere over denne semiprosesserte kabel av tverrsnittsareal, laget av ekspandert polymermateriale 10, i en tykkelse som tilsvarer tilnærmet den sirkelrunde kant 10a, og senere den ytre skjeden 6. Alternativt, kan kjerner bli anordnet med en tverrsnittssek-tor, på en slik måte at når disse kjernene bindes sammen, blir det dannet en kabel med tilnærmet sirkelrundt tverrsnitt, uten behov for å bruke fyllemateriale for de stjerneformede områder. Laget av slagfast ekspandert polymermateriale 10 blir så ekstrudert over disse kjernene som således er sammenbundet, fulgt av den ytre skjeden 6. It is clear that these figures only show some of the possible designs of cables in which the present invention can be advantageously used. It is clear that suitable modifications known in the art can be made to these embodiments without any limitations to the application of the present invention being implied thereby. For example, with reference to Figure 2, the star-shaped area between the cores can be filled in advance with a conventional filler material, thus obtaining a semi-processed cable with a cross-section corresponding approximately to the circular cross-section within the circular edge 10a, and it is thus advantageously possible to extrude over this semi-processed cable of cross-sectional area, made of expanded polymer material 10, in a thickness corresponding approximately to the circular edge 10a, and later the outer sheath 6. Alternatively, cores can be arranged with a cross-sectional sector, on such a way that when these cores are tied together, a cable with an approximately circular cross-section is formed, without the need to use filler material for the star-shaped areas. The layer of impact-resistant expanded polymer material 10 is then extruded over these cores which are thus bonded, followed by the outer sheath 6.

I tilfelle med kabler for lavspent kraftoverføring, vil strukturen av disse kablene vanligvis omfatte det eneste isolerende belegg plassert direkte i kontakt med lederen, som i sin tur er i kontakt med belegget av ekspandert polymermateriale og med den ytre skjeden. In the case of cables for low voltage power transmission, the structure of these cables will usually include the only insulating coating placed directly in contact with the conductor, which in turn is in contact with the coating of expanded polymer material and with the outer sheath.

Ytterligere løsninger er vel kjent for en fagmann i teknikken, som er i stand til å evaluere den mest beleilige løsning, basert på f.eks. kostnader, typen av plassering av kabelen (i luften innsatt i rør, begravet direkte i jorden, inne i bygninger, under sjøen osv.), driftstemperaturen for kabelen (maksimums og minimums temperatur, temperaturområder i miljøet), og lignende. Further solutions are well known to a person skilled in the art, who is able to evaluate the most convenient solution, based on e.g. costs, the type of location of the cable (in the air inserted in pipes, buried directly in the ground, inside buildings, under the sea, etc.), the operating temperature of the cable (maximum and minimum temperature, temperature ranges in the environment), and the like.

Det slagfaste ekspanderte polymerbelegg kan bestå av hvilken som helst type ekspanderbar polymer, så som f.eks. polyolefiner, polyolefinkopolymerer, olefin/esterkopolymerer, polyestere, polykarbonater, polysulfoner, fenolresiner, urea-resiner og blandinger av disse. Eksempler på egnede polymerer er polyetylen (PE), spesielt lavdensitets PE (LDPE), middels densitet PE (MDPE), høydensitets PE (HDPE) og lineær lavdensitets PE (LLDPE), polypropylen (PP), etylenpropylengummi (EPR), spesielt etylen-propylenkopolymer (EPM) eller etylen-propylen-dienterpolymer (EPDM), naturlig gummi, butylgummi, etylen/vinylacetat (EVA) kopolymer, polystyren, etylen/akrylatkopolymer, spesielt etylen/metylakrylat (EMA) kopolymer, etylen/etylakrylat (EEA) kopolymer, etylen/butylakrylat (EBA) kopolymer, etylen/alfaolefinkopolymer, akrylonitrill-butadien-styren (ABS) resiner, halogenerte polymerer, spesielt polyvinylklorid (PVC), polyuretan (PUR), polyamider, aromatiske polyestere, så som polyetylentereftalat (PET) eller polybutylentereftalat (PBT), og kopolymerer eller mekaniske blandinger av disse. Fortrinnsvis er polyolefin polymerer eller kopolymerer brukt, spesielt slike som er basert på PE og/eller PP blandet med etylen-propylen gummi. Polypropylen modifisert med etylen-propylen gummi (EPR) kan med fordel brukes, hvor PP/EPR vektforholdet er mellom 90/10 og 50/50, fortrinnsvis mellom 85/15 og 60/40, mens et vektforhold på omkring 70/30 er spesielt å foretrekke. The impact-resistant expanded polymer coating can consist of any type of expandable polymer, such as e.g. polyolefins, polyolefin copolymers, olefin/ester copolymers, polyesters, polycarbonates, polysulfones, phenolic resins, urea resins and mixtures thereof. Examples of suitable polymers are polyethylene (PE), especially low density PE (LDPE), medium density PE (MDPE), high density PE (HDPE) and linear low density PE (LLDPE), polypropylene (PP), ethylene propylene rubber (EPR), especially ethylene- propylene copolymer (EPM) or ethylene-propylene-dienterpolymer (EPDM), natural rubber, butyl rubber, ethylene/vinyl acetate (EVA) copolymer, polystyrene, ethylene/acrylate copolymer, especially ethylene/methyl acrylate (EMA) copolymer, ethylene/ethyl acrylate (EEA) copolymer, ethylene/butyl acrylate (EBA) copolymer, ethylene/alphaolefin copolymer, acrylonitrile-butadiene-styrene (ABS) resins, halogenated polymers, especially polyvinyl chloride (PVC), polyurethane (PUR), polyamides, aromatic polyesters, such as polyethylene terephthalate (PET) or polybutylene terephthalate ( PBT), and copolymers or mechanical mixtures thereof. Preferably, polyolefin polymers or copolymers are used, especially those based on PE and/or PP mixed with ethylene-propylene rubber. Polypropylene modified with ethylene-propylene rubber (EPR) can be advantageously used, where the PP/EPR weight ratio is between 90/10 and 50/50, preferably between 85/15 and 60/40, while a weight ratio of around 70/30 is particularly to prefer.

Ifølge et videre aspekt ved den foreliggende oppfinnelse, har søkeren dessuten observert at det er mulig å blande mekanisk de polymermaterialer som er utsatt for ekspansjon, spesielt i tilfelle med olefinpolymerer, spesielt polyetylen eller polypropylen, med en forutbestemt mengde av gummi i pulverform, f.eks. vulkanisert naturgummi. According to a further aspect of the present invention, the applicant has also observed that it is possible to mechanically mix the polymer materials which are subject to expansion, especially in the case of olefin polymers, especially polyethylene or polypropylene, with a predetermined amount of rubber in powder form, e.g. e.g. vulcanized natural rubber.

Disse pulverne er typisk utformet av partikler med en størrelse på mellom 10 og 1000 mikrometer, fortrinnsvis mellom 300 og 600 mikrometer. Vulkanisert gummiavfall utledet fra prosessering av dekk kan med fordel brukes. Prosenten av gummi i pulverform kan ligge i området fra 10 % til 60 % etter vekt i forhold til den polymer som skal ekspanderes, fortrinnsvis mellom 30 % og 50 %. These powders are typically made up of particles with a size of between 10 and 1000 micrometres, preferably between 300 and 600 micrometres. Vulcanized rubber waste derived from the processing of tires can be used with advantage. The percentage of rubber in powder form can be in the range from 10% to 60% by weight in relation to the polymer to be expanded, preferably between 30% and 50%.

Polymermaterialet som skal ekspanderes, som enten blir brukt uten videre prosessering eller som brukes som en ekspanderbar basis i en blanding med gummipulver, må ha en slik stivhet, at så snart den er ekspandert, vil den sikre en viss størrelse av ønsket slagmotstand, for å beskytte den indre del av kabelen (dvs. laget av isolasjon og de halvledende lagene som kan være til stede) mot skade som følge av tilfeldige anslag som kan oppstå. Dette materialet må spesielt ha tilstrekkelig kapasitet til å absorbere slagenergien, for å overføre til det underliggende isolerende lag en energimengde som er slik at de isolerende egenskaper av de underliggende belegg ikke er blir modifisert utover en forutbestemt verdi. Grunnen for dette, som illustrert i mer detalj i den følgende beskrivelse, er at søkeren har observert at i en kabel som er utsatt for et støt, blir det observert en forskjell mellom den gjennomsnittlige verdi og den verdi som blir målt ved anslagspunktet, av avrivningsstyrken på det underliggende isolerende belegg. Denne avrivningsstyrken kan med fordel måles mellom det isolerende lag og det ytre halvledende lag. Forskjellen i styrke er proporsjonalt større med størrelsen av anslagsenergi som overføres til de underliggende lag, i tilfelle hvor avrivningsstyrken måles mellom det isolerende lag og det ytre halvledende lag, har det vært evaluert at det beskyttende belegg gir en tilstrekkelig beskyttelse til det indre lag når forskjellen i avrivningsstyrke ved anslagspunktet, i forhold til den gjennomsnittlige verdi, er mindre enn 25 %. The polymer material to be expanded, which is either used without further processing or which is used as an expandable base in a mixture with rubber powder, must have such a stiffness that, as soon as it is expanded, it will ensure a certain amount of the desired impact resistance, in order to protect the inner part of the cable (ie the layer of insulation and the semi-conductive layers that may be present) against damage from accidental impacts that may occur. This material must in particular have sufficient capacity to absorb the impact energy, in order to transfer to the underlying insulating layer an amount of energy that is such that the insulating properties of the underlying coatings are not modified beyond a predetermined value. The reason for this, as illustrated in more detail in the following description, is that the applicant has observed that in a cable subjected to an impact, a difference is observed between the average value and the value measured at the point of impact, of the tear-off strength on the underlying insulating coating. This tear-off strength can advantageously be measured between the insulating layer and the outer semi-conducting layer. The difference in strength is proportionally greater with the amount of impact energy transferred to the underlying layers, in the case where the tear strength is measured between the insulating layer and the outer semi-conductive layer, it has been evaluated that the protective coating provides sufficient protection to the inner layer when the difference in tear strength at the point of impact, in relation to the average value, is less than 25%.

Søkeren har observert at et polymermateriale valgt fra de som er nevnt ovenfor er spesielt egnet for dette formål, i det materialet har, før ekspansjon, en bøyningsmodul ved romtemperatur på mer enn 200 MPa, fortrinnsvis på minst 400 MPa, målt i henhold til ASTM standard D790. På den annen side, siden for stor stivhet av det ekspanderte materiale kan gjøre det ferdige produkt vanskelig å håndtere, er det å foretrekke å bruke et polymermateriale som har en bøyningsmodul ved romtemperatur på mindre enn 2000 MPa. Polymermaterialer som er spesielt egnet for dette formål er de som har, før ekspansjon, en bøyningsmodul ved romtemperatur på mellom 400 og 1800 MPa, mens et polymermateriale med en bøyningsmodul ved romtemperatur på mellom 600 og 1500 MPa er spesielt å foretrekke. The applicant has observed that a polymer material selected from those mentioned above is particularly suitable for this purpose, in that the material has, before expansion, a flexural modulus at room temperature of more than 200 MPa, preferably of at least 400 MPa, as measured according to the ASTM standard D790. On the other hand, since excessive stiffness of the expanded material may make the finished product difficult to handle, it is preferable to use a polymer material having a flexural modulus at room temperature of less than 2000 MPa. Polymeric materials which are particularly suitable for this purpose are those which have, before expansion, a flexural modulus at room temperature of between 400 and 1800 MPa, while a polymeric material with a flexural modulus at room temperature of between 600 and 1500 MPa is particularly preferred.

Disse bøyningsmodulverdier kan være karakteristiske for spesifikt materiale, eller kan være et resultat av blanding av to eller flere materialer som har forskjellige moduler, blandet i et slikt forhold at man oppnår den ønskede stivhetsverdi for materialet. F.eks., polypropylen, som har en bøyningsmodul på mer enn 1500 MPa, kan være passende modifisert med en egnet mengde av etylen-propylen gummi (EPR), som har en modul på omkring 100 MPa, for det formål å senke dens stivhet på en passende måte. These flexural modulus values may be characteristic of specific material, or may be the result of mixing two or more materials having different moduli, mixed in such a ratio that the desired stiffness value for the material is achieved. For example, polypropylene, which has a flexural modulus of more than 1500 MPa, may be suitably modified with a suitable amount of ethylene-propylene rubber (EPR), which has a modulus of about 100 MPa, for the purpose of lowering its stiffness in an appropriate manner.

Eksempler på kommersielt tilgjengelig polymersammensetninger er: Examples of commercially available polymer compositions are:

lavdensitets polyetylen: Riblene FL 30 (Enichem), low density polyethylene: Riblene FL 30 (Enichem),

høydensitets polyetylen: DGDK 3364 (Union Carbide), high density polyethylene: DGDK 3364 (Union Carbide),

polypropylen: PF 814 (Montell), polypropylene: PF 814 (Montell),

polypropylen modifisert med EPR: Moplen EP-S 30R, 33R og 8IR (Montell), Fina-Pro 5660G, 4660G, 2660S og 3660S (Fina-Pro). polypropylene modified with EPR: Moplen EP-S 30R, 33R and 8IR (Montell), Fina-Pro 5660G, 4660G, 2660S and 3660S (Fina-Pro).

Graden av ekspansjon av polymeren og tykkelsen av beleggslaget må være slik at de sikrer, i kombinasjon med den ytre polymerskjede, motstand mot typiske anslag som kan skje under håndtering og legging av kabelen. The degree of expansion of the polymer and the thickness of the coating layer must be such that they ensure, in combination with the outer polymer sheath, resistance to typical impacts that may occur during handling and laying of the cable.

Som nevnt tidligere, er "graden av ekspansjon av polymeren" bestemt på den følgende måte: As mentioned earlier, the "degree of expansion of the polymer" is determined in the following way:

G (grad av ekspansjon) = do/de-1) -100 G (degree of expansion) = do/de-1) -100

hvor do indikerer densiteten av den ikke-ekspanderte polymer og de indikerer den viste densitet som målt for ekspandert polymer. where do indicates the density of the unexpanded polymer and de indicates the displayed density as measured for expanded polymer.

Søkeren har observert, at for såvidt som opprettholdelse av de ønskede slagmotstandskarakteristikker tillater, for en lik tykkelse av det ekspanderte lag, er det å foretrekke å bruke et polymermateriale som har en høy grad av ekspansjon, siden det på denne måten er mulig å begrense mengden av polymermaterialet som brukes, med fordeler både i økonomi og redusert vekt av det ferdige produkt. The applicant has observed that, as far as maintaining the desired impact resistance characteristics allows, for an equal thickness of the expanded layer, it is preferable to use a polymer material which has a high degree of expansion, since in this way it is possible to limit the amount of the polymer material used, with advantages both in terms of economy and reduced weight of the finished product.

Graden av ekspansjon er meget variabel, både som en funksjon av det spesifikke polymermateriale som brukes og som en funksjon av tykkelsen av belegget som man har tenkt å bruke, i alminnelighet, kan denne graden av ekspansjon ligge i området fra 20 % til 3000 %, fortrinnsvis fra 30 % til 500 %, mens en ekspansjonsgrad på mellom 50 % og 200 % er spesielt foretrukket. Det ekspanderte polymermaterialet har generelt en lukket cellestruktur. The degree of expansion is highly variable, both as a function of the specific polymer material used and as a function of the thickness of the coating intended to be used, in general, this degree of expansion can range from 20% to 3000%, preferably from 30% to 500%, while a degree of expansion of between 50% and 200% is particularly preferred. The expanded polymer material generally has a closed cell structure.

Søkeren har observert, at utover en viss grad av ekspansjon, vil polymerbeleggets kapasitet til å gi den ønskede slagstyrke avta. Spesielt har man observert at muligheten for å oppnå høy grad av ekspansjon av polymer ved å opprettholde en høy virkningsgrad av beskyttelsen mot anslag kan korreleres med verdien av bøyningsmodulen for polymeren som skal ekspanderes. Grunnen for dette er at søkeren har observert at modulen for polymermaterialet avtar som graden av ekspansjon av materialet øker, tilnærmet i henhold til den følgende formel: The applicant has observed that beyond a certain degree of expansion, the polymer coating's capacity to provide the desired impact strength will decrease. In particular, it has been observed that the possibility of achieving a high degree of expansion of polymer by maintaining a high degree of effectiveness of the protection against impact can be correlated with the value of the bending modulus of the polymer to be expanded. The reason for this is that the applicant has observed that the modulus of the polymer material decreases as the degree of expansion of the material increases, approximately according to the following formula:

E2/El=(p2/pl)2 E2/El=(p2/pl)2

hvor E2 representerer bøyingsmodulen av polymermaterialet ved den høyere grad av ekspansjon, where E2 represents the flexural modulus of the polymer material at the higher degree of expansion,

El representerer bøyingsmodulen for polymeren ved den lavere ekspansjonsgrad, El represents the flexural modulus of the polymer at the lower degree of expansion,

p2 representerer den viste densitet av polymeren ved den høyere grad av ekspansjon, og p2 represents the displayed density of the polymer at the higher degree of expansion, and

pl representerer den viste densitet av polymeren ved den lavere grad av ekspansjon. Som en veiledning, for en polymer med bøyingsmodul på omkring 1000 MPa, vil en variasjon i graden av ekspansjon fra 25 % til 100 % omfatte en tilnærmet halvering av verdien av bøyingsmodulen for materialet. Polymermaterialer som har en høy bøyingsmodul kan derfor ekspanderes til en større grad enn polymermaterialer som har lave modulverdier, uten at dette ødelegger beleggets evne til å motstå anslag. pl represents the displayed density of the polymer at the lower degree of expansion. As a guide, for a polymer with a flexural modulus of around 1000 MPa, a variation in the degree of expansion from 25% to 100% will comprise an approximate halving of the value of the flexural modulus for the material. Polymer materials that have a high bending modulus can therefore be expanded to a greater extent than polymer materials that have low modulus values, without this destroying the coating's ability to withstand impacts.

En annen variabel som kan påvirke slagstyrken av kabelen er tykkelsen av det ekspanderte belegg. Minimumstykkelsen som er i stand til å sikre anslagsstyrken som er ønsket å oppnå med et slikt belegg vil avhenge i hovedsak av graden av ekspansjon og bøyingsmodulen for denne polymer. Generelt, har søkeren observert at, for den samme polymer og for den samme ekspansjonsgrad, ved å øke tykkelsen av det ekspanderte belegg, er det mulig å nå høyere verdier av slagstyrke. Imidlertid, for det formål å bruke en begrenset mengde av beleggmateriale, og således redusere både kostnadene og dimensjonen av det ferdige produkt, vil tykkelsen av laget av ekspandert materiale med fordel være den minimumstykkelse som er nødvendig for å sikre den ønskede slagstyrke. Spesielt, for kabelen av middels spenningstypen, har man observert at en ekspandert beleggstykkelse på omkring 2 mm vanligvis er i stand til å sikre en tilstrekkelig motstand mot de normale anslag som kabelen av denne typen er utsatt for. Beleggstykkelsen vil fortrinnsvis være mer enn 0,5 mm, spesielt mellom omkring 1 mm og omkring 6 mm, mens en tykkelse på mellom 2 mm og 4 mm er spesielt å foretrekke. Another variable that can affect the impact strength of the cable is the thickness of the expanded coating. The minimum thickness which is able to ensure the impact strength which is desired to be achieved with such a coating will depend mainly on the degree of expansion and the bending modulus of this polymer. In general, the applicant has observed that, for the same polymer and for the same degree of expansion, by increasing the thickness of the expanded coating, it is possible to reach higher values of impact strength. However, for the purpose of using a limited amount of coating material, and thus reducing both the cost and the size of the finished product, the thickness of the layer of expanded material will advantageously be the minimum thickness necessary to ensure the desired impact strength. In particular, for the cable of the medium voltage type, it has been observed that an expanded coating thickness of about 2 mm is usually able to ensure a sufficient resistance to the normal impacts to which the cable of this type is subjected. The coating thickness will preferably be more than 0.5 mm, especially between about 1 mm and about 6 mm, while a thickness of between 2 mm and 4 mm is particularly preferable.

Søkeren har observert at det er mulig å definere, til en rimelig tilnærming, forholdet mellom beleggstykkelsen og graden av ekspansjon av polymermaterialet, for materialer med forskjellige verdier av bøyingsmodul, slik at tykkelsen av det ekspanderte belegg er tilstrekkelig dimensjonert som en funksjon av ekspansjonsgraden og modulen for polymermaterialet, spesielt for tykkelsen av ekspandert beleggsmateriale på omkring 2 til 4 mm. Et slikt forhold kan uttrykkes som følger: The applicant has observed that it is possible to define, to a reasonable approximation, the relationship between the coating thickness and the degree of expansion of the polymer material, for materials with different values of flexural modulus, so that the thickness of the expanded coating is sufficiently dimensioned as a function of the degree of expansion and the modulus for the polymer material, especially for the thickness of expanded coating material of about 2 to 4 mm. Such a relationship can be expressed as follows:

V ■ de > N V ■ they > N

hvor where

V representerer volumet av ekspandert polymermateriale per lineær meter av kabel (m3/m), hvor dette volum er relatert til den sirkelrunde kant som definert ved minimumstykkelsen av ekspandert belegg, tilsvarende den sirkelrunde kant 10a på figur 2 for flerpolete kabler, eller til belegget 10 som definert på figur 3 for enpolete kabler, V represents the volume of expanded polymer material per linear meter of cable (m3/m), where this volume is related to the circular edge as defined by the minimum thickness of the expanded coating, corresponding to the circular edge 10a in Figure 2 for multipole cables, or to the coating 10 as defined in Figure 3 for single-pole cables,

de representerer den viste densitet målt for ekspandert polymermateriale (kg/m3), og they represent the shown density measured for expanded polymer material (kg/m3), and

N er resultatet av produktet av de to ovennevnte verdier, som må være større enn eller lik: N is the result of the product of the above two values, which must be greater than or equal to:

0,03 for materialer med en modul på over 1000 MPa, 0.03 for materials with a modulus of over 1000 MPa,

0,04 for materialer med en modul på 800 til 1000 MPa, 0.04 for materials with a modulus of 800 to 1000 MPa,

0,05 for materialer med en modul på 400 til 800 MPa, 0.05 for materials with a modulus of 400 to 800 MPa,

0,06 for materialer med en modul mindre enn 400 MPa. 0.06 for materials with a modulus less than 400 MPa.

Parameteren V er relatert til tykkelsen S av det ekspanderte belegg ved det følgende forhold: The parameter V is related to the thickness S of the expanded coating by the following ratio:

V = 7i(2Ri-S + S2) V = 7i(2Ri-S + S2)

hvor Ri representerer den indre radius av den sirkelrunde kant 10a. where Ri represents the inner radius of the circular edge 10a.

Parameteren de er relatert til graden av ekspansjon av polymermaterialet ved det tidligere forhold: The parameter they are related to the degree of expansion of the polymer material at the previous ratio:

G = (do/de-1)-100 G = (do/de-1)-100

Basert på de ovennevnte forhold, for et ekspandert belegg på omkring 2 mm i tykkelse, plassert på en sirkelrund seksjon av kabel med en diameter på omkring 22 mm, for forskjellige materialer som har forskjellige bøyingsmoduler ved romtemperatur (Mf), finner man at dette belegget vil måtte ha en minimum vist densitet på omkring: Based on the above conditions, for an expanded coating of about 2 mm in thickness, placed on a circular section of cable with a diameter of about 22 mm, for different materials having different flexural moduli at room temperature (Mf), it is found that this coating will have to have a minimum shown density of around:

0,40 g/cm3 for LDPE (Mf omkring 200), 0.40 g/cm3 for LDPE (Mf around 200),

0,33 g/cm3 for en 70/30 PP/EPR blanding (Mf på omkring 800), 0.33 g/cm3 for a 70/30 PP/EPR mixture (Mf of around 800),

0,26 g/cm3 for HDPE (Mf omkring 1000), 0.26 g/cm3 for HDPE (Mf around 1000),

0,2 g/cm3 for PP (Mf omkring 1500). 0.2 g/cm3 for PP (Mf around 1500).

Disse verdiene for vist densitet av den ekspanderte polymer tilsvarer en maksimum grad av ekspansjon på omkring: These values for shown density of the expanded polymer correspond to a maximum degree of expansion of approximately:

130 % for LDPE (do = 0,923) 130% for LDPE (do = 0.923)

180 % for PP/EPR-blandingen (do = 0,890) 180% for the PP/EPR blend (do = 0.890)

260 % for HDPE (do = 0,945) 260% for HDPE (do = 0.945)

350 % for PP (do = 0,900). 350% for PP (do = 0.900).

Lignende, for en tykkelse av ekspandert belegg på omkring 3 mm plassert på en kabel med identiske dimensjoner, er de følgende verdier for minimum vist densitet oppnådd: Similarly, for a thickness of expanded coating of about 3 mm placed on a cable of identical dimensions, the following values for minimum shown density are obtained:

0,25 g/cm3 for LDPE, 0.25 g/cm3 for LDPE,

0,21 g/cm3 for PP/EPR-blandingen, 0.21 g/cm3 for the PP/EPR blend,

0,17g/cm3 for HDPE, 0.17g/cm3 for HDPE,

0,13 g/cm3 forPE, 0.13 g/cm3 for PE,

tilsvarende en maksimum grad av ekspansjon på omkring: corresponding to a maximum degree of expansion of around:

270% for LDPE, 270% for LDPE,

320 % for PP/EPR-blandingen, 320% for the PP/EPR blend,

460% for HDPE, 460% for HDPE,

600% for PP. 600% for PP.

De resultater som er vist ovenfor indikerer, at for å optimalisere anslagsstyrke karakteristikkene for ekspandert belegg av forutbestemt tykkelse, må både de mekaniske styrke-karakteristikker for materialet (spesielt dets bøyingsmodul) og graden av ekspansjon for materialet, tas i betraktning. Verdiene bestemt ved anvendelse av de ovennevnte forhold bør imidlertid ikke anses som begrensende for omfanget av den foreliggende oppfinnelse. Spesielt, kan maksimumsgraden for ekspansjon av polymerer med bøyingsmodul-verdier nær de øvre grenser av intervallene definert for variasjonen av antallet N (dvs. 400, 800 og 1000 MPa) i virkeligheten være enda større enn beregnet i henhold til de ovenstående forhold. F.eks., et lag av PP/EPR omkring 2 mm i tykkelse (med Mf på omkring 800 MPa) vil således fremdeles være i stand til å gi den ønskede anslagsbeskyttelse selv med en ekspansjonsgrad på omkring 200 %. The results shown above indicate that in order to optimize the impact strength characteristics of expanded coatings of predetermined thickness, both the mechanical strength characteristics of the material (especially its flexural modulus) and the degree of expansion of the material must be taken into account. However, the values determined using the above conditions should not be considered as limiting the scope of the present invention. In particular, the maximum degree of expansion of polymers with flexural modulus values near the upper limits of the intervals defined for the variation of the number of N (ie 400, 800 and 1000 MPa) may in reality be even greater than calculated according to the above conditions. For example, a layer of PP/EPR about 2 mm in thickness (with Mf of about 800 MPa) will thus still be able to provide the desired impact protection even with a degree of expansion of about 200%.

Polymeren blir vanligvis ekspandert under ekstrusjonsfasen, og denne ekspansjonen kan enten finne sted kjemisk, ved hjelp av tilsetning av en passende "ekspanderende" sammensetning, dvs. en som er i stand til å generere en gass under definerte temperatur- og trykkforhold, eller kan finne sted fysisk, ved hjelp av injeksjon av gass ved høyt trykk direkte inn i ekstrusjonssylinderen. The polymer is usually expanded during the extrusion phase, and this expansion can either take place chemically, by means of the addition of a suitable "expanding" composition, i.e. one capable of generating a gas under defined temperature and pressure conditions, or can find place physically, by means of the injection of gas at high pressure directly into the extrusion cylinder.

Eksempler på egnede kjemiske "ekspandere" er azodikarboamid, blandinger av organiske syrer (f.eks. sitronsyre) med karbonater og/eller dikarbonater (f.eks. natriumbikarbonat). Eksempler på gasser for injisering ved høyt trykk inn i ekstrusjonssylinderen er nitrogen, karbondioksid, luft og lav-kokende hydrokarboner så som propan og butan. Examples of suitable chemical "expanders" are azodicarbamide, mixtures of organic acids (eg citric acid) with carbonates and/or dicarbonates (eg sodium bicarbonate). Examples of gases for injection at high pressure into the extrusion cylinder are nitrogen, carbon dioxide, air and low-boiling hydrocarbons such as propane and butane.

Den beskyttende ytre skjede som kler laget av ekspandert polymer kan beleilig være av den typen som normalt blir brukt. Materialer for det ytre belegg som kan brukes er polyetylen (PE), spesielt middelsdensitets PE (MDPE) og høydensitets PE (HDPE), polyvinylklorid (PVC), blandinger av elastomerer og lignende. MDPE eller PVC blir fortrinnsvis brukt. Det polymermaterialet som danner den ytre skjeden har typisk en bøyingsmodul mellom omkring 400 og omkring 1200 MPa, fortrinnsvis mellom omkring 600 MPa og omkring 1000 MPa. The protective outer sheath made of expanded polymer may conveniently be of the type normally used. Materials for the outer coating that can be used are polyethylene (PE), especially medium density PE (MDPE) and high density PE (HDPE), polyvinyl chloride (PVC), mixtures of elastomers and the like. MDPE or PVC is preferably used. The polymer material which forms the outer sheath typically has a flexural modulus between about 400 and about 1200 MPa, preferably between about 600 MPa and about 1000 MPa.

Søkeren har observert at nærvær av den ytre skjeden bidrar til å gi belegget de ønskede slagstyrkekarakteristikker, i kombinasjon med det ekspanderte belegg. Søkeren har spesielt observert at dette bidrag til skjedens slagstyrke for den samme tykkelse av ekspandert belegg, øker når ekspansjonsgraden for den polymer som danner det ekspanderte belegg øker. Tykkelsen av denne ytre skjeden er fortrinnsvis mer enn 0,5 mm, spesielt mellom 1 og 5 mm, og fortrinnsvis mellom 2 og 4 mm. The applicant has observed that the presence of the outer sheath helps to give the coating the desired impact strength characteristics, in combination with the expanded coating. The applicant has particularly observed that this contribution to the sheath's impact strength for the same thickness of expanded coating increases when the degree of expansion of the polymer forming the expanded coating increases. The thickness of this outer sheath is preferably more than 0.5 mm, in particular between 1 and 5 mm, and preferably between 2 and 4 mm.

Fremstillingen av en kabel med en slagstyrke ifølge oppfinnelsen er beskrevet med henvisning til kabelstrukturdiagrammet på figur 2, hvor imidlertid de stjerne-formede rom mellom kjernene som skal belegges er fylt, ikke direkte med den ekspanderte polymer 10, men isteden med en konvensjonell fyller, det ekspanderte belegg er så ekstrudert over denne halvprosesserte kabelen for å danne en sirkelrund kant 10a rundt denne halvprosesserte kabel, og senere kledt med en ytre polymerskjede 2. Fremstillingen av kabelkjernene, dvs. sammenmonteringen av lederen 4, det indre halvledende lag 9, isolatoren 5, ytre halvledende lag 8 og metallskjerm 4, blir utført som kjent i teknikken, f.eks. ved hjelp av ekstrusjon. Disse kjernene blir så sammenbundet, og de stjerneformede rommene blir fylt med konvensjonelt fyllingsmateriale (f.eks. elastomeriske blandinger, polypropylenfibre og lignende), typisk ved hjelp av ekstrusjon av fyllematerialet over de sammenbundne kjernene, for å oppnå en halvprosessert kabel med et sirkelrundt tverrsnitt. Belegget av ekspandert polymer 10 blir så ekstrudert over fyllingsmaterialet. Dysen på ekstruderingshodet vil fortrinnsvis ha en diameter som er noe mindre enn den endelige diameter av kabelen med ekspandert belegg, for å tillate polymeren å ekspandere utenfor ekstruderen. The production of a cable with an impact strength according to the invention is described with reference to the cable structure diagram in figure 2, where, however, the star-shaped spaces between the cores to be coated are filled, not directly with the expanded polymer 10, but instead with a conventional filler, the expanded coatings are then extruded over this semi-processed cable to form a circular edge 10a around this semi-processed cable, and later clad with an outer polymer sheath 2. The manufacture of the cable cores, i.e. the assembly of the conductor 4, the inner semi-conductive layer 9, the insulator 5, outer semi-conductive layer 8 and metal screen 4, are made as known in the art, e.g. by means of extrusion. These cores are then bonded together, and the star-shaped spaces are filled with conventional filler material (e.g., elastomeric compounds, polypropylene fibers, and the like), typically by means of extrusion of the filler material over the bonded cores, to obtain a semi-processed cable with a circular cross-section . The coating of expanded polymer 10 is then extruded over the filling material. The die on the extrusion head will preferably have a diameter somewhat smaller than the final diameter of the expanded coated cable to allow the polymer to expand outside the extruder.

Man har observert, at under identiske ekstrusjonsforhold (så som spinnehastighet av skruen, hastigheten av ekstrusjonslinjen, diameteren av ekstruderingshodet og lignende), er ekstrusjonstemperaturen en av de prosessvariable som har en betydelig påvirkning på graden av ekspansjon. I alminnelighet, for ekstrusjonstemperaturer under 160 °C, er det vanskelig å oppnå en tilstrekkelig grad av ekspansjon, ekstrusjonstemperaturen er fortrinnsvis minst 180 °C, spesielt omkring 200 °C. Vanligvis vil en økning i ekstrusjonstemperaturen tilsvare en høyere grad av ekspansjon. It has been observed that under identical extrusion conditions (such as screw spinning speed, extrusion line speed, extrusion head diameter and the like), the extrusion temperature is one of the process variables that has a significant influence on the degree of expansion. In general, for extrusion temperatures below 160 °C, it is difficult to achieve a sufficient degree of expansion, the extrusion temperature is preferably at least 180 °C, especially around 200 °C. Generally, an increase in the extrusion temperature will correspond to a higher degree of expansion.

Dessuten, er det mulig å styre i en viss utstrekning, graden av ekspansjon av polymer ved å påvirke hastigheten av kjølingen, siden ved passende forsinking eller fremskynding av kjølingen hvis polymeren som danner det ekspanderte belegg i ekstruderingsutløpet, er det mulig å øke eller redusere graden av ekspansjon av den nevnte polymer. Moreover, it is possible to control, to a certain extent, the degree of expansion of the polymer by influencing the rate of cooling, since by suitably delaying or accelerating the cooling if the polymer forming the expanded coating in the extrusion outlet, it is possible to increase or decrease the degree of expansion of said polymer.

Som nevnt, har søkeren observert at det er mulig å bestemme kvantitativt virkningene av slag på et kabelbelegg ved hjelp av måling av avrivningsstyrken av kabelens belegglag, forskjellene mellom gjennomsnittsverdiene for denne avrivningsstyrke og verdien som måles ved anslagspunktet som blir evaluert. Spesielt, for kabler av middels spenning typen, med en struktur omfattende et indre halvledende lag, et isolerende lag og et ytre halvledende lag, kan avrivningsstyrken (og den relative forskjell) med fordel bli målt mellom lagene av det ytre halvledende materiale og det isolerende lag. As mentioned, the applicant has observed that it is possible to quantitatively determine the effects of impact on a cable coating by measuring the tear-off strength of the cable's coating layer, the differences between the average values of this tear-off strength and the value measured at the point of impact being evaluated. In particular, for cables of the medium voltage type, with a structure comprising an inner semi-conductive layer, an insulating layer and an outer semi-conductive layer, the tear strength (and the relative difference) can be advantageously measured between the layers of the outer semi-conductive material and the insulating layer .

Søkeren har observert at virkningen av de spesielt harde anslag som kabelen kan utsettes for, spesielt en armert middels spenningskabel, kan bli reprodusert ved hjelp av en anslagstest basert på fransk standard HN 33-S-52, relatert til armerte kabler for høyspent kraftoverføring, som tillater en energi i anslaget på kabelen på omkring 72 joules (J).The applicant has observed that the effect of the particularly hard impacts to which the cable may be subjected, in particular an armored medium voltage cable, can be reproduced by means of an impact test based on French standard HN 33-S-52, related to armored cables for high-voltage power transmission, which allows an energy at the impact of the cable of about 72 joules (J).

Avrivningsstyrken av belegglagene kan måles i henhold til fransk standard HN 33-S-52, i henhold til hvilken den kraft som må tilføres for å skille det ytre halvledende lag fra det isolerende lag blir målt. Søkeren har observert at ved å måle denne kraften kontinuerlig, ved de punkter ved hvilke anslagene finner sted, blir det målt krafttopper som indikerer en variasjon i sammenholdingskraften mellom de to lagene. Det ble observert at disse variasjonene generelt er forbundet med en reduksjon i isolasjonskapasiteten for belegget. Variasjonen vil være proporsjonalt større jo mindre anslagsstyrken i det ytre belegg (hvilket i tilfelle den foreliggende oppfinnelse, består av det ekspanderte belegg og den ytre skjede). Størrelsen av variasjonen av denne kraften som ble målt ved anslagspunktene, i forhold til gjennomsnittsverdien målt langs kabelen, gir således en indikasjon av graden av beskyttelse som gis av det beskyttende belegg. I alminnelighet, er variasjoner i avrivningsstyrken på opptil 20 til 25 % i forhold til gjennomsnittsverdien ansett for å være akseptable. The tear-off strength of the coating layers can be measured according to French standard HN 33-S-52, according to which the force that must be applied to separate the outer semiconducting layer from the insulating layer is measured. The applicant has observed that by measuring this force continuously, at the points at which the impacts take place, force peaks are measured which indicate a variation in the cohesive force between the two layers. It was observed that these variations are generally associated with a reduction in the insulation capacity of the coating. The variation will be proportionally greater the smaller the impact strength in the outer coating (which, in the case of the present invention, consists of the expanded coating and the outer sheath). The magnitude of the variation of this force measured at the impact points, relative to the average value measured along the cable, thus gives an indication of the degree of protection provided by the protective coating. In general, variations in the tear strength of up to 20 to 25% relative to the average value are considered acceptable.

Karakteristikkene av det ekspanderte belegg (materiale, ekspansjonsgrad, tykkelse), som med fordel kan brukes sammen med en egnet beskyttende ytre polymerskjede, kan velges i henhold til den slagbeskyttelse som man mener å gi den underliggende kabelstruktur, og også avhengig av karakteristikkene for de spesifikke materialer som brukes som isolator og/eller halvleder, så som hardhet av materialet, densitet og lignende. The characteristics of the expanded coating (material, degree of expansion, thickness), which can be advantageously used in conjunction with a suitable protective outer polymer sheath, can be chosen according to the impact protection intended to be provided to the underlying cable structure, and also depending on the characteristics of the specific materials used as insulators and/or semiconductors, such as hardness of the material, density and the like.

Som man kan forstå gjennom hele den foreliggende beskrivelse, er kabelen ifølge oppfinnelsen spesielt egnet til å erstatte konvensjonelle armerte kabler, på grunn av de fordelaktige egenskaper av det ekspanderte polymerbelegg i forhold til metallarmering. Bruken skal imidlertid ikke begrenses til en slik spesifikk anvendelse. Kabelen ifølge oppfinnelsen kan faktisk med fordel benyttes i alle slike anvendelser hvor kabler med forbedrede slagbestandige egenskaper vil være ønskelige. Spesielt, den slagfaste kabel ifølge oppfinnelsen kan erstatte konvensjonelle ikke-armerte kabler i alle slike anvendelser hvor, opptil nå, bruk av armerte kabler ville ha vært fordelaktige, men ikke har vært brukt på grunn av ulempene med metallarmeringen. As can be understood throughout the present description, the cable according to the invention is particularly suitable for replacing conventional reinforced cables, due to the advantageous properties of the expanded polymer coating in relation to metal reinforcement. However, the use shall not be limited to such a specific application. The cable according to the invention can actually be used with advantage in all such applications where cables with improved impact-resistant properties would be desirable. In particular, the impact-resistant cable according to the invention can replace conventional non-reinforced cables in all such applications where, until now, the use of reinforced cables would have been advantageous, but have not been used due to the disadvantages of the metal reinforcement.

Noen eksempler er gitt nedenfor for å beskrive oppfinnelsen i videre detalj. Some examples are given below to describe the invention in further detail.

Eksempel 1 Example 1

Fremstilling av kabelen med ekspandert belegg. Production of the cable with expanded coating.

For å evaluere anslagsstyrken for et ekspandert polymerbelegg ifølge oppfinnelsen, ble forskjellige teststykker fremstilt ved å ekstrudere variable tykkelser av noen få polymerer med forskjellige grader av ekspansjon over en kjerne bestående av en flertråds leder omkring 14 mm tykk belagt med et lag på 0,5 mm halvledende materiale, et lag av 3 mm av en isolerende blanding basert på EPR, og et ytterligere lag av 0,5 mm av "lett stripping" halvledende materiale basert på EVA supplementert med kjønrøk, for en total kjernetykkelse på omkring 22 mm. In order to evaluate the impact strength of an expanded polymer coating according to the invention, different test pieces were prepared by extruding variable thicknesses of a few polymers with different degrees of expansion over a core consisting of a stranded conductor about 14 mm thick coated with a layer of 0.5 mm semi-conductive material, a layer of 3 mm of an insulating compound based on EPR, and a further layer of 0.5 mm of "light stripping" semi-conductive material based on EVA supplemented with carbon black, for a total core thickness of about 22 mm.

Lavdensitets polyetylen (LDPE), høydensitets polyetylen (HDPE), polypropylen (PP) en 70/30 mekanisk blanding etter vekt av LDPE og finpulverisert vulkanisert naturgummi (partikkelstørrelse på 300 til 600 mikrometer) (PE-pulver), PP modifisert med EPR gummi (PP-EPR som en 70/30 blanding etter vekt) ble brukt som polymermaterialer for ekspandering. Disse materialene er identifisert i den følgende tekst ved bokstavene A til E, og er beskrevet i detalj i tabell 1. Low-density polyethylene (LDPE), high-density polyethylene (HDPE), polypropylene (PP) a 70/30 mechanical mixture by weight of LDPE and finely powdered vulcanized natural rubber (particle size of 300 to 600 micrometers) (PE powder), PP modified with EPR rubber ( PP-EPR as a 70/30 blend by weight) were used as polymeric materials for expansion. These materials are identified in the following text by the letters A to E, and are described in detail in Table 1.

Polymeren ble ekspandert kjemisk, vekselvis ved bruk av to forskjellige ekspanderings-sammensetninger (CE), hvor disse er identifisert i tabell la. The polymer was chemically expanded, alternately using two different expansion compositions (CE), where these are identified in Table 1a.

Polymeren som skulle ekspanderes og ekspanderings sammensetningen ble ladet (i de forhold som er indikert i tabell 2) inn i en 80 mm - 25 D enkeltskrue ekstruder (Bandera). Denne ekstruder er utstyrt med en gjenget overføringsskrue karakterisert ved en dybde i den endelige sone på 9,6 mm. Ekstrusjonssystemet består av en hann-del som kan gi en glatt gjennomkjøring av kjernen som skal belegges (generelt med en diameter som er omkring 0,5 mm større enn diameteren av kjernen som skal belegges), og en hunn-del i hvilken diameteren er valgt slik at den har en størrelse omkring 2 mm mindre enn diameteren av kabelen med det ekspanderte belegg, på denne måten, vil det ekstruderte materiale ekspanderes ved utgangen av ekstrusjonshodet istedenfor inne i dette hodet eller inne i ekstruderen. Gjennomkjøringshastigheten for kjernen som skal belegges (hastigheten av ekstrusjonslinjen) er satt som en funksjon av den ønskede tykkelse av ekspandert materiale (se tabell 2). Ved en avstand på omkring 500 mm fra ekstrusjonshodet er det et kjølerør (inneholdende kaldt vann) for å stoppe ekspansjonen og kjøle ned det ekstruderte materiale. Kabelen blir så viklet på en snelle. The polymer to be expanded and the expander composition were charged (at the ratios indicated in Table 2) into an 80 mm - 25 D single screw extruder (Bandera). This extruder is equipped with a threaded transfer screw characterized by a final zone depth of 9.6 mm. The extrusion system consists of a male part that can provide a smooth passage of the core to be coated (generally with a diameter that is about 0.5 mm larger than the diameter of the core to be coated), and a female part in which the diameter is chosen so that it has a size about 2 mm smaller than the diameter of the cable with the expanded coating, in this way, the extruded material will be expanded at the exit of the extrusion head instead of inside this head or inside the extruder. The throughput speed of the core to be coated (the speed of the extrusion line) is set as a function of the desired thickness of expanded material (see Table 2). At a distance of about 500 mm from the extrusion head there is a cooling pipe (containing cold water) to stop the expansion and cool the extruded material. The cable is then wound on a reel.

Sammensetningen av polymermaterialet/ekspanderingsblandingen og ekstrusjonsforholdene (hastighet, temperatur) ble passende variert, som beskrevet i tabell 2. The composition of the polymer material/expander mixture and the extrusion conditions (speed, temperature) were suitably varied, as described in Table 2.

Prøve 1 gjennomgikk ingen ekspansjon, antagelig fordi temperaturen i ekstruderen var for lav (150 °C), og likeledes, for samme grunn, gjennomgikk prøve 5 en begrenset ekspansjon (bare 5 %). Sample 1 did not undergo any expansion, presumably because the temperature in the extruder was too low (150 °C), and likewise, for the same reason, sample 5 underwent a limited expansion (only 5%).

Kabelen med det ekspanderte belegg ble så senere belagt med en konvensjonell skjede av MDPE (CE90 - Materie Plastiche Bresciane) av variabel tykkelse (se tabell 3) ved hjelp av konvensjonelle ekstrusjonsmetoder, og man oppnådde således en kabelprøve med de karakteristikker som er definert i tabell 3. Kabel nr. 1, i hvilken polymeren ikke har gjennomgått ekspansjon, ble tatt som sammenlignende ikke-ekspandert polymerbelegg. Tabell 3 gir også, for sammenligningsformål, karakteristikkene for en kabel som mangler den ekspanderte fylling og er belagt bare med den ytre skjede (kabel nr. 0). The cable with the expanded coating was then later coated with a conventional sheath of MDPE (CE90 - Materie Plastiche Bresciane) of variable thickness (see table 3) using conventional extrusion methods, and thus a cable sample was obtained with the characteristics defined in table 3. Cable No. 1, in which the polymer has not undergone expansion, was taken as a comparative non-expanded polymer coating. Table 3 also gives, for comparison purposes, the characteristics of a cable lacking the expanded filling and coated only with the outer sheath (cable no. 0).

På lignende måte som beskrevet ovenfor, ved bruk av et ekspandert polymerbelegg med en bøyingsmodul på omkring 600 MPa bestående av en polypropylen modifisert med omkring 30 % av EPR-gummi, ble ytterligere 6 kabelprøver fremstilt, som rapportert i tabell 4 (eksemplene 12 til 17). Tabellen 4 gir også to sammenligningseksempler for kabler med ekspandert belegg men som mangler den ytre skjede (eksemplene 16a og 17a). In a similar manner as described above, using an expanded polymer coating with a flexural modulus of about 600 MPa consisting of a polypropylene modified with about 30% of EPR rubber, a further 6 cable samples were prepared, as reported in Table 4 (Examples 12 to 17 ). Table 4 also gives two comparison examples for cables with expanded coating but lacking the outer sheath (examples 16a and 17a).

Eksempel 2 Example 2

Slagstyrketester Impact tests

For å evaluere slagstyrken av kablene fremstilt ifølge eksempel 1, ble anslagstester utført på kablene med etterfølgende evaluering av skaden. Virkningene av anslagene ble evaluert både ved hjelp av visuell analyse av kablene og ved hjelp av måling av variasjonen i avrivningsstyrke for lagene av halvledende materiale ved anslagspunktet. Anslagstestene er basert på fransk standard HN 33-S-52, som gir en energi i anslaget på kabelen på omkring 72 joule (J), som er oppnådd ved å la en 27 kg vekt falle fra en høyde på 27 cm. For den foreliggende test, har slik anslagsenergi vært produsert ved en 8 kg vekt som faller fra en høyde på 97 cm. Anslag-enden på vekten er utstyrt med et meiselhode med en v-formet avrundet kant (1 mm kurvaturradius). For formålet med den foreliggende oppfinnelse, ble anslagsstyrken evaluert på et enkelt anslag. For prøvene 6 til 12, ble testen gjentatt en annen gang i en avstand på omkring 100 mm fra den første. In order to evaluate the impact strength of the cables produced according to Example 1, impact tests were performed on the cables with subsequent evaluation of the damage. The effects of the impacts were evaluated both by visual analysis of the cables and by measuring the variation in tear strength of the layers of semi-conducting material at the point of impact. The impact tests are based on French standard HN 33-S-52, which gives an energy in the impact on the cable of about 72 joules (J), which is obtained by letting a 27 kg weight fall from a height of 27 cm. For the present test, such impact energy has been produced by an 8 kg weight falling from a height of 97 cm. The stop end of the scale is equipped with a chisel head with a v-shaped rounded edge (1 mm radius of curvature). For the purpose of the present invention, the impact strength was evaluated on a single impact. For samples 6 to 12, the test was repeated a second time at a distance of about 100 mm from the first.

Avrivningsstyrken ble målt i henhold til fransk standard HN 33-S-52, hvor man måler den kraft som er nødvendig for å skille det ytre halvledende lag fra det isolerende lag. Ved å måle denne kraften kontinuerlig, blir det målt krafttopper ved de punkter som anslagene skjedde. For hvert teststykke, ved anslagspunktet, ble en "positiv" krafttopp målt, tilsvarende en økning i den kraft (i forhold til den gjennomsnittlige verdi) som er nødvendig for å skille de to lagene, og en "negativ" krafttopp (reduksjon i forhold til den gjennomsnittlige verdi). Fra forskjellen mellom maksimum (Fmaks) og minimum (Fmin) av de målte krafttopper, ble maksimums-variasjonen i avrivningsstyrke på anslagspunktene oppnådd. The tear-off strength was measured according to French standard HN 33-S-52, where the force required to separate the outer semiconducting layer from the insulating layer is measured. By measuring this force continuously, force peaks are measured at the points where the impacts occurred. For each test piece, at the point of impact, a "positive" force peak was measured, corresponding to an increase in the force (relative to the average value) necessary to separate the two layers, and a "negative" force peak (reduction in relation to the average value). From the difference between the maximum (Fmax) and minimum (Fmin) of the measured force peaks, the maximum variation in tear-off strength at the impact points was obtained.

Variasjonen i avrivningsstyrke ble således beregnet ved å bestemme prosentforholdet mellom de ovennevnte forskjeller (Fmaks-Fmin) og den gjennomsnittlige verdi av avrivningsstyrken ble målt for kabelen (Fo), i henhold til det følgende forhold: The variation in tear-off strength was thus calculated by determining the percentage ratio between the above differences (Fmax-Fmin) and the average value of the tear-off strength was measured for the cable (Fo), according to the following ratio:

% variasjon =100 (Fmaks-Fmin)/Fo % variation =100 (Fmax-Fmin)/Fo

Størrelsen av variasjonen i denne kraft målt ved anslagspunktene, i forhold den gjennomsnittlige verdi målt langs kabelen, gir således en indikasjon av graden av beskyttelse gitt av det ekspanderte belegg. I alminnelighet, anses variasjoner på opptil 20 til 25 % for å være akseptable. Tabell 5 gir verdiene av variasjonen i avrivningsstyrke for prøvene 0 til 17a. The magnitude of the variation in this force measured at the impact points, in relation to the average value measured along the cable, thus gives an indication of the degree of protection provided by the expanded coating. In general, variations of up to 20 to 25% are considered acceptable. Table 5 gives the values of the variation in tear strength for samples 0 to 17a.

Som man kan se på tabell 3, for prøve 1 (for hvilken ingen ekspansjon var oppnådd), er prosentvariasjonen i avrivningsstyrke ekstremt høy, dette indikerer at en ikke-ekspandert polymer har en merkbart lavere kapasitet for å absorbere anslag enn et lag av identisk tykkelse av den samme polymer som er ekspandert (se prøve 3, med 61 % ekspandert belegg). Prøve 3 viser en variasjon i avrivningsstyrken som er litt over 25 % grenseverdien, den begrensede anslagsstyrke frembrakt av prøven kan tilkjennes hovedsakelig tykkelsen, på bare 1 mm, av det ekspanderte belegg, i forhold til de 2 til 3 mm tykkelser i andre prøver. As can be seen in Table 3, for sample 1 (for which no expansion was achieved), the percentage variation in tear strength is extremely high, indicating that an unexpanded polymer has a noticeably lower capacity to absorb impact than a layer of identical thickness of the same polymer that is expanded (see sample 3, with 61% expanded coating). Sample 3 shows a variation in tear strength slightly above the 25% limit, the limited impact strength produced by the sample being mainly attributable to the thickness, of only 1 mm, of the expanded coating, compared to the 2 to 3 mm thicknesses in other samples.

Prøve 5, som er en ekspandert beleggtykkelse på 3 mm, har en høy verdi av avrivningsstyrke på grunn av den lave grad av ekspansjon av polymeren (5 %), og demonstrerer således den begrensede anslagsstyrke som frembringes av et belegg med en lav grad av ekspansjon. Prøve 4, skjønt den har en tykkelse av ekspandert materiale som er mindre enn den i prøven 5 (2,5 mm i motsetning til 3 mm, ikke desto mindre har en høyere anslagsstyrke, med en variasjon i avrivningsstyrke på 13 % sammenlignet med 21 % for prøve 5, og demonstrerer dermed det faktum at den høye grad av ekspansjon gir en høyere slagstyrke. Sample 5, which is an expanded coating thickness of 3 mm, has a high tear strength value due to the low degree of expansion of the polymer (5%), thus demonstrating the limited impact strength produced by a coating with a low degree of expansion . Specimen 4, although having a thickness of expanded material less than that of Specimen 5 (2.5 mm as opposed to 3 mm), nevertheless has a higher impact strength, with a variation in tear strength of 13% compared to 21% for sample 5, thus demonstrating the fact that the high degree of expansion gives a higher impact strength.

Ved å sammenligne prøve 13 med prøve 15, kan man se hvordan en økning i graden av ekspansjon av polymer (fra 22 til 124 %), for den samme tykkelse av laget av ekspandert materiale og den ytre skjeden, gir en økning i anslagsstyrke av belegget) som går fra 16 til 17 % til 10 % av variasjonen i avrivningsstyrke). Denne tendensen bekreftes ved å sammenligne prøve 16 med prøve 17. Ved imidlertid å sammenligne prøvene 16a og 17a (uten ytre skjede) med de respektive prøver 16 og 17, kan man se hvordan bidraget som gis av den ytre skjede mot en anslagsbeskyttelse øker som graden av ekspansjon øker. By comparing sample 13 with sample 15, one can see how an increase in the degree of expansion of polymer (from 22 to 124%), for the same thickness of the layer of expanded material and the outer sheath, gives an increase in the impact strength of the coating ) which goes from 16 to 17% to 10% of the variation in tearoff strength). This tendency is confirmed by comparing sample 16 with sample 17. However, by comparing samples 16a and 17a (without outer sheath) with the respective samples 16 and 17, one can see how the contribution made by the outer sheath to an impact protection increases as the degree of expansion increases.

Eksempel 3 Example 3

Anslagsstyrke sammenligningstest med armert kabel Impact strength comparison test with reinforced cable

Kabel nr. 10 har vært testet mot en konvensjonell armert kabel, for å verifisere anslagsstyrke-effektiviteten av laget av ekspandert belegg. Cable No. 10 has been tested against a conventional reinforced cable, to verify the impact strength efficiency of the layer of expanded coating.

Den armerte kabel har samme kjernen som kabel nr. 10 (dvs. en flertråds leder med omkring 14 mm tykkelse belagt med et lag av 0,5 mm halvledende materiale, et lag av 3 mm isolerende blanding basert på EPR, og et ytterligere lag av 0,5 mm av "lett stripping" halvledende materiale basert på EVA supplementert med kjønrøk, for en total kjernetykkelse på omkring 22 mm). Den nevnte kjerne er omgitt, fra innsiden mot utsiden av kabelen, med: The armored cable has the same core as cable No. 10 (ie a stranded conductor of about 14 mm thickness coated with a layer of 0.5 mm semi-conducting material, a layer of 3 mm insulating compound based on EPR, and a further layer of 0.5 mm of "light stripping" semi-conductive material based on EVA supplemented with carbon black, for a total core thickness of around 22 mm). The said core is surrounded, from the inside towards the outside of the cable, with:

a) et lag av gummibasert fyllingsmateriale med omkring 0,6 mm tykkelse, a) a layer of rubber-based filling material with a thickness of about 0.6 mm,

b) en skjede av PVC på omkring 0,6 mm tykkelse, b) a sheath of PVC of about 0.6 mm thickness,

c) to bånd av armeringsstål, hver med omkring 0,5 mm tykkelse, c) two strips of reinforcing steel, each about 0.5 mm thick,

d) en ytre skjede av MDPE med omkring 2 mm tykkelse. d) an outer sheath of MDPE with about 2 mm thickness.

For sammenligningstesten, ble det benyttet en dynamisk maskin av typen For the comparison test, a dynamic machine of the type was used

"fallende vekt" (CEAST, modell 6758). To sett av tester har vært utført, ved å la en 11 kg vekt falle fra en høyde på 50 cm, (energianslag på omkring 54 joule), og 20 cm (energianslag på omkring 21 joule). Vekten har ved sin anslagsende et halvkuleformet hode med omkring 10 mm radius. Den resulterende deformasjon av kablene er vist på figurene 4 og 5 (henholdsvis 50 cm og 20 cm høyde), hvor kabelen ifølge oppfinnelsen er indikert med a), mens den konvensjonelle armerte kabel er indikert med b). "falling weight" (CEAST, model 6758). Two sets of tests have been carried out, by dropping an 11 kg weight from a height of 50 cm, (energy impact of about 54 joules), and 20 cm (energy impact of about 21 joules). At its impact end, the weight has a hemispherical head with a radius of around 10 mm. The resulting deformation of the cables is shown in figures 4 and 5 (respectively 50 cm and 20 cm height), where the cable according to the invention is indicated by a), while the conventional reinforced cable is indicated by b).

Deformasjonen av kjernen er målt, for å evaluere skaden på kabelstrukturen. Det er et faktum at høyere deformasjoner av den halvledende-isolerende-halvledende skjeden mer sannsynlig vil forårsake elektriske defekter i kabelens isolasjons-egenskaper. Resultatene er rapportert i tabell 6. The deformation of the core is measured, in order to evaluate the damage to the cable structure. It is a fact that higher deformations of the semiconducting-insulating-semiconducting sheath are more likely to cause electrical defects in the insulation properties of the cable. The results are reported in Table 6.

Som det fremgår fra resultatene rapportert i tabell 6, viser kabelen ifølge oppfinnelsen bedre anslagsstyrke-ytelse enn en konvensjonell armert kabel. As can be seen from the results reported in Table 6, the cable according to the invention shows better impact strength performance than a conventional reinforced cable.

Claims

1. Cable comprising a) a conductor (1), b) at least one layer of a compact insulating coating (3) with an electrical gradient in the range of 0.5 kV/mm to about 10 kV/with more placed around the conductor (1) and c) a coating (10, 10a) of an expanded polymeric material around the compact insulating coating (3), characterized in that the polymeric material before expansion has a flexural modulus of at least 200 MPa measured at room temperature according to ASTM standard D790 before expansion of the polymer , and a degree of expansion from about 30% to about 500%.

2. Cable according to claim 1, characterized in that the bending modulus is between 400 MPa and 1,800 MPa.

3. Cable according to claim 1, characterized in that the bending modulus is between 600 MPa and 1,500 MPa.

4. Cable according to claim 1, characterized in that the degree of expansion of the polymer material is from about 50% to about 200%.

5. Cable according to claims 1-4, characterized in that the coating of the expanded polymer material has a thickness of 0.5 mm.

6. Cable according to claims 1-4, characterized in that the coating of the expanded polymer material has a thickness of between 1 and 6 mm.

7. Cable according to claims 1-4, characterized in that the coating of the expanded polymer material has a thickness of between 2 and 4 mm.

8. Cable according to claim 1, characterized in that the expanded polymer material is selected from polyethylene (PE), low density PE (LDPE), medium density PE (MDPE), high density PE (HDPE) and linear low density PE (LLDPE), polypropylene (PP) , ethylene-propylene rubber (EPR), ethylene-propylene copolymer (EPM), ethylene-propylene dienterpolymer (EPDM), natural rubber, butyl rubber, ethylene/vinyl acetate (EVA) copolymer, polystyrene, ethylene/acrylate copolymer, ethylene/methyl acrylate (EMA) copolymer , ethylene/ethyl acrylate (EEA) copolymer, ethylene/butyl acrylate (EBA) copolymer, ethylene/alpha-olefin copolymer, acrylonitrile-butadiene-styrene (ABS) resins, halogenated polymer, polyvinyl chloride (PVC), polyurethane (PUR), polyamide, aromatic polyester , polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), and copolymers or mechanical mixtures thereof.

9. Cable according to claim 1, characterized in that the expanded polymer material is a polyoleifn polymer or copolymer based on PE and/or PP.

10. Cable according to claim 1, characterized in that the expanded polymer material is a polyoleifn polymer or copolymer based on PE and/or PP modified with ethylene-propylene rubber.

11. Cable according to claim 10, characterized in that the expanded polymer material is polypropylene modified with ethylene-propylene rubber (EPR), where the PP/EPR weight ratio is between 90/10 and 50/50.

12. Cable according to claim 11, characterized in that the PP/EPR weight ratio is between 85/15 and 60/40.

13. Cable according to claim 11, characterized in that the PP/EPR weight ratio is around 70/30.

14. Cable according to claim 11, characterized in that the polyolefin polymer or copolymer based on PE and/or PP also contains a fixed amount of vulcanized rubber in powder form.

15. Cable according to claim 15, characterized in that the determined amount of vulcanized rubber in powder form is between 10% and 60% of the polymer's weight.

16. Cable according to the preceding claim, characterized in that the cable comprises an outer polymer sheath.

17. Cable according to claim 18, characterized in that the sheath is in contact with the coating of expanded polymer.

18. Cable according to claims 16-17, characterized in that the sheath thickness is greater than 0.5 mm.

19. Cable according to claims 16-17, characterized in that the thickness of the sheath is between 1 and 5 mm.