NO319447B1 - Fremgangsmate for separasjon av isotoper - Google Patents
Fremgangsmate for separasjon av isotoper Download PDFInfo
- Publication number
- NO319447B1 NO319447B1 NO20023278A NO20023278A NO319447B1 NO 319447 B1 NO319447 B1 NO 319447B1 NO 20023278 A NO20023278 A NO 20023278A NO 20023278 A NO20023278 A NO 20023278A NO 319447 B1 NO319447 B1 NO 319447B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- separation
- mass
- isotopes
- isotope
- procedure according
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 12
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000003446 ligand Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 21
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 18
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000005372 isotope separation Methods 0.000 claims description 16
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 12
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-N Hydrogen bromide Chemical compound Br CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 2
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VGRFVJMYCCLWPQ-UHFFFAOYSA-N germanium Chemical compound [Ge].[Ge] VGRFVJMYCCLWPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000004678 hydrides Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- SPVXKVOXSXTJOY-UHFFFAOYSA-N selane Chemical compound [SeH2] SPVXKVOXSXTJOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000058 selane Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VTLHPSMQDDEFRU-UHFFFAOYSA-N tellane Chemical compound [TeH2] VTLHPSMQDDEFRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000059 tellane Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 claims 3
- -1 hydrogen compound Chemical class 0.000 claims 3
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 claims 3
- MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 1,2-Divinylbenzene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1C=C MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 6
- 230000004044 response Effects 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 5
- 229910004014 SiF4 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004587 chromatography analysis Methods 0.000 description 4
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 4
- ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N silicon tetrafluoride Chemical compound F[Si](F)(F)F ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 4
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 3
- 235000012431 wafers Nutrition 0.000 description 3
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910003828 SiH3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000002290 gas chromatography-mass spectrometry Methods 0.000 description 2
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- OLRJXMHANKMLTD-UHFFFAOYSA-N silyl Chemical compound [SiH3] OLRJXMHANKMLTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 2
- JBRZTFJDHDCESZ-UHFFFAOYSA-N AsGa Chemical compound [As]#[Ga] JBRZTFJDHDCESZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001218 Gallium arsenide Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010057175 Mass conditions Diseases 0.000 description 1
- 229910052778 Plutonium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N Tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- XMIJDTGORVPYLW-UHFFFAOYSA-N [SiH2] Chemical compound [SiH2] XMIJDTGORVPYLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000013626 chemical specie Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000007405 data analysis Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 150000002221 fluorine Chemical class 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N heavy water Substances [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 150000002483 hydrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000011031 large-scale manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000003137 locomotive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000004001 molecular interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000007523 nucleic acids Chemical class 0.000 description 1
- 102000039446 nucleic acids Human genes 0.000 description 1
- 108020004707 nucleic acids Proteins 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 239000000123 paper Substances 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYEHPCDNVJXUIW-UHFFFAOYSA-N plutonium atom Chemical compound [Pu] OYEHPCDNVJXUIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002901 radioactive waste Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000001612 separation test Methods 0.000 description 1
- 150000003377 silicon compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002210 silicon-based material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000194 supercritical-fluid extraction Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052722 tritium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/281—Sorbents specially adapted for preparative, analytical or investigative chromatography
- B01J20/282—Porous sorbents
- B01J20/285—Porous sorbents based on polymers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D15/00—Separating processes involving the treatment of liquids with solid sorbents; Apparatus therefor
- B01D15/08—Selective adsorption, e.g. chromatography
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
- B01D59/10—Separation by diffusion
- B01D59/12—Separation by diffusion by diffusion through barriers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
- B01D59/20—Separation by centrifuging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
- B01D59/22—Separation by extracting
- B01D59/26—Separation by extracting by sorption, i.e. absorption, adsorption, persorption
Description
Denne oppfinnelsen gjelder en fremgangsmåte for separasjon av isotoper, dvs. å oppnå isotopisk rene fraksjoner ved å separere naturlig forekommende isotopblandinger for elementene. Mer bestemt gjelder oppfinnelsen en fremgangsmåte for produksjon av isotopisk rene fraksjoner av isotoper som er egnet for å implementeres i industriskala. Enda mer bestemt gjelder oppfinnelsen en fremgangsmåte for å oppnå isotopisk ren SiRj i industriskala.
Bakgrunn
Halvlederindustrien hadde et produktsalg for mer enn 125 milliarder dollar i 1997 og er på grunn av dens størrelse et lokomotiv for verdensøkonomien. Nesten alle disse produktene ble produsert fra ett enkelt råmateriale - silisium. Industrien har akkumulert flere tiår med erfaring og investert milliarder av dollar i utvikling av produksjonsprosesser for silisiumbaserte halvledere.
To drivkrefter for halvledeirndustrien har vært ytelsesforbedringer og kostnadsreduksjoner. Dette har blitt oppnådd ved å krympe størrelsen på brikkene og på samme tid putte flere transistorer på individuelle brikker. Historisk har det vært en dobling av antallet transistorer på hver brikke for hver attende måned, dette er kjent som Moores lov. Mange har spådd at denne fremskrittshastigheten må nødvendigvis avta, men det har den ikke. Så langt har ingeniører og vitenskapspersonell funnet måter å gå rundt hindringer og fortsatt fremskrittet.
En uunngåelig konsekvens av krympingen av brikkene og høyere operasjonshastigheter er en økt energitetthet. Men for å opprettholde de høye driftshastighetene, eller mer presist de høye driftsfrekvensene, må driftstemperaturen til brikken holdes på fornuftige nivåer. Spesielt siden en økt driftstemperatur også gir økte støynivåer og tilsvarende nivåer på feiloperasjoner. Det har lenge vært kjent at dette problemet kan løses ved å anvende materialer med høyere termiske ledningsevner og/eller andre fordelaktige egenskaper i forhold til silisium. Men siden halvledeirndustrien har investert så mye i erfaring og penger inn i eksisterende produksjonslinjer basert på silisiumbrikker, bør materialforbedringer i halvlederindustrien bygges på, og ikke erstatte denne store silisiumerfaringen og produksjonsbasen. Et eksempel på dette er det faktum at galliumarsenid, et materiale med høyere ytelse enn silisium, ikke har vært i stand til å erstatte silisium på grunn av nødvendigheten av å investere milliarder av dollar for å endre produksjonsinfrastrukturen på verdensbasis.
For å ytterligere øke kapasiteten, dvs. øke tettheten og driftsfrekvensen på neste generasjon av integrerte kretser, må varmen som produseres i silisiumet hurtig og effektivt trekkes ut. Frem til i dag har dette problemet blitt løst ved "tynning", dvs. at prosessoren lages tynnere og/eller utstyres med varmesluk og innebygde vifter osv. for å øke fjerningshastigheten av varme. I praksis kan denne løsningen kun anvendes så lenge som kraftforbruket i prosessoren er mindre enn 110-120 watt, og dette kraftnivået ble forventet å nås rundt 2001. Så langt som vi vet, er den eneste praktiske implementerte løsningen for å ytterligere øke varmefjerningshastigheten introduksjon av lukkede kjølesystemer i prosessoren. Men disse tenderer til å koste mer enn prosessoren i seg selv og er dermed ikke en tilfredsstillende løsning.
Det ser derfor ut til at løsningen på problemet med overskuddsvarme bør finnes ved å endre fokuset fra hvordan lede generert varme bort til å unngå at varmen blir generert.
Årsaken til at varme genereres er den elektriske motstand inne i silisiummaterialet i prosessorene. Det har vært kjent siden tidlig 1940-tall at den termiske ledningsevnen i noen elementer er avhengig av elementets isotopsammensetning. F.eks. ble det etablert i 1958 at den termiske ledningsevnen til diamant ble redusert med 30 % ved introduksjon av 1,1 % av <l3>C-isotopen. Capinski et al. [1] og [2] har nylig vist at isotopisk rent <28>Si har minst 60 % bedre termisk ledningsevne ved romtemperatur og over 250 % bedre ved -170°C enn silisium med naturlig isotopsammensetning. Årsaken til den økte termiske motstanden i isotopiske blandede metaller er antatt å være forskjeller i vibrasjonstilstandene til de forskjellige isotopene. Dermed, hvis det kunne anvendes monoisotopisk silisium, ville vibrasjon (fonon-) spektrene gjennom krystallinstrukturen bli kraftig forenklet og dermed vil den termiske ledningsevnen bli kraftig forbedret [1 og 2]. En stor mikroprosessorprodusent har modulert isotopisk rene Si-wafere basert på funnene til Capinski et al., og beregnet at topptemperaturen på en 1 GHz mikroprosessor vil reduseres med 35°C. En så vesentlig reduksjon i varmegenereringshastigheten vil fjerne en hovedhindring for industrien og tillate fortsatt bruk av billige og allerede implementerte løsninger på å utstyre silisiumbrikker med varmesluk og innebygde vifter i flere år fremover.
En annen stor fordel med å anvende isotopisk ren silisium er at isotopisk ren silisium er silisium. Det er kjemisk nesten identisk det samme som "naturlig silisium" og kan anvendes direkte i eksisterende produksjonsprosesser uten noen form for endringer av produksjonslinjen eller elektroniske innretninger. Et annet heldig faktum er at naturlig inntreffende silisium inneholder tre stabile ikke-radioaktive isotoper hvor <28>Si er den mest forekommende (~ 92 %), mens de to andre <29>Si og <30>Si er tilstedet i henholdsvis 5 og 3 %. Dermed er en stor andel av isotopseparasjonen allerede utført av naturen, slik at fjerningen av relativt små fraksjoner av de to andre isotopene bør være relativt lett sammenlignet med andre materialer med mer jevnbyrdige isotopsammensetninger.
Som en konklusjon kan man si at isotopisk rent <28>Si representerer en svært lovende og lett implementert løsning på problemet med overskuddsvarme i høyytelses silisiumbrikker.
Kjent teknikk
Siden isotoper er kjemisk sett nesten det samme, bør isotopseparasjon nødvendigvis inkludere masseseparasjonsteknikker. Det er flere fysiske prosesser hvor masseseparasjon er observert. Noen inntreffer naturlig, men for å oppnå større forbedringer i masseforholdene har sofistikerte fremgangsmåter blitt utviklet. Hovedprosessene som er utnyttet er basert på én eller flere av de følgende konsepter: Massediffusjon, membraner, destillasjon, elektrolyse, elektromagnetisme, sentrifugering, separasjonsdyser, selektiv eksitasjon ved laser, ionemobilitet, kjemisk utveksling og kromatografi.
Faktorene som bestemmer hvilken prosess som skal velges avhenger av størrelsen på produksjonen. I laboratorier og småskalaanlegg hvor fleksibilitet og lave kapitalkostnader er viktige, er termisk diffusjonskolonne den foretrukne fremgangsmåten. For lettere elementer, er kjemisk utveksling og destillasjon de mest økonomiske for storskalaseparasjon, mens for tunge elementer er gassdiffusjon og gassentrifuger de mest økonomiske metodene.
Generelt kan man si at det er kun to isotopseparasjonsmetoder i industriskala som er kommersielt i bruk i dag:
- gassentrifuger hvor massefraksjonene separeres ved sentrifugalkrefter, og
- diffusjon av gasser gjennom membraner, hvor de lette isotopene diffuserer hurtigere gjennom membranen og dermed skaper en fraksjonering.
Tradisjonelt har storskalaproduksjon av isotopisk rene fraksjoner av elementene blitt anvendt i de følgende områder: -Tungtvann anvendes i kjernekraft, dvs. Candu-reaktorer, i nøytronmoderatorer, og som reagens i syntese av deutererte forbindelser. Under de siste 50 årene har utviklingen av fusjonsenergi (både hydrogenbomben og fredelig fusjon) ekspandert et søk for <2>H og <3>H (D og T). Dette skyldes at disse nukleinene er nøkkelkomponenter i fusjonsreaksjonen: <2>H + <3>H —* <4>He + 'n. - Fusjon er også én av årsakene til interessen for litium. Anvendelse av LiD istedenfor D2 transformerer en gass til et fast materiale. Videre, <6>Li + 'n —» 4He + <3>H, og produserer dermed tritium for ytterligere fusjon. Den mest vanlige Li-isotopen, <7>Li (92,6 %) har et svært lavt absorpsjonstverrsnitt for nøytroner og er derfor anvendt som nøytronreflektor. Dermed har begge stabilie litiumisotoper kommersiell verdi. - Nøytrondetektorer behøver absorberende materialer med høy affinitet for nøytroner og en lett deteksjon av resulterende radioaktivitet. To gassdetektorer er dominerende i markedet: <3>He og <l0>BF3. De respektive reaksjonene er: <3>He + 'n —► <3>H + 'H, hvor både produktkjerner ioniserer gassen og danner en registrert elektrisk utladning;10B +'n —► <4>He + <7>Li, hvor <4>He er ioniseringsspesien. Dermed er det et marked for isotopisk ren <3>He og <10>B. Nøytroner anvendes som hydrogensensorer i industrien. Dermed anvendes nøytronkilder og detektorer for å måle fuktighet i tre og papir, oljeinnholdende berglag i oljebrønner osv. - Uran er det mest undersøkte elementet når det gjelder separasjon av isotoper. Dette skyldes selvfølgelig dets bruk som drivstoff for kjernereaktorer og i atombomber. Den fissile isotopen er U (naturlig forekomst 0,720 %) mens U er den mest vanlige isotopen (99,275 %). Isotopseparasjon er vanligvis basert på diffusjon av UF&, en gass ved temperaturer over 56°C. -1 kjerneavfallgjenvinning er den selektive separasjon av 'H<3>HO fra <l>H20 viktig da den reduserer mengden av radioaktivt avfall man må kvitte seg med. Også separasjon av transuranene, dvs. spesielt plutonium, er et viktig emne i atomavfallgjenvinning. I blandet oksidfuel (MOX) er både <235>U og <239>Pu anvendt som fissjonskilder. Dermed er det viktig å separere 23<8>Pu fra <239>Pu fordi <238>Pu tjener som nøytronabsorbent. -1 tillegg har det vært en ekstensiv bruk av andre isotopisk rene elementer, slik som <13>C innenfor forskning og medisin. ;Isonics Corporation og Eagle-Pitcher i Quapaw, Oklahoma, har annonsert konstruksjon av et pilotanlegg for produksjon av isotopisk rent <28>SiF4. Dette produktet må kjemisk omdannes til SiKj hvis det skal anvendes i halvlederindustrien. ;Felles for alle disse feltene for å anvende isotopisk rene isotoper er at masseseparerte isotoper er svært dyre. Dette kan skyldes at de er alle områder hvor etterspørselen er for tiden uavhengig av prisen til de rene isotopene. Dermed har det ikke vært en tilstrekkelig sterk drivkraft for å oppnå billigere produksjonsmetoder og masseseparerte isotoper i stor skala. I tillegg er masseforskjellen til isotopene relativt lav, slik at et svært høyt antall suksessive separasjonstrinn er nødvendig, noe som vil kraftig øke både kostnader og energiforbruk. ;Når det gjelder tilfellet med å erstatte naturlig isotopisk silisium med isotopisk rent <28>Si fra halvlederindustrien, finnes det et tak for de ytterligere kostnadene til en silisium-wafer av isotopisk ren <28>Si. De ytterligere kostnadene må være vesentlig lavere enn tilleggskostnadene indusert ved å utstyre konvensjonelle silisium-wafere med lukkede kjølesystemer for å være i stand til å konkurrere med denne allerede implementerte løsning. Disse kostnader har også vist seg å være for store for det relativt prisfølsomme halvledermarkedet. Det er derfor et generelt behov for billigere produksjonsmetoder for å masseseparere isotoper, spesielt for å masseseparere <28>Si fra naturlig forekommende Si. ;Det er kjent at den beste og kanskje eneste egenskapen som kan anvendes for å separere isotoper er massediffusjonskonstanten, siden isotoper har nesten identiske kjemiske egenskaper. Og for å oppnå tilstrekkelig effektive ;masseseparasjonsteknikker, bør man anvende forbindelser i gassfase på grunn av at diffusiviteten er mye større i gasser enn i væsker. Dette kan være hvorfor isotopseparasjonsteknikker som involverer metaller tradisjonelt har blitt fokusert på bruken av fluor som liganden på grunn av at mange metaller kun danner gasshoIdige forbindelser med denne ligand. ;Oppfinnelsens målsetning ;Hovedmålsetningen med oppfinnelsen er å fremskaffe en fremgangsmåte for storskala masseseparasjon av isotoper som løser problemene nevnt ovenfor. ;En annen målsetning med denne oppfinnelsen er å fremskaffe en fremgangsmåte for storskala masseseparasjon av <28>Si fra naturlig forekommende Si som er markant mer effektiv og billigere i bruk enn eksisterende metoder. ;Beskrivelse av oppfinnelsen ;Målsetninger med denne oppfinnelsen kan oppnås ved en fremgangsmåte som beskrevet i kravene og i beskrivelsen gitt nedenfor. ;Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er basert på utnyttelsen av det faktum at massediffusjonskonstanten er omtrent invers proporsjonal med kvadratet av massen til molekylet/atomet, slik at jo lettere forbindelsen som separeres er, jo større vil forskjellen i diffusjonskoeffisienten til de forskjellige isotopene være. Dermed bør man anvende de lettest mulige hovedsakelige monoisotope ligander som danner gassholdige forbindelser ved praktiske temperaturer og trykk med det element som skal isotopisk rafineres. Begrepet "praktiske temperaturer" er knyttet til en hvilken som helst temperatur hvor prosessutstyret kan drives. ;Den lettest mulige liganden er hydrogen. Dette elementet er ikke kun svært lett sammenlignet med konvensjonelt anvendte halogener (vanligvis fluor), danner gassholdige forbindelser med elementer som er av interesse for elektronikk og halvlederindustrien, men er også naturlig tilstede som en nærmest monoisotopisk 'H med kun mindre enn 0,015 % <2>H (også vanligvis betegnet som "D"). Denne lave forekomsten av D utgjør ikke et alvorlig problem, slik at de ovenfor nevnte egenskapene er alle fordelaktige og gjør hydrogen til den ideelle liganden for å oppnå målsetningene i denne oppfinnelsen. ;Effekten av den reduserte vekten kan demonstreres ved å sammenligne den praktiske massedifferansen mellom <28>SiF4 og <29>SiF4 i ovenfor nevnte konvensjonelle prosess til Isonics Corporation, som er (29-28)/(29+76) = 0,00961 med den tilsvarende praktiske masseforskjell mellom <28>SiH4 og <29>SiH4 som er (29-28)/(29+4) = 0,030303. Substitusjonen av fluor med hydrogen i tilfelle med raffinering av silisiumisotoper gir en økning i den praktiske masseforskjellen på mer enn 300 %, slik at effektiviteten til en masseseparasjonsprosess som anvender SiH4 vil dermed være ca. tredoblet sammenlignet med konvensjonelle prosesser basert på SiF4. Et annet fordelaktig trekk i tilfelle med å forsyne halvleder- og elektronikkindustrien er at SiH4 er et vanlig brukt råmateriale for å danne både haivledende og isolerende lag på halvledere. Dermed kan den isotopisk raffinerte forbindelsen anvendes direkte i produksjonslinjen til halvlederindustrien uten å kreve noen kjemiske omdanninger av matestokken. ;Elementene som danner gassholdige hydrogenforbindelser ved praktiske temperaturer og trykk er: B, N, C, O, F, Si, P, S, Cl, Ga, Ge, As, Se, Br, Sb, Te og I. Av disse er F, P, As og I monoisotoper og er dermed ikke en målgruppe for isotopseparasjoner. De gassholdige forbindelsene av interesse blir dermed: B2H6, NH3, CH4, H20, SiH4, H2S, HC1, Ga2H6, Ge2H6, H2Se, HBr, H2Sb og H2Te. Hydrogen i seg selv er faktisk et interessant element for isotopseparasjonen, spesielt når det er tale om nukleære anvendelser. En liste av de aktuelle forbindelser, isotoper og tilsvarende forekomster er presentert i tabell 1.1 tabell 2 er de fysiske egenskapene til forbindelsene listet opp. Ved praktiske trykk og temperaturer menes trykk innenfor omtrent 0,25-100 bar og temperaturer innenfor ca. -195 til +400°C, fortrinnsvis 0,5-10 bar og -195 til +100°C. ;Den oppfinneriske ideen ved å anvende hydrogen som en ligand kan implementeres i alle kjente isotopseparasjonsprosesser, inkluderende men ikke begrenset til, dagens mest vanlige anvendte teknikker for industriskalaisotopseparasjon basert på gassentrifugering og diffusjon gjennom membranene. Mange kjemiske og fysiske egenskaper til hydrider er selvsagt forskjellig fra tilsvarende konvensjonelt anvendte fluorider, slik at det kan være nødvendig å endre prosessparameter slik som temperatur, gasstrykk, membranmaterialenes kjemiske aktivitet osv. ;I tilfeller hvor det anvendes en inert bærergass, er det observert at masseforholdet til molekylmassene til forbindelsene som skal isotopisk separeres og bærergassen er spesielt viktig. Det vil si, masseforholdet bør være så høyt som mulig (bærergassen bør ha den høyeste molekylmassen) for å oppnå den høyeste separasjonsgraden i hvert prosesstrinn. Dette er antatt å skyldes det faktum at ved elastiske kollisjoner, så er det de letteste deltagerne som oppnår de mest voldsomme bevegelsene. Og fordi en optimalisert massediffusjon basert på separasjonseffekten søkes, bør man streve etter å øke den diffusive bevegelsen til molekylene som skal isotopisk separeres så mye som mulig. Dette impliserer bruk av tunge inerte bærergasser. ;I tillegg til de konvensjonelt anvendte industriskalateknikker slik som gassykloner og membrandiffusjon, er det forestilt at diffusjonen kromatografi kan være svært egnet for å implementere den oppfinneriske ideen i industriskala. Denne fremgangsmåten har frem til i dag blitt antatt å være for dyr for storskalabruk og har utelukkende blitt brukt for småskalaseparasjoner, men gitt den rette kombinasjonen av bærergass, kolonnens pakkemateriale, drivtrykk og temperaturer kan kolonnebasert diffusjon kraftig øke antallet separasjonstrinn pr. enhet energi og kan dermed være et billig alternativ. ;Kort beskrivelse av tegningene ;Fig. 1 viser eksempel på separasjon mellom argon og silan. Gassene blir injisert samtidig som en kort puls. Partiklene i dette tilfellet er Hydro 2. Bærergassen er helium og forholdet mellom argon og silan er 95:5. Fig. 2 del a) er en graf som viser en test i en 10 m kolonne inneholdende partikler "Hydro 3" som undersøker effekten med en raskere konvektiv strømning. Bærergassen er He, temperaturen er 30°C og strømningen er 0,85 ml/min. Del b) viser resultatene som et plott av masseforholdet som en funksjon av regi streri ngstiden. ;Detaljert beskrivelse av oppfinnelsen ;Oppfinnelsen vil nå beskrives i større detalj under referanse til eksempler av en foretrukket utførelse av oppfinnelsen i tilfelle ved å anvende kromatografisk kolonne for isotopseparasjon av ry n SiH4 fra TQ SiH4 og TflSiH4. Det skal bemerkes at den oppfinneriske fremgangsmåten kan anvendes for separasjon av isotoper av hvilken som helst av de andre forbindelsene gitt i tabell 1 eller 2. ;Seprasjon av kjemiske spesier ved å sende dem gjennom en kromatografisk kolonne er en teknikk som er vanlig anvendt og godt kjent for en fagperson. Den trenger derfor ingen ytterligere beskrivelse. ;Men for å verifisere oppfinnelsen i tilfelle med å anvende kromatografisk teknikk for isotopseparasjon i storskala, ble det utført en testserie for isotopmasseseparasjon i en kromatografisk kolonne med de følgende eksperimentelle spesifikkasjoner: ;Testprosedyre ;Som en sikkerhetsforanstaltning er det foretrukket å fortynne den eksplosive og selvantennende silangassen med argon før entring av den kromatografiske kolonnen. Silankonsentrasjonen bør være i området 5-10 %, slik at en 10 1 flaske med 5 % silan i argon ble kjøpt fra AGA og anvendt som råmateriale. ;Alikvotet ble bragt til GC-MS i en 50 ml stålflaske fra hvilken injeksjonsløkken ble fylt. Det ble anvendt monodisperse partikler som angitt i tabell 3. Partiklene var produsert av Dyno Particles. Produsenten av Dynokuler hadde en pris som ble antatt prohibitiv for industrielle prosesser, slik at fokuset ble satt på partikler produsert og forsynt av Hydro Particles. Kolonnene var lagd av rustfritt stålrør med indre diameter på 1/16 eller 1/8 tomme. Alle kolonner var ca. 10 m lange med unntak av én som var 30 m lang for å teste effekten av kolonnelengde. ;Testarbeidet ble rettet mot å avdekke virkningen av de følgende parametere: ;- Pakkematerial: porøsitet, forbruk, pakketetthet ;- Temperatur ;- Trykk, dvs. strømningshastighet på bærergass ;- Bærergass ;Kolonnepre<p>arering ;Partiklene ble presset inn i et rør ved å anvende flytende CO2 levert fra en CO2-superkritisk ekstraksjonspumpe, ISCO modell 260D Syringe pumpe med ISCO SFX 200 kontroller, med et trykk på 300 bar og en fluidstrøm på 0,1-0,2 ml/min. Under pakking var røret nedsenket i et ultralydbad. Etter pakking ble trykket frigjort sakte for å unngå frigjøring av partiklene. ;For å unngå lekkasje av partikler ble et VALCO filter montert i hver ende. (Den andre ble montert etter pakking). ;Etter montering av kolonnen i GC-MS, ble det fylt på med argon for å bli kvitt innfanget C02 og luft. Nivåene til CO2, 02 og N2 ble overvåket av et massespektrometer. ;Analvse<p>rosedvre ;For å måle isotopseparasjon var det nødvendig å forbinde kolonneutbyttet til et massespektrometer på en direkte og kontinuerlig måler. Gasskromatografen og massespektrometeret var en Hewlett-Packard 5890 serie II GC og 5971 A masseselektiv detektor. Den ble kontrollert ved en HP ChemStation dataregistreringssystem og anvendt som en kontinuerlig logger av produktmengden ut av kolonnen. ;Ionekilden i denne type massespektrometer ioniserer silan på en måte som danner en fordeling av massene: SiH3<+>, SiH2<2+>, SiH<3+>, og Si<4+>, dvs. massene 28-33. Bakgrunnsbidrag fra 02, dvs. massene 32, og N2, dvs. massen 28 vil dermed representere et problem. Det kan imidlertid vise seg at bidragene fra <29>Si er 4,8 % av responsen ved massen 29 og at massen 33 må i helhet representere <30>SiH3<+>. Dermed, for å unngå problemer fra bakgrunnsbidragene til N2 (masse 28) og 02 (masse 32), er analysen fokusert på massene 29 og 33 og deres andeler. ;Dataanalysen har blitt utført som følger: ;1. Programmet EasyQuan lagd av APT anvendes for bestemmelse av retensjonstider og toppbredde. Dette programmet anvendes også for komprimering av spektre og eksporterer de prosesserte dataene i et format aksepterbart for Microsoft Excel. 2. Dataene importeres inntil et Excel flytskjema, bakgrunn fjernes og masseforholdsspektrene blir beregnet. 3. Nettospektrene importeres inn i en plottepakke Origin ved Microcal Software. Toppregionen av interesse plottes og pulsene tilpasses til en Gauss-form. 4. Hvis masseforholdet mellom massene 33 og 29 viser en ikke-konstant tidsavhengighet, blir en asymmetrisk tilpasning utført. ;Resultater ;Resultatene viser at bruken av kromatografiske kolonner for å separere isotoper kan være godt egnet for implementering i industriskala. Resultatene er delt i to deler. Først vises det at bærergassen og silisiumforbindelsen som skal isotopisk separeres blir godt separert kjemisk i kolonnen slik at det ikke skal være noen problemer med forurensning av produktet av bærergassen. Deretter vises det at den oppfinneriske fremgangsmåten for isotopisk separasjon av isotoper gir tilfredsstillende resultater som tillater implementering av kromatografiteknikken i industriskala. ;Kjemisk separering ;I fig. 1 er det vist et plott av silan og argonresponser som funksjon av retensjonstid. Plottet viser at silan gjenholdes relativt i forhold til argon, slik at det er mulig å separere silan fra argon ved å ganske enkelt bevege en slik gassblanding gjennom en kolonne med et egnet porøst materiale. Alle partiklene fra Hydro Particles viser denne effekten. Retensjonen av silan er overraskende fordi argon er tyngre enn silan og var derfor forventet å bevege seg saktere gjennom kolonnen. Dermed kan ikke retensjonen være av en kinetisk natur og må derfor være på grunn av molekylære interaksjoner mellom det porøse materialet og silanet. ;Tabell 4 oppsummerer resultatene fra retensjonsmålinger av argon og silan oppnådd med forskjellige partikler. Det er også gitt breddene til pulsene definert som (fulle) bredden ved 1/10 av topphøyden (FWTH). Dette ble bestemt ved å bruke et valg i EasyQuan spesielt lagd for denne hensikt. ;Masseseparasjonstester ;Det er to måter å avsløre masseseparasjon av isotoper; ved forskjeller i hastigheten på grunn av forskjellige isotopmasser, og forskjeller i diffusjonskoeffisienten, men ikke i det konvektive strømningsmønsteret. Hvis den første effekten gjelder er det forventet forskjellige posisjoner av massepoppene, mens i det siste tilfellet vil effekten vises som forskjeller i bredden til masseresponsene. ;Alle kolonner har blitt testet med forskjellige silanpulser for å sikre stabil drift. De fleste av dem har også blitt testet ved mer enn én temperatur. Den valgte referansetemperaturen var 30°C, dvs. noe over omgivelsestemperaturen. ;Et eksempel på responsene til massene 29 og 33 og deres fordeling av masseforholdet er gitt i fig. 2. På figuren er abscissen retensjonstiden relativt til når registreringen av data ble igangsatt. Den virkelige retensjonstiden vises i tabell 4. En Gauss-tilpasning er også vist i figuren. Som vist i tabell 4 utføres de fleste testene ved 30°C og en strømning på 0,35 ml/min. I noen tilfeller er andre temperaturer og strømninger vist. ;Fra fig. 2 del b), kan det ses at masseforholdet mass33/mass29 har en topp eller øker fra ca. 0,100 ved endene til en enkelt silanpuls til 0,125 ved midten av pulsen. Dette tilsvarer en masseseparasjonsfaktor mellom i* sotopene 28 S1H4 og <30>SiH4 på 1,09.
Tilsvarende testresultater for Hydro 3 partikler ved to forskjellige temperaturer er oppsummert og gitt i tabell 5. Andre typer partikler presentert i tabell 4 har også blitt testet, men de ga en lavere separasjonsgrad og er ikke presentert her.
Seprasjonsfaktorene i tabell 5 er beregnet som integralet fra nedre grense til øvre grense av masseresponskurven normalisert til totalresponsen. Tilsvarende, jo smalere integrasjonsområde, jo mindre utbytte. For å beregne antall trinn som er nødvendig for anriking av <28>Si fra 92,23 % anvendes en geometrisk serie:
hvor hevet indeks 0 representerer normalisotopsforholdet og hevet indeks n etter n trinn.
Ved å anta en separasjonsfaktor på 1,10, vil det være nødvendig med 38 trinn for å oppnå en renhet på 99,9 % <28>Si. Dette er et betraktelig lavere antall trinn enn hva man kjenner fra konvensjonelle prosesser fra isotopseparasjon basert på tunge ligander slik som fluor, hvor det kan være nødvendig med flere tusen trinn for å oppnå tilstrekkelig rene isotopfraksjoner. Dette viser at denne oppfinnelsen er godt egnet for å implementeres til bruk i industriskalaseparasjon av isotoper.
Resultatene fra tabell 5 bekrefter at kromatografiske kolonner kan være svært egnet for separasjon av isotoper i stor skala. Testene viser også at de følgende generelle faktorer bør utnyttes for å optimalisere den oppfinneriske prosessen: - det bør anvendes en pakking av monodisperse partikler. Dette er antatt å være på grunn av at monodisperse partikler reduserer dispersjonen av strømningen og dermed øker effekten av diffusjon, - kolonnen bør være så lang som mulig, fra omtrent 10 m og lengre. En kolonnelengde på 30 m er vist for å yte bedre enn en kolonnelengde på 10 m, - temperaturen bør antagelig være så høy som mulig, testene ved 50°C viste bedre separasjonsgrader enn testene utført ved 30°C, og
- partiklene bør være porøse og på samme tid ha et lavt overflateareal.
Til slutt, gjennomstrømningen i en kolonne er avhengig av tverrsnittsarealet. For å øke utbyttet kan tverrsnittet til forskjellige kolonner være mindre jo høyere trinntall kolonnen har. Ved å anta 10 % utbytte vil det optimale forholdet mellom to etterfølgende kolonners tverrsnitt være Vi0 = 3,16.
Isotopseparasjon ved kromatografiske kolonner vil nødvendigvis inkludere et antall gjentatte etterfølgende sykluser for å oppnå en høy separasjonsgrad, hvor hver syklus inkluderer å sende silan og argongass gjennom den kromatografiske kolonnen. Dette kan oppnås ved å oppsamle utløpsgassen fra én kolonne og injisere den i neste kolonne (serieforbindelse), eller ved å utstyre én kolonne med resirkuleringsmuligheter slik at silangassen kan sendes gjennom samme kolonne et antall sykler.
Tabell 5. Resultater av tilpasning til modell. D er diffusjonskonstanter og v er lineære hastigheter. Både D og v er beregnet ved å tilpasse parametere. Selektivitetskoeffisienter (separasjonsfaktor) til <28>Si i forhold til 30Si er beregnet for andre kolonne fra høyre for 30 og 50°C. I beregningene er det brukt verdier for Hydro3.
Claims (8)
1. Fremgangsmåte for separasjon av isotoper, hvor en spesifikk isotop av en isotopsammensetning renses ved å utnytte forskjellen i isotopens massediffusivitet ved å la naturlig isotopsammensetning, i én syklus gjennomløpe en massestrøm gjennom et medium ved diffusjon og eventuelt også konveksjon, og dermed oppnå en fraksjonering av isotopene slik at den ønskede isotopen anrikes i én fraksjon av massestrømmen, oppsamle denne anrikede fraksjonen av massestrømmen og sende den gjennom en ny syklus for å oppnå en fraksjon med høyere innhold av den ønskede isotopen, og gjenta disse syklusene inntil at den ønskede isotopen har blitt tilstrekkelig anriket,
karakterisert ved
at hydrogen anvendes som ligand på elementet som skal separeres, og at hydrogen og elementet som skal separeres anvendes i form av en kjemisk forbindelse som er i gassholdig tilstand ved de aktuelle trykk og temperaturer, og
at de gassholdige hydridene separeres ved massediffusjon gjennom en kromatografisk kolonne.
2. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,
karakterisert ved at, i tilfelle med isotopisk separering av <28>Si fra <29>Si og <30>Si, at den gassholdige hydrogenforbindelsen er silan, SiH4.
3. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,
karakterisert ved at den gassholdige hydrogenforbindelsen er én av B2H6, NH3, CH4, H20, H2S, HC1, Ga2H6, Ge2H6, H2Se, HBr, H2Sb, og H2Te for å oppnå en isotopisk ren fraksjon av henholdsvis B, C, O, S, Cl, Ga, Ge, Se, Br, Sb og Te.
4. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av kravene 1-3, karakterisert ved at den kromatografiske kolonnen er pakket med monodisperse polystyrenpartikler.
5. Fremgangsmåte i henhold til krav 4,
karakterisert ved at de monodiseperse polystyrenpartiklene er lagd av en blanding omfattende divinylbenzen og polyakrylat.
6. Fremgangsmåte i henhold til krav 5,
karakterisert ved at den monodisperse polystyrenpartikkelen har en partikkelstørrelse på 20 (im, porøsitet på 70 % og et overflateareal på 148 m<2>/g.
7. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av kravene 4-6, karakterisert ved at bæregassen er argon.
8. Fremgangsmåte i henhold til krav 7,
karakterisert ved at argongassen har et trykk på 0,5 bar i den kromatografiske kolonnen og at temperaturen er 50°C.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20023278A NO319447B1 (no) | 2002-07-05 | 2002-07-05 | Fremgangsmate for separasjon av isotoper |
US10/483,533 US7179942B2 (en) | 2002-07-05 | 2003-06-09 | Halo-substituted active methylene compounds |
DE60324929T DE60324929D1 (de) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Verfahren zur isotopentrennung |
AT03738788T ATE415193T1 (de) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Verfahren zur isotopentrennung |
US10/518,762 US7309377B2 (en) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Method for separation of isotopes |
EP03738788A EP1521630B1 (en) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Method for separation of isotopes |
JP2004519375A JP2005532155A (ja) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | 同位体を分離するための方法 |
CNA038209497A CN1678385A (zh) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | 同位素分离方法 |
AU2003245179A AU2003245179A1 (en) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Method for separation of isotopes |
PCT/NO2003/000216 WO2004004871A1 (en) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Method for separation of isotopes |
RU2005101742/15A RU2318582C2 (ru) | 2002-07-05 | 2003-06-26 | Способ разделения изотопов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20023278A NO319447B1 (no) | 2002-07-05 | 2002-07-05 | Fremgangsmate for separasjon av isotoper |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20023278D0 NO20023278D0 (no) | 2002-07-05 |
NO319447B1 true NO319447B1 (no) | 2005-08-15 |
Family
ID=19913809
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20023278A NO319447B1 (no) | 2002-07-05 | 2002-07-05 | Fremgangsmate for separasjon av isotoper |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7309377B2 (no) |
EP (1) | EP1521630B1 (no) |
JP (1) | JP2005532155A (no) |
CN (1) | CN1678385A (no) |
AT (1) | ATE415193T1 (no) |
AU (1) | AU2003245179A1 (no) |
DE (1) | DE60324929D1 (no) |
NO (1) | NO319447B1 (no) |
RU (1) | RU2318582C2 (no) |
WO (1) | WO2004004871A1 (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5097905B2 (ja) * | 2006-04-04 | 2012-12-12 | 国立大学法人 熊本大学 | 同位体を分離・濃縮するための方法及び該方法に使用するロータ |
RU2390491C2 (ru) * | 2007-05-08 | 2010-05-27 | Вудфорд Ассошиэйтс Лимитэд | Способ и установка для производства легкой воды |
WO2010018422A1 (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-18 | Novasep | Process for the enrichment of isotopes |
EP2302372A1 (en) * | 2009-09-18 | 2011-03-30 | Helmholtz Zentrum München Deutsches Forschungszentrum für Gesundheit und Umwelt GmbH | Method and device for repetitive chemical analysis of a gas flow |
DE102013013197A1 (de) * | 2013-08-09 | 2015-02-12 | Bundesrepublik Deutschland, vertreten durch das Bundesministerium für Wirtschaft und Arbeit, dieses vertreten durch den Präsidenten der Physikalisch-Technischen Bundesanstalt Braunschweig und Berlin | Verfahren und Vorrichtung zum kryogenfreien Aufkonzentrieren eines hyperpolarisierten Gases in einem kontinuierlich fließenden Gasstrom und Verwendung |
JP6408221B2 (ja) * | 2014-01-24 | 2018-10-17 | イビデン株式会社 | 原子炉用部材 |
US10005033B2 (en) * | 2015-04-29 | 2018-06-26 | Pacific Environment Technologies, LLC | Isotopic enrichment of helium-3 through glass |
CN113262636B (zh) * | 2020-02-14 | 2024-04-05 | 中国科学院青海盐湖研究所 | 一种萃取-电迁移耦合分离富集7Li同位素的方法 |
CN113786737B (zh) * | 2021-08-12 | 2023-07-11 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种可规模化筛选含同位素液体分离膜的方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4010100A (en) * | 1975-10-03 | 1977-03-01 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Isotope separation by photochromatography |
JPS61107927A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-26 | Osaka Gas Co Ltd | 重炭素メタン濃縮法 |
US4732581A (en) * | 1986-05-08 | 1988-03-22 | Cheh Christopher H | Gas chromatographic method for separating hydrogen isotopes |
US4780116A (en) * | 1987-11-20 | 1988-10-25 | Cheh Christopher H | Low temperature preparative gas chromatography apparatus |
CA2110343C (en) * | 1992-12-14 | 1999-08-24 | Christopher Huk-Shi Cheh | Gas chromatographic method |
US6146601A (en) * | 1999-10-28 | 2000-11-14 | Eagle-Picher Industries, Inc. | Enrichment of silicon or germanium isotopes |
RU2155158C1 (ru) * | 1999-10-07 | 2000-08-27 | Институт химии высокочистых веществ РАН | Способ получения моноизотопного кремния si28 |
JP2001199792A (ja) * | 2000-01-14 | 2001-07-24 | Komatsu Electronic Metals Co Ltd | シリコン28の純度が高いシリコンインゴット及びウエハ |
RU2170609C1 (ru) * | 2000-02-17 | 2001-07-20 | Закрытое акционерное общество "ЭЛЛИНА-НТ" | Способ разделения кремния на фракции, обогащенные тяжелым и легким изотопами |
US20030039865A1 (en) * | 2001-06-20 | 2003-02-27 | Isonics Corporation | Isotopically engineered optical materials |
JP5097905B2 (ja) * | 2006-04-04 | 2012-12-12 | 国立大学法人 熊本大学 | 同位体を分離・濃縮するための方法及び該方法に使用するロータ |
RU2390491C2 (ru) * | 2007-05-08 | 2010-05-27 | Вудфорд Ассошиэйтс Лимитэд | Способ и установка для производства легкой воды |
-
2002
- 2002-07-05 NO NO20023278A patent/NO319447B1/no not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-06-26 AT AT03738788T patent/ATE415193T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-06-26 CN CNA038209497A patent/CN1678385A/zh active Pending
- 2003-06-26 RU RU2005101742/15A patent/RU2318582C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-06-26 EP EP03738788A patent/EP1521630B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-26 JP JP2004519375A patent/JP2005532155A/ja not_active Ceased
- 2003-06-26 AU AU2003245179A patent/AU2003245179A1/en not_active Abandoned
- 2003-06-26 US US10/518,762 patent/US7309377B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-26 WO PCT/NO2003/000216 patent/WO2004004871A1/en active Application Filing
- 2003-06-26 DE DE60324929T patent/DE60324929D1/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2318582C2 (ru) | 2008-03-10 |
JP2005532155A (ja) | 2005-10-27 |
US7309377B2 (en) | 2007-12-18 |
DE60324929D1 (de) | 2009-01-08 |
ATE415193T1 (de) | 2008-12-15 |
RU2005101742A (ru) | 2005-10-10 |
EP1521630A1 (en) | 2005-04-13 |
US20050247195A1 (en) | 2005-11-10 |
WO2004004871A8 (en) | 2004-04-22 |
AU2003245179A1 (en) | 2004-01-23 |
CN1678385A (zh) | 2005-10-05 |
NO20023278D0 (no) | 2002-07-05 |
EP1521630B1 (en) | 2008-11-26 |
WO2004004871A1 (en) | 2004-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Eerkens et al. | Isotope separation by selective laser‐assisted repression of condensation in supersonic free jets | |
NO319447B1 (no) | Fremgangsmate for separasjon av isotoper | |
Ana et al. | Construction and commissioning of a hydrogen cryogenic distillation system for tritium recovery at ICIT Rm. Valcea | |
US8016981B2 (en) | Method and apparatus for purifying and separating a heavy component concentrate along with obtaining light gas isotopes | |
CN107930400A (zh) | 一种氢氦分离与氢同位素浓缩耦合系统及方法 | |
Makide et al. | Tritium separation by CO2 laser multiphoton dissociation of trifluoromethane | |
CN112892211B (zh) | 一柱式氢氦分离与浓缩耦合装置及方法 | |
Ana et al. | TCAP hydrogen isotope separation process under development at ICSI RM. Valcea | |
Lässer et al. | The preparative gas chromatographic system for the JET Active Gas Handling System—Tritium commissioning and use during and after DTE1 | |
Deng et al. | Hydrogen isotopes separation validation of frontal displacement chromatography for various compositions of feed gas and tritium extraction simulation for TBM | |
EP3441129A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur anreicherung oder abreicherung mindestens eines wasserstoffisotops in einem gasstrom | |
Bornea et al. | Investigation related to hydrogen isotopes separation by cryogenic distillation | |
US20100111800A1 (en) | PRODUCTION OF NUCLEAR GRADE ENRICHED GADOLINIUM AND ERBIUM USING VOLATILE Gd OR Er SPECIES USING AN AERODYNAMIC PROCESS | |
Spaninks | Design procedures for solid-liquid extractors and the effect of hydrodynamic instabilities on extractor performance | |
Lee | Thermal cycling absorption process—A new way to separate hydrogen isotopes | |
Rozenkevich et al. | Separation of Tritium-Containing Isotopic Mixtures of Hydrogen in the Gas–Solid System. Review | |
CN104357687B (zh) | 一种高丰度93Zr的制备方法 | |
CN106442903A (zh) | 一种用于食品检测的固相萃取柱 | |
Giona et al. | Chromatographic methods for separation and monitoring of hydrogen isotopes | |
Diab et al. | Absorption | |
Terentiev et al. | Full-fledged affination extractive-crystallizing platform for technology validation of the fast reactor spent fuel reprocessing on fast neutrons-the results of first experiments | |
Hennrich | A precision method of obtaining solutions to the linearized general fluid flow equations for a very long high speed centrifuge | |
Weisser | A LABORATORY APPARATUS FOR DEUTERIUM ENRICHMENT BY THE RECTIFICATION OF LIQUID HYDROGEN | |
Newman | Sources of separated isotopes for nuclear targetry | |
O'farrell | Method of isotope enrichment |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |