NO316511B1 - Fremgangsmåte for å fremstille lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet fra metanol og/eller dimetyleter - Google Patents
Fremgangsmåte for å fremstille lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet fra metanol og/eller dimetyleter Download PDFInfo
- Publication number
- NO316511B1 NO316511B1 NO982461A NO982461A NO316511B1 NO 316511 B1 NO316511 B1 NO 316511B1 NO 982461 A NO982461 A NO 982461A NO 982461 A NO982461 A NO 982461A NO 316511 B1 NO316511 B1 NO 316511B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reactor
- mixture
- catalyst
- methanol
- product mixture
- Prior art date
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 76
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 30
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims description 16
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 title claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 36
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 12
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims abstract description 11
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 20
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 125000000383 tetramethylene group Chemical class [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 8
- YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] Chemical compound [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- -1 H2O hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003377 acid catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000000274 adsorptive effect Effects 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000012223 aqueous fraction Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Natural products C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
En reaksjonsblanding som inneholder metanol- og/eller dimetyleterdamp og vanndamp blir omsatt i en første reaktor med en første formselektiv katalysator ved temperaturer i området fra 280 til 570°C og et trykk i området fra 0,1 til 1 bar. Man oppnår en første produktblanding,. hvilke man gjennom en separasjonsinnretning fører, idet man trekker av en andre, etylen og propyleninneholdende produktblanding og oppnår en adskilt bensinhydrokarbonrik C-strøm.C-strømmen blir fordampet og blandet med vanndamp, idet man innstiller et vektforhold HO: hydrokarboner fra 0,5:1 til 3:1. Den vanndampholdige blandingen blir ledet som innsatsblanding med en inngangstemperatur fra 380 til 700°C i en andre reaktor, som inneholder en andre formselektiv katalysator. Fra den andre reaktoren oppnår man en tredje produktblanding, hvis summerte innhold av propylen og butenisomerer utgjør minst 50 vekt-% av de olefiniske bestanddelene i den andre reaktor tilførte blandingen. Den tredje produktblandingen blir avkjølt og minst delvis ført i separasjonsinnretningen.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet ved omdanning av en reaksjonsblandmg inneholdende metanol- og/eller dimetyleterdamp og vanndamp i en første reaktor på en første formselektiv zeohtt-katalysator av pentasiltypen ved temperaturer i området fra 280 til 570°C i nærheten av katalysatoren og ved et trykk i området fra 0,1 til 1 bar i nærheten av katalysatoren, hvor det fra den første reaktoren trekkes en første produktblanding inneholdende C2- til C4-olefiner og bensinhydrokarboner (C5+), hvilken produktblanding avkjøles, føres gjennom en separasjonsinnretning, og en andre produktblanding inneholdende etylen og propylen trekkes av, og adskilt fra dette oppnås en Cs+^strøm rik på bensinhydrokarboner, hvorved Cs^-strømmen fordampes og blandes med vanndamp og derved innstilles et vektforhold H2O hydrokarboner på 0,5 1 til 3 1, den vanndampholdige blandingen innføres som mateblanding med en mnløpstemperatur på 380 til 700°C 1 en andre reaktor, som inneholder en andre, formselektiv zeohtt-katalysator av pentasiltypen
En lignende fremgangsmåte er kjent fra EP 0 448 000 Bl Her oppnår man 1 den første reaktoren, som er utstyrt som rørereaktor, en olefinblanding med minst 5 vekt-% etylen, minst 35 vekt-% propylen og minst 30 vekt-% butylen, med hensyn på samlet hydro-karbonmengde Til grunn for oppfinnelsen ligger således den oppgave å betydelig øke utbyttet av etylen og propylen og eventuelt også butenisomerer 1 produktet på økonomisk fordelaktig måte
Fra EP Al 74075 er det kjent en fremgangsmåte som arbeider slik at etter den andre reaktoren er det nødvendig med en andre adskillelse, hvon man 1 alle tilfeller fraskiller aromater, før den gjenværende partialstrømmen tilbakeføres til den første adskillelsen Ved denne fremgangsmåten arbeider man fortrinnsvis med borsilikat-zeohtter som katalysator for omdanningen 1 begge adskillelsestnnn, dette oppfører seg åpenbart annerledes enn alumimumsilikat-zeolitten som anvendes ved foreliggende oppfinnelse Videre oppnås ifølge denne publikasjonen gassomvandingen med to reaktorer
Ifølge oppfinnelsen blir oppgaven ved den forannevnte fremgangsmåten løst ved at 1 begge reaktorer er den formselektive zeohtt-katalysatoren av pentasiltypen en aluminiumsilikat-zeohtt, at den andre reaktoren drives adiabatisk og 80 til 100 vekt-% av olefinene inneholdt 1 den inngående matestrømmen omdannes den, at det fra den andre reaktoren trekkes av en tredje produktblanding, hvis summerte innhold av propylen og butenisomerer utgjør minst 50 vekt-% av de olefimske bestanddelene av mateblandingen tilført til den andre reaktoren, og at den tredje produktblandingen avkjøles og innføres fullstendig i separasjonsinnretmngen
I separasjonsinnretmngen kan man valgfritt sørge for at den andre produktblandingen i tillegg inneholder butenisomerer (C4) eller er mer eller mindre fh for dette De separat adskilte butenisomerene kan på den ene side bh nyttiggjort som produkt eller de kan bh viderebearbeidet med CV-strømmen
Omsetning i første reaktor, som er utformet som rørreaktor, er f eks utførlig beskrevet i EP 0 448 000 Bl Her utgår man fra metanol eller også dimetyleter, idet i rørreaktoren den tilførte reaksjonsblandingen vanligvis oppviser et vektforhold vann/metanol eller vann/metanolekvivalent fra 0,1 1 til 1,5 1 En "metanolekvivalent" tilsvarer ifølge ligningen 2 CH3OH > CH3-0-CH3+H20 et halvt mol dimetyleter (DME) Vannet som dannes etter foranstående ligning blir ikke tatt hensyn til i det forannevnte vektforhold i reaksjonsblandingen Forholdet mellom metanoldamp og dimetyleterdamp kan vanere innenfor vide grenser, dvs det kan i ekstremtilfelle være 100% metanol eller 100% DME sammen med vanndamp i rørereaktoren Det kan være fordelaktig å omdanne metanol først i en forreaktor på en sur katalysator helt eller delvis til DME, hvorgjennom reaksjons varmen ved omsetning i rørereaktoren er lavere enn ved anvendelse av en høy metanolandel
I steden for rørereaktoren kan man som første reaktor også anvende en hvirvelsjiktreaktor, idet hvirvelsjiktet er forsynt med kjøleelementer for direkte avkjøling av den kornformige første katalysatoren Reaksjonsblandingen tjener herved fluidisenngen av katalysatoren Hvirvelsjiktet kan være utformet som stasjonær eller sirkulerende hvirvelsjikt
En egent zeohtt-katalysator for omsetning i første og andre reaktor er beskrevet i EP 0 448 000 Bl Det dreier seg her om en protoninneholdende katalysator av pentasil-type med et alkahinnhold på mindre enn 380 ppm og fortrinnsvis mindre enn 200 ppm Denne katalysatoren oppviser et ZnO-innhold som er lavere enn 0,1 vekt-%, et CdO-lnnhold som er lavere enn 0,1 vekt-%, en BET-overflate på 300 til 600 mVg og et porevolum (bestemt etter kvikksølvporosimetn) på 0,3 til 0,8 cm<3>/g Fortrinnsvis ligger trykket i området ved denne katalysatoren ved høyst 0,9 bar og fortrinnsvis i området fra 0,2 til 0,7
Blandingen som kommer fra første reaktor, som her blir betegnet som første produktblanding, inneholder Cr til C4-olefiner og ved siden av fremfor alt mettede hydrokarboner (C5+) såvel som 1 mindre mengder andre komponenter som aromater og naftener Sammen med den tilbakeførte tredje produktblanding, som kommer fra den andre reaktoren, leder man den avkjølte første produktblandingen gjennom en separasjonsinnretmng Separasjonsinnretmngen kan på 1 og for seg kjent måte arbeide destillativt, adsorptivt, termisk eller ved hjelp av membraner, man kan også anvende disse for gasseparasjon eller gass-væske-separasjon og kombineres med kjente fremgangsmåteforholdsregler Fra separasjonsinnretmngen fjerner man først en andre, etylen og propylen inneholdende produktblanding, som også valgfritt kan inneholde butenisomerer
Separasjonsinnretmngen gir videre en bensinhydrokarbonnk Cs+-strøm, som man 1 dampform, blandet med vanndamp, leder 1 den andre reaktoren Her sørger man for et vektforhold H20 hydrokarboner fra 0,5 1 til 3 1 og en temperatur ved inngangen til andre reaktor fra 380 til 700°C og fortrinnsvis 400 til 600°C
Videre er det mulig å utforme separasjonsinnretmngen slik at man utvinner en C4-olefimnneholdende partialstrøm, idet man fjerner produktstrømmen eller helt eller delvis leder denne sammen med Cj+-strømmen 1 den andre reaktoren Denne partialstrømmen kan ved siden av C4-olefiner også inneholde en viss andel av C3-olefiner og eventuelt C2-olefiner
Man arbeider 1 den andre reaktoren fortrinnsvis ved et trykk fra 0,2 til 3 bar og for det
meste ved 0,6 til 1,5 bar Videre har det vist seg fordelaktig å sørge for at man tilfører en blanding 1 den andre reaktoren, som er mest mulig fri for komponenter som har tredoble C-C-bindinger eller konjugerte dobbeltbindinger, da de kan føre til karbonavleinnger og videre for tidlig deaktivenng av katalysatoren
Utførelsesmuhghetene av fremgangsmåten blir nærmere forklart ved hjelp av tegningen Tegningen viser et flytskjema av fremgangsmåten
Metanol blir tilført 1 rør 1, oppvarmet 1 varmeveksler 2 til temperaturer på ca 250 til 350°C og dermed fordampet I rør 3 fører man metanoldampen til en forreaktor 4, som inneholder en fylling 5 av en partikkel formet dehydratisenngskatalysator Som katalysator kan man f eks anvende aluminiumoksid, som det er beskrevet 1 US-patent 4 058 576 I forreaktor 4 blir en del av metanol omdannet til DME og vann, den dannede blandingen trekkes av i rør 7 Ved omsetning i forreaktoren blir varme-oppnåelsen mildnet i etterfølgende rørreaktor 8 Derfor er forreaktor 4 ikke påkrevet i alle tilfeller Blandingen i rør 7 tilsetter man gjennom rør 9 med en dosert mengde vanndamp, som kommer fra varmeveksler 10 Kjølevannet for oppnåelse av vanndamp blir tilført varmeveksler 10 i rør 11 Til rørreaktor 8 tilfører man gjennom rør 12 en blanding av metanol, DME og vanndamp, hvis temperatur ligger i området fra ca 250 til 450°C Blandingen i rør 12 oppviser et vann/metanolekvivalent-vektforhold på 0,1 1 til 1,5 1 og fortrinnsvis 0,2 1 til 1 1, idet et mol DME = 2 mol metanolekvivalent I rørereaktor 8 er katalysatoren anordnet i tallrike rør, som vanligvis har en lengde fra 1 til 5 m og en indre diameter fra 20 til 50 mm For omsetning av metanol og DME til de ønskede lavere olefinene er på den ene side en god avkjøling av katalysator og på den annen side et underatmosfænsk trykk i katalysatorområdet fra 0,1 til 0,9 bar og fortrinnsvis 0,2 til 0,7 bar viktig Indirekte avkjøling av katalysatoren, som er anordnet i rørene foregår fortrinnsvis gjennom et saltbad (sammenlign EP 0 448 000 Bl) Som alternativ til rørereaktor 8 er det mulig med anvendelse av en hvirvelsjiktreaktor med indirekte kjøling av hvirvelsjiktet av katalysator-granulat
I reaktor 8 ligger temperaturen i katalysatorområdet ved 280 til 570°C og fortrinnsvis ved minst 300°C En produktblanding som her blir betegnet som "første produktblanding", forlater reaktoren gjennom rør 20, og blir deretter avkjølt i varmeveksler 10, strømmer deretter gjennom rør 21 til andre varmeveksler 2 for videre avkjøling og kommer deretter gjennom rør 22 sammen med blandingen fra rør 23 til separasjonsinnretning 24 Separasjonsinnretmngen er, som nevnt over, utformet på i og for seg kjent måte Man fjerner fra den gjennom rør 25 en andre produktblanding, som hovedsakelig består av de ønskede C2- til C4-olefinene og som vanligvis oppviser et propylen-innhold på minst 40 vekt-% En vannholdig fraksjon leder man 1 rør 26 og en gassformig fraksjon blir fjernet 1 rør 271 fremgangsmåten Det kan videre være hensiktsmessig 1 separasjonsinnretmngen å oppnå en C4-olefinnk partialstrøm 28 Denne partialstrøm kan man føre adskilt eller helt eller delvis gjennom stnplet rør 28b for blanding av strømmen 1 rør 28
I separasjonsinnretmngen 24 dannes en C5+-strøm, som fremfor alt består av bensinhydrokarboner og denne føres vekk 1 rør 28 Denne strømmen blander man 1 rør 29 til en dosert vannmengde og fører blandingen gjennom en oppvarmet koker 30, for dermed 1 rør 31 med en temperatur fra 380 til 700°C og fortrinnsvis 400 til 600°C ledes til den andre reaktor 32 Denne andre reaktoren inneholder den allerede beskrevne fyllingen av partikkel formet, formselektiv zeolittkatalysator Katalysatoren er 1 den situasjon at den kan spalte de angitte olefinene og fortrinnsvis danne molekyler med 2, 3 og 4 C-atomer På denne måte består den i rør 34 fjernede strøm, som her blir betegnet som "tredje produktblanding", fremfor alt av propylen, og det summerte innhold av etylen, propylen og butenisomerer som minst utgjør 60 vekt-% av de olefiniske bestanddelene i den i rør 31 anvendte blandingen Temperaturen i denne tredje produktblandingen er vanligvis 20 til 80°C lavere enn temperaturen i den inntredende blandingen gjennom rør 311 reaktor 32
Omsetningen i reaktor 32 foregår fortrinnsvis adiabatisk, slik at temperaturen i blandingen som skal omsettes senkes ved gjennomstrømming av fyllingen 33 Dermed er temperaturen i rør 34 fra 20 til 80°C og for det meste 30 til 50°C lavere enn inngangstemperaturen i rør 31 I reaktoren 32 blir det vanligvis omsatt 80 til 100 vekt-% av olefin, som blir tilført i blanding i rør 31
I kjøler 35 blir blandingen i rør 34 avkjølt til temperaturer fra 50 til 100°C, og denne blandingen blir deretter ført gjennom rør 23 på den allerede beskrevne måten til separasjonsinnretning 24
Eksempel
I laboratonemålestokk blir det arbeidet med en apparatur som i prinsipp tilsvarer figuren De følgende data er med hensyn på 1 kg metanol, som føres inn i forreaktor 4 ved 240°C Reaktor 4 inneholder en dehydratisenngskatalysator på basis av gamma-aluminiumoksid, den blir belagt pr kg med 2 kg/h metanol 67% av metanolen blir i reaktor 4 omsatt til dimetyleter og vann Blandingen i rør 7 tilsetter man 0,5 kg vanndamp og fører den med en lnngangstemperatur på 440°C i rørereaktor 8 En saltsmelte tjener i reaktor 8 som kjøle væske, katalysatoren er den som er beskrevet i EP 0 448 000 Bl av zeohtt pentasil-type med et alkaliinnhold på 100 ppm og et ZnO- og CdO-innhold på hver 0,05 vekt-%, BET-overflaten utgjør 400 m<2>/g og porevolumet 0,5 cm<3>/g Trykket i reaktor-innløpet er innstilt på 0,5 bar og temperaturen i kjølemidlet er 440°C Pr kg katalysator og pr time blir reaktoren 8 tilført 1,5 kg blanding fra rør 12
Separasjonsinnretmng 24 er utført som vanlig 3-fase-separator, man oppnår et vandig kondensat, en flytende organisk fase og en gassfase Kondensatet som dannes i en mengde på 1,06 kg, inneholder bare meget små mengder av alkoholer og ketoner, metanolomsetningen er høyere enn 99,9% Den flytende fasen og gassfasen veier tilsammen 0,44 kg, og samlet består den av
Gassfasen blir komprimert til 1,3 bar og den dermed dannede væsken blir blandet med bensin Man oppnår således 112 g bensinfraksjon (C5+) med følgende sammensetning
Denne Cs+-blandingen blir fordampet, blandet med 166 g vann og oppvarmet til 500°C og ledet i en sjaktreaktor 32 Sjaktreaktoren inneholder samme katalysator som reaktor 8, trykket ved utgangen av reaktoren 32 blir innstilt til 1,3 bar Pr kg katalysator blir 1,5 kg/h C5+-blanding ledet over katalysatoren Temperaturen i rør 34 av den fjernede blandingen utgjør 468°C, den organiske andelen av denne blandingen består av
Claims (5)
1
Fremgangsmåte for fremstilling av lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet ved omdanning av en reaksjonsblanding inneholdende metanol- og/eller dimetyleterdamp og vanndamp i en første reaktor (8) på en første formselektiv zeohtt-katalysator av pentasil-typen ved temperaturer i området fra 280 til 570°C i nærheten av katalysatoren og ved et trykk i området fra 0,1 til 1 bar i nærheten av katalysatoren, hvor det fra den første reaktoren trekkes en første produktblanding inneholdende Cr til C4-olefmer og bensinhydrokarboner (C5+), hvilken produktblanding avkjøles, føres gjennom en separasjonsinnretning (24), og en andre produktblanding inneholdende etylen og propylen trekkes av, og adskilt fra dette oppnås en C5+-strøm nk på bensinhydrokarboner, hvorved Cs+-strømmen fordampes og blandes med vanndamp og derved innstilles et vektforhold H20 hydrokarboner på 0,5 1 til 3 1, den vanndampholdige blandingen innføres som mateblanding med en innløpstemperatur på 380 til 700°C i en andre reaktor (32), som inneholder en andre, formselektiv zeohtt-katalysator av pentasil-typen, karakterisert ved ati begge reaktorer er den formselektive zeohtt-katalysatoren av pentasil-typen en aluminiumsilikat-zeohtt, at den andre reaktoren (32) drives adiabatisk og 80 til 100 vekt-% av olefinene inneholdt i den inngående matestrømmen omdannes den, at det fra den andre reaktoren trekkes av en tredje produktblanding, hvis summerte innhold av propylen og butenisomerer utgjør minst 50 vekt-% av de olefiniske bestanddelene av mateblandingen tilført til den andre reaktoren, og at den tredje produktblandingen avkjøles og innføres fullstendig i separasjonsinnretmngen (24)
2
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved aten partialstrøm inneholdende C4-olefiner separeres i separasjonsinnretmngen (24)
3
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den første reaktoren (8) er en rørformet reaktor
4
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller hvilket som helst av de følgende krav, karakterisert ved at det i den andre reaktoren (32) anvendes et trykk fra 0,2 til 3 bar
5
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller et hvilket som helst etterfølgende krav, karakterisert ved at reaksjonsblandingen tilført til den første reaktoren (8) har et vektforhold vann/metanol eller vann/metanolekvivalenter på 0,1 1 til 1,5 1
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19723363A DE19723363A1 (de) | 1997-06-04 | 1997-06-04 | Verfahren zum Erzeugen von Ethylen, Propylen und wahlweise auch Butenisomeren aus Methanol- und/oder Dimethylether |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO982461D0 NO982461D0 (no) | 1998-05-29 |
| NO982461L NO982461L (no) | 1998-12-07 |
| NO316511B1 true NO316511B1 (no) | 2004-02-02 |
Family
ID=7831349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO982461A NO316511B1 (no) | 1997-06-04 | 1998-05-29 | Fremgangsmåte for å fremstille lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet fra metanol og/eller dimetyleter |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0882692B1 (no) |
| DE (2) | DE19723363A1 (no) |
| MY (1) | MY126573A (no) |
| NO (1) | NO316511B1 (no) |
| SA (1) | SA98181028B1 (no) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6538167B1 (en) | 1996-10-02 | 2003-03-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing light olefins |
| US6455749B1 (en) | 1997-10-03 | 2002-09-24 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Method for increasing light olefin yield by conversion of a heavy hydrocarbon fraction of a product to light olefins |
| US6482999B2 (en) | 1999-02-17 | 2002-11-19 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Method for improving light olefin selectivity in an oxygenate conversion reaction |
| US6444868B1 (en) | 1999-02-17 | 2002-09-03 | Exxon Mobil Chemical Patents Inc. | Process to control conversion of C4+ and heavier stream to lighter products in oxygenate conversion reactions |
| US6437208B1 (en) | 1999-09-29 | 2002-08-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Making an olefin product from an oxygenate |
| US6506954B1 (en) | 2000-04-11 | 2003-01-14 | Exxon Mobil Chemical Patents, Inc. | Process for producing chemicals from oxygenate |
| DE10117248A1 (de) * | 2000-05-31 | 2002-10-10 | Mg Technologies Ag | Verfahren zum Erzeugen von Propylen aus Methanol |
| US6613950B1 (en) | 2000-06-06 | 2003-09-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Stripping hydrocarbon in an oxygenate conversion process |
| US6441261B1 (en) | 2000-07-28 | 2002-08-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | High pressure oxygenate conversion process via diluent co-feed |
| US6486219B1 (en) | 2000-09-27 | 2002-11-26 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Methanol, olefin, and hydrocarbon synthesis process |
| US6538162B2 (en) | 2001-01-30 | 2003-03-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for converting alkanes to oxygenates |
| DE10150481B4 (de) * | 2001-10-16 | 2020-09-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Verfahren zur Herstellung von Olefinen aus Methanol |
| EP1396481A1 (en) | 2002-08-14 | 2004-03-10 | ATOFINA Research | Production of olefins |
| TW200528417A (en) | 2003-12-12 | 2005-09-01 | Mitsubishi Chem Corp | Process for producing propylene |
| US7465845B2 (en) | 2004-12-22 | 2008-12-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Increasing ethylene and/or propylene production in an oxygenate to olefins reaction systems |
| US7678953B2 (en) | 2005-01-31 | 2010-03-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin oligomerization |
| WO2006084286A2 (en) | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon compositions useful for producing fuels |
| DE102005029399B4 (de) | 2005-06-24 | 2015-03-05 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von C2-C4-Olefinen aus Methanol und/oder Dimethylether mit erhöhter Ausbeute |
| DE102005048931B8 (de) * | 2005-10-13 | 2015-06-18 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von C2-C4-Olefinen aus Methanol und/oder Dimethylether |
| US7741526B2 (en) | 2006-07-19 | 2010-06-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Feedstock preparation of olefins for oligomerization to produce fuels |
| DE102008061300A1 (de) | 2008-12-11 | 2010-07-08 | Lurgi Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines C3H6 und C2H4 enthaltenden Produkts |
| DE102009032915A1 (de) | 2009-07-14 | 2011-03-31 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von synthetischen Kraftstoffen |
| DE102010022138A1 (de) | 2010-05-20 | 2011-11-24 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung oxygenatarmer Olefinströme |
| DE102012215757A1 (de) | 2012-09-05 | 2014-03-06 | Evonik Industries Ag | Verfahren zur Herstellung von linearen Butenen aus Methanol |
| CN103908929B (zh) * | 2012-12-29 | 2016-12-28 | 新煤化工设计院（上海）有限公司 | 一种组合换热式多壳程的甲醇制烯烃固定床生产设备及其生产方法 |
| DE102014112792A1 (de) | 2014-09-05 | 2016-03-10 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Olefinen aus Oxygenaten |
| US12012562B2 (en) | 2022-04-06 | 2024-06-18 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Methods for converting C2+ olefins to higher carbon number olefins useful in producing isoparaffinic distillate compositions |
| WO2023196289A1 (en) | 2022-04-06 | 2023-10-12 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Isoparaffinic kerosene compositions |
| WO2024030163A2 (en) | 2022-04-06 | 2024-02-08 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Isoparaffinic and iso-olefinic distillate compositions |
| EP4438586A1 (de) | 2023-03-30 | 2024-10-02 | Covestro Deutschland AG | Nachhaltige herstellung von bisphenol-a für die produktion von polycarbonat |
| EP4442859A1 (de) | 2023-04-06 | 2024-10-09 | Covestro Deutschland AG | Nachhaltige herstellung von hexamethylendiisocyanat für die produktion von polyurethan |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3135618A1 (de) * | 1981-09-09 | 1983-03-17 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur herstellung von olefinen aus methanol und/oder dimethylether |
| DE3210756A1 (de) * | 1982-03-24 | 1983-09-29 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur herstellung von olefinen aus methanol und/oder dimethylether |
| DE4009459A1 (de) * | 1990-03-23 | 1991-09-26 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur erzeugung von niederen olefinen |
-
1997
- 1997-06-04 DE DE19723363A patent/DE19723363A1/de not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-01-07 MY MYPI98000065A patent/MY126573A/en unknown
- 1998-03-24 SA SA98181028A patent/SA98181028B1/ar unknown
- 1998-05-15 DE DE59802023T patent/DE59802023D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-15 EP EP98108843A patent/EP0882692B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-29 NO NO982461A patent/NO316511B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO982461L (no) | 1998-12-07 |
| DE19723363A1 (de) | 1998-12-10 |
| SA98181028B1 (ar) | 2006-04-04 |
| NO982461D0 (no) | 1998-05-29 |
| DE59802023D1 (de) | 2001-12-13 |
| MY126573A (en) | 2006-10-31 |
| EP0882692B1 (de) | 2001-11-07 |
| EP0882692A1 (de) | 1998-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO316511B1 (no) | Fremgangsmåte for å fremstille lavere olefiner med 2 og 3 C-atomer i molekylet fra metanol og/eller dimetyleter | |
| RU2266885C2 (ru) | Способ получения пропилена из метанола | |
| US9724620B2 (en) | Process and plant for producing C2-C4 olefins from methanol and/or dimethyl ether | |
| US4393250A (en) | Process for producing alcohols and ethers | |
| NO761202L (no) | ||
| BRPI0620716A2 (pt) | método e sistema para a produção de olefinas leves | |
| BRPI0612767A2 (pt) | destilação reativa com reciclagem de olefina | |
| US9045385B2 (en) | Conversion of propane to propylene | |
| BR112014017395B1 (pt) | Método e processo de destilação reativa | |
| RU2398754C2 (ru) | Способ получения легких олефинов и устройство для его осуществления | |
| BRPI0612769A2 (pt) | desidrogenação de alcoóis mistos | |
| RU2078074C1 (ru) | Способ получения изобутена и алкил-трет-бутилового эфира | |
| FI78675C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av en blandning av tert-butylalkohol och sek-butyl-tert-butyleter. | |
| NO832150L (no) | Fremgangsmaate til aa omdanne alkoholer til hydrokarboner | |
| WO2008015995A1 (fr) | Catalyseur pour la production de gaz de pétrole liquéfié et procédé pour la production de gaz de pétrole liquéfié utilisant le catalyseur | |
| CA1155463A (en) | Hydrocarbon synthesis | |
| CN108558590A (zh) | 用于通过mtbe或etbe的裂解生产高纯度异丁烯的方法及用于生产相关醚的综合方法 | |
| US9085500B2 (en) | Method for producing a product containing C3H6 and C2H4 | |
| CA2646165C (en) | Integrated processing of methanol to olefins | |
| CN109293481B (zh) | 分离方法以及使用该分离方法的异丁烯的制造方法 | |
| US11999672B2 (en) | High purity isoamylene production from tertiary amyl methyl ether decomposition | |
| US20170253541A1 (en) | Method and apparatus for producing hydrocarbons | |
| CN105050986B (zh) | 由氧合物制烯烃装置制备丁二烯和混合醚 | |
| US20140187836A1 (en) | Process for removing oxygenate from an olefin stream | |
| US20180305279A1 (en) | Production of Isobutylene, Isoamylene, or Alkylates from Mixed Alkanes |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |