NO177475B - Fremgangsmåte og apparat ved antenne - Google Patents
Fremgangsmåte og apparat ved antenne Download PDFInfo
- Publication number
- NO177475B NO177475B NO911250A NO911250A NO177475B NO 177475 B NO177475 B NO 177475B NO 911250 A NO911250 A NO 911250A NO 911250 A NO911250 A NO 911250A NO 177475 B NO177475 B NO 177475B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- signal
- antenna
- array antenna
- illumination
- output
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 28
- 238000005286 illumination Methods 0.000 claims description 22
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 17
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 15
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 11
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/26—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture
- H01Q3/267—Phased-array testing or checking devices
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/26—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture
- H01Q3/2605—Array of radiating elements provided with a feedback control over the element weights, e.g. adaptive arrays
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
- Burglar Alarm Systems (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og et apparat for automatisk kalibrering av en fasestyrt array-antenne, og særlig array-antenner for mikrobølgel andingssystemer.
Hjelpemidler for å føre luftfartøyer trygt ned, særlig mikrobølgel andingssystemer, må tilfredsstille svært strin-gente spesifikasjoner. For å være i stand til å tilfredsstille gjeldende krav, må antennene som benyttes være svært godt kalibrert. Dette gjelder både azimut-antenner (AZ-antenner) og elevasjonsantenner (EL-antenner). US-patent nr. 4.520.361 viser en fremgangsmåte for å kalibrere en fasestyrt AZ-antenne med 4-bit fase-oppløsning, hvor prober er innsatt i hvert individuelt strål ingselement av bøl geledertypen, eller såkalt bøl gelederradiator. Man har imidlertid funnet at reproduserbarheten for målinger ved fasestyrte array-antenner med 6-bit oppløsning, og hvor målingene foretas ved hjelp av prober, ikke blir tilfredsstillende. En slik antenne kunne bli bedre kalibrert dersom dens åpningsamplitude og fasei11umina-sjon var kjent. For å utlede åpningsi11uminasjonen for en fasestyrt array-antenne, gjøres bruk av integrerte over-våkningsbølgeledere. Signalkomponenter fra hvert strål ingselement kobles gjennom ti 1 kobl ingshull inn i en integrert overvåkningsbølgel eder, enten like før eller umiddelbart etter transmisjon. Utgangen fra den integrerte overvåkningsbølge-leder tilsvarer, ved en første grad av tilnærming, fjern-feltmønsteret til antennen. Fjern-feltmønsteret og antennens åpningsi11uminasjon er relatert til hverandre via en Fourier-transformasjon. Derfor kan den komplekse åpningsi11uminasjonen for antennen utledes av utgangen fra den integrerte over-våkni ngsbøl gel eder. En konvensjonell fremgangsmåte for å gjennomføre dette er kvadraturmetoden (I/Q omformer). Ved denne fremgangsmåten blir signalet fra en lokal oscillator blandet med utgangssignal et fra den integrerte overvåknings-bølgeleder to ganger, én gang ved en vinkel på 0" og den andre gangen ved en faseforskyvning på 90°. Blandingen med en faseforskyvning på 0° frembringer den reelle delen av utgangssignal et for den integrerte overvåkningsbølgel eder, mens blandingen med et faseforskjøvet signal på 90° frem bringer den imaginære del. En påfølgende Fourier-transformasjon av de reelle og imaginære deler av utgangssignalet, frembringer åpningsi11uminasjonen for antennen. En ulempe med denne fremgangsmåten er bruken av to blandekretser. Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for og et apparat for kalibrering av fasestyrte array-antenner på en reproduserbar måte og med den nøyaktighet som kreves for å tilfredsstille sikkerhetsspesifikasjoner. Dette oppnås ved en fremgangsmåte og et apparat som kombinerer de trekkene som er satt frem i de nedenfor fremsatte, uavhengige krav. De uavhengige krav definerer dessuten for-delaktige trekk og egenskaper ved oppfinnelsen.
En fordel ved fremgangsmåten og apparatet i henhold til foreliggende oppfinnelse, er at antennen også kan kalibreres under drift. En annen fordel er at fordi man velger Hilbert-transformasjonen for å finne åpningsi11uminasjonen, bare har behov for én blandekrets. Dette resulterer i en forbedring i signal/støyforholdet for det nyttbare signal.
En utførelse av foreliggende oppfinnelse vil nedenfor bli forklart mer detaljert under henvisning til de ledsagende tegninger, hvor: Fig. 1 viser prinsippet for en array-antenne med en
integrert overvåkningsbølgel eder;
fig. 2 viser en I/Q-omformer;
fig. 3 viser den grunnleggende konstruksjon av et homodyn
målesystem;
fig. 4 viser et overvåkningsanl egg for en fasestyrt array-antenne, og
fig. 5 viser et automatisk styringssystem for kalibrering
av en fasestyrt array-antenne.
Fig. 1 viser en del av en fasestyrt array-antenne. Strål ingselementene til antennen er gitt betegnelsen 11. 10 er en integrert eller samlende overvåkningsbølgel eder inn i hvilken signalkomponentene fra hvert strål ingselement blir koblet via kobl ingshul1. I den integrerte overvåkningsbølge-leder kombineres signalkomponentene til et komplekst, tidsvarierende signal. Signalkomponentene som kobles inn i den integrerte overvåkningsbølgel eder er komponenter enten kort før transmisjonen (dersom azimut-antenner benyttes) eller like etter transmisjonen (dersom elevasjons-antenner benyttes). Signalet som fremkommer ved utgangen 12 fra den integrerte overvåkningsbølgel eder 10, tilsvarer ved en første grad av tilnærming, fjern-feltmønsteret til antennen. På grunn av Fourier-transformasjonsrelasjonen mellom antenneåpningens illuminasjon og fjern-feltmønsteret, kan den komplekse åpningsi11uminasjon beregnes av utgangssignalet fra den integrerte overvåk ningsbølgel eder.
For dette formål er utgangssignalet fra den integrerte overvåkningsbølgel eder i tidligere kjent utstyr blitt kondisjonert på den måte som er vist i fig. 2. Blandekretsene 20 og 21 blir forsynt med signaler fra hybridkretsene 22 og 23. Hybridkrets 22 er f.eks. en 3-dB 0° hybrid, mens hybriden 23 er en 3-dB 90° hybrid. Via en inngang 24 forsynes hybridkretsen 23 med et signal fra en lokal oscillator. Via en inngang 25 forsynes hybridkretsen 22 med utgangssignalet fra den integrerte overvåkningsbøl gel eder. 26 og 27 angir radiofrekvente avslutninger, også kalt "RF-sluk". De tjener til å avslutte eller terminere komponenter for radiofrekvenser på en ikke-ref1ekterende måte. Utgangen fra blandekrets 20 representerer da den reelle del av signalet som tilføres ved inngang 25, mens utgangen fra blandekrets 21 utgjør den imaginære del. Arrangementet som er beskrevet refereres til som en "I/Q-omformer", mens utgangene fra de to blandekretsene kalles "kvadratur-komponenter". Ved et ytterligere trinn fastlegges åpningsi11uminasjonen for antennen via en Fourier-transformasjon. Arrangementet som nettopp er beskrevet, krever to blandekretser for å representere det komplekse utgangssignal fra den integrerte overvåkningsbølgel eder.
Fig. 3 viser den grunnleggende konfigurasjon for et homodynt målesystem. En blandekrets 30 forsynes med signaler via linjene 35 og 36. Utgangen fra blandekrets 30 føres til et 1avpass-fi1 ter 31, hvis utgang 37 tilveiebringer det ønskede signal. Referansetal1 32 angir et transmisjonselement, hvis komplekse overfaringsfunksjon skal bestemmes ved hjelp av det viste arrangement. En radiofrekvent generator 33 har sin utgang koblet til blandekrets 30 via linjen 36.
Utgangen fra generatoren 33 er også koblet via en koblings-krets 34 til transmisjonselementet 32. Hensikten med arrangementet er å oppnå den reelle del av den komplekse over-før i ngsfunksj on til transmisjonselement 32 ved utgangen 37. Antas nå at .ampi ituden til signalet ved inngang 35 er betydelig mindre enn amplituden for signalet ved inngang 36, det vil si at blandekrets 30 arbeider i det lineære området, så fås følgende resultater: Et signal Am og et signal Ar blir ført til blandekrets 30, over linjene 35, henholdsvis 36. Spenningen U ved utgangen 37 er
hvor d)(t) = generell fasefunksjon for system 32
Som nevnt ovenfor er den reelle delen av den komplekse
overføringsfunksjon ved transmisjonselement 32 tilgjengelig ved utgangen 37.
De reelle og imaginære deler for spekteret til de komplekse, opprinnelige tidsfunksjoner blir relatert av en integrert transformasjon, den såkalte Hilbert-transformasjon. Det er følgelig tilstrekkelig å måle den reelle delen av slike funksjoner, da den imaginære delen kan beregnes ved hjelp av Hi 1 bert-trans forma sjon en.
Fig. 4 viser en antenne for et mikrobølgel andingssystem (MLS) som benytter den homodyne målemetode i henhold til fig.
3 for å finne antennens åpningsi11uminasjon. De samme referansebenevnelser er blitt benyttet for å angi de tilsvarende elementer i de ulike figurer. Som i fig. 3 benyttes en blandekrets 30, et 1av-passfi 1 ter 31, en radiofrekvent signalki1 de 33, og en kobl ingsanordning 34. Elementet 40 er en overvåkningskrets som f.eks. kan være implementert i form av en integrert overvåkningsbølgel eder, på lignende måte som elementet 10 i fig. 1. Et nett 41 fordeler den elektriske energien fra den radiofrekvente kilde 33 via faseforskyvningskretser 42 til strål ingselementene 43 på array-antennen. 43' angir den totale samling av strål ingselementer og faseforskyvningskretser. Fra strål ingselementene kobles signalene til den integrerte overvåkningsbølgel eder 40. Utgangen fra den integrerte overvåkningsbølgel eder føres til blandekrets 30, som også tilføres det radiofrekvente signal via kobl ingskrets 34. Ved utgangen fra 1av-passfi 1 ter 31 er spenningen U som er beskrevet i forbindelse med fig. 3, tilgjengelig. Denne spenningen U representerer den reelle delen av utgangssignalet fra den integrerte overvåkningsbølge-leder 40. Spenningen U som utledes ved utgangen fra lav-passfilter 31, digitaliseres ved hjelp av en samplings- og holdekrets 44 og en analog/digital omformer 45. Et tidsdiskret og verdidiskret signal blir således tilgjengelig ved utgangen fra den analog/digitale omformer 45. Fra dette tids- og verdi-diskrete signal, beregnes den imaginære del av utgangssignalet fra den integrerte overvåkningsbølgel eder 40 via den diskrete Hi 1bert-transformasjon ved hjelp av en signalprosessor 46. Etter denne arbeidsoperasjon blir det kom-plette, komplekse fjern-feltsignalet til den fasestyrte array-antennen tilgjengelig. Anvendelse av den diskrete Fourier-transformasjon (DFT) eller den hurtige Fourier-transformasjon (FFT), gir dermed den inverse transformasjon av antennens åpningsi11uminasjon.
Angående implementeringen av den diskrete Hilbert-transformasjon eller den diskrete Fourier-transformasjon og den hurtige Fourier-transformasjon, vil en fagmann på feltet bli henvist til en omfattende litteratur på dette området, og som et eksempel kan nevnes en artikkel med tittelen "Quadra-ture Sampling with High Dynamic Range", utgitt i IEEE Transactions on Aerospace and Electronic Systems, vol. AES-18, nr. 4, november 1982, sidene 736-739.
Fig. 5 viser mer detaljert hvordan den fasestyrte array- antenne i fig. 4 kalibreres. Tilsvarende referansetal 1 benyttes til å angi tilsvarende elementer som tidligere. Den fasestyrte array-antennen med dens strål ingselementer 43 er vist i fig. 5 som en blokk 43. Faseforskyvningskretsene opptrer her som en blokk 42. Et signal 50 som fremkommer ved utgangen fra den integrerte overvåkningsbølgel eder 40, tilsvarer fjern-feltet til antennen. I en beregningsenhet 46' utsettes dette signalet 50 for en integraltransformasjon for å fremskaffe åpningsilluminasjonen for antennen. Utgangen fra beregningsanordningen 46' føres til en styringskrets 51. Via en linje 52 føres den ønskede verdi for faseinnsti11 ing av faseforskyvningskrets 42 til et summeringspunkt 53. Utgangssignalet fra styringskrets 51 mates til summeringspunkt 53 via en linje 54 og subtraheres fra denne ønskede verdi. Faseforskyvningskretsen tilføres derfor forskjellen mellom den ønskede verdi på linjen 52 og utgangssignalet fra styringskrets 51 på linje 54. Beregningsanordningen 46', styringskrets 51, summeringspunkt 53, og linjen som fører de ønskede verdier 52, kan implementeres i programvare ved hjelp av en signal prosessor. Alle trinn som er nødvendige for å gjen-nomføre fremgangsmåten, kan f.eks. bli utført i signalprosessor 46 i fig. 4. Fra fig. 5 er det åpenbart at et automatisk styringssystem som vist i fig. 5 er tilknyttet hvert strål ingselement 43 i den fasestyrte array-antennen. For å kalibrere antennen utføres, i et første trinn, en sammen-ligning mellom den ønskede verdi og den aktuelle verdi for åpningsi11uminasjonen. Samtidig genereres korreksjonsverdier av styringskretsen. Dersom fullstendig samsvar mellom ønskede og aktuelle verdier ikke lar seg oppnå ved hjelp av disse korreksjonsverdier, endres styringsparametrene (ved et adaptivt styringssystem) og prosessen som nettopp er beskrevet, blir gjentatt. Denne prosessen gjentas inntil de ønskede og aktuelle verdier for åpningsi11uminasjonen bare avviker innenfor foreskrevne toleranseområder. Under prosessen må sampl ings-hastigheten til overvåkningssignalet være så høy at øyeblikkelige al i asing-effekter i den rekonstruerte i 11uminasjonsfunksjon blir neglisjerbare, det vil si at de ligger klart over Nyquist-raten.
Åpni ngsi 11 umi nas j onen fastlegges ved å benytte en Hilbert-transformasjon på utgangen fra en integrert overvåkningsbølge-1 eder.
Claims (14)
1. Iterativ fremgangsmåte for kalibrering av en array-
antenne som omfatter et antall strål ingselementer, og som styres ved hjelp av faseforskyvningskretser - særlig for bruk ■ i mikrobølgel andingssystemer (MLS) - hvor alle strålings-elementene er koblet samtidig til en integrert bølgeleder, og hvor første signaler som tilsvarer fjern-feltet til array-antennen utledes fra den integrerte bølgeleder, og hvor andre signaler som tilsvarer åpningsi11uminasjonen til antennen, transformeres med integraltransformasjon,karakterisert vedat de andre signalene sammenlignes med tredje signaler som er lagret i lagrings-anordninger og at et di fferansesignal, som tilsvarer avviket mellom de andre signaler og de tredje signaler, for hele antennen, frembringes og føres til en styringskrets hvis utgang påvirker faseforskyvningskretsene som er koblet til array-antennen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat de første, andre og tredje signaler er diskrete-tidssignaler.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat åpningsi11uminasjonen fastlegges ved hjelp av en hurtig Fourier-transformasjon (FFT).
4. Fremgangsmåte ifølge krav 2,karakterisert vedat styringskretsen er en mi kroprosessor.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 2,karakterisert vedat styringskretsen er en personlig datamaskin (PC).
6. Apparat for kalibrering av en fasestyrt array-antenne som består av flere strål ingselementer som tilføres radiofrekvent energi via elektronisk styrte faseforskyvningskretser - særlig i forbindelse med mikrobølgel andingssystemer (MLS) - hvilket apparat omfatter en integrert bølgeleder hvortil alle strål ingselementene er koblet samtidig, og første omfor-mi ngsanordni riger som omformer utgangssi gnal ene fra den integrerte bølgeleder til en åpningsi11uminasjon for array-antennen ved hjelp av en Fourier-transformasjon,karakterisert ved1agringsanordninger for lagring av en ønsket åpningsi11uminasjon, sammenlignings-anordninger som sammenligner den ønskede åpningsi11uminasjon med åpningsi11uminasjonen for array-antennen, og styrings-anordninger som virker på hver av de elektroniske faseforskyvningskretser i samsvar med avviket mellom den ønskede åpningsi11uminasjon og åpningsi11uminasjonen til antennen.
7. Apparat ifølge krav 6,
karakterisert vedat styringsanordningene og sammenli gningsanordningene er implementert med en mikro-prosessor.
8. Apparat ifølge krav 6,
karakterisert vedat styrings- og sammen-1 i gningsanordningene implementeres ved hjelp av en personlig databehandl ingsmaskin (PC).
9. Fremgangsmåte for kalibrering av en array-antenne ifølge krav 1, og hvor en kompleks åpningsi11uminasjon for en fasestyrt array-antenne fastlegges ved Fourier-transformasjon av et tidsvarierende, komplekst signal fra en integrert overvåkningsbølgel eder (10),
karakterisert vedfølgende trinn a) homodyn detektering av den reelle del av signalet fra den integrerte overvåkningsbølgeleder, og b) beregning av den imaginære del av signalet ved hjelp av en Hi 1bert-transformasjon.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 9,
karakterisert vedat den diskrete Hilbert-transformasjon benyttes.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 6 eller 10,karakterisert vedat den diskrete Fourier-transformasjon benyttes.
12. Apparat ifølge krav 6, for å fastlegge en kompleks åpningsi11uminasjon for en fasestyrt array-antenne, hvilket apparat omfatter en integrert overvåkningsbølgel eder (40) hvis utgang tilveiebringer et komplekst, første signal som tilsvarer strålingsmønsteret for antennen, en radiofrekvent kilde (33) som driver den fasestyrte array-antenne ved en bærebølgefrek vens fø, et nett (41) som fordeler den radiofrekvente energi til strål ingselementene, multiplikasjons-anordninger for mu1 ti pl isering (30) av det første signalet med et annet signal og et 1av-passfi 1 ter (31) som etterfølger multiplikasjonsanordningen,karakterisert vedat det andre signalet har frekvensen fø, mens en signalprosessor (46) utsetter utgangen for en Hi 1bert-transformasjon.
13. Apparat ifølge krav 12,karakterisert vedat en analog/digital omformer (45) som etterfølger 1av-passfi 1teret, digitaliserer utgangen fra 1av-passfi 1teret.
14. Apparat ifølge krav 13,karakterisert vedat signalprosessoren (46) følger etter anal og/di gi tal-omformeren og utsetter utgangen fra anal og/di gi tal-omformeren for en Hi 1bert-transformasjon.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19904012101 DE4012101A1 (de) | 1990-04-14 | 1990-04-14 | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung der aperturbelegung von phasengesteuerten gruppenantennen |
| DE19904014320 DE4014320A1 (de) | 1990-05-04 | 1990-05-04 | Verfahren und vorrichtung zur automatischen kalibrierung einer phasengesteuerten gruppenantenne |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO911250D0 NO911250D0 (no) | 1991-03-27 |
| NO911250L NO911250L (no) | 1991-10-15 |
| NO177475B true NO177475B (no) | 1995-06-12 |
| NO177475C NO177475C (no) | 1995-09-20 |
Family
ID=25892241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO911250A NO177475C (no) | 1990-04-14 | 1991-03-27 | Fremgangsmåte og apparat ved antenne |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5187486A (no) |
| EP (1) | EP0452799B1 (no) |
| JP (1) | JPH05333075A (no) |
| CN (1) | CN1020831C (no) |
| AU (1) | AU641742B2 (no) |
| CA (1) | CA2040292C (no) |
| CS (1) | CS101991A2 (no) |
| DE (1) | DE59103257D1 (no) |
| NO (1) | NO177475C (no) |
| RU (1) | RU2037161C1 (no) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4227857A1 (de) * | 1992-08-22 | 1994-02-24 | Sel Alcatel Ag | Einrichtung zur Gewinnung der Aperturbelegung einer phasengesteuerten Gruppenantenne |
| US5254998A (en) * | 1992-11-02 | 1993-10-19 | Allied-Signal Inc. | Executive monitor for microwave landing system |
| US6113702A (en) | 1995-09-01 | 2000-09-05 | Asm America, Inc. | Wafer support system |
| DE19711655A1 (de) * | 1997-03-20 | 1998-09-24 | Alsthom Cge Alcatel | Integralmonitornetzwerk, Antennenanlage und Sendeanlage für ein Instrumentenlandesystem (ILS) |
| US6046697A (en) * | 1997-09-05 | 2000-04-04 | Northern Telecom Limited | Phase control of transmission antennas |
| US6982670B2 (en) * | 2003-06-04 | 2006-01-03 | Farrokh Mohamadi | Phase management for beam-forming applications |
| US7042388B2 (en) * | 2003-07-15 | 2006-05-09 | Farrokh Mohamadi | Beacon-on-demand radar transponder |
| US7439905B2 (en) * | 2004-09-13 | 2008-10-21 | Fujitsu Ten Limited | Radar apparatus |
| EP1804334A1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-07-04 | Nederlandse Organisatie voor Toegepast-Natuuurwetenschappelijk Onderzoek TNO | Phased array antenna apparatus |
| EP2372837B1 (en) * | 2010-03-18 | 2016-01-06 | Alcatel Lucent | Calibration of active antenna arrays for mobile telecommunications |
| CN101964449A (zh) * | 2010-08-27 | 2011-02-02 | 中国科学院上海微系统与信息技术研究所 | 一种星载相控阵发射天线的在轨校正装置 |
| JP5246250B2 (ja) * | 2010-12-09 | 2013-07-24 | 株式会社デンソー | フェーズドアレイアンテナの位相校正方法及びフェーズドアレイアンテナ |
| JP5104938B2 (ja) * | 2010-12-09 | 2012-12-19 | 株式会社デンソー | フェーズドアレイアンテナの位相校正方法及びフェーズドアレイアンテナ |
| US8686896B2 (en) * | 2011-02-11 | 2014-04-01 | Src, Inc. | Bench-top measurement method, apparatus and system for phased array radar apparatus calibration |
| RU2467346C1 (ru) * | 2011-07-04 | 2012-11-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт радиосвязи" (ФГУП "РНИИРС") | Способ калибровки активной фазированной антенной решетки |
| RU2495449C2 (ru) * | 2011-11-15 | 2013-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт радиосвязи" (ФГУП "РНИИРС") | Устройство формирования диаграммы направленности активной фазированной антенной решетки |
| US9019153B1 (en) * | 2011-12-20 | 2015-04-28 | Raytheon Company | Calibration of large phased arrays using fourier gauge |
| US9255953B2 (en) * | 2012-02-16 | 2016-02-09 | Src, Inc. | System and method for antenna pattern estimation |
| US9130271B2 (en) * | 2012-02-24 | 2015-09-08 | Futurewei Technologies, Inc. | Apparatus and method for an active antenna system with near-field radio frequency probes |
| US9209523B2 (en) | 2012-02-24 | 2015-12-08 | Futurewei Technologies, Inc. | Apparatus and method for modular multi-sector active antenna system |
| DE102012204174B4 (de) * | 2012-03-16 | 2022-03-10 | Rohde & Schwarz GmbH & Co. Kommanditgesellschaft | Verfahren, System und Kalibrierobjekt zur automatischen Kalibrierung einer bildgebenden Antennenanordnung |
| US10720702B2 (en) * | 2016-01-08 | 2020-07-21 | National Chung Shan Institute Of Science And Technology | Method and device for correcting antenna phase |
| RU2641615C2 (ru) * | 2016-05-04 | 2018-01-18 | Федеральное государственное бюджетное военное образовательное учреждение высшего образования "Военно-космическая академия имени А.Ф. Можайского" Министерства обороны Российской Федерации | Способ и устройство для калибровки приемной активной фазированной антенной решетки |
| CN106443211B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-26 | 西安空间无线电技术研究所 | 一种适用于不同有源阵列天线的一体化校正系统及校正方法 |
| RU2655655C1 (ru) * | 2017-07-13 | 2018-05-30 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт радиосвязи" (ФГУП "РНИИРС") | Способ коррекции амплитудно-фазового распределения раскрываемой антенной решетки космического аппарата на орбите |
| DE102018112092A1 (de) * | 2018-01-10 | 2019-07-11 | Infineon Technologies Ag | Integrierte mehrkanal-hf-schaltung mit phasenerfassung |
| US11722211B1 (en) | 2020-02-13 | 2023-08-08 | Ast & Science, Llc | AOCS system to maintain planarity for space digital beam forming using carrier phase differential GPS, IMU and magnet torques on large space structures |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US488155A (en) * | 1892-12-13 | Elevated railway | ||
| US4453164A (en) * | 1982-07-26 | 1984-06-05 | Rca Corporation | Method of determining excitation of individual elements of a phase array antenna from near-field data |
| US4488155A (en) * | 1982-07-30 | 1984-12-11 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method and apparatus for self-calibration and phasing of array antenna |
| US4520361A (en) * | 1983-05-23 | 1985-05-28 | Hazeltine Corporation | Calibration of a system having plural signal-carrying channels |
| US4926186A (en) * | 1989-03-20 | 1990-05-15 | Allied-Signal Inc. | FFT-based aperture monitor for scanning phased arrays |
-
1991
- 1991-03-27 NO NO911250A patent/NO177475C/no not_active IP Right Cessation
- 1991-04-10 CS CS911019A patent/CS101991A2/cs unknown
- 1991-04-10 AU AU74234/91A patent/AU641742B2/en not_active Expired
- 1991-04-11 CA CA002040292A patent/CA2040292C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-11 DE DE59103257T patent/DE59103257D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-11 EP EP91105723A patent/EP0452799B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-12 US US07/684,674 patent/US5187486A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-13 RU SU914895145A patent/RU2037161C1/ru active
- 1991-04-13 CN CN91102393A patent/CN1020831C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-15 JP JP3109849A patent/JPH05333075A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5187486A (en) | 1993-02-16 |
| AU7423491A (en) | 1991-10-17 |
| NO177475C (no) | 1995-09-20 |
| EP0452799A1 (de) | 1991-10-23 |
| CS101991A2 (en) | 1991-12-17 |
| CN1055836A (zh) | 1991-10-30 |
| EP0452799B1 (de) | 1994-10-19 |
| AU641742B2 (en) | 1993-09-30 |
| NO911250D0 (no) | 1991-03-27 |
| RU2037161C1 (ru) | 1995-06-09 |
| NO911250L (no) | 1991-10-15 |
| CA2040292A1 (en) | 1991-10-15 |
| CN1020831C (zh) | 1993-05-19 |
| JPH05333075A (ja) | 1993-12-17 |
| DE59103257D1 (de) | 1994-11-24 |
| CA2040292C (en) | 1995-12-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO177475B (no) | Fremgangsmåte og apparat ved antenne | |
| Hoer et al. | Using an arbitrary six-port junction to measure complex voltage ratios | |
| Engen | A (historical) review of the six-port measurement technique | |
| US5109188A (en) | Instantaneous frequency measurement receiver with bandwidth improvement through phase shifted sampling of real signals | |
| US11387920B2 (en) | Methods and apparatuses for measuring the distance to a passive intermodulation source | |
| US5894286A (en) | Interferometric receiver for electromagnetic signals | |
| US9720023B2 (en) | Vector network power meter | |
| Patton et al. | Near-field alignment of phased-array antennas | |
| US4740790A (en) | Antenna polarization measuring methods | |
| US5235287A (en) | Frequency measurement receiver with bandwidth improvement through phase shifted sampling of real signals using sampling rate selection | |
| CN113092880B (zh) | 一种基于相位旋转的多通道阵列接收机幅相不一致性检测方法 | |
| US5122806A (en) | Method for finding defective active array modules using an FFT over phase states | |
| WO2008106534A1 (en) | Systems and methods for performing external correction | |
| Peng et al. | Calibration method for fully polarimetric microwave radiometers using the correlated noise calibration standard | |
| Chen et al. | Measurement of Complex-Ratio Between Two RF Signals With Spectrum Analysis | |
| Zou et al. | A wideband signal simulator for radar seeker test | |
| US11619662B1 (en) | Measurement system and method for a parallel measurement with multiple tones | |
| Ajioka | A microwave phase contour plotter | |
| JP2000114850A (ja) | 電波源情報表示装置 | |
| US20200300966A1 (en) | System for measuring phase coherence as well as method of measuring phase coherence | |
| Laurin et al. | Calibration of a monitoring system for antenna arrays based on six-port junctions | |
| Tarr | An Automated Six-Port for 2-18-GHz Power and Complex Reflection Coefficient Measurements | |
| Levy et al. | Venusian and lunar radar depolarization experiments | |
| RU2042139C1 (ru) | Радиоимпульсный амплифазометр | |
| JOHN et al. | REDSTONE ARSENAL, AL 35898 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |