NO174895B - Fremgangsmåte for vannmetning av tilförselsgass for dampkrakking - Google Patents
Fremgangsmåte for vannmetning av tilförselsgass for dampkrakking Download PDFInfo
- Publication number
- NO174895B NO174895B NO904419A NO904419A NO174895B NO 174895 B NO174895 B NO 174895B NO 904419 A NO904419 A NO 904419A NO 904419 A NO904419 A NO 904419A NO 174895 B NO174895 B NO 174895B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steam
- water
- zone
- tubular
- saturation
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 title claims description 9
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 29
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 29
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 21
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 9
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 1
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 9
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 3
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by cracking a single hydrocarbon or a mixture of individually defined hydrocarbons or a normally gaseous hydrocarbon fraction
- C07C4/04—Thermal processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
- C10G9/20—Tube furnaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår dampkrakking av hydrokarboner for fremstilling av lavere olefiner. Mer spesielt angår denne oppfinnelse tilsetningen av fortynningsdamp til gassformige hydrokarbon-utgangsmaterialer, samt regulering av damp/hydrokarbon-forholdet i det resulterende blandede utgangsmateriale som til-føres dampkrakkingsovnen.
De grunnleggende prosesstrinn for fremstilling av lavere olefiner, så som etylen og propylen, er velkjente, og omfatter høytemperaturdampkrakking av hydrokarboner i området fra etan til svært tunge gassoljer, hurtig avkjøling av de resulterende krakkede gasser, og deretter videre avkjøling av disse gasser, fra-skilling av prosesskondensat og hydrokarboner som normalt er flytende, komprimering av de gjenværende krakkede gasser til høyere trykk, avkjøling av de komprimerte gasser, og flere gangers eks-pansjon av de avkjølte gasser gjennom en serie av fraksjoherings-kolonner for å separere produktet etylen og ledsagende produkter.
Dampkrakkingstrinnet gjennomføres vanligvis i en rørformet, opphetet ovn som har en strålesekseksjon hvor krakking finner sted , og en kondensjonssone hvor overskuddsvarme fra strålingssonen gjennvinnes ved oppvarming av til f ørselsmateriale og dampf remstil-ling. Dampkrakkingsreaksjoner begunstiges av høy temperatur og lavt trykk. I kommersiell praksis tilsettes "fortynningsdamp" til det tilførte hydrokarbonmateriale i en tilstrekkelig mengde for å oppnå det laveste hydrokarbon-partialtrykk som er økonomisk praktisk. Fortynningsdamp undertrykker også koksdannelse i krak-kingrørene. Typiske damp/hydrokarbon-vektforhold for forskjellige utgangsmaterialer er:
Etan, propan 0,3 : 1
Nafta 0,4 : 1
Gassolje 0,6 : 1
I dagens praksis varieres damp/hydrokarbonforholdet for å tilfredsstille krav når det gjelder fullstendig fordampning av de tilførte materialer og for å opprettholde økonomisk gunstige be-tingelser. Lavere forhold tenderer til å redusere utstyr- og ener-giforbruk i et olefinanlegg; høye forhold tenderer til å forbedre utbytteselektivitet og til å redusere forbruk av utgangsmateriale.
Fortynningsdamp er en kostnadsfaktor i produksjonen fordi den vanligvis genereres fra prosesskondensater ved varmeveksling med damp under høyt trykk eller avgasser i krakkingovnens konveksjons-seksjon. Det er klart at fortynningsdamp ville være mindre kostbar dersom den kunne tilveiebringes ved metning av den tilførte hydro-karbongass med prosesskondensat på en måte som gir det ønskede damp/hydrokarbonforhold, og som bare krever en varmekilde med lav kapasitet og med liten eller ingen økonomisk betydning.
Ifølge oppfinnelsen tilveiebringes og reguleres fortynningsdamp for dampkrakking av gassformige hydrokarboner ved sirkulasjon av vann oppover gjennom en oppvarmet, rørformet metningssone med hydrokarbontilførsel som injiseres i motsatt retning. En to-fase-blanding som utvinnes fra den rørformede metningssone, separeres til en vannstrøm for resirkulering og til en blandet tilførsels-strøm av normalt gassformige hydrokarboner som er fullstendig mettet med vann, og som føres til en dampkrakkingssone uten at det er nødvendig å tilsette supplerende damp. Sammensetningen av den blandede tilførselsstrøm, dvs. forholdet damp/hydrokarbon, reguleres ved valg av driftsmetnings-temperaturen som er valgt i metningssystemet. Injeksjon av hydrokarbon-tilførselsgass inn i den lavere, oppstuvede del av den rørformede metningssone sikrer full metning med gass ved vanntemperaturen. Vanntemperaturen opprettholdes ved regulering av graden av indirekte varmeveksling i den rørformede metningssone.
Den rørformede metningssone tilveiebringes på egnet måte ved hjelp av en vertikal mangerørs-varmeveksler anordnet for sirkulasjon av vann, fortrinnsvis prosesskondensat, oppover gjennom rørene, og det er videre anordnet for oppoverrettet injeksjon av gassformig hydrokarbon-tilførselsmateriale inn i rørene i samme retning som det sirkulerende vann. Vannet og gassen innenfor sonen oppvarmes med en varierende og kontrollert hastighet ved indirekte varmeveksling med et varmefluidum.
En likevektsblanding med to faser som omfatter vann og som er tilført hydrokarbon, utvinnes fra metningssonen og føres til en separasjonssone for damp/væske som har et statisk væsketrykk større enn trykket i metningssonen. Det er fordelaktig dersom separatoren fysisk er anbrakt over varmeveksleren for metning.
Oppoverrettet strøm av vann gjennom metningssonen induseres ved konvektiv sirkulasjon, vanligvis betegnet som termosifonsirkulasjon, og er et resultat av varmetilførsel til sonen. Denne sirkulasjon suppleres ved hjelp av oppoverrettet gass injeksjon inn i metningssonen, og kan eventuelt suppleres ytterligere ved hjelp av en sirkulasjonspumpe.
Damp som er skilt fra to-fase-blandingen er en blandet til-førselsstrøm som omfatter det gassformige hydrokarbon fullstendig mettet med vann ved strømmens temperatur. Denne temperatur velges som metningstemperatur for en blandet tilførselsstrøm med det ønskede damp/hydrokarbon-forhold, og opprettholdes ved regulering av oppvarmingsfluid til den rørformede metningssone.
Ettersom den blandede tilførselsstrøm vil forvarmes ytterligere, vanligvis i konveksjons-spiraler i dampkrakkingsovnen, bør den blandede tilførselsstrøm være fri for flytende hydrokarboner for å unngå problemer i forbindelse med oppvarming av to-fase-blandinger i ovnsspiraler. Tyngre hydrokarbon-tilførselsmateria-ler, så som naftaer, kan opprettholdes i gassformig tilstand gjennom det mettede system ved å holde systemet på høyere tempe-raturer. Varmekilder med høyere nivå er da imidlertid påkrevet, og disse vil da minske det ønskede incitament for anvendelse av det beskrevne metningssystem. I henhold til dette foretrekkes det å anvende damp som varmefluid med et trykk på mellom 0 og 7,2 bar, noe som vil tillate utvelgelse av den regulerende temperatur for den blandede tilførte dampstrøm i området mellom 88°C og 160°C. Ved vanlige trykk for den blandede tilførselsstrøm i området fra 2,7 bar til 8,3 bar vil dette område for metningstemperaturer tillate anvendelse av vektforhold mellom damp og hydrokarbon i området mellom 0,15 og 0,6.
Med henvisning til tegningen anvendes en kjent krakkingovn 1 med konveksjons-oppvarmingsseksjon 2 og strålings-oppvarming-seksjon 3 anvendes for å krakke hydrokarboner til etylen eller andre ønskede produkter. Konveksjonssonen 2 er utstyrt med spiraler 4, 5, 6, 7, som gjenvinner overskuddsvarme fra ovnen.
I den spesielle ovnsanordning som er illustrert, oppvarmes en blandet tilførselsstrøm 8 ved 5,5 bar, og som inneholder fortynningsdamp og propan med et vektforhold på 0,3 : 1 til begyn-nende krakkingtemperatur i ovnsspiraler 5 og 7, og føres til krakkingrørene 9 (det bare vist ett enkelt rør) . Krakket gass fra rørene 9 avkjøles hurtig i en hurtigkjølingsveksler 10, og føres så til et produktseparasjonssystem som ikke er vist.
I henhold til oppfinnelsen føres fortynningsdampkondensat som er skilt fra de krakkede gasser til damp/væske-separator 11 gjennom rørledning 12 som påfyllingsvann for metningssystemet for hydrokarbon-tilf ørselsgass. Vann fra separator 11 strømmer nedover gjennom rørledning 13 inn i den oversvømmede bunndel av varmeveksler 14 og oppover gjennom den rørformede metningssone dannet av rørene 15. Propan-utgangsmateriale tilføres systemet gjennom rør-ledning 16, og injiseres inn i rørene 15, hvor det strømmer med-strøms oppover med, og mettes av vannet som føres inn gjennom rør-ledning 13. Blandingen av vann og propan oppvarmes ved indirekte varmeveksling med en variabel og regulert hastighet med damp med 3,5 bar, som føres inn gjennom reguleringsventil 17. Dampkondensat fjernes fra yttersiden av varmeveksler 14 gjennom rørledning 18.
En likevektsblanding av vann og propan i to faser utvinnes fra den øvre ende av varmeveksler 14, og føres gjennom rørledning 19 til damp/væske-separator 11, fra hvilken en blandet tilførsels-strøm av fullstendig vannmettet propan føres ut gjennom rørledning 20. Den blandede tilførselsstrøm har det ønskede vektforhold damp-/propan på 0, 3 til 1 på grunn av den fullstendige metning med vann ved de temperatur- og trykkbetingelser som forekommer i den rør-formede metningssone, som i sin tur reguleres av systemets trykk og av temperaturen som er valgt ved hjelp av reguleringsinnretning 21. I dette eksempel hvor blandet tilførselsstrøm 8 er ved 5,5 bar, er temperaturen i den blandede tilførselsstrøm 20 som går ut av separator 11, og som er nødvendig for full metning av propan ved det ønskede forhold mellom damp og propan, 13 0"C. Dampstrømmen gjennom ventil 17 reguleres derfor ved hjelp av temperatur-reguleringsinnretning 21 for å opprettholde den valgte temperatur 13 0°C. Den blandede tilførselsstrøm forvarmes så eventuelt i varmeveksler 22. og oppvarmes videre til den innledende krakkingtemperatur på 650 °C i ovnsspiraler 5 og 7 før den føres inn i krakkingrørene 9. Fordi det ønskede forhold mellom damp og propan i den blandede tilførselsstrøm oppnås i metningssystemet for tilført gass, tilsettes ingen ytterligere damp til strømmen.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte for regulering av fortynningsdamp for dampkrakking av gassformige hydrokarboner, karakterisert ved at den omfatter (a) sirkulasjon av vann oppover gjennom en rørformet metningssone (15) og oppvarming av vannet i denne sone i en variabel og regulert grad ved indirekte varmeveksling med et varmefluid; (b) injeksjon av et gassformig hydrokarbon-utgangsmateriale i en lavere oppstuvet del av den rørformede metningssone (15) medstrøms med det sirkulerende vann; (c) utvinning av en likevektsblanding i to faser bestående av vann og vannmettet hydrokarbontilførsel fra den rørformede metningssone (15); (d) innføring av den to-fasede likevektsblanding i en separasjonssone (11) som har et statisk væsketrykk større enn trykket i den rørformede metningssone (15); (e) utvinning av en vannstrøm fra separasjonssonen (11) og resirkulering av den utvunnede vannstrøm til den rørformede metningssone (15);' (f) utvinning av en blandet damptilførselsstrøm av gassformig hydrokarbon mettet med vann fra separasjonssonen (11); (g) regulering av graden av indirekte varmeveksling i den rør-formede metningssone (15) ved valg av en regulerende temperatur for den blandede dampformige tilførselsstrøm, og (h) innføring av den blandede damptilførselsstrøm til en dampkrakkingssone (9).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at oppvarmingsfluidet er damp med et trykk mellom 0 og 7,2 bar, at trykket av den blandede til-førte dampstrøm er mellom 2,7 bar og 8,3 bar, og at den valgte regulerende temperatur for den blandede tilførte dampstrøm er mellom 88°C'og 160°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at vannet strømmer gjennom den rørformede metningssone (15) ved termosifonsirkulasjon.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/420,856 US4940828A (en) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | Steam cracking feed gas saturation |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO904419D0 NO904419D0 (no) | 1990-10-12 |
NO904419L NO904419L (no) | 1991-04-15 |
NO174895B true NO174895B (no) | 1994-04-18 |
NO174895C NO174895C (no) | 1994-07-27 |
Family
ID=23668120
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO904419A NO174895C (no) | 1989-10-13 | 1990-10-12 | Fremgangsmåte for vannmetning av tilförselsgass for dampkrakking |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4940828A (no) |
EP (1) | EP0422341B1 (no) |
CN (1) | CN1021339C (no) |
AU (1) | AU623324B2 (no) |
CA (1) | CA2021513C (no) |
DE (1) | DE69003920T2 (no) |
MX (1) | MX174335B (no) |
NO (1) | NO174895C (no) |
RU (1) | RU2002792C1 (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5120892A (en) * | 1989-12-22 | 1992-06-09 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for pyrolytically cracking hydrocarbons |
SE469754B (sv) * | 1990-05-14 | 1993-09-06 | Kanthal Ab | Ugn foer krackning av kolvaeten |
SA05260056B1 (ar) | 1991-03-08 | 2008-03-26 | شيفرون فيليبس كيميكال كمبني ال بي | جهاز لمعالجة الهيدروكربون hydrocarbon |
US6258256B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-07-10 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Cracking processes |
US5658452A (en) * | 1994-01-04 | 1997-08-19 | Chevron Chemical Company | Increasing production in hydrocarbon conversion processes |
US6274113B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-08-14 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Increasing production in hydrocarbon conversion processes |
US6419986B1 (en) | 1997-01-10 | 2002-07-16 | Chevron Phillips Chemical Company Ip | Method for removing reactive metal from a reactor system |
WO2004005433A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks |
US20090022635A1 (en) * | 2007-07-20 | 2009-01-22 | Selas Fluid Processing Corporation | High-performance cracker |
US20090178956A1 (en) * | 2008-01-16 | 2009-07-16 | Devakottai Bala S | Method for reducing coke and oligomer formation in a furnace |
CN103788991B (zh) * | 2012-10-29 | 2016-03-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种蒸汽裂解方法 |
US9505677B2 (en) | 2012-10-29 | 2016-11-29 | China Petroleum & Chemical Corporation | Steam cracking processes |
CN103395742B (zh) * | 2013-08-05 | 2015-05-06 | 四川亚联高科技股份有限公司 | 一种水碳比控制装置 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1923656A (en) * | 1930-12-08 | 1933-08-22 | Du Pont | Heat recovery system |
US1988759A (en) * | 1931-08-15 | 1935-01-22 | Du Pont | Heat recovery system |
US1910199A (en) * | 1932-03-17 | 1933-05-23 | Harry L Brady | Heat saver and humidifier |
US3230055A (en) * | 1960-12-06 | 1966-01-18 | Hans J Zimmer | Apparatus for contacting liquid and gaseous reactants |
US4166799A (en) * | 1977-10-31 | 1979-09-04 | Chemetron Corporation | Apparatus formation of gaseous mixtures and method of use |
US4172857A (en) * | 1978-04-03 | 1979-10-30 | Arthur G. Mckee & Company | Process and apparatus for ethylene production |
SE425219B (sv) * | 1980-09-12 | 1982-09-13 | Jacob Weitman | Sett och anordning att rena en forsmutsad gas, exempelvis procrssfranluft, och att dervid styra temperaturen och relativa fuktigheten |
US4349358A (en) * | 1981-03-26 | 1982-09-14 | Union Carbide Corporation | Method of mixing a gas and a vaporizable liquid |
EP0074435B1 (en) * | 1981-09-08 | 1986-01-02 | Dow Chemical (Nederland) B.V. | Process and apparatus for cracking hydrocarbon; mixing device; apparatus and process for producing superheated steam; radiation block structure |
US4492624A (en) * | 1982-09-30 | 1985-01-08 | Stone & Webster Engineering Corp. | Duocracking process for the production of olefins from both heavy and light hydrocarbons |
US4552644A (en) * | 1982-09-30 | 1985-11-12 | Stone & Webster Engineering Corporation | Duocracking process for the production of olefins from both heavy and light hydrocarbons |
CA1258618A (en) * | 1983-11-14 | 1989-08-22 | Ritsuo Hashimoto | Method of humidifying a gas |
US4543177A (en) * | 1984-06-11 | 1985-09-24 | Allied Corporation | Production of light hydrocarbons by treatment of heavy hydrocarbons with water |
US4681603A (en) * | 1986-02-13 | 1987-07-21 | Kinetics Technology International Corporation | Feed gas saturation system for steam reforming plants |
US4840725A (en) * | 1987-06-19 | 1989-06-20 | The Standard Oil Company | Conversion of high boiling liquid organic materials to lower boiling materials |
-
1989
- 1989-10-13 US US07/420,856 patent/US4940828A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-07-19 CA CA002021513A patent/CA2021513C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-20 AU AU59199/90A patent/AU623324B2/en not_active Ceased
- 1990-07-23 DE DE90114103T patent/DE69003920T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-23 EP EP90114103A patent/EP0422341B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-11 MX MX022793A patent/MX174335B/es unknown
- 1990-10-12 RU SU904831397A patent/RU2002792C1/ru active
- 1990-10-12 NO NO904419A patent/NO174895C/no not_active IP Right Cessation
- 1990-10-13 CN CN90108341.0A patent/CN1021339C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2021513C (en) | 1996-02-13 |
AU5919990A (en) | 1991-04-18 |
RU2002792C1 (ru) | 1993-11-15 |
CN1021339C (zh) | 1993-06-23 |
DE69003920T2 (de) | 1994-02-10 |
EP0422341A1 (en) | 1991-04-17 |
MX174335B (es) | 1994-05-09 |
NO904419L (no) | 1991-04-15 |
CN1050893A (zh) | 1991-04-24 |
NO174895C (no) | 1994-07-27 |
NO904419D0 (no) | 1990-10-12 |
CA2021513A1 (en) | 1991-04-14 |
AU623324B2 (en) | 1992-05-07 |
EP0422341B1 (en) | 1993-10-13 |
US4940828A (en) | 1990-07-10 |
DE69003920D1 (de) | 1993-11-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0099701B1 (en) | Process and apparatus for converting olefins into gasoline and distillate | |
US7396449B2 (en) | Olefin production utilizing condensate feedstock | |
US7550642B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
US7404889B1 (en) | Hydrocarbon thermal cracking using atmospheric distillation | |
US5110447A (en) | Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock | |
KR20220050085A (ko) | 증기 분해 전 희석 증기를 액상 탄화수소와 혼합하는 방법 | |
KR102316686B1 (ko) | 수소 함유 탄화수소 혼합물의 분리 방법, 분리 장치 및 올레핀 플랜트 | |
US8864977B2 (en) | Process for the on-stream decoking of a furnace for cracking a hydrocarbon feed | |
NO174895B (no) | Fremgangsmåte for vannmetning av tilförselsgass for dampkrakking | |
KR20190130661A (ko) | 화학물질에 대한 원유의 통합된 열분해 및 수첨분해 장치 | |
EP0007656B1 (en) | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils and hydrocarbon mixtures thus prepared | |
US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
US4431522A (en) | Catalytic reforming process | |
US3353920A (en) | High severity pyrolysis apparatus | |
CN111225726B (zh) | 用于解吸剂回收的方法和设备 | |
US2899475A (en) | Thermal cracking process with an improved | |
US4828682A (en) | Coking process | |
US1934056A (en) | Art of and apparatus for converting hydrocarbons | |
US2418506A (en) | High-temperature cracking apparatus | |
US2668792A (en) | Suppressing gas production in the vapor phase conversion of hydrocarbons | |
US1933108A (en) | Art of and apparatus for converting hydrocarbons | |
RU2679315C1 (ru) | Способ снижения вязкости нефти | |
US2284592A (en) | Refining of mineral oils | |
US2470336A (en) | Halogenation of aromatic hydrocarbons | |
US1880851A (en) | Method and apparatus pob treating hydbocabbons |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |