NO173535B - Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter - Google Patents
Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter Download PDFInfo
- Publication number
- NO173535B NO173535B NO86861282A NO861282A NO173535B NO 173535 B NO173535 B NO 173535B NO 86861282 A NO86861282 A NO 86861282A NO 861282 A NO861282 A NO 861282A NO 173535 B NO173535 B NO 173535B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- coating
- pressure
- mold
- casting
- substrate
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 43
- 239000004033 plastic Substances 0.000 title description 6
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 title description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 79
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 68
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 24
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 17
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 16
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 8
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 6
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 4
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 4
- 239000004593 Epoxy Chemical class 0.000 description 3
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical class C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000009998 heat setting Methods 0.000 description 3
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 3
- -1 methacrylate ester Chemical class 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 229920006305 unsaturated polyester Chemical class 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 2
- 150000002513 isocyanates Chemical class 0.000 description 2
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 2
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 2
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 2
- 229920002689 polyvinyl acetate Polymers 0.000 description 2
- 239000011118 polyvinyl acetate Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000010107 reaction injection moulding Methods 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Chemical class 0.000 description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 2
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 229920006222 acrylic ester polymer Chemical class 0.000 description 1
- 229920000122 acrylonitrile butadiene styrene Polymers 0.000 description 1
- 239000004676 acrylonitrile butadiene styrene Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- NBZANZVJRKXVBH-GYDPHNCVSA-N alpha-Cryptoxanthin Natural products O[C@H]1CC(C)(C)C(/C=C/C(=C\C=C\C(=C/C=C/C=C(\C=C\C=C(/C=C/[C@H]2C(C)=CCCC2(C)C)\C)/C)\C)/C)=C(C)C1 NBZANZVJRKXVBH-GYDPHNCVSA-N 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 125000005442 diisocyanate group Chemical group 0.000 description 1
- 150000002009 diols Chemical class 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 125000003700 epoxy group Chemical group 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- OYQYHJRSHHYEIG-UHFFFAOYSA-N ethyl carbamate;urea Chemical class NC(N)=O.CCOC(N)=O OYQYHJRSHHYEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012764 mineral filler Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000006082 mold release agent Substances 0.000 description 1
- 239000002991 molded plastic Substances 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 238000012643 polycondensation polymerization Methods 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920001225 polyester resin Polymers 0.000 description 1
- 239000004645 polyester resin Substances 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001228 polyisocyanate Polymers 0.000 description 1
- 239000005056 polyisocyanate Substances 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 238000010526 radical polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 229920001567 vinyl ester resin Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C37/00—Component parts, details, accessories or auxiliary operations, not covered by group B29C33/00 or B29C35/00
- B29C37/0025—Applying surface layers, e.g. coatings, decorative layers, printed layers, to articles during shaping, e.g. in-mould printing
- B29C37/0028—In-mould coating, e.g. by introducing the coating material into the mould after forming the article
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/02—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles
- B29C43/14—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles in several steps
- B29C43/146—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles in several steps for making multilayered articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/02—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles
- B29C43/20—Making multilayered or multicoloured articles
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for støping av et substrat og beleggpåføring på dette i støpe-formen, som angitt i det etterfølgende krav 1.
Støping av varmeherdende plastmaterialer har funnet stor utbredelse. Særlig i bilindustrien hvor vekt er en faktor av betydning, er det vanlig at innvendige deler og ytterplater støpes i plast. Ifølge en brosjyre, MD 79-012, fra General Motors med tittel "Molded Coating Process and Specifications", blir ytterplater av klasse "A" fremstilt av en tilberedning av spesial-polyesterharpikser, for-tykkere, termoplastkopolyme-rer, mineralfyllstoff, armeringsfibre, katalysatorer og løs-gjøringsmidler. Disse materialer er vanligvis kombinert (i forskjellige variasjoner) i sjiktform og benevnt "SMC".
Ifølge en kjent støpemetode, trykkstøping, plasseres et stykke SMC av passende størrelse i en støpeform bestående av en fast og en bevegelig formbakke som avgrenser et mellomliggende støperom. Formbakkene er sammenpassende i og med at de har side- eller skjærekanter som griper nøyaktig inn i hverandre og fungerer som avtetning under støping.
Formbakkene lukkes ved stor kraft ved hjelp av et trykkstempel som påfører substratet trykk opp til 105 kg/cm<2>. Det innledende trykk må av praktiske grunner være tilstrekkelig stort til at substratet vil anta samme form som støperommet. Kravene til trykk vil derved veksle i avhengighet og størrel-sen og fasongen av den del som skal utformes. Støpingen vil vanligvis foregå ved en temperatur av ca. 150°C, men tempera-turen kan endres.
Produktene som frembringes ved trykkstøping, kan få utvendige defekter, såsom overflategroper, porøsitet, risse-merker og krympesprekker. For å tildekke slike feil og oppnå en overflate av klasse "A", er det utviklet en teknikk for beleggpåføring i støpeformen. Denne eksisterende fremgangsmåte for støping og beleggpåføring i støpeformen kjennetegnes ved følgende prosesstrinn: (1) åpning av formen og innføring av en SMC-ladning mellom formbakkene i støperommet, (2) lukking av støpeformen ved hjelp av et trykkstempel og ved et trykk som er tilstrekkelig for utforming eller støping av substratet, (3) formbakkenes parallellitet søkes opprettholdt under lukkingen, ved hjelp av høydereguleringssylindre, (4) trykk fra stempelet oppheves etter ihvertfall delvis herding, (5) støpeformen åpnes under påvirkning av sylinderaggre-gatet,
(6) en lukkeplugg for en belegg-injektor åpnes,
(7) belegget injiseres ved pumpeslag av målepumpen(e),
(8) lukkepluggen stenges,
(9) trykkstempelet bringes atter under trykk,
(10) høydereguleringssylindrene omjusteres med henblikk på opprettholdelse av formbakkenes parallellitet under lukkingen, slik at belegget kan fordeles jevnt over den støpte dels overflate,
(11) belegget herdner, og
(12) trykkstempelet frigjøres, formbakkene adskilles og delen fjernes.
Åpningen og lukkingen av støpeformen, trykkavlastingen og trykkgjenopprettelsen med ledsagende høydejustering represen-terer hovedtidstapene i forbindelse med prosessen for belegg-påf øring i formen. Et typisk eksempel på denne prosess er vist i figur 4 og 5 i US patentskrift 4 076 788, hvortil det henvises. Åpningen og lukkingen av støpeformen anslås å utgjøre 5 - 20 % av totaltiden som medgår ved støpe- og beleggpåføringsprosessen. I betraktning av at det årlig støpes flere millioner deler, er ineffektiviteten og kostnade-ne ved denne åpne-lukkerutine forbløffende.
Åpningen og gjenåpningen av støpeformen forårsaker andre problemer. Ved åpning av formbakkene kan flytematerialer rundt skjærekantene trenge inn i støperommet. Forskyvning av skjærekanten kan medføre ufullstendig avtetning etter gjenluk-kingen. Videre vil denne åpne-lukkemetode for beleggpåføring utelukke muligheten for anvendelse av sekundærkjerner eller sleider i støpeformen. Sleidene vil vanligvis forløpe i en
vinkel med én av formbakkene, og kan følgelig ikke brukes dersom formbakken beveges i forhold til substratet. En annen hovedbegrensning ved den kjente prosess for beleggpåføring i formen er at den ikke uten videre kan tillempes for sprøyte-eller reaksjons-sprøytestøping. Ved støpeprosesser av disse typer blir det ikke anvendt formbakker som normalt har skjærekanter.
Det vil av effektivitets- og fleksibilitetshensyn være meget ønskelig å kunne eliminere denne sekundære åpning og lukking av formbakkene.
Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved en fremgangsmåte av den innledningsvis angitte art, ved de nye og særegne trekk som er angitt i den karakteriserende del av det etterfølgende krav 1. Fordelaktige utføringsformer av oppfinnelsen er angitt i de øvrige, etterfølgende krav.
Sammenliknet med teknikkens stilling på området, som representert ved ovennevnte US patentskrift 4 076 788, vil fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen resultere i både høyere produksjonstakt og bedre kvalitet på produktene.
Elimineringen av prosesstrinnene for åpning og lukking av formbakkene ved sprøytestøping ved høye trykk vil i stor grad øke prosessens effektivitet og gjøre den mer pålitelig, tillate bruk av sekundærkjerner og sleider og sannsynligvis gjøre den anvendelig for støping av mange forskjellige slag.
Tiden som medgår ved trykkstøping av en del, varierer i stor grad med delens størrelse og fasong. Større og mer kompliserte deler vil selvsagt kreve mer tid. For en gitt del er imidlertid anslått at det vil spares 5 - 20 % av den totale støpe- og beleggpåføringstid som følge av at åpningen og lukkingen av formbakkene og de dermed forbundne prosesstrinn bortfaller. Denne tidsbesparelse gjør det mulig å oppnå tilnærmelsesvis samme prosentvise økning i produktivitet ved eksisterende kapitalutstyr. For kapitalutstyr til priser som ofte løper opp i mange millioner kroner for et enkelt anlegg, vil denne ekstra produktivitet være av stor betydning.
Sikkerheten for at beleggpåføringen i formen vil gi homogene, ensartete produkter vil også øke ved denne prosess. Alle defekter på støpestykket og belegget som følge av gjen-tatt åpning og lukking av formbakkene, bortfaller. Forurens-ning fra skjærekantene, forvridning, mangelfull avtetning og tap av parallellitet er hver for seg hyppige og uønskete foreteelser som opptrer når formen åpnes og lukkes under belegginj iseringen.
Denne forbedrete fremgangsmåte for støping og belegging av produkter har større anvendelsesmuligheter enn de hittil kjente metoder. Da formen ikke gjenåpnes, kan det i støpebak-ken anvendes kjerner eller sleider for frembringelse av ulike utforminger eller åpninger i støpedelen. Slike ting har hittil måttet gjennomføres ved en sekundærprosess. Da det i den foreliggende fremgangsmåte for beleggpåføring ikke inngår åpning av formen under herdingen, vil fremgangsmåten vise seg nyttig for sprøytestøping. Det samme kan sies om reaksjons-sprøytestøping og annen støping.
Belegget som påføres ved injisering under høyt trykk, vil dessuten fordeles mer jevnt enn ved lavtrykksinjisering. Videre vil bruk av mekanisme for opprettholdelse av formbakkenes parallellitet synes unødvendig for denne beleggpåførings-prosess, mens det fremdeles kan være nødvendig å sikre jevn flyt av substratet i støperommet.
Oppfinnelsen er nærmere beskrevet i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvor: Figur 1 viser et skjematisk riss av trykkstøpe- og inji-seringsanordningen, og Figur 2-6 viser en prosess for trykkstøping med belegg-påf ør ing i støpeformen.
Det generelle system for prosessen ifølge oppfinnelsen er vist i figur 1. Det omfatter en støpeform 10 bestående av formbakker 12 og 14 som er generelt sammenpasset i og med at de avgrenser et mellomliggende støperom 16 og har innbyrdes motsvarende flatepartier 17 og 18. Det konkave flateparti 17 danner bunnen av formen eller støperommet 12. Det konvekse flateparti 18 danner oversiden av den nedre formbakke 14 også benevnts "kjernen".
Som vist mer detaljert i figur 2 - 6 er skjærekantene 19 og 20 på formbakken 14 og 21 og 22 på formbakken 12 dimensjonert for tett innpasning med meget liten klaring. Ved trykk-støping er det viktig at skjærekantene er meget nøyaktig dimensjonert, da substratet som benyttes i formene, strekker seg inn i skjærekantene og fungerer som en tetning under den begynnende herdingsprosess.
Horisontale flatepartier 2 3 og 24 på den nedre~formbakke 14 er tilpasset for anlegg mot motsvarende flatepartier 26 og
28 på den øvre formbakke 12. Mellom formbakkene vil det tidvis benyttes avstandsholdere eller stoppere for opprettholdelse av parallellitet. Den nedre formbakke 14 ligger an mot et trykkleie 3 0 og den øvre formbakke 12 beveges nedad ved
hjelp av et trykkstempel 31. Sylindre eller andre midler for adskillele av formbakkene er også innmontert i disse maskiner, men ikke vist.
En injektorinnretning 32 innbefatter en injektor 34, en pumpeanordning 36 og et egnet ledningssystem 38. Injektoren 34 som er delvis illustrert i figur 2-6, innbefatter en drivanordning 48 av kjent type, f.eks. hydraulisk eller elek-trisk. Et injektorhus 50 omgir en gjennomgående tapp 52 som er styrbart forbundet med drivanordningen 48. Som eksempel på en slik injektor kan nevnes modell nr. MRF 600-625-250 som produseres av The Morrell Co., Inc. Gjennom et kammer 70 i injektorhuset 50 er en kanal 68 i formbakken 12 forbundet med en ledning 72 som er tilkoplet pumpeanordningen 36. Ledningen 72 inngår i ledningssystemet 38.
Kammeret 70 er generelt overensstemmende med formen av tappen 52, og det er, mellom kammeret og tappen 52, anordnet pakninger for sikring av væsketett funksjon. Ledningssystemet 38 vil normalt innbefatte de rørkoplinger, slanger, muffer, rør osv som er nødvendig for denne prosesstype. Ved denne spesielle utførelsesform må koplinger, armaturer og ledninger være dimensjonert for et driftstrykk som i vesentlig grad overstiger trykkene som frembringes av beleggpåførings-pumpen. I dette tilfelle er det tale om driftstrykk av 350 - 420 kg/cm<2>, eller mer.
I pumpeanordningen 3 6 inngår en første høytrykkpumpe 74. Høytrykkpumpen for beleggpåføringen kan være av hvilken som helst, egnet type, eksempelvis en typisk kommersielt tilgjengelig pumpe, modell nr. 2 06-445, produsert av Graco Co. Utgangsstrømmen fra pumpen 74 passerer gjennom en ledning 76 og til en andre høytrykkpumpe eller målepumpe som øker trykket for beleggpåføringen. Belegget må være et énkomponentsystem som vist i figur 1, eller et system bestående av to"eller flere komponenter. Oppfinnelsen er ikke begrenset til en spesiell type av belegg eller beleggsystem. Høytrykks-måle-pumpen kan være av hvilken som helst, kommersiell tilgjengelig type, eksempelvis modell nr. 851002 000, produsert av The Morrell Co., Inc.
Som eksempel på belegg som har vist seg vellykket, kan nevnes et støpingsbelegg som produseres av The Sherwin-Williams Company under betegnelsen Glas-Clad E67 BC 10. Den generelle type av belegg som benyttes ifølge foreliggende oppfinnelse, er kjent fra US 4 293 659, hvortil det henvises.
Av belegg som er egnet for anvendelse i prosessen ifølge oppfinnelsen for beleggpåføringen i støpeformen, kan nevnes ethvert belegg som kan polymeriseres og/eller fornettes i formen. Slike belegg blir vanligvis herdet eller polymerisert ved friradikal- og/eller kondensasjonspolymerisasjonsmetoder og kan, som kjent, innbefatte både enkeltkomponent- og tokom-ponentbelegg. Av representative belegg kan nevnes akryl- og akrylesterpolymerer, mettete og umettete polyestere, epoksy-estere, aktivt hydrogen inneholdende harpikser som kan fornettes med blokkerte eller fri isocyanater, og andre. Hvis det anvendes et tokomponent-harpikssystem blir komponentene blan-det, f.eks. ved hjelp av en statisk blander som produseres av Kenics Corporation, umiddelbart innen injiseringen i støpefor-men.
Herdingstiden for beleggene må være tilstrekkelig lang slik at beleggene vil kunne flyte over den støpte del i støpe-formen innen de størkner i for stor grad, men kort nok til å tillate en betydelig herding i løpet av støpingsperioden. Typiske herdingstider vil ligge mellom 15 og 100 sekunder ved formtemperaturer av ca. 150°C.
I tillegg til de polymeriserbare komponenter kan beleggene også inneholde pigmenter, ledende materialer såsom kjønn-røk, formløsnemidler såsom dialkylfosfater, initierere, katalysatorer, akseleratorer, flytingsmidler, fortykkere og andre tilsetninger.
Som eksempler på belegg, for påføring i støpeform, som er egnet for anvendelse ved foreliggende oppfinnelse, kan nevnes slike som er omtalt i US patentskrift 4 235 833 og 4 239 805 (friradikalt, polymeriserbart vinylesterharpiks/polyvinyl-acetat/styren), US patentskrift 4 293 659 og 4 366 109 (polymeriserbart, blokkert isocyanat/etylenumettet polymer/etylenumettet monomer), US patentskrift 4 414 17 3 (polymeriserbart, epoksybasert obligomer/kopolymeriserbart monomer, kopolymeriserbart monomer, kopolymeriserbart, monoetylenumettet forbindelse/polyvinylacetat), US patentskrift 4 422 996 (umettet monomerløsning av et polyuretanpolyakrylat <p>g en kopolymeri-serbar, etylenumettet monomerløsning av en akryl- eller metak-rylester av et diepoksid), og US patentskrift 4 477 405 (en etylenumettet monomerdispersjon av en polymeriserbar, etylenumettet urinstoff uretanpolymer).
Av representative tokomponent-beleggsystemer kan nevnes kjente belegg ifølge US patentskrift 4 081 578 (polyisocyanat-/aktivt hydrogen inneholdende harpiks), og US patentskrift 4 189 517 (diisocyanat/umettet polyester/mettet polyester diol fleksibiliserer/fornettende polygol). Det henvises til de belegningsmaterialer ifølge ovennevnte patentskrifter som er egnet for anvendelse i overenstemmelse med oppfinnelsen, for beleggpåføring i støpeformen.
Belegget tilsettes i støpeformen i tilstrekkelige mengder til å dekke plastdelen med et belegg av ønsket filmtykkelse. Etter herdingen vil belegget typisk ha en filmtykkelse som utgjør minst 0,003 mm og kan gå opp til en tykkelse av ca. 0,5 mm. Det herdete belegg vil vanligvis ha en filmtykkelse av 0,03 - 0,25 mm.
En prosess ifølge oppfinnelsen, for støping og belegg-påf øring i støpeformen er vist i figur 2-6. En SMC-ladning 90 plasseres først på den nedre formbakke 14, når formbakkene er adskilt eller formen er åpen. I denne stilling vil tappen
52 sperre kanalen 68 slik at belegget hindres i å innstrømme i støperommet 16. Selv om denne prosess er beskrevet i tilknyt-ning til støping av sjiktmaterialet, er det underforstått at materiale av annen type eller form, eksempelvis en støpetil-beredning i løsmasseform, eller annet plastmateriale vil kunne anvendes. Ethvert varmeherdende eller termoplastisk plastsubstrat kan komme til anvendelse ved utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Representative eksempler på varmeherdende plast innbefatter trykk- og sprøytestøpte plastmaterialer, eksempelvis umettete polyestere som i SMC, epoksyer, fenoler, siliko-ner, polyuretaner osv. Som representative eksempler på bruk-bare termoplastmaterialer kan nevnes polyetylen, ABS, PVC, polystyren, polypropylen, akryl, osv. Som det videre fremgår av figur 3, vil trykkstempelet 31 komprimere SMC-materialet 90 ved et første støperomtrykk- og -temperaturnivå, hvorved materialet anpasses formen av støpe-rommet 16. Med støperomtrykk er i dette tilfelle ment kraften fra trykkstempelet, dividert med oversideflaten av det utformete substrat 96. Ved trykkstøping vil dette trykk utgjøre 35 - 140 kg/cm<2>. På dette tidspunkt vil tappen 52 utestenge belegget fra injektorsystemet 36.
Ved hjelp av en sekvensinnstilt drivanordning 48 eller en drivanordning av annen type tilbaketrekkes tappen 52, som vist i figur 4, slik at belegg av vesentlig høyere trykk enn trykket i støpekammeret kan strømme gjennom ledningen 72, kammeret 70 og kanalen 68 og inn i støpekammeret 16. Vesentlig høyere trykk som overstiger trykket i støpekammeret i tilstrekkelig grad til at belegget fordeles over substratoverflaten. I de fleste tilfeller vil det injiserte belegg befinne seg under et trykk som er minst to ganger, og oftest minst fire ganger, høyere enn trykket i støpekammeret umiddelbart før injiseringen. På grunn av sitt meget høye trykk vil belegningsmateria-let fordeles jevnt over substratet 90, uten at formbakken 12 derved tilbaketrekkes. Det kreves bare at prosessen er slik tidsinnstilt at substratet 90 er herdet i tilstrekkelig grad til at det dannes en hinne som kan påføres et belegg.
Under en trykkstøpeprosess vil substratets polymerer fornettes og krympe. Når substratet krymper, beveges formbakkene mot hverandre for å utfylle mellomrommet. Når belegget deretter injiseres under høyt trykk i støperommet 16, vil det forårsake ytterligere komprimering av substratet 90. Belegget som innføres under høyt trykk, kan også løfte formbakken 12 i noen grad til tross for det opprettholdte stempeltrykk. Enhver bevegelse av formene er imidlertid avhengig av belegginjiseringen, og er ikke tilsiktet og vil ikke gå forut for inj iseringstrinnet.
Det bør også bemerkes at trykket opprettholdes i støpe-rommet 16 før injiseringen av belegget. Det faktiske trykk i støpekammeret forut for injiseringen kan være det opprinnelige støpetrykk som benyttes for å tvinge substratet inn i riktig form. Vekselvis kan trykket i støpekammeret umiddelbart før belegginjiseringen være lavere enn støpetrykket. Det er vanlig i støpeindustrien at det iblant anvendes en totrykks-støpeteknikk. Ved en slik fremgangsmåte blir det opprinnelige, høye trykk utnyttet til utforming av substratet mens et etterfølgende, lavere trykk, vanligvis motsvarende en fjerde-del-tre fjerdedeler av formingstrykket, anvendes under den delvise herding av substratet. I lavtrykkssystemer kan det imidertid i blant benyttes trykk helt ned til 7-11 kg/cm<2>.
Da formbakkenes størrelse og fasong vil være bestemmende for trykket i støperommet og trykket i belegget, kan det ikke oppgis en spesiell rekke av verdier. I et tidligere tilfelle ble det imidlertid benyttet et driftstrykk av ca. 88 kg/cm<2> i støperommet og et beleggtrykk av ca. 280 kg/cm<2>. Det var i dette tilfelle ikke nødvendig å redusere støpekammertrykket, og belegget dekket samtlige ønskete substratflater jevnt med en ensartet tykkelse av ca. 0,1 mm.
Beleggmengden som injiseres i støpeformen, kan reguleres på én av flere kjente måter. Ifølge det ovennevnte US patentskrift 4 076 788 kan en forutbestemt beleggmengde tilbakehol-des i et kammer og deretter frigjøres. Videre kan det benyttes en innstillingsmekanisme for utporsjonering, til støpekam-meret, av belegget med en forutbestemt hastighet og følgelig et kjent volum.
Når belegginjiseringen er fullført, føres tappen 52 nedad, som vist i figur 5, ved hjelp av drivanordningen 48, og vil derved atter stenge åpningen til kanalen 68. Det belagte og utformete substrat bibeholdes deretter i støperommet i et tidsrom i avhengighet av gjenstandens størrelse og form, til såvel belegget som substratet er herdnet. Etter avsluttet støpeprosess adskilles formbakkene, vanligvis ved hjelp av stempelet (ikke vist), og det ferdige produkt fjernes.
Den viste og beskrevne utføringsform av oppfinnelsen er utelukkende illustrerende og ikke begrensende, og det vil være åpenbart for sakkyndige at det kan foretas endringer og modi-fiseringer innenfor rammen av de etterfølgende patentkrav.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte for støping av et substrat og beleggpåfø-ring på dette i støpeformen, omfattende: støping av substratet mellom minst to adskillbare formbakker som avgrenser et mellomliggende støperom, ved støpe-kammertrykk og -temperatur som er forenelig med utforming av substratet, til dette oppnår en tilstand hvorved substratoverflaten er herdnet i slik grad at den kan påføres et belegg, og injisering av et belegg og herding av det belagte og utformete substrat,
karakterisert ved at belegget injiseres i støperommet ved et trykk som i vesentlig grad overstiger det rådende overtrykk i støperommet umiddelbart før injiseringen idet formbakkene bibeholdes i en trykksatt, lukket stilling, hvorved belegget tvinges ut over substratoverflaten og kompri-merer denne.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at injiseringstrykket under beleggpåføringen i det minste er lik to ganger trykket i støperommet umiddelbart før injiseringen.
3. Fremgangsmåte ifølge krav l, karakterisert ved at injiseringstrykket under beleggpåføringen i det minste er lik fire ganger trykket i støperommet umiddelbart før injiseringen.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO931783A NO931783D0 (no) | 1985-04-02 | 1993-05-14 | Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter |
NO931782A NO931782D0 (no) | 1985-04-02 | 1993-05-14 | Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US71891385A | 1985-04-02 | 1985-04-02 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO861282D0 NO861282D0 (no) | 1986-04-01 |
NO861282L NO861282L (no) | 1986-10-03 |
NO173535B true NO173535B (no) | 1993-09-20 |
NO173535C NO173535C (no) | 1993-12-29 |
Family
ID=24888067
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO861282A NO173535C (no) | 1985-04-02 | 1986-04-01 | Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0197496B1 (no) |
JP (1) | JPS61273921A (no) |
KR (1) | KR910005199B1 (no) |
AT (1) | ATE100370T1 (no) |
AU (1) | AU582427B2 (no) |
BR (1) | BR8601485A (no) |
CA (1) | CA1231812A (no) |
DE (1) | DE3689549T2 (no) |
EG (1) | EG17708A (no) |
ES (3) | ES8706525A1 (no) |
GR (1) | GR860831B (no) |
MX (1) | MX171168B (no) |
NO (1) | NO173535C (no) |
ZA (1) | ZA861079B (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4023209C2 (de) * | 1989-07-26 | 1998-10-08 | Lignotock Gmbh | Kaschiertes Formteil und Verfahren zu dessen Herstellung |
JP2600519B2 (ja) * | 1990-08-13 | 1997-04-16 | いすゞ自動車株式会社 | Frp成形品の鍍金方法 |
DE4101106A1 (de) * | 1991-01-16 | 1992-07-23 | Krauss Maffei Ag | Verfahren und vorrichtung zum herstellen laminierter formteile |
JP2686682B2 (ja) * | 1991-10-16 | 1997-12-08 | いすゞ自動車株式会社 | 成形品の製造方法 |
FR2688440B1 (fr) * | 1992-03-11 | 1994-05-13 | Getrasur | Procede et dispositif pour faire penetrer un materiau de revetement sous haute pression a l'interieur d'un moule. |
KR0131140B1 (ko) * | 1992-06-30 | 1998-04-13 | 미요시 도시오 | 수지성형품의 수지성형 피복방법 및 그 방법에 채용되는 수지성형 피복장치 |
JPH08150645A (ja) * | 1994-11-28 | 1996-06-11 | Komatsu Ltd | 射出圧縮成形方法及び装置 |
FR2729886B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-04-25 | Peugeot | Procede de realisation d'un revetement sur une surface d'une piece en matiere plastique et utilisation |
EP1207031A4 (en) | 1999-07-27 | 2003-04-09 | Dainippon Toryo Kk | PROCESS FOR FORMING A COATING ON THE INTERNAL SURFACES OF A METAL MOLD |
JP4230692B2 (ja) | 2001-11-22 | 2009-02-25 | 大日本塗料株式会社 | 型内被覆成形の製造方法 |
JP4131232B2 (ja) | 2003-12-02 | 2008-08-13 | 豊田合成株式会社 | 型内塗装成形品、その製造方法及び型内塗装成形用金型 |
DE102004046011B4 (de) * | 2004-09-23 | 2009-07-09 | Daimler Ag | Verfahren zur Beschichtung von in Presswerkzeugen hergestellten Kunststoffbauteilen |
DE102004062511A1 (de) | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Bayer Materialscience Ag | Verfahren zum Formen und Beschichten eines Substrats |
JP4590473B2 (ja) | 2008-12-10 | 2010-12-01 | 大日本塗料株式会社 | 型内被覆組成物及び型内被覆成形体 |
DE102009005609B3 (de) | 2009-01-21 | 2010-07-01 | Bayer Materialscience Ag | Werkzeug und Verfahren zur Herstellung von Mehrschicht-Kunststoffformteilen |
ES2715451T3 (es) | 2015-06-03 | 2019-06-04 | Weidplas Gmbh | Componente |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE380203B (sv) * | 1973-09-24 | 1975-11-03 | Asea Ab | Sett for formsprutning av plastforemal med metallyta |
US4076788A (en) * | 1976-12-02 | 1978-02-28 | General Motors Corporation | Mold coating of freshly molded articles |
US4082486A (en) * | 1976-12-02 | 1978-04-04 | General Motors Corporation | Apparatus for in-the-mold coating of molded articles |
US4367192A (en) * | 1977-07-11 | 1983-01-04 | The General Tire & Rubber Company | In-mold coating of sheet molding compound moldings |
JPS55118845A (en) * | 1979-03-06 | 1980-09-12 | Matsushita Electric Works Ltd | Molding method of double layer molded article |
US4438062A (en) * | 1983-04-14 | 1984-03-20 | The General Tire & Rubber Company | In-mold coating method |
-
1986
- 1986-02-13 ZA ZA861079A patent/ZA861079B/xx unknown
- 1986-03-19 JP JP61061956A patent/JPS61273921A/ja active Granted
- 1986-03-28 GR GR860831A patent/GR860831B/el unknown
- 1986-04-01 CA CA000505515A patent/CA1231812A/en not_active Expired
- 1986-04-01 EG EG171/86A patent/EG17708A/xx active
- 1986-04-01 NO NO861282A patent/NO173535C/no unknown
- 1986-04-01 AU AU55397/86A patent/AU582427B2/en not_active Ceased
- 1986-04-01 ES ES553578A patent/ES8706525A1/es not_active Expired
- 1986-04-02 EP EP86104468A patent/EP0197496B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-04-02 MX MX002060A patent/MX171168B/es unknown
- 1986-04-02 DE DE3689549T patent/DE3689549T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-04-02 BR BR8601485A patent/BR8601485A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-04-02 KR KR1019860002495A patent/KR910005199B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-04-02 AT AT86104468T patent/ATE100370T1/de not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-02-10 ES ES557375A patent/ES8801597A1/es not_active Expired
- 1987-10-26 ES ES557773A patent/ES8801596A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU5539786A (en) | 1986-10-09 |
ES8801597A1 (es) | 1988-02-16 |
DE3689549D1 (de) | 1994-03-03 |
ES553578A0 (es) | 1987-07-01 |
ATE100370T1 (de) | 1994-02-15 |
KR910005199B1 (ko) | 1991-07-23 |
ZA861079B (en) | 1986-11-26 |
MX171168B (es) | 1993-10-05 |
EP0197496A3 (en) | 1989-08-02 |
BR8601485A (pt) | 1986-12-09 |
NO173535C (no) | 1993-12-29 |
AU582427B2 (en) | 1989-03-23 |
JPH0433252B2 (no) | 1992-06-02 |
ES8706525A1 (es) | 1987-07-01 |
ES557375A0 (es) | 1988-02-16 |
ES8801596A1 (es) | 1988-02-16 |
KR860008015A (ko) | 1986-11-10 |
GR860831B (en) | 1986-05-13 |
JPS61273921A (ja) | 1986-12-04 |
EP0197496A2 (en) | 1986-10-15 |
NO861282L (no) | 1986-10-03 |
CA1231812A (en) | 1988-01-26 |
NO861282D0 (no) | 1986-04-01 |
EG17708A (en) | 1990-12-30 |
DE3689549T2 (de) | 1994-07-28 |
ES557773A0 (es) | 1988-02-16 |
EP0197496B1 (en) | 1994-01-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4668460A (en) | Method of molding and coating a substrate in a mold. | |
NO173535B (no) | Fremgangsmaate til bruk ved stoeping av plastprodukter | |
US4076788A (en) | Mold coating of freshly molded articles | |
US5902534A (en) | Method of injection-molding thermoplastic resins | |
EP0625418B1 (en) | Process and apparatus for forming a resin moulded product including a moulded body and a moulded coating | |
US4783298A (en) | In-mold coating method and apparatus | |
US4207049A (en) | Device for mold coating plastic parts | |
EP0934808B1 (en) | Method of in-mold coating | |
US4184835A (en) | Mold apparatus | |
US6764292B2 (en) | Fluid compression of injection molded plastic materials | |
US2803043A (en) | Method for molding fiber reinforced plastic articles | |
EP0367139A2 (en) | Injection moulding machine and method of regulating the clamping force of an injection moulding machine | |
JPS62268620A (ja) | 物品を成型する為の方法 | |
US4438062A (en) | In-mold coating method | |
CN1933962A (zh) | 用于制造隐形眼镜的方法 | |
CN100413670C (zh) | 模塑方法 | |
US3339239A (en) | Injection molding apparatus with diaphragm valve | |
US3780151A (en) | Evacuated,displacement compression molding | |
JPH0948044A (ja) | 金型内被覆成形用金型および型内被覆方法 | |
EP0472312A2 (en) | Method for making a film coating for moldings | |
CN203957200U (zh) | 塑料半成品预成型系统 | |
US3381339A (en) | Hydraulic casting of liquid polymers | |
KR102189547B1 (ko) | 다이어프램 제조방법 | |
CA1117266A (en) | In-the-mold coating method | |
JPS5923552B2 (ja) | 型内被覆装置と方法 |