NO172525B - Fremgangsmaate ved fjerning av nox fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjoedning - Google Patents
Fremgangsmaate ved fjerning av nox fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjoedning Download PDFInfo
- Publication number
- NO172525B NO172525B NO892888A NO892888A NO172525B NO 172525 B NO172525 B NO 172525B NO 892888 A NO892888 A NO 892888A NO 892888 A NO892888 A NO 892888A NO 172525 B NO172525 B NO 172525B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ammonium nitrate
- nitrate solution
- nox
- temperature
- washing
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 title claims description 4
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 27
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 19
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 37
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 12
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 claims description 2
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 abstract description 6
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 abstract 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 45
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- CAMXVZOXBADHNJ-UHFFFAOYSA-N ammonium nitrite Chemical compound [NH4+].[O-]N=O CAMXVZOXBADHNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 229910003638 H2SiF6 Inorganic materials 0.000 description 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910004014 SiF4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 1
- JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N chromium(6+) Chemical class [Cr+6] JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N silicon tetrafluoride Chemical compound F[Si](F)(F)F ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000001117 sulphuric acid Substances 0.000 description 1
- ZEFWRWWINDLIIV-UHFFFAOYSA-N tetrafluorosilane;dihydrofluoride Chemical compound F.F.F[Si](F)(F)F ZEFWRWWINDLIIV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Fertilizers (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å fjerne N0X fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjødningsmidler ved oppslutning av råfosfater med salpetersyre eller blandinger av salpetersyre med svovelsyre ved absorbsjon av NOx-et i en ammoniumnitratløsning som sirkuleres.
Ved oppslutningen av råfosfater med salpetersyre eller salpetersyre/svovelsyreblandinger (mixed-acid-prosessen) dannes spesielt i oppslutningstrinnet, men også i de etter-følgende trinn, hvori de erholdte oppslutningsløsninger behandles, såfremt de opereres i sure områder, nitrogenoksyd-holdige avgasser med forskjellig konsentrasjon og mengde, hvilke ikke uten videre kan slippes ut i omgivelsene.
For å fjerne N0X fra avgasser kommer prinsippielt følgende fremgangsmåte til anvendelse (sammenlign Fortschritts-Berichte der VDJ-Zeitschriften Serie 3, Verfahrenstechnik, nr. 88, 1984, side 61 til 68): 1) Katalytisk reduksjon, f.eks. under tilsetning av ammoniakk,
2) Reduserende forbrenning og
3) Absorbsjon i et løsningsmiddel.
De under 1) nevnte fremgangsmåter kommer ikke på tale for behandlingen av de aktuelle avgasser, da disse avgasser inneholder fluorforbindelser hvorigjennom katalysatorene skades irreversibelt.
Den reduserende forbrenning faller også vekk, da fluorforbindelser ikke kan utskilles. Videre ødelegges verdi-stoffet N0X under høyt energiforbruk. Av denne grunn er absorbsjonsprosessen å foretrekke, ved hvilken i det minste en del av N0X gjenvinnes og kan føres til et utnyttelsesanlegg. Det enklest tenkelige absorbsjonsmiddel er vann, med hvilket NOx-et vaskes ut i form av salpetersyre og salpetersyrling. Sistnevnte må oksyderes til salpetersyre, hvilket f.eks. okjer ved tilsetning av H202 eller Cr(VI)-forbindelser. Ved denne fremgangsmåte kommer man bare gjennom meget store operative anstrengelser og høye bedriftskostnader til nyttbare salpeter-syrekonsentrasjoner. Dette gjelder både for en normaltrykk-operasjon under tilsetning av oksydasjonsmidler og for en trykkabsorbsjon.
I DE-OS 25 13 619 beskrives en fremgangsmåte for fjerning av nitrogenoksyder fra en gass-strøm ved absorbsjon i en 4 0-65 vekt%-ig ammoniumnitratløsning ført i sirkulasjon. Denne fremgangsmåten består av minst 3 trinn. Den nitrogenoksyd-holdige gass-strøm behandles først i et første trinn med en vandig ammoniumnitratløsning ved en pH-verdi mellom 0,1 og 5, fortrinnsvis mellom 0,5 og 2,0. Etter separasjon av gassen fra væsken vaskes først i et andre trinn med en ammonium-nitratløsning med samme konsentrasjon hvis pH-verdi ligger mellom 7,5 og 8,5. Gassen vaskes etter separasjon fra vaskeløsningen i et tredje trinn med vann. Ifølge en foretrukket utførelsesform gjennomføres fremgangsmåten imidlertid i mirst 4 trinn på slik måte at det første trinn oppdeles i to trinn. Derfor behandles gassen i det første trinn med en ammoniumnitratløsning hvis pH-verdi skal ligge mellom 0,5 og 2,0, mens pH-verdien i den andre delen skal ligge mellom 0,1 og 1,5. Denne fremgangsmåte er imidlertid brysom på grunn av de forskjellige vasketrinn hvori det arbeides med forskjellige vaskevæsker, da pH-verdien til den sirkulerende ammoniumnitratløsning for hvert vasketrinn må innstilles ved dosert tilsetning av salpetersyre eller ammoniakk. Dertil må en syklonseparator anordnes mellom hvert vasketrinn for å skille gass og vaskevæske fra hverandre og forhindre en medrivning av vaskevæske fra et vasketrinn til det neste vasketrinn. Eventuell nitritt som dannes i vaske-løsningene skal ved behandling med luft oksyderes til nitrat.
Den foreliggende oppfinnelses oppgave lå derfor i å frembringe en fremgangsmåte for fjerning av NOx fra avgassene som dannes ved fremstillingen av gjødningsstoffer ved oppslutning av råfosfater med salpetersyre ved absorbsjon av N0X i en ammoniumnitratløsning som føres i sirkulasjon, hvilken unngår ulempene ved de kjente fremgangsmåter og hvorved spesielt vaskeløsninger oppstår som kan utnyttes.
Det ble nå funnet at denne oppgave kan løses ved at man utfører absorbsjonen i et eneste prosesstrinn og holder konsentrasjonen av ammoniumnitratløsningen som føres i sirkulasjon, hvis temperatur maksimalt er 40°C på verdier fra 5 - 30 vekt% og pH-verdien ved tilsetning av ammoniakk på 3 - 7, og i et regenereringstrinn som følger absorbsjonstrinnet øker ammoniumnitratløsningens temperatur til minst 55°C og igjen avkjøler ammoniumnitratløsningen etter å ha forlatt regenereringstrinnet til absorbsjonstrinnets temperatur og i det minste delvis tilbakefører til dette.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen dannes i vasketrinnet ved siden av natriumnitrat også ammoniumnitritt ifølge følgende ligninger:
som i regenereringstrinnet som følger vasketrinnene spaltes ved høyere temperaturer til nitrogen og vann.
Ifølge oppfinnelsen absorberes nitrogenoksydene i avgassene i en 5 til 3 0 vekt%-ig ammoniumnitratløsning. Fortrinnsvis anvender man løsninger med konsentrasjoner på 15 til 25 vekt%., da absorbsjonsgraden ved disse konsentrasjoner er særlig god og man kommer ut med spesielt små kolonner under forøvrig like betingelser. pH-verdien til ammoniumnitrat-løsningen som føres i sirkulasjon holdes ved tilsetning av ammoniakk på en verdi på fra 3 til 7, dvs det bør i vasketrinnet ikke underskride en verdi på 3. Ved pH-verdier som overstiger 7 består fare for at ikke utvaskbare ammonium-nitrataerosoler dannes, som igjen ikke uten videre kan slippes ut i omgivelsene.
Fortrinnsvis arbeider man ved pH-verdier fra 5 til 7. Ammoniumnitratløsningens temperatur i vasketrinnet bør maksimalt være 4 0°C.
Fortrinnsvis arbeider man imidlertid ved lavere temperaturer, spesielt ved temperaturer fra 15 til 30°C, som man som regel kan oppnå uten spesielle kjøleanstrengelser med vann-kjøling. Selvfølgelig kan man også holde lavere temperaturer, som imidlertid krever større anstrengelser.
For å sette anlegget i drift er det tilstrekkelig å fylle dette med vann, da ammoniumnitratet uten videre dannes ved tilsetning av ammoniakk fra salpetersyren som dannes ved absorbsjonen. Behandlingen av gassene skjer f.eks. i fyll-legeme-kolonner, hensiktsmessig i motstrøm.
Ammoniumnitratløsningen som forlater vasketrinnet inneholder avhengig av NO/N02-molforholdet til nitrogenoksydene i avgassen som skal behandles mer eller mindre store mengder (fra 1400 til 3000 mg NH<,N02 pr. liter) amraoniumnitritt, som spaltes i det følgende regenereringstrinn, hvorunder det er tilstrekkelig å avbryte denne spaltningen når et innhold på 200 mg NH4N02 pr. liter nås. Spaltningen skjer enklest ved å øke temperaturen til ammoniumnitratløsningen til minst 55°C. Med fordel øker man temperaturen til over 85°C, da spaltningen akselereres med økende temperaturer. Selvfølgelig kan man også foreta spaltningen over løsningens normal-kokepunkt ved økede trykk, hvorunder man av apparat-i ve grunner likevel ikke bør overskride temperaturer på 150°C. Løsningens oppholdstid i regenererings-trinnet avhenger av den innstilte temperatur. Behandlingen kan f.eks. utføres i en strippekolonne hvori man innleder damp gjennom hvilken vaskeløsningen som skal regenereres oppvarmes og strippes.
Oppholdstiden i regenereringstrinnet kan nedsettes gjennom tilsetning av urea i regenereringstrinnet, som reagerer med ammoniumnitritt under dannelse av nitrogen, C02 og vann. Urea tilføres hensiktsmessig i oppløst form, hvorunder man hensikts-messig tilsetter så meget urealøsning at et molforhold tilført urea: tilført ammoniumnitrittmengde på 0,5: 1 ± 20% overholdes.
Behandlingen i regenereringstrinnet kan f.eks. utføres i en beholderkaskade. Såfremt urea tilføres regenereringstrinnet arbeider man med fordel i et temperaturområde på 55 til 75°C.
Etter å ha forlatt regenereringstrinnet avkjøles ammonium-nitratløsningen igjen til vasketrinnets temperatur, og tilbake-føres så i vasketrinnet etter at en del tilsvarende den dannede ammoniumnitratmengde er ført ut og erstattet med vann.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen dannes etter regenereringstrinnet ammoniumnitrittløsninger som inneholder mer enn 200 mg/l NH4N02. Disse vaskeløsninger tilbakeføres igjen delvis til vasketrinnet, delvis tas ut fra systemet avhengig av NH4N03-mengden som dannes i systemet. De dannede amoniumnitrat-holdige vaskeløsninger kan med fordel tilsettes oppslutningsløsningene som oppnås ved råfosfatoppløsning og sammen med disse opparbeides til gjødningsstoffer, slik at en del av N0X som drives ut ved oppslutningen og i de følgende trinn igjen kan utnyttes. Fluorforbindelse som eventuelt drives ut med de NOx-holdige avgasser så som fluss-syre, SiF4 eller H2SiF6 forstyrrer ikke fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, men vaskes ut med NOx-et og forblir i den regenererte vaskeløsning. Ved tilbakeføring til oppslutnings-løsningene fastslås de som miljø-uskadelige CaF2. På denne måten blir en separat atskillelse av de nevnte flyktige fluorforbindelser unødvendig.
Prosentangivelsene i eksemplene betyr vektprosent med mindre annet er anmerket.
Eksempel 1 ( Figur 1)
Gjennom en ledning (1) tilføres fyll-legeme-kolonnen (2) en avgass med et N0X-innhold på 5Og pr. normal-m<3> [oksydasjonsgrad 85-90% (med oksydasjonsgrad menes volumforholdet i prosent nitrogenoksyd-forbindelser med et oksydasjonstall > 3
( i det vesentlige N0X og HN03) til totalnitrogenoksydene] og vaskes der i motstrøm med en 15% ammoniumnitratløsning ved en temperatur på 2 5°C. Fyll-legemesj ikthøyden er 10 m oppdelt i to lag på 5 m hver. Kolonnetverrsnittet er dimensjonert slik at gjennom hver m<2> fritt tverrsnitt kan 1600 m<3>/t avgass strømme.
På kolonnehodet tilføres pr. m<3> avgass 20 liter av en 15%-ig ammoniumnitratløsning hvis pH innstilles på 7 ved hjelp av ammoniakk som innføres gjennom ledningen (3) i vaskekrets-løpet. Gass-strømmen som forlater kolonnen gjennom en ledning (4) har et NOx-innhold på <1500 mg/Nm<3> og kan i et likeartet vasketrinn som ikke er anskueliggjort på figuren senkes videre til <500 mg/Nm<3>.
Vaskeløsningen som løper ut fra bunnen av kolonnen gjennom en ledning (5) har en pH-verdi < 3 og inneholder < 3000 mg NHAN02/1 samt 165g NHAN03/1. Løsningen oppvarmes gjennom en varmeveksler (6) til 70°C og tilføres strippekolonnen (7) hvori en temperatur på 100°C holdes ved innføring av damp gjennom en ledning (8). Den unnvikende nitrogenoksyd-holdige gass på toppen av kolonnen gjennom en ledning (9) kan etter tilførsel av luft for oksydasjon gjennom en ledning (10) forenes med frisk gass som skal behandles og føres gjennom ledningen (1) til vaskekolonnen (2). Den regenererte vaskevæske som tas ut på bunnen av strippekolonnen (7) gjennom en ledning (11) tilbakeføres igjen til vaskekolonnen etter at dens pH-verdi er innstilt på 7 gjennom tilførsel av ammoniakk gjennom ledningen (3). En del av sin varme gir den i en varmeveksler (6) til vaskevæsken som skal regenereres og avkjøles videre i en varme-veksel (12) til inngangstempera-turen på 25°C. Gjennom en ledning (13) kan en del av den regenererte vaskeløsning tilsvarende den dannede NH4N03-mengde tas ut og f.eks. settes til den salpetersure råfosfat-oppslutningsløsning. Vannet som herved tømmes ut fra systemet kan erstattes gjennom en ledning (14).
Eksempel 2 ( Figur 2 )
Som beskrevet i eksempel 1 vaskes en avgass som er tilført gjennom en ledning (101) i en fyll-legemekolonne (102) med en 13%-ig ammoniumnitratløsning hvis pH holdes på pH = 7 gjennom tilsetning av ammoniakk gjennom (103) i motstrøm. Gjennom (104) kommer en avgass-strøm ut med et NOx-innhold på
< 1500 mg/Nm<3>.
Den med < 3000 mg NHAN02/1 belastede vaskeløsning tas ut på bunnen av kolonnen gjennom en ledning (105) og oppvarmes i en varmeveksler (106) til 60°C. Løsningen kommer til en første rørereaktor (107) som pr. liter tilført vaskeløsning tilføres 0,9g urea i form av en 50%-ig vandig løsning gjennom en ledning (-5- 0,15 mol urea pr. mol NH4N02) . Etter en gjennom-snittlig oppholdstid på 30 min. kommer løsningen til en andre rørereaktor (109), hvor løsningen tilsettes ytterligere 0,4g urea pr. liter løsning (-=- 0,15 mol urea/mol NH/,N02) i form av en 50%-ig vandig løsning gjennom en ledning (110). Etter en oppholdstid på 60 min. i den andre rørereaktoren tas løsningen med et innhold på 200 mg NHAN02/1 ut fra reaktoren.
Gjennom en ledning (111) kan en del av den regenererte vaskeløsning tas ut fra systemet, og resten tilbakeføres gjennom en ledning (112) etter kjøling i en kjøler (113) og innstilling av en pH-verdi på 7 ved ammoniakk-tilsetning gjennom ledningen (103) igjen til vaskekolonnen.
Analogt det som er beskrevet i eksempel 1, tilbakeføres avgassen igjen som forlater regenererinstrinnet etter tilsetning av luft gjennom en ledning (115) gjennom en ledning
(114) igjen til vaskekolonnen (102) .
Claims (7)
1. Fremgangsmåte ved fjerning av NOx fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjødningsmidler ved oppslutning av råfosfater med salpetersyre ved absorbsjon av NOx-et i en ammoniumnitratløsning som sirkuleres, karakterisert ved at man utfører absorbsjonen i ett eneste prosesstrinn og holder konsentrasjonen av ammoniumnitratløsningen som sirkuleres, hvis temperatur maksimalt er 40°C, på verdier fra 5 til 30 vekt% og pH-verdien på 3 - 7 ved tilsetning av ammoniakk, og i et regenereringstrinn som følger etter absorbsjonstrinnene, øker ammoniumnitratløsningens temperatur til minst 55°C og avkjøler ammonium-nitratløsningen etter at den har forlatt regenereringstrinnet igjen til absorbsjonstrinnets temperatur og i det minste delvis tilbakefører til dette.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at man holder konsentrasjonen til ammoniumnitratøsningen som resirkuleres på 15-25 vekt%.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at man holder ammoniumnitratløsningen i vasketrinnet på under 30°C.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at ammoniumnitratløsningens pH-verdi holdes på verdier fra 5-7.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at man øker ammoniumnitrat-løsningens temperatur i regenereringstrinnet til minst 85°C.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at man tilsetter ammonium-nitratløsningen i regenereringstrinnet urea.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6,
karakterisert ved at man holder temperaturen i regenereringstrinnet på 55 - 70°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3824465A DE3824465A1 (de) | 1988-07-19 | 1988-07-19 | Verfahren zum entfernen von no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts) aus den bei der herstellung von duengemitteln anfallenden abgasen |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO892888D0 NO892888D0 (no) | 1989-07-13 |
| NO892888L NO892888L (no) | 1990-01-22 |
| NO172525B true NO172525B (no) | 1993-04-26 |
| NO172525C NO172525C (no) | 1993-08-11 |
Family
ID=6359024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO892888A NO172525C (no) | 1988-07-19 | 1989-07-13 | Fremgangsmaate ved fjerning av nox fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjoedning |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0351613B1 (no) |
| CN (1) | CN1018982B (no) |
| AT (1) | ATE80565T1 (no) |
| DE (2) | DE3824465A1 (no) |
| DZ (1) | DZ1353A1 (no) |
| ES (1) | ES2034522T3 (no) |
| GR (1) | GR3005953T3 (no) |
| NO (1) | NO172525C (no) |
| ZA (1) | ZA895453B (no) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4027404A1 (de) * | 1990-02-26 | 1991-08-29 | Fritz Curtius | Verfahren zur oxidation von nitrosen gasen (no) in einem gasstrom, durch eine waesche des gasstrom mit salpetersaeure |
| DE4335867A1 (de) * | 1993-10-21 | 1995-05-04 | Hans Dr Remstedt | Verfahren zur gleichzeitigen Entfernung von Schwefeloxiden und Stickoxiden aus Verbrennungsabgasen in einer Ammoniakwäsche |
| DE19731504A1 (de) * | 1996-07-22 | 1998-01-29 | Basf Ag | Reinigung der bei der Herstellung von Mineraldüngemitteln entstehenden Abgase |
| DE19731505A1 (de) * | 1996-07-22 | 1998-01-29 | Basf Ag | Reinigung der bei der Herstellung von Mineraldüngemitteln entstehenden Abgase |
| DE19634177A1 (de) * | 1996-08-23 | 1998-02-26 | Basf Ag | Verfahren zur gemeinsamen Reinigung der bei der Herstellung von Mineraldüngemitteln entstehenden Abgase mittels einer Waschlösung |
| DE102006054972A1 (de) * | 2006-11-16 | 2008-05-21 | M+W Zander Facility Engineering Ltd. | Verfahren zur Reinigung von nitrose Gase enthaltenden Abgasen |
| DE102008062496A1 (de) * | 2008-12-16 | 2010-06-17 | Linde-Kca-Dresden Gmbh | Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus sauerstoffhaltigen Gasströmen |
| DE102011017032A1 (de) * | 2011-04-14 | 2012-10-18 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Abreicherung von Stickoxiden aus sauerstoffhaltigen Gasströmen |
| CN103446865A (zh) * | 2013-07-03 | 2013-12-18 | 四川大学 | 硝酸磷肥尾气脱氨装置及其工艺 |
| WO2016180676A1 (en) * | 2015-05-08 | 2016-11-17 | Yara International Asa | Reduction of nox emissions by effluent gases from fertilizer production with ozone injection and wet scrubbing |
| EP3549661A1 (en) * | 2018-04-06 | 2019-10-09 | Yara International ASA | Nox removal from gaseous effluents |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1070930A (en) * | 1974-09-30 | 1980-02-05 | Philip F. Kaupas | Pollution control process for fertilizer plant |
-
1988
- 1988-07-19 DE DE3824465A patent/DE3824465A1/de not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-07-01 DE DE8989112034T patent/DE58902279D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-01 EP EP89112034A patent/EP0351613B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-01 ES ES198989112034T patent/ES2034522T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-01 AT AT89112034T patent/ATE80565T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-07-13 NO NO892888A patent/NO172525C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-07-18 ZA ZA895453A patent/ZA895453B/xx unknown
- 1989-07-19 CN CN89105489A patent/CN1018982B/zh not_active Expired
- 1989-07-19 DZ DZ890120A patent/DZ1353A1/fr active
-
1992
- 1992-10-12 GR GR920402276T patent/GR3005953T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1040153A (zh) | 1990-03-07 |
| EP0351613B1 (de) | 1992-09-16 |
| NO172525C (no) | 1993-08-11 |
| ZA895453B (en) | 1991-03-27 |
| DE3824465A1 (de) | 1990-01-25 |
| DE58902279D1 (de) | 1992-10-22 |
| ATE80565T1 (de) | 1992-10-15 |
| CN1018982B (zh) | 1992-11-11 |
| ES2034522T3 (es) | 1993-04-01 |
| NO892888L (no) | 1990-01-22 |
| NO892888D0 (no) | 1989-07-13 |
| EP0351613A3 (en) | 1990-03-28 |
| EP0351613A2 (de) | 1990-01-24 |
| DZ1353A1 (fr) | 2004-09-13 |
| GR3005953T3 (no) | 1993-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3416427B2 (ja) | 酸溶液からその酸を抽出又は回収する方法及び装置 | |
| DK167850B1 (da) | Anvendelse af cyaninfarvestof til fremstilling af et diagnostisk middel | |
| NO172525B (no) | Fremgangsmaate ved fjerning av nox fra avgasser som dannes ved fremstilling av gjoedning | |
| JP2001518047A (ja) | 尿素からアンモニアを製造する方法及びその使用 | |
| US4541999A (en) | Method for removing acidic components including nitrogen oxide from waste gases | |
| CZ283750B6 (cs) | Způsob odstranění oxidu siřičitého z odpadních plynů | |
| EP2386346A1 (en) | Process for the reduction of ammonia emissions in a urea manufacturing process | |
| US5064625A (en) | Method of removing nitrogen oxides from flue gases | |
| US4419333A (en) | Process for removal of nitrogen oxides | |
| CA1060634A (en) | Method for purifying industrial exhaust gases | |
| CA1165099A (en) | Removal of nitrogen oxides from gas | |
| JP2501716B2 (ja) | 消費された硫酸の再生方法 | |
| WO1990004449A1 (en) | Process for the removal of acid forming gases from exhaust gases | |
| US5489421A (en) | Process for preparing hydroxylamine from NOx -containing flue gases | |
| US4562052A (en) | Process for the removal of nitrogen oxides from nitric acid plant tail gas | |
| US4399111A (en) | Process for removal of sour gases by scrubbing | |
| US20240182302A1 (en) | Process for recycling nitrogen oxides from nitrosyl sulfuric acid to produce concentrated or highly concentrated nitric acid and sulfuric acid | |
| US6375915B1 (en) | Method of regenerating a spent pickling solution | |
| US3037844A (en) | Method of separating and recovering carbon dioxide from gaseous mixtures | |
| US5082645A (en) | Waste acid recovery process | |
| CN109467149A (zh) | 酸性废液回收装置及废酸回收工艺 | |
| JP2554357B2 (ja) | 亜硝酸アンモニウム製造時に生じる廃ガスからｎｏを回収する方法 | |
| IE35360B1 (en) | Manufacture of nitric acid | |
| US3102788A (en) | Production of pure nitrogen tetroxide | |
| US4910003A (en) | Process for selective removal and destruction of hydrogen cyanide from nitrous-containing gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |