NO172292B - Fremgangsmaate ved krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem, og apparatur for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate ved krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem, og apparatur for utfoerelse av fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO172292B NO172292B NO883551A NO883551A NO172292B NO 172292 B NO172292 B NO 172292B NO 883551 A NO883551 A NO 883551A NO 883551 A NO883551 A NO 883551A NO 172292 B NO172292 B NO 172292B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- solids
- reactor
- gas
- particulate solids
- curtain
- Prior art date
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 173
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 24
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 45
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 45
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 57
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 25
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 8
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 8
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 19
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000003541 multi-stage reaction Methods 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/30—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "moving bed" method
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Abstract
Hydrokarboner krakkes ved de følgende trinn:. (a) avgivelse av en gardin av varme, partikkelfonnige faststoffer til en reaktor gjennom perifere åpninger over et sentralt anordnet buefonnet element over reaktorinnløpet; og (b) tilføring av hydrokarboninnmatning til gardinen av varme, partikkelformige faststoffer til å gi et kompositt av partikkelformige faststoffer og innmatning fra en retning av reaktorveggen med en vinkel til gardinen av varme partikkelfonnige faststoffer for å rette kompositten av partikkelformige faststoffer og innmatning til det sentralt anordnete bueformete element.En anordning for utførelse av fremgangsmåten er også vist.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte av den art som er angitt i krav l's ingress, samt et apparat som angitt i kravene 10-14, for utførelse av fremgangsmåten.
Omdannelse av hydrokarboninnmatning til nyttige produkter, såsom brennstoff, olefiner, etc. er velkjent. Mange fremgangsmåter er utviklet for å krakke rå-hydrokarbon for å gi nyttige produkter. Blant de konvensjonelle prosesser er pyrolysekrakking og katalytiske krakkeprosesser. I de senere år har både pyrolysekrakking og katalytisk krakking implementert systemer hvor partikkelfonnige faststoffer anvendes som varmekilde for å fremme krakking av hydrokarboninnmatningen.
Det partikkelformige faststoff, enten inert eller katalytisk, oppvarmes og innføres i en krakkesone sammen med hydrokarboninnmatningen. Hydrokarboninnmatningen krakkes i krakkesonen og det oppvarmete partikkelformige faststoff mister varme og tilsmusses eller forurenses av tjære og andre tunge komponenter fra hydrokarboninnmatningen. Typisk vil deretter det partikkelfonnige faststoff regenereres for ny-anvendelse ved krakking av hydrokarboninnmatning. Regenering innbefatter brenning av forurensningene fra faststoffet og hever temperaturen av det partikkelfonnige faststoff til et nivå som er nødvendig for å krakke hydrokarboninnmatningen.
Hver krakkeprosess hvori anvendes partikkelformet faststoff krever tilførsels- og separasjonsmidler for både å bringe faststoffet i kontakt med hydrokarboninnmatningen og for å separere faststoffet fra de krakkete produktgasser dannet ved prosessen.
Nylig er det utviklet en fremgangsmåte og et apparat som effektivt separerer partikkelformet faststoff fra de krakkete gasser som forlater krakkereaktoren. US-patent nr. 4.433.984 beskriver en separasjonsprosess og apparat for å minimalisere kontakttiden under separasjonen av det partikkelformige faststoff og de krakkete gasser og samtidig oppnå separasjon til det ønskete nivå for å avbryte krakkereaksj onene.
På samme måte er det utviklet en fremgangsmåte og et apparat for innføring av partikkelformig faststoff til eksempelvis en fluidisert sjiktovn som eliminerer bevegelige mekaniske deler og derved forsterker funksjonen og påliteligheten av avleveringssystemet. Fremgangsmåten og apparatet er beskrevet i US-patent nr. 4.459.071. I det vesentlige er systemet basert på regulerte trykkdifferanser for å fremme eller avbryte strømmen av faststoff til et ønsket sted.
I tillegg har søker utviklet en fremgangsmåte og et apparat for å injisere en hydrokarboninnmatning til en bevegelig bane av varmt partikkelformet faststoff for å oppnå en rask og fullstendig krakking av hydrokarboninnmatningen. US-patent nr. 4.338.187 beskriver en hydrokarboninnmatning og varmt partikkelformig faststoffinnmatningssystem hvormed oppnås rask blanding av innmatningen og faststoffet og den derav følgende raske krakking.
Det er en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat som vil muliggjøre fullstendig og rask krakking av hydrokarboninnmatning etterfulgt av en rask separasjon av de krakkete gasser fra det partikkelformige faststoff.
Det er også en hensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat for rask separasjon av krakket avløp fra det partikkelformige faststoff og avbryte reaksjonen i det krakkete avløp ved øyeblikkelig avkjøling.
Det er en annen hensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat som utgjør kontrollert positiv og pålitelig avlevering av partikkelformet faststoff til et brukersted, slik som en krakkereaktor.
Det er en ytterligere hensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat for effektivt å regenerere det partikkelformige faststoff. En annen hensikt ved foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat, hvormed oppnås i det vesentlige fullstendig separasjon av avgasser fra det regenererte partikkelformige faststoff.
Det er også en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat som vil muliggjøre at en hydrokarboninnmatning kan krakkes med varme som tilføres av det regenererte partikkelformige faststoff, og deretter muliggjøre separasjon av det partikkelformige faststoff fra det krakkete avløp, og regenerere faststoffet for fornyet anvendelse som varmekilde for en krakkereaktor.
Det er således tilveiebragt et apparat omfattende et reaktorsystem, en regenereringsanordning og en anordning for avlevering av faststoff. Reaktorsystemet omfatter en i det vesentlige rektangulær blandesone, et rørformet reaksjons-kammer forbundet med blandesonen til en skilleanordning, hvori raskt separeres det krakkete avløp fra det partikkelfonnige faststoff, et kjøleapparat for krakket avløp umiddelbart nedstrøms for separasjonsanordningen, samt en endelig separasjonsanordning. Regenereringsanordningen innbefatter en stripper, en båret sjiktvarmeanordning og et separasjonskammer for å separere avgass fra regenerert faststoff. Avleveringssystemet for faststoffet innbefatter et standrør og en øvre trakt.
Fremgangsmåten forløper ved avlevering av en gardin av varmt partikkelformig faststoff gjennom enkelte, i det vesentlige rektangulære innløp til en blandesone i reaktoren ved en kontrollert hastighet og samtidig med at hydrokarboninnmatningen bringes i kontakt med faststoffgardinen. Etter en kort oppholdstid i reaktoren separeres det krakkete avløp fra det varme faststoff, kjøles og føres til et gjenvin-
ningsutstyr for oppsamling av produktet.
Det partikkelformige faststoff utføres fra reaktoren ved en lavere temperatur i forhold til den temperatur med hvilken faststoffet ble innført i reaktoren og tilsmusset med forurensninger såsom tjære og koks fra hydrokarboninnmatningen.
Det partikkelformige faststoff blir først strippet for noe av urenhetene og deretter oppvarmet i den bårne sjiktopp-varmer ved å forbrenne brennstoff i luft sammen med forurensningene på faststoffet.
Forbrenningsgassene dannet i den bårne sjiktvarmer og regenererte faststoffer beveger seg oppad til separa-sjonskammeret for genererte faststoffer, hvori forbrenningsgassene separeres fra de regenererte faststoffer og utføres som avløpsgasser.
Det regenerte partikkelfonnige faststoff oppsamles i en slumpseng over sandrøret som ender i en reaktortrakt som kommuniserer direkte med de rektangulære innløp til reaktoren.
Fremgangsmåten er således særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del. Ytterligere trekk fremgår av kravene 2-9.
Oppfinnelsen vil forstås bedre ut fra de vedlagte tegninger, hvori
fig. 1 er et sideriss av det totale system i henhold til oppfinnelsen,
fig. 2 er et forstørret riss av reaktoren og separatoren for adskillelse av krakket gass og faststoffer ifølge oppfinnelsen,
fig. 3 er et snitt langs linjen 3-3 i fig. 2,
fig. 4 er et grunnriss tatt langs linjen 4-4 i fig. 2,
fig. 5 er et grunnriss tatt langs linjen 5-5 i fig. 2,
fig. 6 er et delvis snitt av faststoffinnløpet til reaktoren vist i fig. 5,
fig. 7 er et grunnriss gjennom linjen 7-7 i fig. 2,
fig. 8 er et grunnriss tatt langs linjen 8-8 i fig, 1, og fig. 9 er et skjematisk sideriss av faststoffregenerings-anordningen.
Foreliggende fremgangsmåte og apparat har anvendelse innen forskjellige krakkeomgivelser, hvori faststoffet som anvendes enten er inert faststoff eller katalytisk virkende. Imidlertid vil fremgangsmåten og apparatet ifølge oppfinnelsen beskrives under henvisning til en katalytisk krakkeprosess for fremstilling av olefiner fra en hydrokarboninnmatning .
Som det best sees av fig. 1 omfatter systemet 2 i det vesentlige et reaktorsystem 4, en regeneringsanordning 8 for faststoff og et avgivelsessystem 10 for faststoff.
Reaktorsystemet 4, slik som det best sees fra fig. 2, innbefatter en konvergerende blandeseksjon 11, en forlenget reaksjonsseksjon 12, en divergerende seksjon 13 nedstrøms av den forlengete reaksjonsseksjon 12, en separator 6 og et kjølesystem 7 (vist i fig. 7). Blandeseksjonene 11 er formet med en pluggseksjon 14 som er vist i tverrsnitt som å ha en bueformet nedre overflate 15. En horisontalt anordnet plate 17 er anordnet over pluggseksjonen 14 i et adskilt forhold til pluggseksjonen 14 og danner en innløpspassasje 19 til det indre av blandeseksjonen 11. Faststoffinnløpspassasjen 19 er utformet i tverrsnitt med en rettvinklet turn og avsluttes i rektangulære åpninger 25 gjennom hvilke det partikkelformige faststoff innføres i blandeseksjonen 11 i form av en gardin av faststoff 26, slik det best kan sees i fig. 3. De horisontale åpninger 25 er anordnet direkte over hvert sitt hydrokarboninnmatningsinnløp. Venturi-formete passasjer 3 utstrekker seg fra faststoffinnløpspassasjene 19 til hydrokarboninnløpene 28.
Damprom 21, hvilket best sees i fig. 5 og 6, er anordnet langs hver langsgående kant av den horisontale åpning 25 for å avgi for-akselerert gass (damp) gjennom munnstykkene 29 inn i gardinen av faststoff 26 som passerer gjennom de horisontale åpninger 25. En gasstilførselsrørledning 27 er anordnet for å avgi gass, vanligvis damp eller lett hydrokarbon under trykk til munnstykkene 29. Munnstykkene 29 er anordnet i en nedad rettet vinkel på 45° i forhold til horisontalen. Den for-akselererte gass innføres i rommene 21 ved trykk på 0,2 - 0,2 kp/cm<2> over trykket i reaktoren og innføres gjennom munnstykkene 29 ved det samme relative trykk ved en hastighet på ca. 46 m/s. Den for-akselererte gass akselererer strømmen av faststoff gjennom de horisontale åpninger 25 fra en nominell hastighet på 0,9 - 1,8 m/s til ca. 15 m/s for blandingen av faststoff og for-akselerert gass.
Hydrokarboninnmatningsinnløpene 28 er lokalisert på reaktorveggen 22 og er anordnet enten normalt i forhold til faststoffgardinen 26 eller i en oppad rettet vinkel på 30° inn i faststoffgardinen 26. Hydrokarboninnmatningen tilføres til en manifold 23 gjennom en rørledning 24. Innmatnings-munnstykkene 28 tilføres hydrokarbon fra manifolden 23. Som det kan sees fra fig. 2 er innmatningsinløpsmunnstykkene 28 anordnet diamentralt motsatt fra hverandre i det samme horisontalplan. Blandesonen 11 av reaktoren er rektangulær slik som det vil sees fra fig. 4, og som det vil sees fra fig. 4 går denne konfigurasjon over til en rørformet reaktor med en langstrakt reaksjonsseksjon 12.
Innmatningen som innføres i blandesonen 11 gjennom munnstykkene 28 vil umiddelbart støte mot faststoffgardinene 26 og den ønskete blanding av innmatning og varme partikkelformige faststoffer finner sted. Med det motstående sett av munnstykker 28 vil de motstående matestrømmer og medførte faststoffer fra faststoffgardinen 26 bli rettet mot den kurvete kontur 15 av pluggseksjonen 14 og støter mot hverandre ved en tilnærmet vertikal senterlinje i blandesonen 11. Når en gass-væske-blandet hydrokarbonfase innmates gjennom munnstykkene 28, så er disse anordnet i en vinkel normalt eller 90" i forhold til faststoffgardinen 26. Når hydrokarboninnmatningen er en gass er munnstykkene 28 anordnet i en oppad-rettet vinkel på 30° inn i faststoffgardinen. Mengden av faststoff som innføres i blandesonen 11 til reaksjonssystemet gjennom de horisontale innløp 19 er for en stor del kontrollert av trykkforskjellen mellom blandesonen 11 i reaksjonssystemet og kammeret 21 over faststoffreservoaret 18 i en faststoffkontrolltrakt, direkte over de horisontale innløp 19. Trykkfølere 33 og 35 er lokalisert henholdsvis i blandesonen 11 i reaksjonssystemet og i kontrolltraktkammeret 21 for å måle trykkforskjellen. Gass (damp) under trykk tilføres gjennom en rørledning 30 til kontrolltraktkammeret 21 for å regulere trykkforskjellen mellom blandesonen 11 i reaksjonssystemet og kontrolltraktkammeret 21 for å fremme eller avbryte strømmen av faststoff fra trakten 31 til blandesonen 11 i reaksjonssystemet. En detaljert beskrivelse av fremgangsmåten ved regulering av faststoffstrømmen er vist i US-patentene nr. 4.459.071 og 4.453.865.
Hydrokarboninnmatningen innføres i blandesonen 11 i reaksjonssystemet ved en temperatur på 90 - 590°C og heves til krakketemperaturen på 540 - 815°C. Krakkingen forløper gjennom blandesonen 11 og den langstrakte krakkesone 12. Deretter blir det kombinerte krakkete avløp og med båret partikkelformig faststoff utført til separatoren 6. Oppholdstiden fra hydrokarbonet innføres i reaksjonssystemet og til inngang i separatoren 6 i reaksjonssystemet er 0,05 - 0,5 s.. Dette tidsrom representerer tiden hvor det er intim kontak mellom katalysatoren og hydrokarbonet.
Som det best kan sees i fig. 2, så omfatter separatoren 6 et innløp 32 for en blandet fase, en horisontal kammerseksjon 34, et antall utløp 3 6 for krakket gass og et utløp 38 for partikkelformig faststoff. Separatoren 6 er en forbedring av faststoff-gass-separatoren beskrevet i US-patent nr.
4.433.984. Basisprinsippene vedrørende de relative diametre (Di, Dog, Dos), kammerhøyde (H) og lengde (L) er som gjengitt i det nevnte US-patent nr. 4.433.984. Imidlertid er separatoren 6 anordnet i kombinasjon med den langstrakte krakkesone 12 og den divergerende seksjon 13 av reaksjonssystemet. Den divergerende seksjon 13 av reaksjonssystemet terminerer i et innløp 21 for blandet fase og som er sentralt anordnet ved toppen av den horisontale seksjon 34. Som et resultat av utformningen av det sammensatte reak-sjonssystem, innbefattende separatoren 6, så vil et fast-stof f sjikt 42 dannes på gulvet 40 av den horisontale seksjon 34, hvor tverrsnittprofilen 43 av sjiktet 42 danner en kurveformet bue over hvilken den blandete gassfase og faststoffet føres. Ekspansjon av faststoffene og krakket gass i den divergerende seksjon 13 fremmer varmeoverføringen og begrenser hastigheten av faststoff-gassblandingen som føres inn i separatoren 6.
Faststoffet sendes til sideendene 46 av den horisontale seksjon 3 og utføres nedad gjennom utløpene 38 for faststoff. De krakkete gasser følger en 180° 's bane etter separasjon fra faststoffene og utføres gjennom et gassutløp 36 som er lokalisert ved toppen av den horisontale seksjon 34 mellom-liggende sideendene 46. Antallet av faststoffutløp 38 og gassutløp 36 tilveiebringer samtidig både en minimumstid i separasjonssonen og en maksimal faststoff-gass-separasjon.
Separasjonssystemet innbefatter også en konvensjonell syklonseparator 50 direkte nedstrøms for hvert gassutløp 36, hvilket best kan sees i fig. 7. Innførselsrørledningen 54 til hver syklonseparator 50 er anordnet i en vinkel på 90° i forhold til gassutløpet 3 6 og med separatoren 50 anordnet vertikalt i systemet. Syklonseparatorene 50 tjener til å oppsamle gjenværende medbåret partikkelformig faststoff fra den krakkete gass som føres ut av separatoren 6. En nedadrettet rørledning 49 returnerer det partikkelformige faststoff til regenereringsanordningen 8 og den krakkete gass videresendes for nedstrømsbehandling gjennom gass-
utløpet 51.
I praksis vil separatoren 6 separere 95-99% av faststoffene fra gass-faststoffblandinger med et støvinnhold på 3 - 4,5 g/l med en midlere partikkelstørrelse for faststoffet på 90
Hver syklontilførselslinje 54 som utstrekker seg fra utløpet 36 for krakket gass til syklonen 50 er forsynt med en direkte kjølerørlinje 52. Kjøleolje, vanligvis en 38 - 205 "C fraksjon fra et nedstrøms destillasjonstårn innføres i syklonen 50 gjennom den direkte kjølerørledning 52 for å avbryte reaksjonene i den krakkete gass. 0,8 - 2,5 1 kjøleolje innføres oppstrøms for syklonen 50 for hver kg krakket gass.
I praksis er det funnet at krakketiden, dvs. den effektive kinetiske oppholdstid er den tid som medgår fra innføring av innmatning?;: til reaksjonssystemet inntil avslutningen av reaksjonene i den krakkete gass i syklonen 50. Den effektive kinetiske oppholdstid innbefatter den tid under hvilken hydrokarbonet og katalysatoren er i intim kontakt og tiden fra separasjon inntil kjøling. Denne effektive kinetiske oppholdstid er 0,1 - 0,6 s..
Som det best fremgår av fig. 9, så omfatter regenereringsanordningen 8 en stripper 53, kontrolltrakt 55, svevesjikt-varmer 58, en løfterørledning 57 og et kammer 60 for regenerert faststoff.
Stripperen 53 er et rørformet kammer inntil hvilket det partikkelformige faststoff fra separatoren 6 tilføres gjennom faststoffutløpleggene som utstrekker seg fra utløpene 38 i faststoffseparatoren og fra syklonutføringsrø-rene 49. En ring 62, som sees best i fig. 9, med munnstykke-åpninger 64 er anordnet i bunnen av stripperen 53. En strippegass, typisk damp, tilføres ringen 62 for utføring gjennom munnstykkene 64. Strippedampen passerer oppad gjennom sjiktet av partikkelformig faststoff for å fjerne urenheter fra overflaten av det partikkelfonnige faststoff. 0,5 - 1,5 kg damp ved 93 - 260°C, med et trykk på 1,4 - 14 kp/cm<2> tilføres stripperen for hvert 0,5 tonn partikkelformig faststoff. Strippedampen og medbårne urenheter føres oppad gjennom det partikkelfonnige faststoff i stripperen 53 og utføres gjennom en lufterørledning (ikke vist) til rørledningen for krakket gass.
Det strippete faststoff akkumuleres i kontrolltrakten 55 for eventuell avlevering til svevesjiktvarmeren 58. Kontrolltrakten 55 er et oppsamlingskar, hvori faststoffet trer inn gjennom standrøret 66 og fra hvilken en utløpsrørledning 73 utstrekker seg for å levere faststoff til svevesjiktvarmeren 58. Kombinasjonen av kontrolltrakten 55 og standrøret 66 tilveiebringer et faststoff falisjikttrans-portsystem slik som beskrevet i US-patentene 4,459,071 og 4,453,865.
Trykkforskjellen opprettholdt mellom falisjiktoverflaten 68 i kontrolltrakten 55 og utløpet 70 av utløpsrørledningen 73 bestemmer strømningshastigheten for faststoff mellom kontrolltrakten 55 og svevesjiktvarmeren 58. En rørledning 72 er anordnet for selektivt å innføre damp under trykk til kontrolltrakten 55 for å regulere trykkforskjellen. Følere 67 og 69 er anordnet henholdvis i kontrolltrakten 55 og svevesjiktvarmeren 58 for å overvåke trykkforskjellen og regulere ventilen 65 i dampledningen 72.
Svevesjiktvarmeren 58 har en i det vesentlige rørformet konfigurasjon. En rekke enkelte brennstoffmunnstykker 61 som mates av brennstoffrørledningene 63 er anordnet i det vesentlige symmetrisk i den nedre hellende overflate 75 i svevesjiktvarmeren 58. Luft under trykk innføres i sveve-sj iktvarmeren 58 gjennom et munnstykke 77 anordnet for å rette luften aksielt oppad gjennom svevesjiktvarmeren 58. Luftstrålen tilveiebringer både bevegelseskraft for å løfte faststoffpartiklene oppad gjennom svevesjiktvarmeren 58 til kammeret 60 for regenererte faststoffer, samt den nødvendige luft for forbrenning. Brennstoffet antennes ved kontakt med det varme faststoff i nærvær av luft.
Blandingen av forbrenningsgass/gassstoff beveges oppad gjennom løfterørledningen 57 og innføres i kammeret 60 for faststoff, tangentielt, fortrinnvis perpendikulært på løfterørledningen for å separere forbrenningsgassene fra faststoffene. Som vist i fig. 1 er kammeret 60 forsynt med en fordeler 85 i gassutløpsmunnstykket 86 for å tilveiebringe en syklonbevegelse som forbedrer separasjonseffek-tiviteten i systemet.
Ved drift vil faststoffet gli ned langs den indre kant av svevesjiktsvarmeren 58 og tas opp av den sentrale luftstrøm som opererer med en hastighet på 24 - 45 m/s. Den til-synelatende hastighet av hovedlegemet i svevesjiktvarmeren 58 er 2 - 4,5 m/s. Nedsettelse av hastigheten og anvendelsen av en enkelt sentral stråle danner en sirkulasjon i en fortynnet fase inne i den ekspanderte del av sjiktet. Det medbårne faststoff faller til siden og gjeninnføres i strålen. Hastigheten er slik at det er nettotransport av faststoff opp gjennom løfterørledningen 57, hvor det brede punkt i rørledningen danner en resirkulasjonssone og følgelig høyere faststoffdensitet og oppholdstid. Praksis har vist at faststoffene gjennomsnittlig resirkulerer 1015 ganger sammenlignet med nettogjennomgangen. Karakteristika og fordeler av svevesjiktsvarmeren 58 innbefatter et resirkuleringssystem som danner en høyere faststoffdensitet som minimaliserer topptemperaturen som ellers kunne ødelegge katalysatoren eller faststoffet. I tillegg vil forbrenningen i svevesjiktsvarmeren skje i gassfasen. Faststoffene suspenderes i gassen og forbrenningen skjer således raskt og gassen og brennstoffet blandes intimt i forbrenningssonen.
Forbrenningsreaksjonen i svevesjiktsvarmeren innbefatter koksbelegget på det partikkelformige faststoff. Luftinnmat-ningsforholdet bibeholdes således for et nominelt 10%'s overskudd av luft i forhold til brennstoffet og sikrer at all koks på det partikkelfonnige faststoff brennes av og bidrar til faststoffoppvannningsprosessen. Reaksjonen er av en type tilsvarende til
CHX + 02 Y H20 + C02-
Kammeret 60 for regenerert faststoff er et sylindrisk kammer forsynt med et standrør 71, se fig.2, som utstrekker seg til trakten 31. Igjen vil strukturen for kammeret 60 for regenerert faststoff tilveiebringe akkumulering av et falisjikt
81, se fig. 9, over hvilket trykket kan reguleres for å muliggjøre kontroll av avgivelse av regeneret partikkelformig faststoff til trakten 31.
Det øvre oppsamlingskammer 60 for faststoff som vist i figurene 1, 2 og 9 inneholder en strippeseksjon som den nedre del med en strippering 79 og danner en del av faststofftilførselssystemet 10. Over ringen 79 blir faststoffet fluidisert, under ringen 79 faller faststoffet ned og innmates til standrøret 71. Standrøret 71 innmater fallsjiktet til kontrolltrakten 31 slik som vist i fig. 2. Faststoffet strømmer inn i reaktortrakten 31 gjennom standrøret 71 for å erstatte faststoff som har strømmet inn i reaktoren 4. Ikke luftet faststoff (slumpet faststoff) vil ikke fortsette å strømme ned i reaktortrakten 31 straks inngangen 82 til trakten 31 er dekket. Således vil posi-sjonen for inngangen 82 definere faststoffnivået i trakten 31. Når faststoffet strømmer fra trakten 31 via trykkforskjellen mellom damprommet i kammeret 21 over sjiktet 18 og blandesonen 11, vil inngangen 82 avdekkes og tillate at ytterligere faststoff strømmer inn i trakten 31.
Faststoffstrømmer fra de rektangulære åpninger eller faststoffinnløpspassasjer 19 kan beskrives som ekstrude-ringsstrøm. Faststoffene er i en tett fase inntil de bringes med av for-akselerasjonsgassen. Et trykkfall på 0,04 - 0,35 kp/cm<2> anvendes for å kontrollere strømningshastigheten for faststoffene til reaktorens blandeseksjon 11.
Foreliggende prosess forløper ved avlevering av en for-akselerasjonsgassinnmatning, slik "som damp ved en temperatur på 205 - 595°C gjennom for-akselerasjonsinnløpene og en hydrokarboninnmatning ved en temperatur på 148 - 595°C, såsom LPG, nafta, gassolje, eller passende rester til matemunnstykkene 28 til reaksjonen 4. Det varme partikkelformige faststoff avleveres til reaktoren 4 gjennom de rektangulære åpninger ved en temperatur på 650 - 925°C. Hydrokarboninnmatningen blandes med det varme partikkelfonnige faststoff og krakkes ved en krakketemperatur på 590 - 815°C. Trykket i reaktoren er 0,4 - 4,2 kp/cm<2> og oppholdstiden eller kontakttiden fra hydrokarboninnmatningen til kjøling av krakket avløpsgass er 0,1- 0,6 s. Det varme partikkelfonnige faststoff avkjøles fra en temperatur på 650 - 925°C til 590 - 815°C, og bruker 0,1 - 0,6 s fra passa-sjen gjennom den rektangulære åpning til utførsel fra utløpet fra faststoffseparatoren.
De krakkete gasser avkjøles med direkte kjøleolje i syklonen til 537 - 650°C. Deretter blir ytterligere bråkjøling utført for å nedsette avløpstemperaturen til 150 - 370°C for fraksjonering.
Faststoffene strippes for overflateurenheter i stripperen ved hjelp av damp ved temperaturer i området 590 - 815°C. Det strippete partikkelfonnige faststoff blir deretter innført til svevesjiktvarmeren ved en temperatur på 590 - 815°C. Brennstoff med et kaloriinnhold på 9.450 - 12.200 kcal/kg og 12- 17 kg luft pr. kg brennstoff og koks innføres kontinuerlig til svevesjiktsvarmeren og forbrennes med koks (karbon) på det partikkelfonnige faststoff ved temperaturer på 650 - 925°C ved et trykk på 0,4 - 4,2 kp/cm<2>. Det varme partikkeformige faststoff overføres til kammeret for regenererte fasstoffer ved en temperatur på 650 - 925°C, hvor forbrenningsgassene separeres i separatoren og cyklonene og avgis som en avgass. Avgassen har ikke noe BTU-innhold og anvendes for å forvarme tilført råmateriale
eller for å generere damp.
Det varme faststoff returneres til reaktoren 4 gjennom reaktortrakten og de rektangulære åpninger ved en temperatur på 650 - 815°C.
En projektert materialbalanse er som følger:
- naftainnmatning 22.680 kg/time kun sekundær innmatning
- fortynningsdamp 725 kg/time, 1360 kg/time primært og 5.897 kg/time sekundært
- faststoffsirkulering 385.550 kg/time
- naftaforvarmetemperatur 480"C
- fortynningsdampforvarmetemperatur 590"C
- reaktorutløpstemperatur 726°C
- faststoffinnløpstemperatur 865°C
- luftstrøm 34.000 kg/time oppvarmet til 370°C (av avgass)
- nødvendig brennstoff
koks på faststoff fra reaksjonen 113 kg/time
(0,98.IO<6> kcal/time)
eksternt brennstoff 2.120 kg/time (19,4.IO<6> kcal/- time).
I praksis er det funnet at tap av partikkelformig faststoff utgjør 0,005 % av sirkulasjonen ved utøvelse av foreliggende oppfinnelse.
Utbyttet fra 22.680 kg nafta/time er som følger:
Claims (14)
1. Fremgangsmåte ved krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem (2) med en reaktor i hvilken de oppvarmete partikkelformige faststoffer og en hydrokarbonmatestrøm innføres, og hvor innmatningen krakkes og de partikkelfonnige faststoffer mister varme og blir forurenset i reaktoren, og hvor de forurensete faststoffer deretter separeres fra produktgassene i en separator (6) og regene-res i en faststoff-regeneringsanordning (8) før faststoffene blir gjeninnført i en blandeseksjon (11) via et faststoffavleveringssystem (10), karakterisert ved å (a) avgi en gardin av de varme, partikkelfonnige faststoffer (26) til blandeseksjonen (11) i reaktoren gjennom et faststoffavleveringssystem omfattende perifere åpninger (25) over et sentralt anordnet bueformet element (15) over innløpet til reaksjonsseksjonen (12), og (b) innføre hydrokarboninnmatningen til gardinen av de varme, partikkelfonnige faststoffer (26) til å gi en kompositt av partikkelfonnige faststoffer og innmatningen, fra minst to hydrokarboninnmatningsmunnstykker (28) lokalisert i det samme plan og vendende mot hverandre og fra en retning fra reaktorveggen (22) i en vinkel mot gardinen av de varme, partikkelfonnige faststoffer (26) for å rette kompositten av partikkelformige faststoffer og innmatningen mot det sentralt anordnete bueformete element (15).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved å avlevere en forakse-lerasjonsgass inn i faststoffgardinen (26) for å akselerere strømmen av gardinen av varme faststoffer (26).
3. Fremgangsmåte ifølge krav l, karakterisert ved å innføre de varme, partikkelfonnige faststoffer til reaktoren gjennom en bane som omfatter forskjøvne åpninger (19) anordnet normalt til reaktorens senterlinje og deretter i en rett vinkel som avsluttes i åpningene (25) parallelt med reaktorens senterlinje.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved å innføre gardinen av faststoff (26) til reaktoren langs reaktorveggen (22).
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved å separere den krakkete gass fra det partikkelfonnige faststoff, føre gassen til en syklonseparator (50), og injisere direkte kjølende olje i løpet av ca. 0,6 s oppstrøms for syklonen (50) for å terminere krakkereaksjonene i den krakkete gass.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved å innføre den krakkete gass og partikkelformige faststoffer til en separator (6) gjennom et enkelt innløp (32), separere krakket gass og partikkelfonnige faststoffer i separatoren (6), utføre krakket gass oppad gjennom et antall utløp (36) for krakket gass og utføre det partikkelfonnige faststoff nedad gjennom et antall utløp (38) for faststoff.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at det anvendes en kinetisk oppholdstid som er 0,1 -0,6 s.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at hydrokarboninnmatningen som tilføres er en gass-væskefase og tilføres til gardinen (2 6) av faststoff i en vinkel normal til faststoffgardinen (26).
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at hydrokarboninnmatningen tilføres som en gassfase mot faststoffgardinen (26) i en oppad rettet vinkel på 30°.
10. Apparatur for krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem (2), omfattende en blandeseksjon (11), en langstrakt reaktorseksjon (12) og en divergerende seksjon (13) umiddelbart etter reaktorseksjonen (12), karakterisert ved at blandeseksjonen (11) omfatter: (a) innføringsåpninger (25) for innføring av de partikkelformige faststoffer til reaktoren (12); (b) minst to hydrokarboninnmatningsmunnstykker (28) lokalisert i det samme plan og vendende mot hverandre; (c) en venturiformet seksjon (3) mellom innløpene (25) for faststoffene og hydrokarboninnførings-munnstykkene (28); og (d) et pluggelement (14) anordnet sentralt i blandeseksjonen (11), hvis bunn ligger i planet i hvilket hydrokarboninnmatningsstykkene (28) er lokalisert.
11. Apparatur ifølge krav 10, karakterisert ved at innløpsåpningene (25) er endedeler av forskjøvne åpninger (19) konfigurert med en horisontalt anordnet kanal og en vertikal kanal umiddelbart nedstrøms for den horisontale kanal; og hvor åpningene (25) omfatter rektangulære åpninger ved enden av de vertikale kanaler hvori hydrokarboninnmatningsmunnstyk-kene (28) er vertikalt innrettet med og under de rektangulære åpninger.
12. Apparatur ifølge krav 10, karakterisert ved forakselerasjonsgass-munnstykker (29) lokalisert ved kantene av de rektangulære åpninger (25) for faststoffene som innføres i reaktoren.
13. Apparatur ifølge krav 10, karakterisert ved en separator (6) med et
sentralt anordnet gass-faststoffinnløp (32) som kommuniserer med den divergerende seksjon (13) av reaktoren.
14. Apparatur ifølge krav 13, karakterisert ved en reaktortrakt (31) over reaktoren hvori et falisjikt av faststoffer (18) er akkumulert, hvilken reaktortrakt (31) kommuniserer direkte med de horisontale kanaler av de forskjøvne åpninger (19).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO923807A NO923807D0 (no) | 1987-08-11 | 1992-09-30 | Fremgangsmaate ved fremstilling av hydrokarboner, samt apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/084,328 US4814067A (en) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | Particulate solids cracking apparatus and process |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO883551D0 NO883551D0 (no) | 1988-08-10 |
| NO883551L NO883551L (no) | 1989-02-13 |
| NO172292B true NO172292B (no) | 1993-03-22 |
| NO172292C NO172292C (no) | 1993-06-30 |
Family
ID=22184263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO883551A NO172292C (no) | 1987-08-11 | 1988-08-10 | Fremgangsmaate ved krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem, og apparatur for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US4814067A (no) |
| EP (1) | EP0303302B1 (no) |
| JP (1) | JPS6462389A (no) |
| KR (1) | KR910004940B1 (no) |
| CN (1) | CN1014067B (no) |
| BR (1) | BR8801976A (no) |
| CA (1) | CA1300069C (no) |
| DE (1) | DE3873211T2 (no) |
| ES (1) | ES2033415T3 (no) |
| FI (1) | FI94771C (no) |
| IN (1) | IN170086B (no) |
| MX (1) | MX164393B (no) |
| NO (1) | NO172292C (no) |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5098672A (en) * | 1987-08-11 | 1992-03-24 | Stone & Webster Engineering Corp. | Particulate solids cracking apparatus and process |
| US5391289A (en) * | 1990-09-04 | 1995-02-21 | Chevron Research And Technology Company | FCC process with rapid separation of products |
| US5254788A (en) * | 1991-09-10 | 1993-10-19 | Stone And Webster Engineering Corporation | Process for the production of olefins from light paraffins |
| US5435906A (en) * | 1992-08-20 | 1995-07-25 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for catalytically cracking feedstocks paraffin rich comprising high and low concarbon components |
| CN1089641A (zh) * | 1992-08-20 | 1994-07-20 | 史东及韦伯斯特工程公司 | 含高和低康拉逊残炭组分的富石蜡原料的催化裂化方法 |
| US5328591A (en) * | 1992-10-13 | 1994-07-12 | Mobil Oil Corporation | Mechanical shattering of asphaltenes in FCC riser |
| US5462652A (en) * | 1993-09-24 | 1995-10-31 | Uop | Short contact FCC process with catalyst blending |
| US5723040A (en) * | 1994-09-22 | 1998-03-03 | Stone & Webster Engineering Corporation | Fluid catalytic cracking process and apparatus |
| US5662868A (en) * | 1994-09-22 | 1997-09-02 | Stone & Webster Engineering Corporation | Short residence time cracking apparatus and process |
| US6552240B1 (en) | 1997-07-03 | 2003-04-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for converting oxygenates to olefins |
| US6346219B1 (en) * | 1998-11-20 | 2002-02-12 | Uop Llc | FCC feed injector with closure plug |
| US8105482B1 (en) | 1999-04-07 | 2012-01-31 | Ivanhoe Energy, Inc. | Rapid thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| FR2795022A1 (fr) * | 1999-06-21 | 2000-12-22 | Michelin Soc Tech | Ensemble d'un pneumatique, d'une jante et d'un adaptateur |
| FR2802211B1 (fr) * | 1999-12-14 | 2002-02-01 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif de craquage catalytique comprenant en parallele au moins un reacteur a ecoulement ascendant et au moins un reacteur a ecoulement descendant |
| US6743747B1 (en) | 2000-02-24 | 2004-06-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst pretreatment in an oxgenate to olefins reaction system |
| US6339182B1 (en) | 2000-06-20 | 2002-01-15 | Chevron U.S.A. Inc. | Separation of olefins from paraffins using ionic liquid solutions |
| US6660812B2 (en) | 2000-07-13 | 2003-12-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of olefin derivatives |
| US8062503B2 (en) | 2001-09-18 | 2011-11-22 | Ivanhoe Energy Inc. | Products produced from rapid thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| US7270743B2 (en) * | 2000-09-18 | 2007-09-18 | Ivanhoe Energy, Inc. | Products produced form rapid thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| US6875899B2 (en) * | 2001-02-01 | 2005-04-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of higher olefins |
| US20020103406A1 (en) | 2001-02-01 | 2002-08-01 | Georges Mathys | Production of olefin dimers and oligomers |
| US6518475B2 (en) | 2001-02-16 | 2003-02-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for making ethylene and propylene |
| US6441262B1 (en) | 2001-02-16 | 2002-08-27 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Method for converting an oxygenate feed to an olefin product |
| US6849774B2 (en) * | 2001-12-31 | 2005-02-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Separation of dienes from olefins using ionic liquids |
| US20030127358A1 (en) * | 2002-01-10 | 2003-07-10 | Letzsch Warren S. | Deep catalytic cracking process |
| US20030147604A1 (en) * | 2002-02-01 | 2003-08-07 | Tapia Alejandro L. | Housing assembly for providing combined electrical grounding and fiber distribution of a fiber optic cable |
| US7572365B2 (en) * | 2002-10-11 | 2009-08-11 | Ivanhoe Energy, Inc. | Modified thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| US7572362B2 (en) * | 2002-10-11 | 2009-08-11 | Ivanhoe Energy, Inc. | Modified thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| US7128827B2 (en) * | 2004-01-14 | 2006-10-31 | Kellogg Brown & Root Llc | Integrated catalytic cracking and steam pyrolysis process for olefins |
| US7067597B2 (en) * | 2004-02-25 | 2006-06-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process of making polypropylene from intermediate grade propylene |
| US7199277B2 (en) * | 2004-07-01 | 2007-04-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Pretreating a catalyst containing molecular sieve and active metal oxide |
| US7381320B2 (en) * | 2004-08-30 | 2008-06-03 | Kellogg Brown & Root Llc | Heavy oil and bitumen upgrading |
| US8129576B2 (en) * | 2005-06-30 | 2012-03-06 | Uop Llc | Protection of solid acid catalysts from damage by volatile species |
| US20080011645A1 (en) * | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Dean Christopher F | Ancillary cracking of paraffinic naphtha in conjuction with FCC unit operations |
| US20080011644A1 (en) * | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Dean Christopher F | Ancillary cracking of heavy oils in conjuction with FCC unit operations |
| US7491315B2 (en) * | 2006-08-11 | 2009-02-17 | Kellogg Brown & Root Llc | Dual riser FCC reactor process with light and mixed light/heavy feeds |
| US7820034B2 (en) | 2006-10-09 | 2010-10-26 | Kellogg Brown & Root Llc | Diluent from heavy oil upgrading |
| WO2010121041A1 (en) * | 2009-04-15 | 2010-10-21 | Marathon Oil Canada Corporation | Nozzle reactor and method of use |
| US8309776B2 (en) * | 2009-12-15 | 2012-11-13 | Stone & Webster Process Technology, Inc. | Method for contaminants removal in the olefin production process |
| WO2013016660A1 (en) | 2011-07-27 | 2013-01-31 | Saudi Arabian Oil Company | Fluidized catalytic cracking of paraffinic naphtha in a downflow reactor |
| WO2013144689A1 (en) | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Indian Oil Corporation Ltd. | An apparatus and a process for fluid catalytic cracking |
| US9707532B1 (en) | 2013-03-04 | 2017-07-18 | Ivanhoe Htl Petroleum Ltd. | HTL reactor geometry |
| CN108349853B (zh) | 2015-11-12 | 2022-03-15 | 沙特基础工业全球技术公司 | 生产芳烃和烯烃的方法 |
| CN113447403B (zh) * | 2021-06-11 | 2022-05-03 | 南京航空航天大学 | 一种用于高温粒子幕光谱发射率测量的加热装置 |
Family Cites Families (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2548912A (en) * | 1951-04-17 | Process of and apparatus for con | ||
| DE1036217B (de) * | 1955-01-31 | 1958-08-14 | Bataafsche Petroleum | Verfahren und Vorrichtung zum Erzielen einer schnellen Temperaturaenderung von Gasen oder Fluessigkeiten |
| US2906695A (en) * | 1956-08-07 | 1959-09-29 | Exxon Research Engineering Co | High temperature short time hydrocarbon conversion process |
| US2937988A (en) * | 1957-03-19 | 1960-05-24 | Exxon Research Engineering Co | Prevention of coking on walls of transfer line reactor |
| BE601348A (no) * | 1960-03-16 | |||
| US3120485A (en) * | 1961-01-18 | 1964-02-04 | Air Prod & Chem | Method and apparatus for contacting liquid with granular contact material |
| US3676519A (en) * | 1970-01-02 | 1972-07-11 | Lummus Co | Quench process |
| US3663645A (en) * | 1970-02-02 | 1972-05-16 | Lummus Co | Liquid quench |
| US4433984A (en) * | 1979-07-06 | 1984-02-28 | Stone & Webster Engineering Corp. | Low residence time solid-gas separation device and system |
| US4288235A (en) * | 1979-07-06 | 1981-09-08 | Stone & Webster Engineering Corporation | Low residence time solid-gas separation device and system |
| US4338187A (en) * | 1979-10-22 | 1982-07-06 | Stone & Webster Engineering Corporation | Solids feeding device and system |
| US4356151A (en) * | 1979-10-05 | 1982-10-26 | Stone & Webster Engineering Corp. | Solids quench boiler |
| EP0026674A3 (en) * | 1979-10-02 | 1982-01-20 | Stone & Webster Engineering Corporation | Improvements in thermal regenerative cracking apparatus and process |
| US4318800A (en) * | 1980-07-03 | 1982-03-09 | Stone & Webster Engineering Corp. | Thermal regenerative cracking (TRC) process |
| US4419221A (en) * | 1981-10-27 | 1983-12-06 | Texaco Inc. | Cracking with short contact time and high temperatures |
| US4459071A (en) * | 1982-01-25 | 1984-07-10 | Stone & Webster Engineering Corp. | Solids flow regulator |
| FR2520354A1 (fr) * | 1982-01-27 | 1983-07-29 | Inst Francais Du Petrole | Procede de methanisation des matieres carbonees solides |
| US4435272A (en) * | 1982-04-16 | 1984-03-06 | Engelhard Corporation | Process for upgrading crude oil and residual fractions thereof by vaporizing the charge in a falling curtain of contact particles |
| US4453865A (en) * | 1982-07-21 | 1984-06-12 | Stone & Webster Engineering Corp. | Automatic pressure sensitive regulation assembly |
| US4404095A (en) * | 1982-07-22 | 1983-09-13 | Mobil Oil Corporation | Method and means for separating gaseous materials from finely divided catalyst particles |
| US4495060A (en) * | 1982-12-27 | 1985-01-22 | Hri, Inc. | Quenching hydrocarbon effluent from catalytic reactor to avoid precipitation of asphaltene compounds |
| US4534851A (en) * | 1983-06-02 | 1985-08-13 | Exxon Research And Engineering Co. | Feed injection method to prevent coking on the walls of transfer line reactors |
| US4552645A (en) * | 1984-03-09 | 1985-11-12 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for cracking heavy hydrocarbon to produce olefins and liquid hydrocarbon fuels |
| US4578183A (en) * | 1984-11-30 | 1986-03-25 | Mobil Oil Corporation | Feed mixing technique for fluidized catalytic cracking of hydrocarbon oil |
| EP0226483B1 (fr) * | 1985-11-12 | 1989-06-14 | Institut Français du Pétrole | Procédé et appareil de craquage catalytique d'une charge hydrocarbonée soumise à un prétraitement par des particules de solides peu actives |
| US4764268A (en) * | 1987-04-27 | 1988-08-16 | Texaco Inc. | Fluid catalytic cracking of vacuum gas oil with a refractory fluid quench |
| US4925632A (en) * | 1988-01-29 | 1990-05-15 | Thacker Milton B | Low profile fluid catalytic cracking apparatus |
| US4902407A (en) * | 1988-06-09 | 1990-02-20 | Texaco Inc. | Catalyst inventory control in an ebullated bed process |
| US5087427A (en) * | 1990-03-26 | 1992-02-11 | Amoco Corporation | Catalytic cracking unit with internal gross cut separator and quench injector |
-
1987
- 1987-08-11 US US07/084,328 patent/US4814067A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-03-17 IN IN226/CAL/88A patent/IN170086B/en unknown
- 1988-04-14 JP JP63092638A patent/JPS6462389A/ja active Granted
- 1988-04-14 FI FI881748A patent/FI94771C/fi not_active IP Right Cessation
- 1988-04-20 MX MX11183A patent/MX164393B/es unknown
- 1988-04-25 BR BR8801976A patent/BR8801976A/pt not_active Application Discontinuation
- 1988-05-03 EP EP88200856A patent/EP0303302B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-03 ES ES198888200856T patent/ES2033415T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-03 DE DE8888200856T patent/DE3873211T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-10 CN CN88102644A patent/CN1014067B/zh not_active Expired
- 1988-06-02 KR KR1019880006597A patent/KR910004940B1/ko not_active Expired
- 1988-08-10 NO NO883551A patent/NO172292C/no unknown
- 1988-08-11 CA CA000574479A patent/CA1300069C/en not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-02-10 US US08/016,060 patent/US5340545A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-02-11 US US08/016,766 patent/US5324484A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IN170086B (no) | 1992-02-08 |
| FI94771B (fi) | 1995-07-14 |
| MX164393B (es) | 1992-08-11 |
| BR8801976A (pt) | 1989-02-21 |
| ES2033415T3 (es) | 1993-03-16 |
| JPH051836B2 (no) | 1993-01-11 |
| JPS6462389A (en) | 1989-03-08 |
| NO172292C (no) | 1993-06-30 |
| NO883551L (no) | 1989-02-13 |
| KR910004940B1 (ko) | 1991-07-18 |
| CN1031245A (zh) | 1989-02-22 |
| FI881748A7 (fi) | 1989-02-12 |
| US4814067A (en) | 1989-03-21 |
| NO883551D0 (no) | 1988-08-10 |
| CA1300069C (en) | 1992-05-05 |
| FI881748A0 (fi) | 1988-04-14 |
| US5340545A (en) | 1994-08-23 |
| EP0303302B1 (en) | 1992-07-29 |
| CN1014067B (zh) | 1991-09-25 |
| EP0303302A1 (en) | 1989-02-15 |
| KR890003923A (ko) | 1989-04-18 |
| DE3873211D1 (de) | 1992-09-03 |
| FI94771C (fi) | 1995-10-25 |
| US5324484A (en) | 1994-06-28 |
| DE3873211T2 (de) | 1992-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO172292B (no) | Fremgangsmaate ved krakking av hydrokarboner med varme, partikkelformige faststoffer i et fluidisert krakkesystem, og apparatur for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
| CN100509715C (zh) | 带有中央井的催化剂再生器 | |
| US5589139A (en) | Downflow FCC reaction arrangement with upflow regeneration | |
| US3215505A (en) | Apparatus for the continuous cracking of hydrocarbons | |
| EP0564678B1 (en) | FCC process and apparatus having a low volume dilute phase disengagement zone in the reaction vessel | |
| JP2004131736A (ja) | 軽質オレフィンｆｃｃ流出物からの触媒回収 | |
| JPH04227857A (ja) | 使用済触媒再生器用触媒分配装置 | |
| US4919898A (en) | Particulate solids cracking apparatus | |
| EP0281218B1 (en) | Process of thermally cracking hydrocarbons using particulate solids as heat carrier | |
| RU2664803C2 (ru) | Способ коксования в псевдоожиженном слое с разделенными зоной коксования и отпарной зоной | |
| US4172857A (en) | Process and apparatus for ethylene production | |
| JPS61103990A (ja) | 炭化水素油を流動接触クラツキングするための装入原料混合方法 | |
| SU508219A3 (ru) | Способ термического крекинга жидких углеводородных смесей | |
| US7799286B2 (en) | Stripping apparatus | |
| US4663019A (en) | Olefin production from heavy hydrocarbon feed | |
| US5976355A (en) | Low residence time catalytic cracking process | |
| US3433733A (en) | Method and apparatus for fluid catalytic cracking | |
| US7914610B2 (en) | Stripping process | |
| NO130593B (no) | ||
| US20090107884A1 (en) | Stripping apparatus and process | |
| CN85104806A (zh) | 流化床催化裂化工艺和装置 | |
| KR910004938B1 (ko) | 접촉분해를 위한 탄화수소 전처리 공정 | |
| US5098672A (en) | Particulate solids cracking apparatus and process | |
| US5106587A (en) | Particulate solids cracking apparatus | |
| CN102212382A (zh) | 一种催化裂化工艺与装置 |