JPS61103990A - 炭化水素油を流動接触クラツキングするための装入原料混合方法 - Google Patents
炭化水素油を流動接触クラツキングするための装入原料混合方法Info
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- JPS61103990A JPS61103990A JP60237753A JP23775385A JPS61103990A JP S61103990 A JPS61103990 A JP S61103990A JP 60237753 A JP60237753 A JP 60237753A JP 23775385 A JP23775385 A JP 23775385A JP S61103990 A JPS61103990 A JP S61103990A
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/085—Feeding reactive fluids
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は重質石油区分をより軽質の燃料生成物へ軟化す
るための流動接触クラッキング（ＦＣＣ）装置に関する
。特に、本発明は急速ライザー型ＦＣＣ容器中での連続
液体装入原料流と流動可能な熱固体触媒を混合するため
の混合装置に関する。
るための流動接触クラッキング（ＦＣＣ）装置に関する
。特に、本発明は急速ライザー型ＦＣＣ容器中での連続
液体装入原料流と流動可能な熱固体触媒を混合するため
の混合装置に関する。
［従来の技術］
接触反応器中での種々の石油区分のより有用な生成物へ
の転化は石油工業において既知であり、ＦＣＣ装置の使
用は上述の目的のために特に好都合である。ＦＣＣ装置
は通常再生した触媒と装入原料の混合物を含む反応器容
器及び消耗した触媒を再生する再生装置からなる。装入
原料は反応器容器の触媒上で転化され、同時に炭素質沈
着物が触媒上に形成し、それによって触媒は失活する。
の転化は石油工業において既知であり、ＦＣＣ装置の使
用は上述の目的のために特に好都合である。ＦＣＣ装置
は通常再生した触媒と装入原料の混合物を含む反応器容
器及び消耗した触媒を再生する再生装置からなる。装入
原料は反応器容器の触媒上で転化され、同時に炭素質沈
着物が触媒上に形成し、それによって触媒は失活する。
失活（渭粍ンした触媒を反応器から除去し、再生装置へ
送って触媒上のコークスを空気で焼き払って触媒を再生
する０次に、再生した触媒を反応器ヘリサイクルする０
反応器−再生装置組体はコークスの燃焼により発生した
熱が反応器容器中の接触クラッキングに充分な熱エネル
ギーを提供するように熱収支を維持しなければならない
、′定常状！さの熱収支は再生装置と反応器をつなぐ導
管中の調整可能なスライドバルブにより再生装置から反
応器への再生した熱触媒の流速をｖ制御することによっ
てＦＣＣ反応器中で通常達成且つ維持される。
送って触媒上のコークスを空気で焼き払って触媒を再生
する０次に、再生した触媒を反応器ヘリサイクルする０
反応器−再生装置組体はコークスの燃焼により発生した
熱が反応器容器中の接触クラッキングに充分な熱エネル
ギーを提供するように熱収支を維持しなければならない
、′定常状！さの熱収支は再生装置と反応器をつなぐ導
管中の調整可能なスライドバルブにより再生装置から反
応器への再生した熱触媒の流速をｖ制御することによっ
てＦＣＣ反応器中で通常達成且つ維持される。
通常、接触クラッキング装置からの生成物流はガス、ガ
ソリン、軽質軽油及び重質サイクル軽油を含む一連の生
成物へ精留される０通常、重質サイクル軽油区分を反応
器容器ヘリサイクルし、新鮮な装入原料と混合する。精
留装置の残さ油流出流は通常沈降させ、沈降した生成物
の固体に富んだ区分を重質サイクル油及び装入原料と混
合して反応器容器ヘリサイクルすることができる。
ソリン、軽質軽油及び重質サイクル軽油を含む一連の生
成物へ精留される０通常、重質サイクル軽油区分を反応
器容器ヘリサイクルし、新鮮な装入原料と混合する。精
留装置の残さ油流出流は通常沈降させ、沈降した生成物
の固体に富んだ区分を重質サイクル油及び装入原料と混
合して反応器容器ヘリサイクルすることができる。
現在のＦＣＣ反応器において、再生した触媒は反応器容
器のライザー反応器カラムの底部に導入される。ライザ
ー反応器の主要目的は石油装入原料をクラッキングする
ことにある。再生した熱触媒を新鮮な装入原料及びリサ
イクルした石油区分とライザー反応器の底部で混合し、
得られた混合物はライザー反応器を通って上昇する。触
媒及び石油区分が上方へ通過する間に、該石油区分はク
ラッキングされ、また、同時にコークスが触媒上に沈着
する。コークス化した触媒及びクラッキングした石油成
分はライザーの上方へ送られ、反応器容器の頂部で固体
−ガス分離装置例えば一連のサイクロンを通過する。ク
ラッキングした石油区分は生成物分離装置へ送られ、一
方、コークス化した触媒はスチームストリッビングを行
った後に、再生容器へ送られ、上述のように再生装置中
で再生される。上述の現在のＦＣＣ装置中でのほとんど
のクラッキング反応はライザー反応器中で行なわれる。
器のライザー反応器カラムの底部に導入される。ライザ
ー反応器の主要目的は石油装入原料をクラッキングする
ことにある。再生した熱触媒を新鮮な装入原料及びリサ
イクルした石油区分とライザー反応器の底部で混合し、
得られた混合物はライザー反応器を通って上昇する。触
媒及び石油区分が上方へ通過する間に、該石油区分はク
ラッキングされ、また、同時にコークスが触媒上に沈着
する。コークス化した触媒及びクラッキングした石油成
分はライザーの上方へ送られ、反応器容器の頂部で固体
−ガス分離装置例えば一連のサイクロンを通過する。ク
ラッキングした石油区分は生成物分離装置へ送られ、一
方、コークス化した触媒はスチームストリッビングを行
った後に、再生容器へ送られ、上述のように再生装置中
で再生される。上述の現在のＦＣＣ装置中でのほとんど
のクラッキング反応はライザー反応器中で行なわれる。
従って、反応器容器の残部は石油区分から同伴する触媒
粒子を分離するために主に使用される。
粒子を分離するために主に使用される。
ＦＣＣ操作の詳述は米国特許第３，１５２，０６５号。
同第３，２６１，７７６号；同第３，６５４，１４０号
；同第３、．８１２，０２９号；同第４，０９３，５３
７号；同第４，１１８，３３７号；同第４，１１８，３
３８号：同第４，２１８，３０６号：同第４．４４４，
７２２号；同第４，４５９，２０３号明細書並びにべ二
−ト（Ｖ ｅｎｕｔｏ）らのフルード・カタリティック
・ ′１クラッキング・ウィズ・ゼ
オライト・カタリッツ（Ｆ １ｕｉｄ ＣａＬａ１ｙ
Ｌｉｃ Ｃｒａｃｋｉｎｇ ＷｉＬＩ＋ Ｚｅｏ
ｌｉｔｅＣａｔｉｌｙｓｔｓ）、マーシャル・デツカ−
・インコーホレーテッド（Ｍａｒｃｅｌ Ｄｅｋｋｅｒ
、Ｉｎｃ、）（１９７９年）に見ることができる。
；同第３、．８１２，０２９号；同第４，０９３，５３
７号；同第４，１１８，３３７号；同第４，１１８，３
３８号：同第４，２１８，３０６号：同第４．４４４，
７２２号；同第４，４５９，２０３号明細書並びにべ二
−ト（Ｖ ｅｎｕｔｏ）らのフルード・カタリティック
・ ′１クラッキング・ウィズ・ゼ
オライト・カタリッツ（Ｆ １ｕｉｄ ＣａＬａ１ｙ
Ｌｉｃ Ｃｒａｃｋｉｎｇ ＷｉＬＩ＋ Ｚｅｏ
ｌｉｔｅＣａｔｉｌｙｓｔｓ）、マーシャル・デツカ−
・インコーホレーテッド（Ｍａｒｃｅｌ Ｄｅｋｋｅｒ
、Ｉｎｃ、）（１９７９年）に見ることができる。
ＦＣＣ反応器の性能特徴は例えば装入原料に対するＦＣ
Ｃ反応器中でのガソリン、コークス及びガスのような全
生成物の転化率；装入ｉ料のガソリン級生成物への転化
の選択性；及び生成物ガソリンのオクタン価のような多
数の因子によって判断することができる。
Ｃ反応器中でのガソリン、コークス及びガスのような全
生成物の転化率；装入ｉ料のガソリン級生成物への転化
の選択性；及び生成物ガソリンのオクタン価のような多
数の因子によって判断することができる。
慣用のＦＣＣ触媒を本発明方法に利用する反応器に使用
することができる。＊当な触媒は例えばシリカ触媒また
はシリカ−アルミナ触媒またはそれら両者である。酸性
ゼオライト類が特に有用であり、ファウジャサイト、結
晶性ゼオライト及び業界で既知の他のゼオライト類を含
有する低コークス製造量結晶性ゼオライトクラッキング
触媒が好適である０通常、触媒は平均寸法２０〜１００
ミクロンをもつ微粒子である。
することができる。＊当な触媒は例えばシリカ触媒また
はシリカ−アルミナ触媒またはそれら両者である。酸性
ゼオライト類が特に有用であり、ファウジャサイト、結
晶性ゼオライト及び業界で既知の他のゼオライト類を含
有する低コークス製造量結晶性ゼオライトクラッキング
触媒が好適である０通常、触媒は平均寸法２０〜１００
ミクロンをもつ微粒子である。
［発明が解決しようとする問題点］
ＦＣＣクラッキングにおいて、熱触媒（６５０℃士）を
比較的低温（１５０〜３７５℃）の装入原料と混合する
。触媒は装入原料を気化し、所望のクラッキング反応の
ために適当な温度（４８０〜５４５℃）へ油蒸気を過熱
するための熱移動媒体である。油と触媒を混合する初期
工程において、若干の油は熱触媒の温度に近い温度へ必
然的に加熱され、結果として、オーバークラッキングを
伴い、ガス製造量の顕著な増加を起こす、触媒のコーク
ス化は熱触媒がクラッキング温度以上の温度で液相中の
油と接触する場合に特にｒｘｔｓとなる。
比較的低温（１５０〜３７５℃）の装入原料と混合する
。触媒は装入原料を気化し、所望のクラッキング反応の
ために適当な温度（４８０〜５４５℃）へ油蒸気を過熱
するための熱移動媒体である。油と触媒を混合する初期
工程において、若干の油は熱触媒の温度に近い温度へ必
然的に加熱され、結果として、オーバークラッキングを
伴い、ガス製造量の顕著な増加を起こす、触媒のコーク
ス化は熱触媒がクラッキング温度以上の温度で液相中の
油と接触する場合に特にｒｘｔｓとなる。
本発明の目的は油と触媒の初期混合を制−御して集中す
る過熱を最小限とし且つコークス化を低減することにあ
る。
る過熱を最小限とし且つコークス化を低減することにあ
る。
［問題点を解決するための手段］
従って、本発明は反応器ライザー（２）の底部帯域で炭
化水素油装入原料を再生した熱触媒と混合し、反応器ラ
イザー（２）に炭化水素油装入原料と触媒の混合物を通
し、それに丁よって前記炭化水素油装入原料を気化して
吸熱操作条件下、操作温度で気ｆヒした装入源ｆ’ｌを
クラッキングし且つ触媒上の炭素質沈着物の沈着により
触媒が失活され、クラッキングした炭化水素生成物から
失活した触媒を分離し、失活した触媒を再生装置（１２
）へ送り、再生装置容器へ導入する再生媒体により炭素
質沈着１勿を発熱操作条件下で失活した触媒から除去し
、且つ反応器ライザー（２）の底部帯域へ操作クラッキ
ング温度より実質上高い温度の再生した熱触媒の区分を
送ることからなる流動接触クラッキング方法において、 液体炭化水素油装入原料並びに前記装入原料を実質上ク
ラッキングせずに該装入原料の主要量を気化するに充分
な熱触媒の第１添加量を第１混合帯域（２０）に連続的
に注入し：且つ 第１温き帯域（２０）の下流に配置した第２混合帯域中
で気化した装入原料と、第１触媒添加量及び再生した高
活性熱触媒の第２添加量を接触させ、それによって付加
高活性熱触媒と気化した装入原料を混合して反応器ライ
ザー（２）中で前記装入原料をクラッキングすることを
特徴とする流動接触クラッキング方法を提供するにある
。
化水素油装入原料を再生した熱触媒と混合し、反応器ラ
イザー（２）に炭化水素油装入原料と触媒の混合物を通
し、それに丁よって前記炭化水素油装入原料を気化して
吸熱操作条件下、操作温度で気ｆヒした装入源ｆ’ｌを
クラッキングし且つ触媒上の炭素質沈着物の沈着により
触媒が失活され、クラッキングした炭化水素生成物から
失活した触媒を分離し、失活した触媒を再生装置（１２
）へ送り、再生装置容器へ導入する再生媒体により炭素
質沈着１勿を発熱操作条件下で失活した触媒から除去し
、且つ反応器ライザー（２）の底部帯域へ操作クラッキ
ング温度より実質上高い温度の再生した熱触媒の区分を
送ることからなる流動接触クラッキング方法において、 液体炭化水素油装入原料並びに前記装入原料を実質上ク
ラッキングせずに該装入原料の主要量を気化するに充分
な熱触媒の第１添加量を第１混合帯域（２０）に連続的
に注入し：且つ 第１温き帯域（２０）の下流に配置した第２混合帯域中
で気化した装入原料と、第１触媒添加量及び再生した高
活性熱触媒の第２添加量を接触させ、それによって付加
高活性熱触媒と気化した装入原料を混合して反応器ライ
ザー（２）中で前記装入原料をクラッキングすることを
特徴とする流動接触クラッキング方法を提供するにある
。
他の実施君様において、本発明はライザー（２）が細長
い円筒状の滑らかな壁をもつ管よりなり、第１混合帯域
が多数の低部触媒予備混合口（２２）を備える同軸的に
配置したベンチュリ管（２０）よりなり、同軸的に設置
した装入原料挿入口移動ノズル（１８）がベンチュリ管
（２０）の細い咽喉状帯域へ液体装入原料を放出するた
めの低部触媒予備混合口（２２）に近接するベンチュリ
管（２０）内に設置されることからなる方法を提供する
にある。
い円筒状の滑らかな壁をもつ管よりなり、第１混合帯域
が多数の低部触媒予備混合口（２２）を備える同軸的に
配置したベンチュリ管（２０）よりなり、同軸的に設置
した装入原料挿入口移動ノズル（１８）がベンチュリ管
（２０）の細い咽喉状帯域へ液体装入原料を放出するた
めの低部触媒予備混合口（２２）に近接するベンチュリ
管（２０）内に設置されることからなる方法を提供する
にある。
［作 用］
通常、本発明は上述した文献に開示するような慣用のＦ
ＣＣ反応器を利用することができる。同様に、本発明方
法はまたナフサ類、軽油類、減圧軽油類、残さ油類、軽
質留出油、重質留出油及びき成燃料類のような種々のク
ラッキング装入原料を利用することができる。
ＣＣ反応器を利用することができる。同様に、本発明方
法はまたナフサ類、軽油類、減圧軽油類、残さ油類、軽
質留出油、重質留出油及びき成燃料類のような種々のク
ラッキング装入原料を利用することができる。
典型的なＦＣＣ装置の概略工程を示す第１１Ａにおいて
、炭化水素装入原料は反応器ライザー（２）
′の底部へ導入される。再生した熱触媒も通常流量
制御バルブ（１６）を備えた供給導管（１４）によりう
・ｆザー（２）の底部に導入される。装入原料は揮発し
、触媒とサスペンションを形成し、反応器を上方へ進行
する。ライザー（２）の底部帯域そ形成されたサスペン
ションは選択された温度及び滞留時間条件下でライザー
＜２ ）？ｉ：上方へ送られる。サスペンションは通常
、慣用のサイクロンのような固体−蒸気分離装置、及び
触媒から同伴する炭化水素類をストリッピングするため
の装置を含む反応器の幅広帯域（６）へ送られる０図を
明瞭にするためにストリッピング帯域及び固体−蒸気分
離装置を図示しない、上述の装置は慣用のものである。
、炭化水素装入原料は反応器ライザー（２）
′の底部へ導入される。再生した熱触媒も通常流量
制御バルブ（１６）を備えた供給導管（１４）によりう
・ｆザー（２）の底部に導入される。装入原料は揮発し
、触媒とサスペンションを形成し、反応器を上方へ進行
する。ライザー（２）の底部帯域そ形成されたサスペン
ションは選択された温度及び滞留時間条件下でライザー
＜２ ）？ｉ：上方へ送られる。サスペンションは通常
、慣用のサイクロンのような固体−蒸気分離装置、及び
触媒から同伴する炭化水素類をストリッピングするため
の装置を含む反応器の幅広帯域（６）へ送られる０図を
明瞭にするためにストリッピング帯域及び固体−蒸気分
離装置を図示しない、上述の装置は慣用のものである。
サイクロン中及びストリッピング装置中で分離された品
釈剤蒸気を含む蒸気は導管（８）により反応器から回収
される。
釈剤蒸気を含む蒸気は導管（８）により反応器から回収
される。
炭素質沈着物すなわちコークスを含有するストリッピン
グした触媒は導’ｉ！’（１０）を通ってストリッピン
グ帯域の底部から回収され、再生装置（１２＞へ送られ
る。再生袋袋面（１２）において、触媒は再生装置（１
２）へ導管（９）を介して空気のような酸素含有ガスを
送り、触媒上のコークスを焼き払い且つ導管（１４）に
より再生装置から煙道ガスを回収することによって再生
される。
グした触媒は導’ｉ！’（１０）を通ってストリッピン
グ帯域の底部から回収され、再生装置（１２＞へ送られ
る。再生袋袋面（１２）において、触媒は再生装置（１
２）へ導管（９）を介して空気のような酸素含有ガスを
送り、触媒上のコークスを焼き払い且つ導管（１４）に
より再生装置から煙道ガスを回収することによって再生
される。
反応器ライザー（２）は通常細長い円筒状の滑らかなＭ
ｔもつ管よりなる。混合装置（第１混ご帯域 ベンチュ
リ管）（２０）は多数の低部触媒子６ｍ混さ口（２２）
をもち、反応器ライザー軸上に配列されたベンチュリ管
よりなる。液体装入原料をベンチュリ管の細い咽喉状帯
域へ放出するためのベンチュリ管と同軸的に配置された
装入原料挿入口移動ノズル（１８）はベンチュリ管内に
おいて低部触媒予備混合口（２２）に近接した位置に設
けられている。ベンチュリ管は上部環状触媒挿入手段を
形成する上部の外側に開いた排出端部をもつ、１本の管
を記載したが、当業者は多数のベンチュリ型混合装置を
収容するために反応器の設計を改変することができる。
ｔもつ管よりなる。混合装置（第１混ご帯域 ベンチュ
リ管）（２０）は多数の低部触媒子６ｍ混さ口（２２）
をもち、反応器ライザー軸上に配列されたベンチュリ管
よりなる。液体装入原料をベンチュリ管の細い咽喉状帯
域へ放出するためのベンチュリ管と同軸的に配置された
装入原料挿入口移動ノズル（１８）はベンチュリ管内に
おいて低部触媒予備混合口（２２）に近接した位置に設
けられている。ベンチュリ管は上部環状触媒挿入手段を
形成する上部の外側に開いた排出端部をもつ、１本の管
を記載したが、当業者は多数のベンチュリ型混合装置を
収容するために反応器の設計を改変することができる。
予熱を行なったか、または行なっていない油装入原料を
該装入原料と熱触媒の制御された量の混合を行なうため
のエジェクター型ベンチ二す管〈２０）中の推進媒体と
して使用することができる。
該装入原料と熱触媒の制御された量の混合を行なうため
のエジェクター型ベンチ二す管〈２０）中の推進媒体と
して使用することができる。
若干のスチーム、好適には油の１〜５部ｍｘ％のスチー
ムを油の気化の促進及び／またはベンチュリ管中での混
合を得るために添加することができる。
ムを油の気化の促進及び／またはベンチュリ管中での混
合を得るために添加することができる。
移動ノズル（１８）の・排出口に近接する予備混合口は
油装入原料を気化し、且つ得られた蒸気を通常のクラッ
キング温度、代表的には４２５〜４７５℃より若干低い
温度へ予熱するに充分な量の熱触媒を導入することがで
きる寸法である。混合及び気化は移動ノズルから油装入
原料が排出されるベンチュリ管（混合装置）（２０）内
で実質上行なわれる。
油装入原料を気化し、且つ得られた蒸気を通常のクラッ
キング温度、代表的には４２５〜４７５℃より若干低い
温度へ予熱するに充分な量の熱触媒を導入することがで
きる寸法である。混合及び気化は移動ノズルから油装入
原料が排出されるベンチュリ管（混合装置）（２０）内
で実質上行なわれる。
予熱した混合物がベンチュリ管（２０）の頂部排出端部
を越えて上昇した時に、該混−か物をベンチュリ管とク
ラッキングライザーの間の環状空間を通って流れる付加
的熱触媒との混合が行なわれる０代表的なＦＣＣ装置に
おいて、全触媒／油ｆｆｌ量比が５／１〜８／１である
場合、触媒の２〜３部が予備混合口を通過し、且つ３〜
２部が環状空間を通過することができるように油装入原
料添加流を比例させることが好都合である。大規模装置
において２図に示す１個の混合装置ではなく多数の混合
装置を使用することができる。
を越えて上昇した時に、該混−か物をベンチュリ管とク
ラッキングライザーの間の環状空間を通って流れる付加
的熱触媒との混合が行なわれる０代表的なＦＣＣ装置に
おいて、全触媒／油ｆｆｌ量比が５／１〜８／１である
場合、触媒の２〜３部が予備混合口を通過し、且つ３〜
２部が環状空間を通過することができるように油装入原
料添加流を比例させることが好都合である。大規模装置
において２図に示す１個の混合装置ではなく多数の混合
装置を使用することができる。
エジェクターの流動作用は予備温き口を通過する触媒の
均一流を維持し且つ液体と熱触媒の急速な混合に伴う圧
力サージングを最低にする傾向にある。息速な触媒移動
に露出するエジェクター及びベンチュリ管は串粍を最低
限にするために強固な表面でなければならない、３１！
当な等級の鋼が構築物の主要材料として使用できる。上
述の触媒−装入原料混合技法によるＦＣＣ装置の操作に
おいて、第１添加量の触媒は触媒供給導管からベンチュ
リ流れ特性により創造される流動化した誘導経路を通過
して定常状好条件子連続流となって流れる。
均一流を維持し且つ液体と熱触媒の急速な混合に伴う圧
力サージングを最低にする傾向にある。息速な触媒移動
に露出するエジェクター及びベンチュリ管は串粍を最低
限にするために強固な表面でなければならない、３１！
当な等級の鋼が構築物の主要材料として使用できる。上
述の触媒−装入原料混合技法によるＦＣＣ装置の操作に
おいて、第１添加量の触媒は触媒供給導管からベンチュ
リ流れ特性により創造される流動化した誘導経路を通過
して定常状好条件子連続流となって流れる。
ベンチュリ管（ベンチュリ混合装置）の内側を流通する
触媒とベンチュリ管の外側の環状空間を通過する触媒の
相対比は触媒温度、装入原料の揮発性等に依存して変化
させることができる０通常、ＦＣＣ（”オｔイ） Ｍ
Ｗ Ｅｔ ＴＪ ｉ！ ’Ｒｊｄｒ ＊ Ａ １１ ｍ
＜よ２７ ′１〜１／２の相対重量比で操
作することができる。
触媒とベンチュリ管の外側の環状空間を通過する触媒の
相対比は触媒温度、装入原料の揮発性等に依存して変化
させることができる０通常、ＦＣＣ（”オｔイ） Ｍ
Ｗ Ｅｔ ＴＪ ｉ！ ’Ｒｊｄｒ ＊ Ａ １１ ｍ
＜よ２７ ′１〜１／２の相対重量比で操
作することができる。
更に、ベンチュリ管（混合装置）の形状及び相対的な反
応器ライザー（２）の寸法は上述の物理的特性から決定
することができる。ベンチュリ管の構造はその排出口断
面積を全反応器ライザー断面積のある分数比とすること
によって最適に利用することができる。全ベンチュリ排
出口面積／全ライザー断面積の比（Ａ／Ａｔ）が１／１
〜１／３であることが好都きである。排出口面積の約２
５〜７５％に咽頭部の面積を制限することによって充分
なベンチュリ管による誘導作用が達成できる。
応器ライザー（２）の寸法は上述の物理的特性から決定
することができる。ベンチュリ管の構造はその排出口断
面積を全反応器ライザー断面積のある分数比とすること
によって最適に利用することができる。全ベンチュリ排
出口面積／全ライザー断面積の比（Ａ／Ａｔ）が１／１
〜１／３であることが好都きである。排出口面積の約２
５〜７５％に咽頭部の面積を制限することによって充分
なベンチュリ管による誘導作用が達成できる。
考慮すべき他の関数は触媒供給導管から反応器ライザー
（２）及びベンチュリ管流路への第１添加量の触媒の移
動経路である。所望でない圧力降下を回避するために、
第１添加量の触媒について長い曲がりくｂった経路は回
避または最小限とずべきである０通常、ベンチュリ管の
長さは触媒供給導管の垂直寸法にほぼ等しい寸法を選択
し、該供給導管からの触媒の直接流路または投射方向内
にライザーに同心的に設置される４代表的な装置におい
て、ベンチュリ管の縦の寸法は５Ｄ（Ｄはライザーの直
径）まで、好適には０．５〜０．８Ｄであることができ
る。
（２）及びベンチュリ管流路への第１添加量の触媒の移
動経路である。所望でない圧力降下を回避するために、
第１添加量の触媒について長い曲がりくｂった経路は回
避または最小限とずべきである０通常、ベンチュリ管の
長さは触媒供給導管の垂直寸法にほぼ等しい寸法を選択
し、該供給導管からの触媒の直接流路または投射方向内
にライザーに同心的に設置される４代表的な装置におい
て、ベンチュリ管の縦の寸法は５Ｄ（Ｄはライザーの直
径）まで、好適には０．５〜０．８Ｄであることができ
る。
ベンチュリ管は第１図に記載するように、移動ノズル（
移動ノズル導管＞（１８）上に取付けることによってラ
イザー中に支持されてもよく、また放射状支柱等により
ライザー側壁へ取付けることによってライザー中に支持
してもよい、第２図において、ベンチュリ管温き装置は
実質上解放された底部挿入口をもつように記載されてい
る。この改変は全面積（Ａｔ）０．５＋＋＋”、ベンチ
ュリ管排出口面積０．３ｍ２及び移動ノズル排出口面Ｔ
Ｉ ６０ ｃｍ２をもつ４７８０Ｍ’／日（Ｄ＞の軽油
装入原料を収容できる大規模ＦＣＣライザーのために設
計されたものである。移動ノズルを離れる油の速度は６
０１ａ／秒であり、この速度により１．５ｍ／秒のベン
チュリ管挿入口へ流入する触媒の６０ｍ／秒の流速を誘
発する。この設計において、ベンチュリ管排出口速度は
ＦＣＣ触媒−油混合物の移動速度以上の１２ｍ／秒であ
る。
移動ノズル導管＞（１８）上に取付けることによってラ
イザー中に支持されてもよく、また放射状支柱等により
ライザー側壁へ取付けることによってライザー中に支持
してもよい、第２図において、ベンチュリ管温き装置は
実質上解放された底部挿入口をもつように記載されてい
る。この改変は全面積（Ａｔ）０．５＋＋＋”、ベンチ
ュリ管排出口面積０．３ｍ２及び移動ノズル排出口面Ｔ
Ｉ ６０ ｃｍ２をもつ４７８０Ｍ’／日（Ｄ＞の軽油
装入原料を収容できる大規模ＦＣＣライザーのために設
計されたものである。移動ノズルを離れる油の速度は６
０１ａ／秒であり、この速度により１．５ｍ／秒のベン
チュリ管挿入口へ流入する触媒の６０ｍ／秒の流速を誘
発する。この設計において、ベンチュリ管排出口速度は
ＦＣＣ触媒−油混合物の移動速度以上の１２ｍ／秒であ
る。
ベンチュリ管（ベンチュリ混合装置）により生ずる代表
的な温度分布を第３図に説明する。この図では触媒−油
混自物の平均温度（Ｔ ｂ）をベンチュリ管から下流へ
の距離に対してプロットした。触媒の第１添加量（流れ
Ｉ）はベンチュリ放出装置を流通して装入される油を部
分的に気化し、次に触媒の第２添加量（流れ■）が混自
物を所望の温度にする。Ｔａは抽挿入口温度であり、Ｔ
ｃは再生した触媒の温度である。 装入原料は１５０〜
３７５℃の装入温度で装入される石油区分よりなり、再
生容器からの再生した熱触媒は６５０〜７２５℃であり
、気化した装入原料と触媒の第１添加量区分の混合物が
クラッキング温度以下の温度でベンチュリ管を出て更に
触媒の第２添加量区分により４８０〜５３５℃の平均操
作クラッキング温度へ加熱される。全触媒／装入原料重
量比は通常４／１へ８／１である。
的な温度分布を第３図に説明する。この図では触媒−油
混自物の平均温度（Ｔ ｂ）をベンチュリ管から下流へ
の距離に対してプロットした。触媒の第１添加量（流れ
Ｉ）はベンチュリ放出装置を流通して装入される油を部
分的に気化し、次に触媒の第２添加量（流れ■）が混自
物を所望の温度にする。Ｔａは抽挿入口温度であり、Ｔ
ｃは再生した触媒の温度である。 装入原料は１５０〜
３７５℃の装入温度で装入される石油区分よりなり、再
生容器からの再生した熱触媒は６５０〜７２５℃であり
、気化した装入原料と触媒の第１添加量区分の混合物が
クラッキング温度以下の温度でベンチュリ管を出て更に
触媒の第２添加量区分により４８０〜５３５℃の平均操
作クラッキング温度へ加熱される。全触媒／装入原料重
量比は通常４／１へ８／１である。
第４図は２個の再生装置を使用する典型的なＦＣＣ装置
の概略流れ工程図を示すものである。
の概略流れ工程図を示すものである。
炭化水素装入原料は挿入口導管（１１２）を介して主混
合帯域（１１４）へ液体油を注入することによって、ま
た導管（１１６）から触媒の第１添加量を反応器ライザ
ー（２）の底部へ導入することによって触媒と装入原料
とを混合する。この混合は装入原料を気化し、気化した
装入原料をフレア管すなわちベンチュリ管（２０）を介
して第２温き帯域に送り、通常ＦＸｊｔ ｆｔｌ制御バ
ルブ（１２４）を備える供給導管（，１２２）を介して
ライザーの低部区域へ導入される再生した熱触媒の第２
添加量と接触させる。
合帯域（１１４）へ液体油を注入することによって、ま
た導管（１１６）から触媒の第１添加量を反応器ライザ
ー（２）の底部へ導入することによって触媒と装入原料
とを混合する。この混合は装入原料を気化し、気化した
装入原料をフレア管すなわちベンチュリ管（２０）を介
して第２温き帯域に送り、通常ＦＸｊｔ ｆｔｌ制御バ
ルブ（１２４）を備える供給導管（，１２２）を介して
ライザーの低部区域へ導入される再生した熱触媒の第２
添加量と接触させる。
装入原料は反応器を上方へ進行する触媒とサスペンショ
ンを形成する。該サスペンションは慣用のサイクロン（
１３２）のような固体−蒸気分離装置及び導管（１３６
）を介してスチーム等を注入することによってストリッ
ピング帯域（１３４）中で触媒から同伴する炭化水素類
をストリッピングするための装置を備える幅広帯域（６
）へ送られる。
ンを形成する。該サスペンションは慣用のサイクロン（
１３２）のような固体−蒸気分離装置及び導管（１３６
）を介してスチーム等を注入することによってストリッ
ピング帯域（１３４）中で触媒から同伴する炭化水素類
をストリッピングするための装置を備える幅広帯域（６
）へ送られる。
炭素質沈着物すなわちコークスを含むストリ・ラビング
した触媒は導管（１４０）によりストリ・ラビング帯域
の底部から回収され、再生袋ａ＜１５ｏ＞
１へ送られる。触媒は再生袋！＜１５０）へ導管（１
５２）より空気を添加し、触媒上のコークスを焼き払い
、且つ導管（１５４）から煙道ガスを回収することによ
って再生される。再生した活性な熱触媒は６５０〜７２
５℃の温度で導管（１２２）を経て、第２混合帯域（１
２０）上の熱触媒−蒸気温き帯域の温度に応答する温度
制御装置（１２４Ａ）により操作される流量制御バルブ
（１２４）を通過して第２ｆｆ１合帯域（１２０）へ６
５０〜７２５’Ｃノ温度で送られる。 ストリッピング
した熱触媒の１部分は導管（１４２）により除去され、
再生装置（１５０）より実質上低い温度（６００℃以下
）で操作される第２再生容器（第２再生装置）（１６０
）中で部分的に再生される。ストリッピングした触媒の
１部分を導管（１４２）から導管（１６４）を介して導
管（リサイクル導管＞（１１６）ｌ＞迂回させることが
好都合である。第１混合帯域中の温度制御はベンチュリ
管（２０）すなわちフレア管に近接する該帯域を出る混
合物流またはその下流の混合物流の温度を測定し、制御
装！（１１６Ａ）によりバルブ（１６６）を操作するこ
とによって達成できる。
した触媒は導管（１４０）によりストリ・ラビング帯域
の底部から回収され、再生袋ａ＜１５ｏ＞
１へ送られる。触媒は再生袋！＜１５０）へ導管（１
５２）より空気を添加し、触媒上のコークスを焼き払い
、且つ導管（１５４）から煙道ガスを回収することによ
って再生される。再生した活性な熱触媒は６５０〜７２
５℃の温度で導管（１２２）を経て、第２混合帯域（１
２０）上の熱触媒−蒸気温き帯域の温度に応答する温度
制御装置（１２４Ａ）により操作される流量制御バルブ
（１２４）を通過して第２ｆｆ１合帯域（１２０）へ６
５０〜７２５’Ｃノ温度で送られる。 ストリッピング
した熱触媒の１部分は導管（１４２）により除去され、
再生装置（１５０）より実質上低い温度（６００℃以下
）で操作される第２再生容器（第２再生装置）（１６０
）中で部分的に再生される。ストリッピングした触媒の
１部分を導管（１４２）から導管（１６４）を介して導
管（リサイクル導管＞（１１６）ｌ＞迂回させることが
好都合である。第１混合帯域中の温度制御はベンチュリ
管（２０）すなわちフレア管に近接する該帯域を出る混
合物流またはその下流の混合物流の温度を測定し、制御
装！（１１６Ａ）によりバルブ（１６６）を操作するこ
とによって達成できる。
接触クラッキング活性は装入原料及び処理条件により調
節することができる０代表的な希土類金属置換Ｙ型ゼオ
ライト（ＲＥＶ）触媒は通常再生装置（１５０）（主ル
ープ）中でマイクロ活性試験値７０へ完全に再生するこ
とができ、またより高い活性をもつ新鮮な補充触媒を導
管（１２２Ａ）を介して添加することができる。第１温
き帯域へは平均マイクロ活性試験値４０以下をもつ比較
的低活性の触媒を添加することが好適である。第２再生
容器（１６０）中での再生と同時に導管＜１６４）によ
りストリッピングした触媒を迂回させると１部分が非常
にコークス化した触媒で、他の部分が酸化性再生により
活性化した触媒とが混合した装入原料を気化するための
混合触媒添加流を提供することを理解されたい。
節することができる０代表的な希土類金属置換Ｙ型ゼオ
ライト（ＲＥＶ）触媒は通常再生装置（１５０）（主ル
ープ）中でマイクロ活性試験値７０へ完全に再生するこ
とができ、またより高い活性をもつ新鮮な補充触媒を導
管（１２２Ａ）を介して添加することができる。第１温
き帯域へは平均マイクロ活性試験値４０以下をもつ比較
的低活性の触媒を添加することが好適である。第２再生
容器（１６０）中での再生と同時に導管＜１６４）によ
りストリッピングした触媒を迂回させると１部分が非常
にコークス化した触媒で、他の部分が酸化性再生により
活性化した触媒とが混合した装入原料を気化するための
混合触媒添加流を提供することを理解されたい。
上述の装置の操作中に、油装入原料を第１混合４用の推
進媒体として使用することができ、油装入原料と低活性
熱触媒の制御された量の混合、及び得られた蒸気の通常
のクラッキング温度より若干低い温度例えば４２５〜４
７５℃への予熱を達成することができる、混合及び気化
は主混合帯域（１１４）及びベンチュリ管（２０）内で
実質上行なわれる。
進媒体として使用することができ、油装入原料と低活性
熱触媒の制御された量の混合、及び得られた蒸気の通常
のクラッキング温度より若干低い温度例えば４２５〜４
７５℃への予熱を達成することができる、混合及び気化
は主混合帯域（１１４）及びベンチュリ管（２０）内で
実質上行なわれる。
２個の再生装置を使用する場合、装入原料は１５０〜３
７５℃の装入温度で装入される石油区分よりなり、実質
上気化した装入原料と触媒の第１添加量からなる混合物
はクラッキング温度以下の温度でベンチュリ管を出るこ
とが好都合である。
７５℃の装入温度で装入される石油区分よりなり、実質
上気化した装入原料と触媒の第１添加量からなる混合物
はクラッキング温度以下の温度でベンチュリ管を出るこ
とが好都合である。
再生した熱触媒を第２混合帯域へ６５０〜７２５℃の温
度で添加して装入原料／触媒混合物の流れを４８０〜５
３５℃の平均操作クラッキング温度へ更に加熱すること
ができる。２個の再生装置を使用する場合の全触媒／装
入原料重量比は通常８／１〜１４／１である。
度で添加して装入原料／触媒混合物の流れを４８０〜５
３５℃の平均操作クラッキング温度へ更に加熱すること
ができる。２個の再生装置を使用する場合の全触媒／装
入原料重量比は通常８／１〜１４／１である。
本発明は多数の炭化水素装入原料物質、特に高パラフィ
ン質の物質を転化する際に有用である。
ン質の物質を転化する際に有用である。
ギップスラン（Ｇｉｐｐｓｌａｎ）原油から得られるロ
ウ質軽油またはフィッシャー−トロブツシュロウ質炭化
水素類から誘導された石油軽油は本発明技法により好都
合にクラッキングすることができる。
ウ質軽油またはフィッシャー−トロブツシュロウ質炭化
水素類から誘導された石油軽油は本発明技法により好都
合にクラッキングすることができる。
好適な実施邪様において、パラフィン買石油軽油は２５
０〜４２５℃へ予熱され、また触媒／油ｆｆ１Ｊｉ比８
．７／１で温度５９５℃をもつ余り活性でない触媒の添
加量と混合して装入原料の９０％を気化した４次に、こ
の混合物を更に７５０ ’Ｃの温度をもつ再生した高活
性触媒４重量部と混合して気化した装入原料をガソリン
、留出油及び他の低分子量生成物へ、クラッキングした
０本発明技法はオーバークラッキングを低減し且つ生成
物分布を改善する。
０〜４２５℃へ予熱され、また触媒／油ｆｆ１Ｊｉ比８
．７／１で温度５９５℃をもつ余り活性でない触媒の添
加量と混合して装入原料の９０％を気化した４次に、こ
の混合物を更に７５０ ’Ｃの温度をもつ再生した高活
性触媒４重量部と混合して気化した装入原料をガソリン
、留出油及び他の低分子量生成物へ、クラッキングした
０本発明技法はオーバークラッキングを低減し且つ生成
物分布を改善する。
余り活性でないコークス化した触媒はまた１個だけの再
生装置から得ることができる。再生した熱触媒とストリ
ッピングした消耗した触媒の混合は主混合帯域でほとん
どの装入原料を気化するに充分な熱をまだもつ比較的低
活性の触媒を造ることができる。
生装置から得ることができる。再生した熱触媒とストリ
ッピングした消耗した触媒の混合は主混合帯域でほとん
どの装入原料を気化するに充分な熱をまだもつ比較的低
活性の触媒を造ることができる。
第１図は改善された混合装置を含む垂直Ｆｃｃ反応器及
び再生装置の概略図であり、第２図は別
ｌのベンチュリ型混合装置を示す図であり、第３図は
混合温度に対するベンチュリ型混合装置に近接するライ
ザーの垂直距離のプロットを示すグラフ図であり、第４
図は２個の触媒再生装置を備えるベンチュリ型混合装置
をもつ反応・器の概略図である０図中：２・・・反応器
ライザー（ライザー）、６・・・幅広帯域、８・・・導
管、９・・・導管、１０・・・導管、１２・・・再生装
置、１４・・・供給導管、１６・・・流量制御バルブ、
１８・・・移動ノズル、２０・・・第１混合帯域（ベン
チュリ管、混合装置）、２２・・・低部触媒予備混合口
、２４・・・導管、１１２・・・挿入口導管、１１４・
・・主混合帯域、１１６・・・導管（リサイクル導管）
、１１６Ａ・・・制御装置、１２０・・・第２混合帯域
、１２２Ａ・・・導管、１２２・・・導管、１２４Ａ・
・・温度制御導管、１２４・・・流量ｖ制御バルブ。 １３２・・・慣用のサイクロン、１３４・・・ストリッ
ピング帯域、１３６・・・導管、１４０・・・導管、１
４２・・・導管、１５０・・・再生装置、１５２・・・
導管、１５４・・・導管、１６０・・・第２再生容器（
第２再生装置）、１６４・・・導管、１６６・・・バル
ブ、Ｔａ・・・抽挿入口温度、Ｔｂ・・・触媒−油混合
物の平均温度、Ｔｃ・・・再生触媒温度。 〃イヒ駁禾弱ノＪ１け ＦｆＧ、２ ＦｉＧ、３
び再生装置の概略図であり、第２図は別
ｌのベンチュリ型混合装置を示す図であり、第３図は
混合温度に対するベンチュリ型混合装置に近接するライ
ザーの垂直距離のプロットを示すグラフ図であり、第４
図は２個の触媒再生装置を備えるベンチュリ型混合装置
をもつ反応・器の概略図である０図中：２・・・反応器
ライザー（ライザー）、６・・・幅広帯域、８・・・導
管、９・・・導管、１０・・・導管、１２・・・再生装
置、１４・・・供給導管、１６・・・流量制御バルブ、
１８・・・移動ノズル、２０・・・第１混合帯域（ベン
チュリ管、混合装置）、２２・・・低部触媒予備混合口
、２４・・・導管、１１２・・・挿入口導管、１１４・
・・主混合帯域、１１６・・・導管（リサイクル導管）
、１１６Ａ・・・制御装置、１２０・・・第２混合帯域
、１２２Ａ・・・導管、１２２・・・導管、１２４Ａ・
・・温度制御導管、１２４・・・流量ｖ制御バルブ。 １３２・・・慣用のサイクロン、１３４・・・ストリッ
ピング帯域、１３６・・・導管、１４０・・・導管、１
４２・・・導管、１５０・・・再生装置、１５２・・・
導管、１５４・・・導管、１６０・・・第２再生容器（
第２再生装置）、１６４・・・導管、１６６・・・バル
ブ、Ｔａ・・・抽挿入口温度、Ｔｂ・・・触媒−油混合
物の平均温度、Ｔｃ・・・再生触媒温度。 〃イヒ駁禾弱ノＪ１け ＦｆＧ、２ ＦｉＧ、３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、反応器ライザー（２）の底部帯域で炭化水素油装入
原料を再生した熱触媒と混合し、反応器ライザー（２）
に炭化水素油装入原料と触媒の混合物を通し、それによ
って前記炭化水素油装入原料を気化して吸熱操作条件下
、操作温度で気化した装入原料をクラッキングし且つ触
媒上の炭素質沈着物の沈着により触媒が失活され、クラ
ッキングした炭化水素生成物から失活した触媒を分離し
、失活した触媒を再生装置（１２）へ送り、再生装置容
器へ導入する再生媒体により炭素質沈着物を発熱操作条
件下で失活した触媒から除去し、且つ反応器ライザー（
２）の底部帯域へ操作クラッキング温度より実質上高い
温度の再生した熱触媒の区分を送ることからなる流動接
触クラッキング方法において、 液体炭化水素油装入原料並びに前記装入原料を実質上ク
ラッキングせずに該装入原料の主要量を気化するに充分
な熱触媒の第１添加量を第１混合帯域（２０）に連続的
に注入し；且つ 第１混合帯域（２０）の下流に配置した第２混合帯域中
で気化した装入原料と、第１触媒添加量及び再生した高
活性熱触媒の第２添加量を接触させ、それによって付加
高活性熱触媒と気化した装入原料を混合して反応器ライ
ザー（２）中で前記装入原料をクラッキングすることを
特徴とする流動接触クラッキング方法。 ２、ライザー（２）が細長い円筒状の滑らかな壁をもつ
管よりなり、第１混合帯域が多数の低部触媒予備混合口
（２２）をもつ同心状に配列したベンチュリ管（２０）
をもち、同軸的に設置した装入原料挿入口移動ノズル（
１８）がベンチュリ管（２０）の細い咽喉状帯域へ液体
装入原料を放出するための低部触媒予備混合口（２２）
に近接するベンチュリ管（２０）内に設置される特許請
求の範囲第１項記載の方法。 ３、熱触媒の第１添加量が第２添加量の熱触媒より低活
性の触媒である特許請求の範囲第１項または第２項記載
の方法。 ４、装入原料が１５０〜３７５℃の装入温度の石油区分
よりなり、６００℃以下の温度をもつ低活性触媒と混合
され、且つ装入原料の少なくとも９０％が気化され、気
化した装入原料と触媒の第１添加量の混合物が第１混合
帯域（１１４）から出て更に６５０〜７２５℃の温度を
もつ触媒の第２添加量により４８０〜５３５℃のクラッ
キング温度へ加熱される特許請求の範囲第３項記載の方
法。 ５、全触媒／装入原料重量比が８／１〜１４／１であり
、全触媒の主要量が第１添加量である特許請求の範囲第
４項記載の方法。 ６、触媒の第１添加量が反応器ライザー（２）から除去
され、部分的に再生され、次に主混合帯域へリサイクル
される特許請求の範囲第３項記載の方法。 ７、触媒の第１添加量の少なくとも１部分がスチームス
トリッビングされ、酸化的再生を行なうことなしに第１
混合帯域へリサイクルされる特許請求の範囲第３項記載
の方法。 ８、装入原料が１５０〜３７５℃の装入温度の石油区分
であり、６５０〜７２５℃の温度をもつ再生した熱触媒
を含有する触媒の第１添加量と混合され、気化した装入
原料と触媒の第１添加量区分の混合物が４２５℃以下の
温度でベンチュリ管（２０）を出て更に触媒の第２添加
量区分により４８０〜５３５℃のクラッキング温度へ加
熱される特許請求の範囲第２項記載の方法。 ９、全触媒／装入原料重量比が４／１〜８／１であり、
全触媒の主要量が触媒の第１添加量区分である特許請求
の範囲第８項記載の方法。 １０、ベンチュリ管（２０）が垂直管反応器ライザー（
２）に同心的に設置され、触媒の第１添加量区分／液体
装入原料重量比３／１〜４／１で前記区分と前記装入原
料が混合され、触媒の第２添加量区分／液体装入原料重
量比２／１〜３／１で第２添加量区分と前記装入原料が
混合される特許請求の範囲第２項記載の方法。 １１、少なくとも１個の触媒再生装置（１２）から再生
した熱触媒を受け取るために操作可能に連通した垂直ラ
イザー（２）よりなる改善された流動床接触クラッキン
グ用装置において、 圧力条件下、液体油を底物質触媒混合帯域へ装入するた
めの装置（１８）； 底部触媒混合帯域で触媒の第１添加量を液体装入原料を
液体装入原料を気化するに充分な量で混合するための第
１混合装置（２０）； 気化した装入原料、及び気化した装入原料をクラッキン
グするための再生装置（１２）からの再生した熱触媒の
第２添加量を受け取るための第２混合装置；及び クラッキングした装入原料からコークス化した触媒を回
収し、コークス化した触媒の１部分を触媒再生装置（１
２）へリサイクルするための装置からなる改善された流
動床接触クラッキング用装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/665,333 US4523987A (en) | 1984-10-26 | 1984-10-26 | Feed mixing techique for fluidized catalytic cracking of hydrocarbon oil |
| US665333 | 1984-10-26 | ||
| US699536 | 1985-02-08 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61103990A true JPS61103990A (ja) | 1986-05-22 |
Family
ID=24669684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60237753A Pending JPS61103990A (ja) | 1984-10-26 | 1985-10-25 | 炭化水素油を流動接触クラツキングするための装入原料混合方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4523987A (ja) |
| JP (1) | JPS61103990A (ja) |
| ZA (1) | ZA855034B (ja) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4784328A (en) * | 1983-10-14 | 1988-11-15 | Phillips Petroleum Company | Nozzle assembly |
| US4675099A (en) * | 1983-10-14 | 1987-06-23 | Phillips Petroleum Company | Flowing catalyst particles in annular stream around a plug in lift pot |
| US4824557A (en) * | 1984-07-09 | 1989-04-25 | Amoco Corporation | Process for mixing cracking catalyst with a fluid hydrocarbon |
| US4575414A (en) * | 1984-08-29 | 1986-03-11 | Phillips Petroleum Company | Method for mixing of fluidized solids and fluids |
| US4578183A (en) * | 1984-11-30 | 1986-03-25 | Mobil Oil Corporation | Feed mixing technique for fluidized catalytic cracking of hydrocarbon oil |
| US4729825A (en) * | 1985-04-04 | 1988-03-08 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for contacting feed materials with fluidized solids |
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