NO170945B - Framgangsmaate for tilvirkning av en hoeytemperaturbestandig gjenstand av al-legering - Google Patents
Framgangsmaate for tilvirkning av en hoeytemperaturbestandig gjenstand av al-legering Download PDFInfo
- Publication number
- NO170945B NO170945B NO874437A NO874437A NO170945B NO 170945 B NO170945 B NO 170945B NO 874437 A NO874437 A NO 874437A NO 874437 A NO874437 A NO 874437A NO 170945 B NO170945 B NO 170945B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- temperature
- alloys
- aluminum
- particles
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 24
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 description 22
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 12
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 8
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- JRBRVDCKNXZZGH-UHFFFAOYSA-N alumane;copper Chemical compound [AlH3].[Cu] JRBRVDCKNXZZGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 239000002178 crystalline material Substances 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en framgangsmåte for tilvirking av en høytemperaturbestandig gjenstand av Al-legering, der legeringen velges fra en blanding av 5-15% Fe, 1-5% Mo, 0.2-6%
V og resten Al pluss eventuelle forurensninger.
Det er gjort forsøk på å skape forbedrete aluminiumlegeringer ved pulvermetallurgi. Disse framgangsmåtene omfatter økte størkningshastigheter i forhold til de hastighetene som oppnås ved konvensjonell støping. De hastighetene som er oppnådd har imidlertid ikke vært tilstrekkelig til å skape brukbare metastabile faser i det begrensete antall legeringssystemer som er blitt studert.
Følgende tidsskriftartikler beskriver framgangsmåter som gir hurtig størkning av aluminiumlegeringer: "Exchange of Experience and Information, Structures and Properties of Al-Cr and Al-Fe Alloys Prepared by the Atomization technique". A.A. Bryukhovets, N.N Barbashin, m.g. Stepanova, og LN. Fridlyander. Moscow Aviation Technology Institute. Oversatt from Poroshkovaya Metallurgiya, No. 1 (85), pp. 1081-111, Januar, 1970. "On Aluminium Alloys with Refractory Elements, obtained by Granulation" by V.I. Dobatkin and V.I. Elagin. Sov. J. NonFerrous Metals August 1966, pp. 89-93. "Fast freezing by Atomization for Aluminium Alloy Development" av W. Rostoker, R.p. Dudek, C.Freda og R.E.
Russell. International Journal of Powder Metallurgy, pp. 139-148.
Følgende US-patentskrifter vedrører aluminiumlegeringer og hurtig størkning av aluminiumlegeringer:
samt EP patentsøknad med publikasjonsnummer 171 798.
Hovedformålet med oppfinnelsen er å anvise en framgangsmåte for framstilling av aluminiumlegeringer som har brukbare mekaniske egenskaper ved temperaturer opptil 425 °C samt å beskrive behandlingen av slike legeringer ved pulvermetallurgi.
Dette formål er oppnådd med en framgangsmåte som angitt i den karakteriserende del av patentkrav 1. Ytterligere særtrekk ved framgangsmåten framgår av de uselvstendige kravene 2 og 3.
Denne oppfinnelsen vedrører en framgangsmåte for framstilling av en klasse aluminiumlegeringer som er dispersjonsforsterket og som eldningsherdes for å oppnå mekaniske egenskaper. Utfellings-forsterkning i aluminiumlegeringer er vanlig ved legeringer basert på aluminium- kobber-system. I disse systemene blir utfellingen av partiklene styrt termisk for å oppnå en forsterkning.
En annen form for legeringsforsterkning med partikler er kjent som SAP-legeringer (sintret aluminiumpulver). SAP- legeringer tilvirkes ved pulvermetallurgi hvor pulver av aluminium!egering oksideres, fortettes og kaldbehandles slik at det dannes en struktur som inneholder en fin dispersjon av aluminiumoksyd-partikler. Fordi aluminiumoksyd er tilnærmet uoppløselig i aluminium, er denne klassen legeringer mere stabil ved høye temperaturer enn utfellingsforsterkete legeringer dannet ved ekte utfellingsfenomen. SAP-legeringer er imidlertid kostbare og deres mekaniske egenskaper dannes ved deformasjon isteden for ved varmebehandling. Den foreliggende oppfinnelsen vedrører en framgangsmåte for framstilling av en klasse legeringer som kombinerer enkelte karakteristikker av begge typer utfellingsherdete materialer som er beskrevet foran. Legeringene framstillt i samsvar med oppfinnelsen forsterkes med et utfellingsprodukt basert på jern, molybden og vanadium. Jern, molybden og vanadium er alle tilnærmet uoppløselig i aluminium og følgelig vil utfelte partikler av disse stoffene være stabile ved høye temperaturer.
Oppfinnelsens legeringer er basert på en framgangsmåte som omfatter hurtig størkning fra smelte, ved hastigheter som overstiger 10<3>oC pr. sekund og fortrinnsvis ltf°C pr. sekund. Den hurtige størkningen sikrer at de utfelte partiklene som dannes under størkningen er små og jevnt fordelt. I tillegg er det sannsynlig at partiklene som dannes under hurtig størkning ikke har likevektsstruktur på bakgrunn av den eldningsherdnings-reaksjon som beskrives nedenfor. Dersom størkningshastigheten er tilstrekkelig høy kan det oppstå ikke-krystallinske (amorfe) områder. Dette er generelt ikke en ønskelig situasjon, fordi slike materialer har begrenset duktilitet. Materialene kan imidlertid behandles termisk etterpå, for å dekomponere det amorfe materialet til mer duktilt, krystallinsk materiale som inneholder en fin, forsterkende dispersjon av utfelte partikler.
Det størknede partikkelmaterialet blir fortettet slik at det dannes en artikkel med anvendelige dimensjoner. Forskjellige fortetningsteknikker kan brukes, så lenge legeringstemperaturen ikke vesentlig overstiger 450°C i noen betydelig tid.
Et trekk ved materialet i samsvar med oppfinnelsen, som skiller det fra kjente aluminiumlegeringer som inneholder jern og molybden, men uten vanadium (beskrevet i US-Patentsøknad 540.712) er at det nye materialet oppviser en eldningsherdnings-reaksjon som kan brukes til å utvikle optimale mekaniske egenskaper. Selv om eldningsherdnings-kinetikken og graden av herdning som oppnås vil variere med sammensetningen, er et typisk resultat en økning på omtrent 4° på en Rockwell-B-skala når materialet eldres ved temperaturer mellom 455-482°C i
fra en time til 50.
Oppfinnelsen er nedenfor beskrevet nærmere med henvisning til den vedlagte tegningen. Fig. 1 viser den termiske stabiliteten til en aluminiumlegering framstillt i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen, som inneholder 8% Fe, 2%Mo, 1%V. Fig. 2 viser den termiske stabiliteten til en kjent aluminiumlegering som inneholder 8%Fe og 2%Mo.
Legeringene framstillt i samsvar med oppfinnelsen er basert på aluminium og inneholder fra 5-15 vektprosent jern, 1-5 vektprosent molybden og fra 0,2-6 vektprosent vanadium. Et foretrukket område er 6-10 vektprosent jern, 1-4 vektprosent molybden og 0,5-2 vektprosent vanadium, resten aluminium. Den totale vektprosenten av legeringselementene bør ikke overskride 20%, summen av molybden og vanadium bør utgjøre fra 20% til 200% av jerninnholdet og molybdeninnholdet bør fortrinnsvis overstige vanadiuminnholdet.
Ved den kjente legeringen som inneholdt nominelt 8% jern og 2% molybden i aluminium, ble en styrkende fase basert på Al3Fe, med molybdenet delvis som erstatning for jern. Selv om definitive analyser ikke er fullført på legeringen i samsvar med oppfinnelsen, antas den styrkende fasen å være basert på Al3Fe med molybden og vanadium på ny som erstatning for noe av jernet. Den rollen som vanadium spiller i legeringen er imidlertid komplisert, fordi vanadium synes å delta i eldningsherdingen som registreres.
En generell beskrivelse av materialet i samsvar med oppfinnelsen etter hurtig størkning, er at det er en aluminiummatrise som inneholder fra 6.2 til 26 volumprosent av en forsterkende fase basert på jern, molybden og vanadium med en struktur som tilsvarer AUFe. I materiale som er blitt behandlet for å oppnå maksimal styrke har de forsterkende partiklene en gjennomsnitlig diameter under 500Å og fortrinnsvis under 300Å og ligger mindre 2000Å fra hverandre.
Dannelsen av en slik struktur krever hurtig festning fra smeltet tilstand. Dette er blitt oppnådd ved å bruke en roterende skiveforstøver som roterer med en hastighet på 20000-35000 opm mens det smeltete materialet som skal forstøves helles ned på skiva. Sentrifugalkrafta kaster det flytende materialet fra skiva og det dannes partikler som kjøles av stråler av heliumgass med en hastighet på omtrent 10<5>oC pr. sekund. Denne framgangsmåten er beskrevet i US-patentskrifter 4.025.249, 4.053.264 og 4.078.873. Selv om dette er en fordelaktig metode, som gir den hurtigste avkjølingen som er kjent, kan andre kjøleprosesser brukes, såsom smelterotasjon, skvette-kjøling etc, for å gi tilsvarende mikrostruktur.
Når materialet er tilvirket i partikkelform, må partikkelmaterialet fortettes til en tilstand med praktisk størrelse. Slik fortetning eller komprimering kan utføres på forskjellige måter. En nødvendig forutsetning er at materialet ikke må utsettes for for høy temperatur, fordi dette kunne resultere i en uønsket grad av grove korn i utfellingen og eliminere muligheten for etterfølgende eldningsherding. Følgelig foretrekkes det at materialet ikke utsettes for temperaturer som overstiger 425°C i betydelig tid under fortetningen.
Det er blitt gjennomført varm-ekstrudering av pulver ved ca. 300°C. En annen fortetningsteknikk er dynamisk fortetning ved bruk av eksplosive støtbølger, for å føye pulverpartiklene sammen uten å skape betydelig temperaturøkning.
Fordelene ved oppfinnelsen er vist delvis i fig. 1 og 2. Fig. 1 viser materialets hardhet ved værelsestemperatur (aIuminium-8%Fe-2%Mo-lV) etter at det er blitt utsatt for forskjellige temperaturer og tidsrom. Et viktig trekk i fig. 1 er forekomsten av en topp i eldningsherdningen ved 455 °C og 482 °C- temperaturkurvene. For 455°C-kurven opptrer toppen etter omtrent 20 timer, mens den ved 482°C-kurven er tydeligere og opptrer ved omtrent 4 timer. Kurvene viser også at for temperaturer opptil minst 482°C forblir hardheten på materialet omtrent konstant ved denne temperaturen (etter topp-punktet) for tidsrom opptil 100 timer. Ved 510°C synes materialets hårdhet å avta ved 100 timer. Dette viser at materialet er termisk stabilt ved opptil minst 482°C i minst 100 timer.
Informasjon i fig. 1 må vurderes på bakgrunn av kurvene i fig. 2 for den legeringen som er beskrevet i US-patentsøknad 540.712, med aluminium, 8% jern og 2% molybden. Fig. 2 viser at ved 425°C er materialet termisk ustabilt og etter 16 timer ved denne temperaturen er Rockwell-B-hårdheten mindre enn 60, mens den for materialet i samsvar med oppfinnelsen er omtrent 78 etter 100 timer ved 482°C. Det kjente materialet er ustabilt ved 425°C for alle eksponeringstidsrom. Fig. 2 mangler også et hvert tegn på eldningsherdning.
Det skal bemerkes at eldningsherdningen ved denne legeringen er forskjellig fra den som skjer ved andre vanlige aluminiumssystem, såsom aluminium-kobber. Ved de kjente systemene kan eldningsherdningen oppnås flere ganger i fast tilstand ved passende termisk sirkelprosess om presipitatets oppløsningstemperatur. Dette er ikke tilfelle ved det foreliggende materialet, fordi eldningsherdningen bare kan iakttas en gang etter hurtig størkning og kan ikke gjenntas uten å omsmelte og størkne materialet på nytt. Dette antyder at materialet i samsvar med oppfinnelsen bruker vanadium til å bygge opp egenskapene til det Al3Fe-basis-presipitat som finnes i den kjente aluminium-8%jern-2%molybden-legeringen og at denne økningen i presipitat-herdningen sannsynligvis stammer fra en irreversibel diffusjon av vanadium inn i eller ut av presipitat-partiklene. Dette trekket ved oppfinnelsen nevnes her, fordi det gir verdifull informasjon med hensyn til oppfinnelsens natur og antyder at den eldningsherdning som oppnås er forskjellig fra den som oppnås i andre systemer.
Claims (3)
1. Framgangsmåte for tilvirking av en høytemperaturbestandig gjenstand av Al-legering, der legeringen velges fra en blanding av 5-15% Fe, 1-5% Mo, 0.2-6% V og resten Al pluss eventuelle forurensninger, hvoretter a) blandingen smeltes; og b) blandingen størknes med en hastighet i overkant av lO^C/s for å danne partikler; hvoretter c) partiklene forenes ved en temperatur lavere enn 425°C,
karakterisert vedd) at de forente partiklene varmebehandles ved en temperatur mellom 425°C og 538°C i et tidsrom fra 1 til 100 timer for å danne en eldingsherdet gjenstand.
2. Framgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at det velges en legering der det totale innholdet av legerende elementer ikke overstiger 20%.
3. Framgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at det velges en legering der summen av Mo og V utgjør 20-200 vekt% av Fe-innholdet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/923,781 US4889582A (en) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | Age hardenable dispersion strengthened high temperature aluminum alloy |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO874437D0 NO874437D0 (no) | 1987-10-26 |
NO874437L NO874437L (no) | 1988-04-28 |
NO170945B true NO170945B (no) | 1992-09-21 |
NO170945C NO170945C (no) | 1992-12-30 |
Family
ID=25449263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO874437A NO170945C (no) | 1986-10-27 | 1987-10-26 | Framgangsmaate for tilvirkning av en hoeytemperaturbestandig gjenstand av al-legering |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4889582A (no) |
EP (1) | EP0271424B1 (no) |
DE (1) | DE3770599D1 (no) |
NO (1) | NO170945C (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1330400C (en) * | 1987-12-01 | 1994-06-28 | Seiichi Koike | Heat-resistant aluminum alloy sinter and process for production of the same |
JPH0441602A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Honda Motor Co Ltd | 高強度構造部材の製造方法および原料粉末集合体 |
JP3702044B2 (ja) * | 1996-07-10 | 2005-10-05 | 三菱重工業株式会社 | アルミニウム合金製羽根車及びその製造方法 |
DE10035899A1 (de) * | 1999-07-23 | 2001-03-29 | Kersten Zaar | Kabeltrommel für ein Video-Endoskop |
US20080138239A1 (en) * | 2002-04-24 | 2008-06-12 | Questek Innovatioans Llc | High-temperature high-strength aluminum alloys processed through the amorphous state |
WO2003104505A2 (en) * | 2002-04-24 | 2003-12-18 | Questek Innovations Llc | Nanophase precipitation strengthened al alloys processed through the amorphous state |
US8429894B2 (en) * | 2008-09-22 | 2013-04-30 | Pratt & Whitney Rocketdyne, Inc. | Nano-grained aluminum alloy bellows |
KR20220033650A (ko) * | 2020-09-09 | 2022-03-17 | 삼성디스플레이 주식회사 | 반사 전극 및 이를 포함하는 표시 장치 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1675708A (en) * | 1922-09-23 | 1928-07-03 | Hybinette Noak Victor | Alloy |
US1579481A (en) * | 1925-01-22 | 1926-04-06 | Hybinette Victor Evers | Light aluminum alloy and method of producing same |
US2963570A (en) * | 1956-01-16 | 1960-12-06 | Chemetron Corp | Arc welding method and apparatus |
US2967351A (en) * | 1956-12-14 | 1961-01-10 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Method of making an aluminum base alloy article |
GB846530A (en) * | 1957-05-08 | 1960-08-31 | Aluminum Co Of America | Hot-worked aluminium base alloy powder article |
US2963780A (en) * | 1957-05-08 | 1960-12-13 | Aluminum Co Of America | Aluminum alloy powder product |
US3147110A (en) * | 1961-11-27 | 1964-09-01 | Dow Chemical Co | Die-expressed article of aluminum-base alloy and method of making |
GB1192030A (en) * | 1967-12-30 | 1970-05-13 | Ti Group Services Ltd | Aluminium Alloys |
GB1431895A (en) * | 1972-06-30 | 1976-04-14 | Alcan Res & Dev | Production of aluminium alloy products |
US4078873A (en) * | 1976-01-30 | 1978-03-14 | United Technologies Corporation | Apparatus for producing metal powder |
US4053264A (en) * | 1976-01-30 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Apparatus for making metal powder |
US4025249A (en) * | 1976-01-30 | 1977-05-24 | United Technologies Corporation | Apparatus for making metal powder |
NO141372C (no) * | 1978-06-27 | 1980-02-27 | Norsk Hydro As | Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper |
EP0025777A1 (en) * | 1979-07-16 | 1981-03-25 | Institut Cerac S.A. | Wear-resistant aluminium alloy and method of making same |
US4347076A (en) * | 1980-10-03 | 1982-08-31 | Marko Materials, Inc. | Aluminum-transition metal alloys made using rapidly solidified powers and method |
CA1177286A (en) * | 1980-11-24 | 1984-11-06 | United Technologies Corporation | Dispersion strengthened aluminum alloys |
US4647321A (en) * | 1980-11-24 | 1987-03-03 | United Technologies Corporation | Dispersion strengthened aluminum alloys |
US4715893A (en) * | 1984-04-04 | 1987-12-29 | Allied Corporation | Aluminum-iron-vanadium alloys having high strength at elevated temperatures |
JPS6148551A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 高温強度に優れたアルミニウム合金成形材 |
-
1986
- 1986-10-27 US US06/923,781 patent/US4889582A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-10-26 EP EP87630213A patent/EP0271424B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-26 NO NO874437A patent/NO170945C/no not_active IP Right Cessation
- 1987-10-26 DE DE8787630213T patent/DE3770599D1/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4889582A (en) | 1989-12-26 |
DE3770599D1 (de) | 1991-07-11 |
NO170945C (no) | 1992-12-30 |
NO874437D0 (no) | 1987-10-26 |
EP0271424A1 (en) | 1988-06-15 |
NO874437L (no) | 1988-04-28 |
EP0271424B1 (en) | 1991-06-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4647321A (en) | Dispersion strengthened aluminum alloys | |
US5846350A (en) | Casting thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys | |
JP2939091B2 (ja) | 揺変性マグネシウム合金及びその製法 | |
KR960702535A (ko) | 베릴륨 함유 알루미늄 합금 및 그러한 합금의 반고체 처리 (beryllium-containing alloys of aluminum and semi-solid processing of such alloys) | |
US5911843A (en) | Casting, thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys | |
JPH04507434A (ja) | 軟化抵抗の改善された銅合金およびその製造方法 | |
Fuxiao et al. | Fundamental differences between spray forming and other semisolid processes | |
NO170945B (no) | Framgangsmaate for tilvirkning av en hoeytemperaturbestandig gjenstand av al-legering | |
EP0105595B1 (en) | Aluminium alloys | |
NO813966L (no) | Dispersjonsforsterket aluminiumlegering | |
JPH11172465A (ja) | 耐摩耗性被覆部材 | |
EP0638657B1 (en) | Powder forging method of aluminum alloy powder of high proof stress and toughness | |
US4676830A (en) | High strength material produced by consolidation of rapidly solidified aluminum alloy particulates | |
JPH04502784A (ja) | 相再分配処理 | |
CA2064437C (en) | Grain refining alloy and a method for grain refining of aluminium and aluminium alloys | |
US5192377A (en) | Process of producing continuously cast monotectic aluminum-silicon alloy strip and wire | |
WO1992007676A1 (en) | Hypereutectic aluminum/silicon alloy powder and production thereof | |
RU2215059C2 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава | |
RU2136773C1 (ru) | Способ модифицирования алюминия и его сплавов | |
JPH01212730A (ja) | セラミックス粒子分散型アルミニウム基複合材料の製造方法 | |
Murakami et al. | Titanium aluminides base composites with fine TiB sub 2 dispersoids produced by reactive thermal spraying | |
JPH05222476A (ja) | 酸化物分散硬化した析出硬化型ニッケル−クロム系合金 | |
US6623571B1 (en) | Metastable aluminum-titanium materials | |
Moustafa et al. | Effect of Solution Heat Treatment and Additives on the Microstructure of Al–Si (A413. 1) Automotive Alloys | |
Drawin et al. | From Pre-Alloyed Rod to Gas-Atomized Powder and SPS Sintered Samples: How the Microstructure of an Nb Silicide Based Alloy Evolves |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |