NO166354B - Innretning for nedsenking av faststoffer i fluider og lineaer bevegelse av fluidene. - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse angår et aksialt skovlhjul ifølge kravinnledningen.

Aksiale skovlhjul er for fagfolk kjent som anordninger for generelt å bevege fluider i en retning parallelt med slike skovlhjuls rotasjonsakse. Aksiale strømningsskovlhjul klassifiseres i to spesifikke typer hvorav den første er en propeller slik det tradisjonelt benyttes til sjøs, og den andre er en turbin som tradisjonelt benyttes i forskjellige konstruksjoner av væskepumper. Sjøpropeller kjennetegnes generelt av en konstruksjon med rett hellingsvinkel (square pitch), dvs. den har

en variabel vinkel og derfor en tilnærmet konstant radial helling over skovlflaten. Turbinen derimot har en konstant skovlbladvinkel og derfor en variabel radial hellingsvinkel over skovlbladet. Begge typer skovler benyttes for å bevege fluider i lineær retning.

Det er velkjent at aksiale skovlers virkningsmåte, inkludert både propeller og turbiner, i forskjellig grad frembringer radial turbulens og en underordnet radial strøm nær skovlbladenes periferi i en retning perpendikulært til skovlens rotasjonsakse. Denne radiale turbulens søker å rulle og velte inn i en retning motsatt fluidets lineære strøm som passerer gjennom skovlhjulet.

Fluidets rullende og veltende bevegelse som oppstår av den radiale turbulens har en tendens til å rulle og velte inn i fluidets bane ved inntaket til skovlhjulet og påvirker og øker således fluidets lineære strøm i skovlhjulet.

Totalresultatet er at skovlhjulets rotasjonshastighet må økes for å overvinne effekten av den radiale turbulens for således å opprettholde et ønsket strømningsvolum i lineær retning gjennom skovlhjulet. I tillegg vil fluid som nettopp har passert gjennom skovlhjulet og utstøtes radialt fra dette hvoretter det rulles og veltes i motsatt ret-

ning, søke umiddelbart å bli resirkulert gjennom skovlhjulet, og nedsetter på denne måte den egentlige fluid-

strøm gjennom skovlhjulet. For å bevege et ønsket opprin-nelig fluidvolum pr. tidsenhet gjennom skovlhjulet må

således skovlhjulets rotasjon økes også ytterligere. Disse

økninger i hastighet kombinert med den radiale turbulens og rulle- og veltebevegelsen fra denne turbulens i motsatt retning, frembringer den kjente virveleffekt.

En virveleffekt tilsvarer den effekt som frem-stilles av en strømvirvel og kjennetegnes med sterk turbulens rundt både det aksiale skovlhjuls periferi og i det fluid som trenger inn i skovlhjulet. Virveleffekten søker også å nedsette fluidets bevegelseseffektivitet ved utstøtningen av skovlhjulet i lineær retning ved at rulle-og veltepåvirkningen som ligger i selve turbulensen, søker å avlede den lineære strøm i en buet eller vifteformet retning.

De foregående fenomen er gode for bruk ved

lokal blanding med et stasjonært skovlhjul, men er det motsatte i systemer hvor lineær fluidbevegelse er målsetningen. Ved bruk av en propell i vann overvinnes problemene som oppstår på grunn av virveleffektens turbulens ved at propellen beveges sammen med sin drivanordning og båten den er festet til. Propellen beveges således all-tid fremover foran virveleffekten og trykker mot denne. Ved bruk i en turbin, eksempelvis en pumpe, overvinnes problemet med virveleffekten ved å innebygge skovlhjulet i et stasjonært hus som tett omslutter turbinbladene og således frembringer én åpning bare for den lineære strøm. Dersom det således ikke kan oppstå noen radial strøm på grunn av turbinens tett anliggende hus, oppstår ingen virveleffekt og strømningsmønsteret begrenses til en lineær retning.

Skovlhjul med aksial strømning både for propell-og turbinkonstruksjon er vanlig benyttet ved blandeanord-ninger som nevnt ovenfor, eksempelvis ved å plassere skovlhjulet i en stor tank hvor tankens vegger befinner seg i vesentlig avstand fra skovlhjulets blader. Dersom skovlhjulet plasseres når fluidets overflate i en slik tank, kan virveleffekten som oppstår av den radiale turbulens frembringe et område uten fluid i overflaten i form av et konisk parti som konvergerer fra væskeflaten mot skovlhjulets sentrum. Fluidstrømmen som omgir det åpne rom, frembringer en lavtrykkssone som forårsaker at den omgivende atmosfære suges inn i skovlhjulet sammen med fluidet i virvelen. En slik innblanding av omgivende atmosfære kan i enkelte brukssammenheng ha en skadelig virkning. Et eksempel på et slikt bruksområde forefinnes ofte hvor det spesifikke problem er å innføre i et fluid, slik som en væske, enten faststoffer med en lettere densitet enn væsken eller faststoffer som har et forholdsvis stort forhold overflateareal/vekt slik at væskens over-flatespenning søker å hindre hurtig nedsynking på grunn av tyngdekraften mot slike faststoffer i væsken. I slike situasjoner hvor det er viktig å utelukke atmosfæriske gasser fra væsken, men hvor faststoffene som "flyter" på fluidets overflater, må innføres i væsken, foreligger et behov til å oppnå dette mål mens virveleffekten elimineres.

Dersom hensikten med skovlhjulet er å bevege et fluid lineært fra én sone til en annen i en stor tank,

vil den virveleffekt som derved oppstår, søke å hindre effektiviteten ved å frembringe en slik lineær strøm.

Det foreligger således bruksområder hvor det er behov

for anordninger for å redusere eller eliminere de skadelige resultater av virveleffekten og mer effektivt å bevege fluidet i en lineær retning.

Den foreliggende oppfinnelse omfatter et skovl-

hjul innrettet til å frembringe en lineær fluidstrøm parallelt med konstruksjonens rotasjonsakse. Dette oppnås med skovlhjulet ifølge foreliggende oppfinnelse slik det er definert med de i kravene anførte trekk.

Under bruk roterer skovlhjulet og den ringformede vegg eller trommel som en enhet. Skovlhjulet kan plasseres nær, men hensiktsmessig under et fluids overflate for å utvirke en graviditetsstrøm i fluidet nær overflaten over den del av sylinderseksjonen som strekker seg forbi forkanten av skovlhjulets blader.

Alternativt kan inn-retningen monteres dypere inn i fluidet til en tank eller en annen beholder og aktiveres for å frembringe den lineære fluidstrøm uten en virvel.

Disse trekk samt andre trekk ved den foreliggende oppfinnelse vil beskrives under henvisning til tegningen hvor fig. 1 viser et sideriss av skovlhjulet montert til en drivaksel, vist delvis i snitt, fig. 2 viser et grunnriss av skovlhjulet ifølge fig. 1, fig. 3 viser et lengdesnitt av skovlhjulets trommel, fig. 4 viser skovlhjulkonstruksjonen med et lengdesnitt av trommelen og et delsnitt av drivakselen, fig. 5 viser et lengdesnitt, av en alternativ utførelse av skovlhjulkonstruksjonen hvor skovlhjultrommelen og skovlhjulet er enkeltdeler, fig. 6 viser et grunnriss av en alternativ utførelse vist på fig. 5, fig. 7 viser et lengdesnitt av systemet for nedsenking av faste stoffer i fluider og fig. 8 viser et skjematisk riss av systemet for utvikling av lineære strømningsbaner i en beholder.

Fig. 1 viser et skovlhjul 11 med rett vinkel som

har et blad 13 med variabel vinkel og en konstant radial helling 15 over skovlbladenes tverrsnitt fra den radiale periferi 17 til senterdelen 19. Skovlhjulets 11 generelle form er en sylindrisk flate med et nav 21. Skovlhjulet 11

er montert til en drivaksel 23 på hensiktsmessig måte.

Ved utførelsen vist på fig. 1 omfatter navet 21

en boring 25 med gjenger 27. Drivakselen 23 har en tilsvarende størrelse og et gjenget parti 29. Drivakselen 23

er skrudd inn i skovlhjulets 11 boring 25. Boringen 25 i skovlhjulet 11 er anordnet konsentrisk og strekker seg langs skovlhjulets 11 sylindriske rotasjonsakse som vist i fig. 1, 2, 4, 5 og 6. En tapp 31 kan være innsatt i et tilsvarende dimensjonert hull som er boret radialt gjennom midten av drivakseldelen 29 og navet 21 etter at disse er satt sammen, som vist på fig. 1. Tappens 31 funksjon er å frembringe en mekanisme for å låse drivakseldelen 25 i stilling til navet 21 og således hindre at drivakseldelen 23 skrues ut av gjengene 27 og navets 21 boring 25 når både skovlhjulet 11 og drivakselen 23 roterer sammen. Avhengig av gjengeformen som benyttes og graden av sammen-pressing som oppnås mellom de overensstemmende gjenger 27

i navet 21 og gjengene på drivakselen 29, kan tappen 31 eventuelt være unødvendig.

Fig. 3 og 6 viser alternative anordninger for å feste en drivaksel til navet 21' på en skovlhjulkonstruksjon 35'. Fig. 5 og 6 viser et nav 21' som omfatter en boring 25'. Boringen 25' har ingen gjenger, men det finnes imidlertid et par spor 33 anordnet nær boringens 25<1> ytre omkrets og som strekker seg parallelt med skovlhjulkon--struksjonens 35' rotasjonsakse. En tilhørende drivaksel (ikke vist) er montert i boringen 25' og denne drivaksel har tilsvarende spor som stemmer overens med sporenes 33 størrelse og plassering. Fjærer (ikke vist) innsettes for å hindre at skovlhjulkonstruksjonen 35' glir i forhold til sin drivaksel ved rotasjon av skovlhjulkonstruksjonen 35' sammen med drivakselen. I tillegg kan tapper tilsvarende tappen 31 innsettes i skovlhjulkonstruksjonene vist på

fig. 5 og 6 ved bruk av tapphull 37'.

Fig. 3 viser skovlhjultrommelen 39. Skovlhjultrommelen 39 er en hul sylindrisk del med en boring 41 med et trinn som har en størrelse tilsvarende den ytre diameter av skovlhjulets 11 radiale periferi 17. Boringen 43 har en mindre diameter enn boringen 41. Skovlhjultrommelens 39 høyde er større enn skovlhjulets 11 totale høyde og høyden av boringen 41 er fortrinnsvis større enn høyden av skovlhjulet 11.

Skovlhjultrommelen 39 på fig. 4 er montert over skovlhjulet 11 med kanten 45 av den trinnformede boring 41 hvilende mot de fremre kanter 47 på skovlbladene 49. Av fig. 4 sees at den øvre ende 51 av skovlhjultrommelen 39 fortrinnsvis rager opp over de fremre kanter 47 av skovlbladene 49 og at den nedre ende 45 av trommelen 39 strekker seg nedenfor nivået for skovlbladenes 49 bakre kanter 57.

Fig. 5 og 6 viser en alternativ utførelse av kombinsjonen av skovlhjultrommelen 39' og skovlhjulet 11' hvor begge disse elementer kombineres i et enkelt stykke som en skovlhjulkonstruksjon 35'. I utførelsen på fig. 5 og 6 er skovlhjultrommelen 39' og skovlhjulet 11' kombinert til ett enkelt stykke hvor skovlhjultrommelen 39' danner en forlengelse av skovlbladene 49'. Bortsett fra det som er beskrevet som forskjellig ovenfor, er alle deler av konstruksjonen på fig. 5 og 6 generelt tilsvarende de som er beskrevet som ovenfor i sammenheng med fig. 1 - 4.

På bakgrunn av at bladenes 49 hellingsvinkel fortrinnsvis kan varieres uavhengig, avhengig av disse bladers 49 ytre periferi og på hvilket punkt man ville velge å måle vinkelen eller hellingen langs disse bladers 49 radius, beskrives bladenes helling best som dimensjons-messige økninger av fallet pr. radial grad i omkretsen, eksempelvis 2,5 cm pr. 10° omkrets. Dette betegnes i det etterfølgende som bladets fallvinkel.

Det kriterium som generelt er brukbart for å fast-legge bladets mest hensiktsmessige fallvinkel, er for det første at en for liten vinkel krever at skovlen 11 må

rotere med et i det vesentlige for høyt turtall for å kunne bevege et gitt fluidvolum lineært. For høyt turtall kan virke uheldig der hvor skovlhjulkonstruksjonen 35 benyttes for å bevege faststoffer som flyter på overflaten ned i en sentral del av et fluid i et gitt kammer. En slik økt bevegelseshastighet for bladene 45 utvikler øket abrasjon og slitasje på bladflatene når faststoffene beveges over og under disse. I tillegg vil et for høyt turtall ha en tendens til å utvikle en større strømning med gasser fra den omgivende atmosfære ned i fluidet sammen med faststoffene som skal innføres. På den annen side krever en steilere vinkel for bladhellingen flere hestekrefter i driv-motoren 61 pr. gitt turtall. Jo steilere bladenes 49 vinkel er over skovlhjulets 11 høyde, jo mer omskiftelig og turbulent vil fluidets bevegelse gjennom bladene bli. I tillegg vil en steilere fallvinkel for bladene 49 ha en tendens til å utvikle radiale strømningsmønstre mellom bladene 49 som strekker seg ut fra navet 21 som skal av-ledes av trommelens 39 indre med skovlhjulets 11 radiale periferi 17. Slik radial strøm har en tendens til å avlede den lineære fluidstrøm gjennom skovlhjulet 11. Dersom høy-den av skovlhjulet 11 økes og det benyttes et blad 49 med en steil vinkel vil fluidets omveltende og turbulente bevegelse forsvinne, men den indre radiale strøm vil øke. Med andre ord har blader 49 med steile fallvinkler en tendens til å frembringe en turbulens og indre radial strøm-ning til fluidet når dette beveges gjennom slike blader 49, noe som igjen hindrer den glatte lineære strømning ved uttaksenden av skovlhjulkonstruksjonen 35.

Med hensyn til antall blader 49 i skovlhjulet 11

er kriteriet å maksimere mengden av den lineære strømning

gjennom skovlhjulkonstruksjonen 33 og å minimere tendensen til at turbulens oppstår ved å oppnå en glatt fluidstrøm i motsetning til en usammenhengende strøm. Utvikling av en glatt fluidstrøm gjennom skovlhjulkonstruksjonen 35 krever at det generelt er mere plass mellom bladene 49 i skovlhjulet 11. I denne sammenheng vil således et enkelt blad 49 være et optimum mens to blader 49 imidlertid vil bevege dobbelt så mye fluid pr. omdreining av skovlhjulkonstruksjonen som et enkelt blad 49, og følgelig vil fire blader 49 bevege fire ganger så mye fluid gjennom skovlhjulkonstruksjonen som et enkelt blad 49. Kriteriet for konstruksjonen blir således å sikre maksimalt antall blader 49 som kan benyttes mens det fremdeles opprettholdes tilstrekkelig rotasjon mellom bladene 45 og tilstrekkelig liten fallvinkel for hvert blad 49 til å sikre en glatt fluidstrøm. Ved en foretrukken utførelse av oppfinnelsen benyttes generelt tre blader 49. Imidlertid er skovlhjulkonstruksjonen 35 med suksess benyttet med to blader 43 og også med fire blader 49.

Et annet element som påvirker utviklingen av en glattere fluidstrøm gjennom skovlhjulkontruksjonen 35 er bladenes 49 lengde, ifølge det prinsipp at jo lengre bladene 49 er og jo større hvert blads 49 overflate er,

jo glattere vil fluidstrømmen bli. Det er således et mål å frembringe et så stort overflateareal pr. blad 49 som mulig, men under hensyntagen til de foran nevnte kriterier.

Effekten av å øke strømmens rettlinjethet begynner hurtig å falle ved et punkt kort etter at bladene 43 begynner å overlappe hverandre. Således er en ytterligere økning av hvert blads 49 overflateareal ved en fortsettelse av skovlhjulets 11 skruelinje av liten verdi ut over det punkt hvor bladene overlapper hverandre. Overlapping av bladene 59

i denne sammenheng betyr det punkt hvor et gitt blads 45 fremre kant 47 strekker seg over det deretter følgende blads 49 bakre kant 57 rundt skovlhjulets 11 periferi.

Det er også viktig å ha et tilstrekkelig antall blader 49 for utbalansering av skovlhjulet 11. I denne sammenheng skal bladene 49 plasseres i samme avstand rundt skovlhjulets 11 periferi 17, alle bladers hellingsvinkler skal være ens i ett og samme skovlhjul 11 og bladenes over-

flateareal og lengde skal være ens.

Skovlhjulets 11 høyde må kun være tilstrekkelig til å eliminere behovet for en for steil bladvinkel og for å frembringe tilstrekkelig bladflateareal og lengde til at det oppstår en glatt fluidstrøm gjennom skovlhjulet 11. Fortrinnsvis er skovlhjulets 11 høyde tilstrekkelig til å omfatte en mindre overlapping av bladene 49 i kombinasjon med en relativt liten fallvinkel på bladene for å frembringe en glatt fluidstrøm uten turbulens.

Fig. 2 og 6 viser bladenes overlapping 59. Som foran nevnt har trommelen 39 eller 39' i skovlhjulkonstruksjonen 35 eller 35' generelt form av en hul sylinder og er montert eller festet til skovlhjulet 11 enten ved senere sammenmontering eller ved fremstilling i ett stykke sammen med skovlhjulet 11'. Disse to alternative utførelser er som nevnt vist på fig. 4 og 5. Fortrinnsvis bør trommelen 35 eller 35' i forhold til skovlhjulet 11 eller 11' strekke seg nedenfor eller lengere ned enn de bakre kanter 57 av skovlbladene 49 eller 49'. Grunnen for denne forlengelse er å frembringe en stråleeffekt for fludiet som nettopp har passert skovlhjulets 11 eller 11' sone for således å frembringe en forlengelse i lengderetningen av den lineære fluidstrøm langs skovlhjulkonstruksjonens 35 eller 35' rotasjonsakse og for ytterligere å sikre eller eliminere enhver radial turbulens eller virveleffekt som kan oppstå nær disse bakre kanter 47 av skovlbladene 49 eller 49'. Hele trommelen 39 eller 39' hindrer radial fluidstrøm og alle faststoffer som inneholdes der, passerer gjennom bladene 49 eller 49' i skovlhjulet 11 eller 11'.

Fortrinnsvis bør trommelens 39 eller 39' høyde rage oppad forbi skovlhjulets 11 eller 11' fremre kanter 47, i det minste til en viss grad. Imidlertid foreligger det begrensninger med hensyn til den maksimale høyde i forhold til den fremre kant 47. Dersom høyden av trommelen 39 eller 39' strekker seg for langt over skovlhjulets 11 eller 11' fremre kanter 47, vil omvelting og kast oppstå, noe som forårsaker turbulens i fluidstrømmen som omgis av den øvre forlengelse av trommelen 39 eller 39' over skovlhjulets 11 eller 11' fremre kanter 47. Trommelen 39 eller 39' bør således maksimalt forlenges til det punkt hvor turbulens vil oppstå. På den annen side vil en forlengelse av trommelen 39 eller 39' til et punkt nedenfor det hvor turbulens oppstår, øke fluidstrømmens glatthet og linearitet i skovlhjulet 11 eller 11', selv om skovlhjulkonstruksjonen 35 eller 35' som ovenfor beskrevet, arbeider helt tilfreds-stillende når trommelens 39 eller 39' høyde er lik høyden av skovlhjulets 11 eller 11' fremre kanter 47 i mange sammenheng.

Den følgende tabell omfatter eksempler på foretrukne dimensjonsvalg for skovlhjulkonstruksjonen 35 eller 35' for flere diametre. I denne tabell er oppført typiske navdiametere, typiske trommelforlengelser i høyden over bladenes fremre kanter, typiske forlengelser av trommelen nedenfor bladenes bakre kanter og typiske bladantall. Tabellen inneholder også en oppføring av foretrukne typiske vinkelfall for bladene.

TYPISKE SKOVLHJULFORMER

Det skal igjen understrekes at det anførte er eksempler på typiske foretrukne dimensjoner og at denne tabell ikke danner en begrensning av oppfinnelsens ramme.

Som omtalt ovenfor foreligger to grunnleggende foretrukne bruksområder for den ovenfor beskrevne skovl-hjulkonstruksj on. Den første av disse er vist på fig. 7. Målet for det første alternative foretrukne bruksområde

for foreliggende oppfinnelse er å innføre enten fast-

stoffer med liten densitet eller faststoffer med et stort forhold overflatereal/volum, idet begge disse har en tendens til å flyte på væskens overflate. Med utførelsen vist på fig. 7 er skovlhjulkonstruksjonen 35 anordnet nær,

men ikke inntil overflatenivået 43 av fluidet i en beholder r 63. Den dybde trommelens 39 øvre ende 51 er anordnet nedenfor overflatenivået 63 er den dybde som er tilstrekkelig til å utvirke en graviditetsstrømning av fluidet hvormed faststoffene 67 som flyter på fluidets overflate, strømmer over den øvre ende 51 og ned gjennom skovlhjulet 11 (ikke vist på fig. 7).

Det finnes flere ytterligere betraktninger i tillegg til de som er nevnt ovenfor med hensyn til utformingen av skovlhjulkonstruksjonens 35 elementer og som det må tas hensyn til i sammenheng med bruken av foreliggende oppfinnelse som vist på fig. 7. Trommelens 39 høyde over skovlhjulbladenes 49 fremre kanter 45 må være tilstrekkelig stor til å frembringe den foran nevnte graviditetsstrømning av fluidets overflatesone og de faststoffer 67 som flyter på denne, men bør ikke være så stor at graviditetsstrømmen begynner å omkaste fluidet og faststoffene og på denne måte frembringe turbulens. En slik turbulent og omkastende virkning frembringer avbrudd i fluidstrømmen i skovlhjulkonstruksjonen 35 og vil især ved dette bruksområde ha en tendens til å medbringe omgivende atmosfæriske gasser.

Trommelens 39 dybde nedenfor skovlbladenes 49

bakre kanter 57 må være tilstrekkelig store til at det oppstår en stråleeffekt for den lineære fluidstrøm som beskrevet ovenfor. Utover dette avgjøres denne dimensjon av beholderens 65 dybde.

Ved bruk av den foreliggende oppfinnelse vist på fig.

7 er skovlbladene 49 adskilt tilstrekkelig til å hindre

sammenklumping av faststoffene mellom bladene og fortrinnsvis å hindre kontakt av faststoffene med bladenes overflater slik at det derved fremkommer en fluidstrøm i hvilken faststoffene fullstendig inneholdes og hvor selve fluidet alene er i kontakt med skovlbladenes 49 overflater. En slik konstruksjon vil sikre eller minimere slitasjen ved abrasjon av skovlbladenes 49 overflater.

Det andre alternative foretrukne bruksområde for den foreliggende oppfinnelse er vist på fig. 8. Ved dette bruksområde benyttes skovlhjulkonstruksjonen 35 for å frembringe en lineær fluidstrøm i en beholder 65 idet målsetningen er å etablere en jevn fluidsirkulasjon innenfor beholderen 65. Som vist på fig. 8, benyttes separate skovlhjulkonstruksjoner 35. Et slikt arrangement er mere hensiktsmessig i en relativt stor beholder. I mindre beholdere vil det imidlertid ikke være nødvendig å ha to skovlhjulkonstruksjoner 35 da det er funnet at en enkelt skovlhjulkonstruksjon 35 i mange tilfeller i tilstrekkelig grad frembringer den ønskede fluidsirkulasjon. Det er også mulig å ha flere enn to skovlhjulkonstruksjoner 35, anordnet strategisk i forhold til trommelen 65 for ytterligere å forsterke fluidets sirkulering ved å utvirke lineære fluidstrømmer.

Ved det alternative bruksområde av den foreliggende oppfinnelse vist på fig. 8 er det ikke nødvendig at den øvre ende 51 av trommelen er forlenget over skovlhjulbladenes 49 fremre kanter 47. I stedet kan trommelens 39 øvre kant 51 ha samme høyde eller samme nivå som skovlbladenes 49 fremre kanter 47, men ikke være lavere enn disse kanter. Det foretrekkes imidlertid at trommelens 39 øvre kant 51 forlenges oppad noe over skovlbladenes 49 øvre kanter 47 for ytterligere å forsterke fluidenes glatte strømning til skovlhjulet 11. I alle andre tilfeller kan konstruksjonskriteriene som benyttes for skovlhjulkonstruksjonene på fig. 1 - 6 i tilsvarende grad benyttes for skovlhjulkonstruksjonen 35 på fig. 8.

I alle tilfeller dreies skovlhjulkonstruksjonen 35 slik at skovlbladenes 49 fremre kanter 47 kommer først i kontakt med ethvert parti av fluidet som skal beveges gjennom skovlhjulkonstruksjonen 35.

Claims (7)

1. Skovlhjul med flere skovler (49) med uensartet skovlvinkel (13) og en konstant radial stigning over ethvert tversnitt av bladet fra den perifere kant (17) til den midtre del (19) og med en ringformet vegg (39) forløpende omkring bladets periferi, hvor bladet har form av en sylindrisk spiral og omfatter et nav (21) innrettet for mottak av en drivaksel ( 23), KARAKTERISERT VED at skovlene (49) overlapper hverandre slik at hver skovls (49) forkant (47) strekker seg over den etterfølgende skovls (49) bakkant (57) ut til et gitt punkt (59) og at veggen (39) roterer med bladene og strekker seg aksialt minst fra hver skovls bakkant til dets forkant.

2. Skovlhjul ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at det omfatter to skovlblad (49) anordnet i ens avstand omkring navet (21).

3. Skovlhjul ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at det omfatter tre skovlblad (49) anordnet i ens avstand omkring navet (21).

4. Skovlhjul ifølge krav 1, KARAKTERISERT VED at det omfatter fire skovlblad (49) anordnet i ens avstand omkring navet (21).

5. Skovlhjul ifølge krav 1-4, KARAKTERISERT VED at veggen (39) strekker seg aksialt i det minste fra hver skovls bakkant til forbi dens forkant.

6. Skovlhjul ifølge krav 1-4, KARAKTERISERT VED at veggen (39) strekker seg aksialt fra forbi hver skovls bakkant i det minste til dens forkant.

7. Skovlhjul ifølge krav 1-5, KARAKTERISERT VED at ringveggen (39) er sammenhengende med skovlene.