NO165448B - Fremgangsmaate til aa generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand. - Google Patents
Fremgangsmaate til aa generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand. Download PDFInfo
- Publication number
- NO165448B NO165448B NO851058A NO851058A NO165448B NO 165448 B NO165448 B NO 165448B NO 851058 A NO851058 A NO 851058A NO 851058 A NO851058 A NO 851058A NO 165448 B NO165448 B NO 165448B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- isotherm
- heat
- objects
- advancing
- oven
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 abstract description 11
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 abstract description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 8
- 229910001175 oxide dispersion-strengthened alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 2
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005551 mechanical alloying Methods 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Apparatus For Radiation Diagnosis (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
- Television Signal Processing For Recording (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Medicines Containing Plant Substances (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til å generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand i en ovn for derved å bevirke retningsorientert rekrystallisasjon gjennom hele gjenstanden.
Superlegeringer og varmeresistente legeringer er materialer som oppviser meget gode egenskaper når det gjelder resistens mot mekaniske og miljømessige angrep ved forhøyede temperaturer. Typisk innbefatter de som sine hovedbestanddeler: nikkel, krom, kobolt og jern enten enkeltvis eller i kombinasjoner derav. Andre materialer tilsettes legeringene for oppnåelse av ytterligere, ønskede egenskaper.
Slike legeringers egenskaper påvirkes sterkt av korn-størrelsen. Ved relativt lave temperaturer er små kornstørrelser i alminnelighet akseptable. Ved forhøyede temperaturer (ca. 870°C og høyere) observeres imidlertid vanligvis at siging finner sted langt hurtigere i finkornede materialer enn i grovkornede materialer. Følgelig er grovkornede materialer vanligvis å foretrekke for høytemperaturanvendelser. For eksempel vil turbinblader gjerne bli utsatt for meget høye temperaturer (ca. 980°C eller høyere), og som en følge herav kreves det strukturer med grove, langstrakte korn.
En fremgangsmåte som anvendes til å forbedre egenskapene hos en legering er å danne langstrakte korn. Ved å stimulere dannelsen av korn som har langstrakt form, vil det foreligge relativt færre korngrenser på tvers av spenningsaksen. Langstrakte korngrenser synes å forbedre både sige- og høy-temperaturegenskapene av legeringen.
Oksyddispersjonsforsterkede ("ODS") legeringer fremstilt ved teknikker omfattende mekanisk legering oppviser meget høy bruddfasthet ved høye temperaturer på grunn av nærværet av stabile oksydpartikler i en grunnmasse med grove og i høy grad langstrakte korn.
En vanlig fremgangsmåte for oppnåelse av retningsorientert rekrystallisasjon kalles soneglødning. Se U.S. patent 3 746 581. Kort sagt anvendes soneglødning rutinemessig på stangmaterialer med konstant tverrsnitt med sikte på å fremme utvikling av den påkrevede struktur med grove, langstrakte korn, hvilken er nødvendig for oppnåelse av høytemperaturstyrke. Med hensyn til smigods, som i alminnelighet er kort og uregelmessig, er imidlertid temperaturregulering vanskelig.;.. Varmegradienter i smigodset, et vesentlig trekk ved soneglødning, er dessuten variable og er i alminnelighet lavere ennnoptimale verdier.
Det er ofte vanskelig og kostbart å entenrbefordre smigodset gjennom en bestemt temperatursone i en ovm.eller, omvendt, dirigere en vandrende temperatursone over/langs smigodset.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen■tmedaforetrukne ut-f ørelsesformer er angitt i kravene, og det (.vises til disse.
Den foreliggende oppfinnelse involverer-ranvendelse av konvensjonelle varmebehandlingsovner i hvilke en beholder inneholdende den gjenstand som skal behandles, plasseres. Gjenstanden innleires i et egnet isolerendecmateriale slik at
en ende av gjenstanden er delvis eksponert:.., Den eksponerte ende av gjenstanden oppvarmes; til den forhåndsbestemte rekrystallisas j onstemperatur først, mens dé:. seksjoner som er innleiret i isolasjonen, langsomt nærmerrseg.denne temperatur under regulerte betingelser i en sekvensssomrligner soneglødning. Rekrystallisasjonsfronten fremkommer først ved den eksponerte ende og vandrer deretter langs lengden > å-vy gjjenstanden med en avtagende hastighet.
Noen utførelsesformer av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal beskrives nedenfor under henvisninggtil tegningsfigurene, hvorav fig. 1 og 3 er perspektivriss.
På fig. 1 er det vist en beholder 100 inneholdende en flerhet gjenstander 12. Gjenstandene 12?,, som kan være smistykker, er innleiret i et isolerende materiale 14.
Fig. 2 og 3 viser alternative beholdere'16 og 18.
Siden smistykker og andre lignende?:dimensjonerte gjenstander 12 er relativt korte, med lengde/tykkelsee-fdrhold på ca. 5:1, synes det mulig å stimulere retningsorientert kornvekst i konvensjonelle ovner ved å isolere smistykker 12 (eller endog en kort lengde av stangmateriale) slik attdét bevirkes regulert ensrettet varmestrømning. Noen kontroll! over gradient og veksthastighet kan utvirkes ved å variere isolatorplassering og -tykkelse, posisjonere gjenstandene 12 selektivt, tilsette kjølejern til beholderen og ved å anvendé forskjellige ovns-temperaturer.
Den foreliggende oppfinnelse er langt enklere og mer økonomisk enn metodene med vandrende varmekilde. Gjenstandene 12 plasseres i beholderen 10, dekkes til en på forhånd bestemt høyde med det isolerende materiale 14 og plasseres i en ovn. Ovnstemperaturen, det isolerende materiale og fremspringet av gjenstanden 12 fra det isolerende materiale 14 er selvsagt funksjoner av formen av gjenstanden 12 og det materialet som denne er laget av.
Et turbinblad-smistykke 12 laget av en ODS-legering (oksyddispersjonsforsterket) ble plassert i en aluminiumoksyddigel 16. Se fig. 2. Digelen 16 var ca. 15,2 cm høy med en veggtykkelse på 0,64 cm. Turbinbladet 12 ble innleiret i zirkoniumdioksydboble-isolasjon 14 og raget 0,6 cm over denne. En liten mengde (ikke vist) av "Kaowool"®-isolasjon (aluminium-oksyd-silisiumdioksyd-fibre) ble plassert ved digelens 16 basis. Ovnen ble holdt ved 12 60°C. To termoelementer, med innbyrdes avstand, ble forbundet med bladet 12 for å overvåke temperaturgradienten i bladet 12. To lag av varmefast filt (ikke vist) ble plassert rundt digelen 16 som ytterligere isolasjon. Etter ca. 1 time var bladet bare delvis rekrystalli-sert. Det ble funnet at hastigheten av isoterm-vandringen var for lav, fordi ovnstemperaturen var for lav.
Det ble utført et annet forsøk i hvilket det ble anvendt en litt større digel 16. I dette tilfellet var isolasjonen 14 "Kaowool"-isolasjon, og den eksponerte del av bladet raget 1 cm over isolasjonen 14. Ovnen ble holdt ved 1290°C.
Termoelementer viste en oppvarmningshastighet på 12°C/minutt, hvilket tilsvarer den varmegradienthastighet på 3 3°C/cm som ble funnet i en soneglødningsenhet hvis vandre-hastighet var 2 3 cm/time. Tester indikerte at den resulterende ujevne/uregelmessige rekrystallisasjonsvekst skyldtes feil i selve smigodset. Andre varmebehandlingsmetoder ville ha forårsaket lignende resultater på grunn av disse feil.
Andre varmebehandlede prøver viste varierende resultater (dvs. god rekrystallisasjon bortsett fra at den var ufullstendig i sentrum), hvilke sannsynligvis skyldtes uriktig isolering og bladplassering.
Et tredje forsøk ble utført under anvendelse av den aluminiumoksyddigel (avkortet med ca. 5 cm);som ble anvendt i forsøk 2. Zirkoniumdioksyd-bobler ble anvendt-for isoleringen, med et toppbelegg av ull av varmefast materiale. Bladet ble eksponert for 1290°C i 35 minutter. Den, resulterende 1205°C isoterm-hastighet var 30 cm/time, og den térmdske gradient var 14°C/cm.
De ovenfor angitte tall og resultater-errlovende, da det som fremkommer i bladroten ikke antas å væreeavgjørende. Det som er viktig, er at hastighetem av isotermbevegelsen synes å
ha vært regulert uten nødvendigheten av å føre* gjenstanden 12 gj ennom en ovn.
Hastigheten av isotermbevegelsen kan moduleres ved å variere ovnstemperaturen. Forsøkene viste.? atrhastigheten av isotermbevegelsen avtok etterhvert som den-, vandret lengre inn i gjenstanden 12. For opprettholdelse av konstant isotermhastighet kan ovnstemperaturen programmeres slik at den; langsomt stiger fra f.eks. 1230°C til 1290°C over en forhåndsbestemt tidsperiode (dvs. 3 0 minutter). Metoden med progressivt-høyere temperatur er i stand til å opprettholde en konstant isoterm hastighet,
men kan være begrenset av den maksimale grense for temperatur-eksponeringen av det materiale som behandless.
En annen tilnærmingsmåte ville være åt. anvende et isolerende materiale 14 som spaltes eller på annen måtes; fjernes med en hastighet som gir den ønskede isotermhastighet. Ved denne tilnærmingsmåte vil gradvis mer overflateareal av gjenstanden direkte eksponeres for ovnsvarmen.
Fig. 3 viser en alternativ utførelsesform av oppfinnelsen. Gjenstandene 12 føres inn i beholderen 18;. Et segment av gjenstandene 12 rager ut fra beholderen 18'og eksponeres for varmen. Beholderen 18 kan være>. laget av v.a-rmeisolerende materiale og/eller fylt med varmeisolerendéemateriale.
Den foreliggende fremgangsmåte for oppnåelse av retningsorientert rekrystallisas jon i gjenstander earrspesielt godt egnet for smigods av ODS-legering.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte til å generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand i en ovn for derved å bevirke retningsorientert rekrystallisasjon gjennom hele gjenstanden,
karakterisert ved at a) gjenstanden (12) plasseres i en stasjonær varmeisolator (14) slik at en betydelig del av gjenstanden (12) er omgitt av isolatoren (14) og bare en gjenværende del er eksponert, b) gjenstanden (12) og isolatoren (14) plasseres i ovnen slik at ovnsvarmen er direkte rettet mot gjenstandens (12) eksponerte del, hvorved isotermen vandrer gjennom hele gjenstanden (12), og c) ovnstemperaturen avpasses slik at isotermen vandrer gjennom hele gjenstanden (12), hvorved det bevirkes retningsorientert rekrystallisasjon i denne.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at ovnstemperaturen justeres for regulering av hastigheten av isotermen i gjenstanden (12) .
3 . Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at det anvendes en varmeisolator som gradvis taper sin effektivitet som varmeisolator etter hvert som fremgangsmåten skrider frem.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/591,206 US4921549A (en) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | Promoting directional grain growth in objects |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO851058L NO851058L (no) | 1985-09-20 |
NO165448B true NO165448B (no) | 1990-11-05 |
NO165448C NO165448C (no) | 1991-02-13 |
Family
ID=24365526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO851058A NO165448C (no) | 1984-03-19 | 1985-03-18 | Fremgangsmaate til aa generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4921549A (no) |
EP (1) | EP0158844B1 (no) |
JP (1) | JPS60215749A (no) |
AT (1) | ATE43864T1 (no) |
AU (1) | AU581881B2 (no) |
CA (1) | CA1234740A (no) |
DE (1) | DE3570892D1 (no) |
NO (1) | NO165448C (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3669044D1 (de) * | 1985-12-19 | 1990-03-22 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zum zonengluehen eines metallischen werkstuecks. |
JPH02165263A (ja) * | 1988-12-19 | 1990-06-26 | Pfu Ltd | タブ制御処理方式 |
JPH03229295A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Fanuc Ltd | スクリーン編集時のカーソル移動方式 |
US6464806B1 (en) * | 2000-04-05 | 2002-10-15 | International Business Machines Corporation | Method of forming extruded structures from polycrystalline materials and devices formed thereby |
US8220697B2 (en) * | 2005-01-18 | 2012-07-17 | Siemens Energy, Inc. | Weldability of alloys with directionally-solidified grain structure |
JP2016502615A (ja) * | 2012-09-28 | 2016-01-28 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイションUnited Technologies Corporation | 付加製造によって製作された超冷却型タービンセクション構成要素 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1925116A (en) * | 1929-05-15 | 1933-09-05 | Nat Malleable & Steel Castings | Differential graphitization of cast articles |
LU36370A1 (no) * | 1957-08-26 | |||
US3063816A (en) * | 1959-06-08 | 1962-11-13 | American Can Co | Method of controlling crystal growth |
DE1179967B (de) * | 1962-02-17 | 1964-10-22 | Magnetfab Bonn Gmbh | Verfahren zur Herstellung von gesinterten metallischen Dauermagneten mit Rekristallisationstextur |
US3494709A (en) * | 1965-05-27 | 1970-02-10 | United Aircraft Corp | Single crystal metallic part |
US3615927A (en) * | 1967-10-16 | 1971-10-26 | Hayes Inc C I | Method for heat treating metallic articles |
US3833207A (en) * | 1971-07-22 | 1974-09-03 | Gen Electric | Apparatus for alloy microstructure control |
BE794801A (fr) * | 1972-01-31 | 1973-07-31 | Int Nickel Ltd | Procede de recuit en zones d'alliages |
US3844845A (en) * | 1973-11-15 | 1974-10-29 | Gen Electric | Directional composites by solid-state up-transformation |
US3847679A (en) * | 1973-11-15 | 1974-11-12 | Gen Electric | Directional eutectoid composites by solid-state up-transformation |
US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
US4526577A (en) * | 1984-01-09 | 1985-07-02 | National Starch And Chemical Corporation | Disposable article constructions |
-
1984
- 1984-03-19 US US06/591,206 patent/US4921549A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-03-11 AU AU39699/85A patent/AU581881B2/en not_active Ceased
- 1985-03-18 EP EP85103130A patent/EP0158844B1/en not_active Expired
- 1985-03-18 DE DE8585103130T patent/DE3570892D1/de not_active Expired
- 1985-03-18 CA CA000476733A patent/CA1234740A/en not_active Expired
- 1985-03-18 AT AT85103130T patent/ATE43864T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-03-18 NO NO851058A patent/NO165448C/no unknown
- 1985-03-19 JP JP60055646A patent/JPS60215749A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3570892D1 (en) | 1989-07-13 |
NO851058L (no) | 1985-09-20 |
US4921549A (en) | 1990-05-01 |
CA1234740A (en) | 1988-04-05 |
AU581881B2 (en) | 1989-03-09 |
NO165448C (no) | 1991-02-13 |
AU3969985A (en) | 1985-09-26 |
JPS60215749A (ja) | 1985-10-29 |
ATE43864T1 (de) | 1989-06-15 |
EP0158844B1 (en) | 1989-06-07 |
JPS6366893B2 (no) | 1988-12-22 |
EP0158844A1 (en) | 1985-10-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Kherrouba et al. | Beta to alpha transformation kinetics and microstructure of Ti-6Al-4V alloy during continuous cooling | |
NO165448B (no) | Fremgangsmaate til aa generere og regulere hastigheten av en avanserende isoterm i en gjenstand. | |
Gadeev et al. | Determination of beta-transus temperature of two-phase titanium alloys using differential scanning calorimetry | |
Caballero et al. | Time-temperature-transformation diagram within the bainitic temperature range in a medium carbon steel | |
Wang et al. | A comparison on isothermal and thermomechanical fatigue behavior of 316LN stainless steel with various tension dwell time | |
Kessler et al. | Continuous Cooling Transformation (CCT) Diagram of Aluminium Alloy Al-4.5 Zn-1Mg | |
Popov et al. | Effect of quenching temperature on structure and properties of titanium alloy: Physicomechanical properties | |
CN109540891A (zh) | 高温合金热处理可视化模拟的方法 | |
Kablov et al. | A study of the effect of nitrogen on the structure and properties of single crystals of castable refractory alloy ZhS30-VI | |
Alessio et al. | Variation of creep properties in HP steel by influence of temperature | |
Tehovnik et al. | Hot tensile testing of SAF 2205 duplex stainless steel | |
RU2344182C2 (ru) | Способ термической обработки изделий из высокопрочных мартенситностареющих сталей | |
Kolmorgen et al. | Thermo mechanical fatigue behaviour of a duplex stainless steel in the range of 350–600° C | |
Kučerová et al. | Effect of various heat and thermo-mechanical treatments on low alloyed CMnAlNb high strength steel | |
US3110636A (en) | High temperature turbine rotor shafts and method of heat treating | |
Paulose et al. | Creep–fatigue interaction study on gas turbine engine alloy | |
Peković et al. | Microstructural Evolution in 42SiCr Steel in a High-Temperature Chamber Under Microscope Objective | |
Zavartsev et al. | Determination of Polymorphic Transformation Temperature for Alloy VT8 | |
SU744042A1 (ru) | Способ термической обработки нержавеющей стали с регулируемым мартенситным превращением | |
Mróz et al. | Ductile Cast Iron Microstructure Adjustment by Means of Heat Treatment | |
RU2561567C1 (ru) | Способ термической обработки крупногабаритных изделий из высокопрочного титанового сплава | |
Gladkovsky et al. | Influence of Heat Treatment on Microstructure and Mechanical Characteristics of the Titanium Alloy Ti-5Al-5 V-2Mo-Cr with Metastable β-Phase | |
Dyja et al. | „The use of dilatometer DIL 805A/D for prediction of microstructure of the steel wire rod for cold upsetting” | |
Alkali et al. | Influence of preheat flux on the microstructure of 304 stainless steel | |
Tyagunov et al. | Effect of Melting Conditions on Chromium-Nickel Alloy Kh20N80 Properties |