NO162507B

NO162507B - Apparatur for fordeling ved regulert hastighet av et fluidiserbart materiale.

Info

Publication number: NO162507B
Application number: NO855219A
Authority: NO
Inventors: Jean-Pascal Hanrot; Jacky Volpeliere
Original assignee: Pechiney Aluminium
Priority date: 1985-01-08
Filing date: 1985-12-20
Publication date: 1989-10-02
Also published as: AU5188486A; FR2575734B1; BR8600028A; AU579437B2; DE3667183D1; MX166731B; IE58688B1; HUT43278A; NO162507C; JPS61162425A; IE860034L; ZA86108B; EP0190082A1; NO855219L; JPH048334B2; CA1287855C; CN1003851B; GR860027B; ES8705257A1; EG17860A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en apparatur for fordeling ved regulert hastighet av et fluidiserbart pulverformig materiale .

Det er kjent å transportere pulverformige materialer I fluidisert tilstand fra en lagringsbeholder til en annen eller fra en lagringsbeholder til en eller flere anvendelses-stasjoner.

Det skal her påpekes at uttrykket "fluidiserbart materiale" angår alle materialer som oppviser pulverform og hvis granulometri og kohesjon er slik at gjennomløpshastigheten for innblåst luft langsomt fremtvinger dekohesjon mellom partiklene og en reduksjon av de interne friksjonskrefter slik at den således dannede suspensjon i det alt vesentlige oppfører seg som et homogent fluid. Slike materialer er for eksempel aluminium beregnet for smelteelektrolyse, sementer og gips, lesket eller ulesket kalk, kalsium fluorid, charger for plast og kautsjuk, katalysatorer, pulverformig karbon, natriumsulfat, fosfater, polyfosfater, pyrofosfåter, metallpulvere, plastmaterialer i form av pulver, nærings-middelprodukter slik som melkepulver, sukker også videre.

I lang tid har man beskjeftiget seg med å regulere og også å styre mengden av et fluidisert materiale, se TJS-PS 2 667 448. Tallrike løsninger (slik som ventiler og annet) er foreslått, men de er ubrukelige når materialet som skal transporteres er abrasift, noe som er tilfelle med en stor del av de som er nevnt ovenfor, og helt spesielt gjelder det aluminiumoksyd ment for aluminiumfremstilling, man må således renonsere på mekaniske innretninger som er gjenstand for slitasje, og ty til spesielle løsninger.

I FR-PS 1 152 269 beskrives en fremgangsmåte for pneumatisk transport av fluidisert materiale, i henhold til hvilken den pneumatiske transportledning mates med pulver som kommer direkte fra bunnen av en kolonne som inneholder et ved hjelp av frisk luft permanent fluidisert pulver.

I FR-PS 2 236 758 beskrives en fremgangsmåte for regulering av vektmengden av pulverformig materiale i en penumatisk kontinuerlig transportinnretning ved Innblåsing av gass med en avbalansering ved hjelp av en fluidisert matekolonne, hvor man for en gitt vektmengde måler trykket i innblåst gass og man innvirker på mengden av pulverformig materiale som tilføres til den fluidiserte kolonne, hvorved hodet befinner seg under atmosfærisk trykk, for å opprettholde trykket i gassen som blåses inn på en gitt verdi.

FR-PS 2 391 136 beskriver en innretning for automatisk regulering av pneumatisk transport av pulverformig materiale omfattende en matekolonne ved hvis fot det dannes en skrent av materiale, et innelukke utstyrt med en for fluidisering porøs vegg, fluidiserings- og mateledninger for over-trykksgass utstyrt med en injektor, ledninger ment for transport; i henhold til hvilken fremgangsmåte man for å fremtvinge en minskning av materialskrentvinkelen fluidiserer materialet og man velger for en ønsket mengde materiale i transportkanalene et trykk kalt Pf under den porøse vegg. Det opprettes således over den porøse vegg et trykk Pc = Pf i ekspedisjonsinnelukket slik at enhver økning av Pc ut over Pf tilsvarer en reduksjon av gassirkuleringen under trykk Pf på tvers av den porøse vegg, mens enhver reduksjon av Pc til under Pf tilsvarer en økning av gassirkulasjonen.

Denne prosess har fordelen av å sikre en automatisk regulering av mengden av pulverformig materiale rundt den valgte verdi i henhold til trykket Pf, noe som utelukker enhver risiko for tilstapping av forsyningskolonnen og fikserer mengden av materialet.

WO-A-84/01560 tilsvarende EP-A-0122925 beskriver en innretning for horisontal transport av pulverformig materiale, spesielt aluminiumoksyd, fra en lagringssone til en matesone, ved fluidisering av det pulverformige materialet ved hjelp av en innretning som omfatter en todelt kasse eller et hus med en øvre del forbundet på den ene side ved en av sine ender med lagringsinnretningene via en matekolonne og på den annen side via sin der overforiiggende ende med en likevekts-og avgassingskolonne, og en nedre del adskilt fra den øvre ved hjelp av en porøs fluidiseringsvekt idet den nedre vegg er forbundet med et inntak for fluidiseringsgass med regulert trykk. Innretningen omfatter ingen tverrrsnittsreduksjon i den horisontale øvre kassedel Inneholdende det pulverformige materiale og innretningen er spesielt tilpasset for transport og fordeling av pulverformig materiale mellom relativt fjerntliggende punkter i den grad at man ikke søker noen nøyaktig dosering av det fordelte materiale.

På det nuværende tidspunkt krever tallrike brukere, spesielt de som benytter Hall-Heroult-elektrolyseceller for fremstilling av aluminium, at innretninger for pneumatisk fluidiset transport har en forbedret levetid og brukskapasi-tet og en forbedret presisjon når det gjelder reguleringen av mengden, både når det gjelder mating av elektrolysecellene og innretningene for på tørr måte å fange opp fluor avgasser fra cellen ved å trekke nytte av adsorbsjonskapasiteten for aluminiumoksyd vis å vis de fluorerte produkter.

Videre er det viktig at forbruket av pressluft for fluidisering og fluidisert transport minimaliseres, videre er det viktig at man kommer frem til en innretning som arbeider enkelt, sikkert og hurtig.

Disse ønsker gjelder alle typer fluidisert transport og ikke bare transport av aluminiumoksyd ment for elektrolyse.

Foreliggende oppfinnelse har til hensikt å overvinne manglene ved den kjente teknikk og å oppfylle ønskene til brukerne hva angår pålitelighet, presisjon og enkelhet.

I henhold til dette er det en gjenstand for foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en apparatur for fordeling ved regulert hastighet av et fluidiserbart pulverformig materiale omfattende en lagringsanordning og midler for fluidisering av det pulverformige materialet, og midler for utslipp av fluidisert pulverformig materiale, Idet apparaturen omfatter et hus i to deler, en øvre del med en ende avgrenset av en sidevegg og forbundet med lagringsanordningen via en kolonne, og den motsatte ende avgrenset av en sidevegg, og forbundet med en balanserings- og avgassingskolonne, og en nedre del som er adskilt fra den øvre del ved en porøs f luidiseringsvegg, idet den nedre del er forbundet med et innløp for fluidiseringsgass ved regulert trykk, og denne apparatur karakteriseres ved at den øvre del i huset er utstyrt med en utløpsmunning for fluidisert pulverformig materiale, anordnet gjennom den vertikale sidevegg umiddelbart over nivået for den porøse fluidiseringsvegg, idet utløpsmunningen er utstyrt med en utløpsforbindelse hvis innvendige diameter er større enn diameteren til munningen som har et tverrsnittsareal (S) slik at det, for et gitt materiale, er et biunivokalt forhold mellom strømningshastigheten for pulverformig materiale og det regulerte fluidiseringstrykk (Pf), fortrinnsvis slik at forholdet er lineasrt.

Den nedre del av huset omfatter kun et innløp for fluidiseringsluft med regulert trykk. Mengden fluidisert aluminiumoksyd, og det er det karakteristiske ved oppfinnelsen, reguleres kun ved å spille på fluidlserings lufttrykket og dette er, for et gitt trykk, selvregulerende.

I foreliggende beskrivelse benyttes uttrykket "fluidiseringsluft" for enkelhetens skyld, det skal imidlertid være klart at et hvilket som helst annet gassformig fluid kan benyttes, spesielt for eksempel når det gjelder fluidisering av meget reaktive stoffer eller der det foreliggér eksplosjonsrisiko (slik som med farin, aluminiumpulver eller magnesium), hvorved det gassformige fluid kan velges blant inertgasser eller lite reaktive gasser slik som argon, nitrogen, karbondioksyd også videre.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til de ledsagende tegninger der fig. 1, la, 2 og 3 oppviser skjematiske vertikalriss og fig. 4 et horisontalriss langs linjen A-A, av gjenstanden ifølge oppfinnelsen. Figurene 1, la og 2 viser innretningen i ro mens fig. 3 viser innretningen ifølge oppfinnelsen i drift. Fig. la er et forstørret riss av utløpsmunningen utstyrt med en stuss.

Lagringsbeholderen 1 er forbundet med huset 2 via en matekolonne 3.

Huset 2 som generelt er av parallellepipedisk form og med sin største dimensjon i horisontal retning, omfatter: i den nedre del 2b en porøs f luidiseringsvegg 4 og en lufttilførsel 5 for fluidiseringsluft med konstant trykk, og på i og for seg kjent måte regulerbar til en

på forhånd bestemt verdi,

i den øvre del 2a ved en av endene 7b en likevekts- og avgassingskolonne 6, og ved den andre ende 7a en

matekolonne 3,

på endeflaten 7b, tilsvarende likevektskolonnen og i det vesentlige på høyde med den porøse vegg 4, en utløpsmunning 8 for fluidisert pulverformig materiale anordnet umiddelbart over den porøse fluidiseringsvegg og utgjørende et diafragma og som kan være utstyrt med en stuss 8, hyppigst rørformig og med en indre diameter større enn diameteren til munningen 8 og på hvilken man kan koble en evakueringskanal for pulverformig materiale. Den nedre ende av likevektskolonnen 6 flukter med den øvre vegg 9 til huset.

I ro synker lagret pulverformig materiale i resevoaret 1 til huset 2 og danner en naturlig skrent 10, fig. 1 hvis vinkel a i forholdet til fluidlseringsgitteret avhenger av den fysiske art og tilstand av det pulverformige materialet. Foten av skrenten kan gå maksimalt til nivået for munningen 8, hvis ikke den naturlige risling fortsetter i det pulverformige materialet, selv i fravær av enhver fluidisering. Derfor fikserer man ved konstruksjonen avstanden L mellom den nedre kant 3a av kolonnen 3 og den vertikale motsatt anordnede flate 7b til huset som en funksjon av det pulver--formige materialet, hvis skrentvinkel a kan måles. Et annet middel for regulering kan bestå i å regulere inntrengningsni-vået for matekolonnen 3 i den øvre del av huset slik at skrenten begynner å danne seg fra den nedre kant av matekolonnen .

Slik det tidligere er antydet kan munningen 8 være utstyrt med en utløpsstuss 8 som danner et diafragma, hvis ytre del kan være forbundet med en evakueringsrørledning 11 for det pulverformige fluidiserte materiale. Denne stuss 8a utgjør også en sikkerhetsanordning ved driftsstans mot tilfeldig utrenning av ikke-fluidisert pulverformig materiale som ved stans befinner seg i. stussen 8a. Man kan således gjennomføre driftsstans for systemet uten å måtte foreta en total tømming (fig. 2).

Virkemåten for innretningen ifølge oppfinnelsen kan beskrives som følger: Med huset fylt med et pulverformig materiale (i kon-figurasjonen i fig. 1 eller fig. 2) og med lukket åpning 8 sender man fluidiseringsluft via rørledningen 5 og regu-leringsventilen 12 gjennom den porøse vegg 4: man fastslår derved at det pulverformige materialet går over i "flytende" tilstand på grunn av den begynnende dekohesjon av kornene på grunn av mellomstrømmende luft, noe som hurtig fyller den øvre del 2a av huset og bunnen av likevektskolonnen 6.

Ved ytterligere å øke lufttrykket fastslår man at nivået for det pulverformige materialet etterhvert stiger i likevektskolonnen 6 inntil en viss høyde H, fig. 3, en høyde som avhenger av trykket Pf for fluidiseringsluften og den midlere densitet (d) for det pulverformige materialet i likevektskolonnen 6 (H=Pf/d).

I det egentlige hus og fordi luften er innfanget i det pulverformige materialet og ikke kan slippe ut (bortsett fra i den øvre del 14 av kolonnen 6) befinner det pulverformige materiale seg i en pseudofluidisert tilstand (kanskje bedre en "potensiell fluidisering"), en tilstand som er beskrevet i søkerens tidligere FR-A-2 534 891, og som tilsvarer et spesielt lufttrykksnivå i mellomrommene i partiklene av pulverformig materiale uten at det har skjedd noen egentlig dekohesjon eller partikkelbevegelse, slik tilfellet er i en virkelig fluidisert omgivelse, og heller Ikke sirkulasjon av luft.

Hvis man så åpner munningen 8 kan falluft danne seg på nivået for denne munningen og i sonen 15 umiddelbart bak munningen, der det opprettes en virkelig fluidisert tilstand som tillater fluidstrømning av det pulverformige materialet via munningen 8 og stussen 8a.

Det pulverformige materiale som strømmer ut via munningen 8 fornyes av etterfølgende nedstrømning i kaskade av materiale i potensiell fluidisert tilstand fra bakenfor liggende reservoarer, og det hele nærmer seg langsomt foten av matekolonnen 3. Således fører hver "nedrasing" til en frigivelse av et tilstrekkelig rom til at pulverformig materiale lokalt går over fra potensiell fluidisert tilstand til virkelig fluidisert tilstand, noe som, for et stort spektrum av mengder, fører til en transport av aluminiumoksyd lik utløpsmengden uten avbrudd av denne mengde.

Den dynamiske likevekt for de andre systemelementer fastslås som følger: a) fluidiseringstrykket Pf utlignes av mottrykket i likevektskolonnen P2 Pluss ladningtap over den porøse

f luidiseringsvegg: P^

Trykket P2 er i seg selv lik ( h± + h2)<d>1, idet å-^ er den midlere densitet for den partielt fluidiserte fase (lik f. eks. ca. 0,75 - 0,95 for aluaminium oksyd "sandy coarse" for elektrolyse, idet h^ er høyden mellom fluidiseringsveggen 4 og munningsaksen 8, og hg er høyden mellom munningsaksen 8 og den øvre del 14 av kolonnen av pulverformig fluidisert materiale.

Under den hypotese at trykket Pe som hersker over likevekts- og avgassingskolonnen 6 er forskjellig fra det atmosfæriske trykk, fastlegges likevekten for en ny kolonnehøyde H<*> = H - Pe/d, idet Pe uttrykkes i forhold til det atmosfæriske trykk som referanse = 0.

b) mengden av fluisiseringsluft Qf er lik:

idet Ql er den mengde luft som rives med via utløps-munningen 8, av den fluidiserte fase, og som tilsvarer fallet av pulverformig materiale i potensielt fluidisert tilstand.

Q2 er mengden avgassingsluft i likevektskolonnen

Qp er den (lille) mengde tap av forskjellig type som kan være neglisjerbar i en godt kjent apparatur.

c) mengden av pulverformig materiale ved utløpet av munningen 8 er lik mengden Qj^ for aluminiumoksyd fra

lagringsanordningen 2 hvis man tillater at tapene på

grunn av staving i likevektskolonnen er 0, noe som kan være tilfelle.

Når systemet som befinner seg i likevekt, og det er vesentlig ifølge oppfinnelsen, fastslår man at man for et gitt pulverformig materiale og for en gitt stuss 8, mengden pulverformig materiale Q'^ står i gjensidig forhold til Pf, idet dette forhold i det vesentlige er lineært innen visse grenser som skal presiseres nærmere nedenfor.

Det hele resulterer i at mengden av pulverformig materiale fra en slik anordning kan fikseres og reguleres ved kun å spille på f luidiseringsluf ttrykket uten at noen annen luftkilde er nødvendig, slik tilfellet er i de tidligere kjente prosesser (se spesielt FR-PS 2 391 136 som nødvendig gjør et innløp for fluidiseringsluft og et spesielt innløp for transportluft for pneumatisk transport).

Diameteren til munningen 8 som spiller rolle som diafragma, bestemmer samtidig mengden 0'^ av aluminiumoksyd, for et gitt trykk Pf, og formen for krummingen som representerer funksjonen Q'A = f (Pf).

Der et fluidisert pulver slik som aluminiumoksyd kan omgjøres til et sant fluid fastslår man. en viss korrelasjon med den lov som gir den volumetriske mengde Q for en munning på tvers av en vertikal vegg:

Q er mengden (i m^/sek.)

S er munningsoverflaten (i m<2>),

g er tyngdens aksellerasjon i gal,

h er chargehøyden fra munningen, målt på oppstrøms nivået for

fluidet akkurat ved sentrum av munningen (i meter),

K er en koeffisient som spesielt avhenger av geometrien til utløpsmunningen; verdien til K kan variere fra ca. 0,6 til 1.

Hvis man trekker opp kurvene for vektmengden aluminiumoksyd som en funksjon av fluidiseringstrykket ved som parameter å ta tverrsnittet av munningen 8, fastslår man at disse kurver for visse verdier av parameteren "munningsdiameteren" omfatter et kortere eller lengre i det vesentlige lineært område. Man kan således i sonen for den tilsiktede mengde for innretningen, gjenstand for oppfinnelsen, optimalisere diameteren av munningen 8 slik at den tilsiktede vektmengde i det vesentlige tilsvarer et område midt i det lineære parti.

Hvis trykket Pf forblir i det vesentlige konstant forblir vektmengden pulverformig materiale bemerkelsesverdig konstant.

Hvis man meget hurtig og momentant vil disponere et stort overskudd av mengden (for eksempel massiv tilførsel av aluminiumoksyd til en elektrolysecelle som truer med å pakke seg) kan man tilveiebringe en supplementærmunning 8b som befinner seg i den øvre del av likevektskolonnen over det vanlige nivå II for søylen av pulverformig materiale. En økning av Pf har således en dobbelt virkning: en normal økning av mengden ved munningsutløpet 8, og å danne en supplementær mengde ved aluminiumoksyd som fluidiseres ved munningsutløpet 8b slik at kolonnen 6 så inntar et nivå slik som 14.

Det er likeledes mulig å anordne den supplementære munning 8b under det vanlige nivå H, man sikrer således en konstant tilleggsmengde men mindre enn mengden til hovedmunningen 8, noe som i enkelte tilfeller kan være av en viss interesse.

Man har konstruert en doseringsfordeler for fluidisert aluminiumoksyd, ment til å fange opp fluorerte avgasser som avgis av en serie celler for fremstilling av aluminium ved brennelektrolyse. Avgitt gass fra cellene suges opp og samles i en generell oppsamler eller man innfører aluminiumoksyd som på grunn av sine adsorberende egenskaper fanger opp fluoravgasser, og dette aluminiumoksyd blir så gjeninn-ført i elektrolysecellene.

Utløpsstussen 8a er forbundet med et rør 11 av transparent polymetyl metakrylat, skrådd ca. 45° nedover, i bunnen av gasskollektoren fra cellen. Matekolonnen 3 er forgrenet over kretsen som mater aluminiumoksyd til de vanlige mate-anordninger for elektrolyseceller. Likevektskolonnen 6 munner ved den øvre del av cellenes gasskollektor. Da denne kollektor befinner seg under undertrykk er trykket Pe som hersker over likevektskolonnen 6 under det atmosfæriske trykk (ca. 100 mm vannsøyle).

Stussen 8A har en diameter på 20 mm, noe som tilsvarer den optimale verdi for en midlere vektmengde aluminiumoksyd = 1,8 tonn/time.

For den nominelle mengde blir fluidiseringstrykket Pf regulert til 400 mm vannsøyle (ca.= 3920 Pa). Den totale overflate av den porøse fluidiseringsvekt er 4,5 dm<2>, noe som tilsvarer en total luftmengde Qf = 11 liter/min.

Trykktapet P^ over denne porøse fluidiseringsvegg er 20 mm vannsøyle, man har således P2 (mottrykket til likevektskolonnen) = 400-20, altså 380 mm vannsøyle (=3720 Pa).

Dette regulerte matesystem for fluidisert aluminiumoksyd har i flere måneder matet oppfangingslnnretninger for en serie på 120 elektrolyseceller og virker med perfekt regularitet. Forbruket av fluidiseringsluft er under 1 m<3>/time og pr. m<2 >under 500 mm vannsøyle tilsvarende 4900 Pa.

Ved en enkel justering av fluidiseringstrykket Pf og utløpsmunningen 8 kan systemet som her er beskrevet anvendes for enhver type av de innledningsvis nevnte pulvertyper. 1.

Apparatur for fordeling ved regulert hastighet av et fluidiserbart pulverformig materiale omfattende en lagringsanordning (1) og midler (4,5) for fluidisering av det pulverformige materialet, og midler for utslipp av fluidisert pulverformig materiale, idet apparaturen omfatter et hus (2) i to deler, en øvre del (2A) med en ende avgrenset av en sidevegg (7A) og forbundet med lagringsanordningen (1) via en kolonne (3), og den motsatte ende avgrenset av en sidevegg (7B) og forbundet med en balanserings- og avgassingskolonne (6), og en nedre del (2B) som er adskilt fra den øvre del (2A) ved en porøs f luidiseringsvegg (4), idet den nedre del (2B) er forbundet med et innløp (5) for fluidiseringsgass ved regulert trykk, karakterisert ved at den øvre del (2A) i huset er utstyrt med en utløpsmunning (8) for fluidisert pulverformig materiale, anordnet gjennom den vertikale sidevegg (7B) umiddelbart over nivået for den porøse fluidiseringsvegg (4), idet utløpsmunningen (8) er utstyrt med en utløpsforbindelse (8A) hvis innvendige diameter er større enn diameteren til munningen (8) som har et tverrsnittsareal (S) slik at det, for et gitt materiale, er et biunivokalt forhold mellom strømningshastigheten for pulverformig materiale og det regulerte fluidiseringstrykk (Pf), fortrinnsvis slik at forholdet er lineært. 2.

Apparatur ifølge krav 1, karakterisert ved at, for å avgi en supplementær mengde pulverformig materiale, omfatter en andre utløpsmunning (8B) som befinner seg over nivået for den første munning. 3.

Apparatur ifølge krav 2, karakterisert ved at den andre munning (8B) fortrinnsvis befinner seg over et nivå (13) som holdes av det pulverformige materialet I likevektskolonnen (6) under vanlig drift.

Claims

Fremgangsmåte til fremstilling av antiflogistisk og anti

pyretisk virksomme aminotiofen-derivater med formel I

resp. deres salter, hvori

n er et helt tall fra 1 til 5,

R hver betyr halogen, trifluormetyl, lavere alkyl eller lavere alkoksy,

eventuelt i fenylkjernen med halogen, lavere alkyl eller lavere

alkoksy substituert fenyl-(lavere alkoksy) eller cykloalkyl med 5-6 C-atomer, eller to naboplaserte substituenter kan sammen danne en tri-, tetra-, eller pentametylenrest, R-^ betyr en hydroksylgruppe, en primær aminogruppe eller a) en lavere alkoksyrest, en lavere dialkylaminoalkoksy-rest eller en lavere alkyleniminoalkoksyrest med 4 til 5 ringkarbonatomer som kan være avbrudt med oksygen

eller gruppen =N-CHo eller b) en lavere fenylalkoksyrest, og R^ og R^ betyr hydrogen eller lavere alkyl,

karakterisert ved at man enten a) kondenserer et tiofanon med formel II

hvor R2 og R^ har den ovenfor angitte betydning,og R^ foruten de for COR-^ angitte betydninger også kan være en cyangruppe, med en forbindelse med formel

til tilsvarende 3-amino-2,5-dihydro-tiofen-derivat, dehydrogenerer produktet på i og for seg kjent måte og overfører en eventuelt i resten R^ foreliggende cyangruppe på likeledes i og for seg kjent måte i en rest av den for COR-^ angitte betydning, eller b) kondenserer et tiofenderivat med formel III

hvor R2, Ro og R^ nar den ovenfor nevnte betydning, og som også kan være helt eller delvis hydrogenert, med en forbindelse med formel IV

hvori R og n har den ovenfor angitte betydning, og en av restene I og Y betyr en aminogruppe og den andre et halogenatom, eventuelt dehydrogenerer produktet og/eller overfører en eventuelt i resten R^ foreliggende cyangruppe i resten COR-j_, eller c) deacylerer en forbindelse med formel V

som også kan være helt eller delvis hydrogenert,og hvori R, R2, R^ og R^ har den angitte betydning, og R^ betyr en organisk syrerest, dehydrogenerer eventuelt produktet og/eller overfører en eventuelt i resten R^ foreliggende cyangruppe i resten -COR-^,

overfører eventuelt en i sluttproduktet tilstedeværende gruppe R-^ i andre for R^ angitte betydninger og/eller overfører eventuelt de frie forbindelser med syrer eller baser i salter, eller salter til de frie forbindelser.