NO160355B - Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av et sprengstoff. - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse gjelder fremgangsmåte og apparat for fremstilling av ét sprengstoff av emulsjonstypen i hvilken en oksyderende, salt-holdig bestanddel danner den diskontinuerlige fasen i en emulsjon hvor den kontinuerlige fasen omfatter en brennstoffbestanddel som er ublandbar med den diskontinuerlige fasen. Det henvises til de medfølgende krav 1 og 3.

Slike sprengstoffer, hvor den oksyderende, salt-holdige bestanddelen inneholder vann og foreligger i form av en vandig løsning, er kjent som "vann-i-brennstoff"-emulsjoner, <p>g når den oksyderende saltbestanddelen ikke inkluderer vann, kan de ansees som "smelte-i-brennstdff"-emulsjoner.

Emulsjonen dannes ved å dispergere den diskontinuerlige fasen i den kontinuerlige fasen når de begge er i flytende form, men uttrykket "emulsjon" er ment å tolkes slik at det også dekker emulsjoner ved temperaturer under den ved hvilken de er dannet, slik at den diskontinuerlige fasen kan være et faststoff.

Ifølge oppfinnelsen tilveiebringes en" fremgangsmåte for fremstilling av et sprengstoff i form av en emulsjon som omfatter en diskontinuerlig fase som inneholder et oksyderende salt, og en kontinuerlig fase som inneholder et brennstoff og som er ublandbar med den diskontinuerlige fasen, idet fremgangsmåten omfatter å rette en rekke 0,5 til 5 mm diameters stråler av den diskontinuerlige fasen inn i den kontinuerlige fasen, i nærvær av et emulgeringsmiddel, og mate den kontinuerlige fasen med den diskontinuerlige fasen gjennom minst én blander.

Fremgangsmåten omfatter således to trinn, idet det

første trinnet omfatter å rette én rekke stråler av den diskontinuerlige fasen inn i den kontinuerlige fasen, i nærvær av et emulgeringsmiddél, og mate den kontinuerlige fasen som inneholder den diskontinuerlige fasen gjennom en statisk blander,

for å danne en relativt grov, brennstoff-rik emulsjon, og

et trinn nr. 2 som omfatter å rette en rekke av strålene

av den diskontinuerlige fasen inn i den kontinuerlige fasen av nevnte grove, brennstoff-rike emulsjon, og mate den grove emulsjonen med den tilsatte diskontinuerlige fasen gjennom en ytterligere statisk blander, for å danne en relativt fin emulsjon.

Fremgangsmåten omfatter ytterligere å føre emulsjonen gjennom flere statiske blandere i serie i det andre trinnet for

å oppnå en finere emulsjon.

De relative strømningshastighetene til de kontinuerlige

og diskontinuerlige fasene er viktige, og fremgangsmåten vil omfatte å regulere disse strømningshastigheter slik at det oppnåes en prosent fase volum pr. volum på 6 til 10% brennstoffbestanddel og 90 til 94% oksyderende bestanddel i det ferdige emulsjonsproduktet. Fremgangsmåten vil omfatte å innføre 50

til 80% av den oksyderende bestanddel som kreves i det ferdige emulsjonsproduktet i den kontinuerlige fasen i det første trinnet, og innføre resten av den oksyderende bestanddelen, fra 20 til 50%, i den kontinuerlige fasen i det andre trinnet.

Ved "prosent fase volum pr. volum" menes prosenten av

en bestanddel (det vil si den kontinuerlige eller diskontinuerlige fasen) i emulsjonen på en volumbasis.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen omfatter også å oppvarme den diskontinuerlige fase og/eller den kontinuerlige fasen for å minske deres viskositeter før strålene av den diskontinuerlige fasen rettes inn i den kontinuerlige fasen.

Fremgangsmåten kan ytterligere omfatte å oppdele en mate-strøm av den diskontinuerlige fasen i en rekke stråler for inn-føring i den kontinuerlige fasen.

Det oksyderende saltet kan omfatte en forbindelse valgt

fra gruppen bestående av "alkalimetallnitrater,

alkalimetallperklorater, jordalkalimetallnitrater, jordalkalimetallperklorater, ammoniumnitrat,

ammoniumperklorat, og blandinger av to eller flere derav.

Det oksyderende saltet kan foreligge som en vandig løsning.

I steden kan den diskontinuerlige fasen omfatte ammoniumnitrat

og én eller flere forbindelser som, sammen med ammoniumnitratet, danner en smelte som har et smeltepunkt som er lavere enn ammo-niumnitratets, idet forbindelsene er istand til å opptre som oksygenavgivende salter.

Brennstoffet vil være ublandbart med, og uløselig i vann

og er fortrinnsvis et ikke-selveksploderende organisk brennstoff, som eksempelvis velges fra gruppen bestående av hydrokarboner, halogenerte hydrokarboner, og blandinger av to eller

flere derav. Brennstoffet kan således omfatte et stoff valgt fra gruppen bestående av mineraloljer, brenseloljer, smøre-oljer, flytende parafin, mikrokrystallinske vokser, parafin-vokser, vaselin, xylen, toluen, dinitrotoluen og blandinger av to eller flere derav.

Brennstoffet kan utgjøre fra 2 til 25 vekt% av emulsjonen, og er fortrinnsvis i området fra 3 til 12 vekt% derav.

Emulgeringsmiddelet kan omfatte en forbindelse valgt fra gruppen bestående av sorbitan-seskvioleat, sorbitan-monooleat, sorbitan-monopalmitat, sorbitan-monostearat, sorbitan-tristearat, mono- og di-glyceridene av fett-dannende fettsyrer, soyabønne-lecitin, derivater av lanolin, alkylbenzensulfonater, oleyl superfosfat, laurylaminacetat, dekaglycerol-dekaoleat, dekaglycerol-dekastearat, polymere emulgeringsmidler inneholdende polyetylenglykol med fettsyre-sidekjeder, og passende blandinger av to eller flere derav.

Emulgeringsmidlene opptrer som stabilisatorer for å fremme dannelsen av emulsjonen og bekjempe koalesering og/eller krystal-lisasjon av den diskontinuerlige fasen.

Når den diskontinuerlige fasen inneholder vann, skal dette vann generelt holdes på et minimum slik at det dannes en til-fredsstillende emulsjon og for å hindre tap av energi fra damp som dannes ved detonasjonen.

Densiteten til sprengstoffemulsjonen skal være passende for å danne en sprengstoffblanding, og kan fortrinnsvis være mellom 1,30 og 1,45 g/ml ved 25°C. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan således omfatte å tilsette et densitetsreduserende middel som for eksempel mikroballonger til emulsjonen for å til-veiebringe en ønsket densitet i sprengstoffblandingen, for eksempel 1,15 - 1,20 g/ml ved 25°C.

Emulsjonen kan omfatte opptil 3 og fortrinnsvis 0,5 til 2,5 vekt% av mikroballongene, hvilke også virker til å sensibilisere sprengstoffet. Kjemisk gassdannelse kan også brukes istedenfor densitetsregulering og sensibilisering.

Oppfinnelsen gjelder også et apparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, som omfatter

en innretning som har en rekke åpninger på 0,5

til 5 mm diameter for å rette en rekke stråler av den diskonti-

nuerlige fasen inn i den kontinuerlige fasen, og

minst én blander for blanding av den kontinuerlige fasen med den diskontinuerlige fasen som er tilveiebragt av strålene.

Innretningen kan begrense en passasje for mottak av en strøm av den diskontinuerlige fasen, idet nevnte åpninger danner utløp fra passasjen for oppdeling av strømmen i nevnte antall stråler.

Apparatet omfatter ett første trinn og ett andre trinn, med innretningen og en blander i form av en statisk blander som det første trinnet, og en ytterligere nevnt innretning og en ytterligere statisk blander som det andre trinnet.

Det andre trinnet kan.omfatte en rekke statiske blandere arrangert i serie.

De statiske blandere i de første og andre trinnene kan være forskjellige, idet blanderen i det første trinnet fortrinnsvis er av typen med høy skjærkraft, hvilket passer best for væsker med en relativt lav viskositet som den grove emulsjonen som dannes i det første trinnet i fremgangsmåten. Blanderen eller blanderne i det andre trinnet kan fortrinnsvis være av typen med lav skjærkraft, hvilket passer best for væsker med relativt høy viskositet slik som de finere emulsjonene som dannes i fremgangsmåtens andre trinn.

Apparatet kan omfatte pumper for pumping av de kontinuerlige og diskontinuerlige fasene under turbulente strømnings-betingelser gjennom de statiske blandere for å danne en passende emulsjon.

Hver av pumpene kan ha sitt innløp forbundet med en lagrings-tank som er utstyrt med en oppvarmingsanordning og som danner en del av apparatet.

Det er funnet at Sulzer SMV statiske blandere er egnet for bruk som statisk blander i det første trinnet, og Sulzer SMX statiske blandere egnet for bruk som den eller de statiske blanderne i det andre trinnet. Generelt vil passende statiske blandere for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen være slike som er i stand til å indusere en turbulent strøm som er tilstrekkelig til å danne den ønskede emulsjon. Det antas at disse omfatter blandere med den minste indre diameter på 6 til 50 mm og fortrinnsvis 10 til 25 mm, med 5 til 15 statiske blanderelementer som i bruk på passende måte oppdeler og findeler en væske-strøm som føres gjennom blanderen, med en strømningshastighet på fra 20 til 200 kg/min. og et trykk på opptil 1 x 107Pa.

Den hullede innretningen kan så avgrense 5 til 15, og fortrinnsvis fra 10 til 12 hull som fortrinnsvis kan ha en diameter på fra 2 til 3 mm.

Oppfinnelsen skal nå beskrives ved help av de følgende eksempler, under henvisning til de medfølgende skjematiske tegninger, hvor: figur 1 er en skjematisk tegning av et apparat ifølge oppfinnelsen for utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ,

figur 2 er et hylster av en statisk blander som er en bestanddel av apparatet i figur 1 sett fra siden,

figur 3 er hylsteret av den statiske blander i figur 2 sett fra enden,

figur 4 er innløpsdelen som er en bestanddel av apparatet

i figur 1 sett fra siden,

figur 5 er et tverrsnitt gjennom V-V av innløpsdelen i figur 4, og

figur 6 er et lengdesnitt av et hullet rør som kan mottas

i innløpsdelen i figurene 4 og 5.

I figur 1 angir henvisningstallet 10 generelt et apparat ifølge oppfinnelsen, for utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen hvor en sprengstoffemulsjon dannes ved å dispergere en oksyderende saltbestanddel i en brennstoffbestanddel.

Apparatet 10 omfatter en varmeisolert tank 12 for den oksyderende saltbestanddelen og en varmeisolert tank 14 for brennstoffbestanddelen.

Apparatet 10 omfatter også tre statiske blandere henholdsvis 16, 18 og 20. Den statiske blanderen 16 er en Sulzer SMV-blander med høy skjærkraft, og blanderne 18 og 20 er begge Sulzer SMX-blandere med lav skjærkraft.

To innløpsdeler 30 (det vil si 30.1 og 30.2) (se også figurene 4 og 5) er arrangert i serie med de statiske blanderne 16, 18 og 20 i følgende utforming: innløpsdel 30.1 - statisk blander 16 - innløpsdel 30.2 - statisk blander, 18 - statisk blander 20.

Tanken 12 kommuniserer henholdsvis med innløpsdelene 30.1 og 30.2 ved hjelp av materør 22 og 24 utstyrt med en pumpe 26 for å pumpe den oksyderende saltbestanddelen, med passende trykk og strømningshastighet, fra tanken 12 og inn i innløps-delene 30.1 og 30-2. Kuleventiler 32 og 33 som er justerbare slik at de er delvis eller helt åpne, er anbragt i materørene 22 og 24.

Tanken 14 kommuniserer med innløpsdelen 30.1 via et mate-rør 34 utstyrt med' en pumpe 36 for å pumpe brennstoffbestanddelen fra tanken 14 og inn i innløpsdelen 30.1.

Hver av de statiske blanderne 16, 18 og 20 (se figurene

2 og 3) omfatter en avlang rørformig del 38 med en indre diameter a på 10 til 25 mm, to hule, avstumpet koniske endedeler 40 med lengden b på 50 mm som utvider seg fra endene av delen 38, og to skivelignende flenser 42 som avgrenser åpninger 44 der igjennom og som tettende kommer i kontakt med endedelene 40.

De statiske blanderne 16, 18 og 20 inneholder hver ca. 10 blanderelementer 45 (vist bare i figur 1), som velges i antall og størrelse slik at den ønskede emulgering oppnås.

Hver av innløpsdelene 30 (figurene 4 og 5) omfatter en hul sylinder 46 som avgrenser et hulrom 48, og to endeflenser 50 som avgrenser hull 52 som kommuniserer med hulrommet .48.

En tverrboring 54 er anbragt i veggen i sylinderen 46,

som fører fra hulrommet 48 til det ytre via en hylse 55 som stikker ut fra sylinderen 46.

Hver av flensene 50 er lik flensene 42 og kan forbindes til disse, for eksempel ved bolter, slik at deres respektive åpninger 44 og 52 står i forbindelse med hverandre.

Et hullet rør 56 (se figur 6) med en lukket ende kan mottas gjennom hylsen 55 og boringen 54. Røret 56 har en rekke på 11 åpninger 58 over sin lengde nær den lukkede enden, hvilke har 2,5 mm's diameter og har en jevn avstand på 4 mm fra hverandre. Når det er i operativ stilling, stikker røret 56 fra boringen inn i hulrommet 48 slik at hele rekken av åpninger 58 finnes der inne, og åpningene 58 vender nedstrøms i forhold til strømningsretningen av den emulsjon/de emulsjonsbestanddeler som er i bruk.

Den åpne enden til et av rørene 56 kommuniserer med mate-røret 22 og den åpne enden til de andre av rørene 56 kommuniserer med materøret 24.

Bruken av apparatet på tegningene skal nå beskrives med

henvisning til de følgende eksempler:

Eksempel 1

Følgende sammensetning som vi hittil har ansett for å være passende for større anvendelser, ble brukt for å fremstille en sprengstoffemulsjon med apparatet 10 ifølge oppfinnelsen.

Apparatet 10 ble oppsatt i den utforming som er vist i figur 1. Ammoniumnitratet og vann ble blandet og oppvarmet til 85°C, hvoretter natriumnitratet og andre oksydasjonsingre-dienser ble tilsatt, og oppvarmet og omrørt i tanken 12 for å danne en oksydasjonsbestanddel. En brennstoffbestanddel omfattende alle de gjenværende bestanddelene, bortsett fra de densitets-reduserende midlene, ble blandet, oppvarmet og omrørt i tanken 14. Brennstoffbestanddelen ble pumpet fra tanken 14, ved hjelp av pumpen 36 via materøret 34, gjennom innløpsdelen 30.1 og den statiske blander 16. I mellomtiden ble en mate-strøm av oksydasjonsbestanddelen pumpet fra tanken 12, ved hjelp av pumpen 26 via materøret 22 og det dermed forbundne hullede røret 56, gjennom innløpsdelen 30.1 og inn i den statiske blander 16. Det hullede røret 56 oppdeler matestrømmen av oksydasjonsbestanddel i elleve stråler via hullene 58. Strålene av oksydasjonsbestanddel ble rettet inn i den stoff-bestanddelen i blanderen 16 og blandet deri ved hjelp av blan-derelementene 45 (vist bare i figur 1) som delte og findelte strålene for å danne dråper derav dispergert i brennstoffbestanddelen for å danne en emulsjon, som selv om den var relativt grov, var en passende mating for den andre blander 18.

Den grove emulsjonen ble matet gjennom innløpsdelen 30.2

og inn i den statiske blander 18. I mellomtiden ble en mate-strøm av oksydasjonsbestanddelen pumpet fra tanken 12, via mate-røret 24 og det dermed forbundne hullede røret 56, gjennom inn-løpsdelen 30.2 og inn i den statiske blander 18. Det hullede røret 56 oppdeler matestrømmen av oksydasjonsbestanddel i elleve stråler derav, som ble rettet inn i den grove emulsjonen som kommer inn i blanderen 18. En relativt fin emulsjon ble dannet i blanderen 18. Til slutt ble denne relativt fine emulsjon matet gjennom den statiske blander 20, hvori det ble dannet en enda finere emulsjon.

Brennstoffbestanddelen ble matet inn i den statiske blander 16, og oksydasjonsbestanddelen ble matet inn i de statiske blanderne 16 og 18 med respektive strømningshastigheter og trykk, slik at den resulterende emulsjon strømmet gjennom blanderne med en hastighet på 90 kg/min. og et trykk på 1 x 10<7> Pa.

Som nevnt ovenfor er de relative strømningshastigheter

for oksydasjons- og brennstoff-bestanddelene viktig og kan reguleres slik at prosenten fase volum pr. volum er så lav som 6

til 10% for brennstoffbestanddelen og så høy som 90 til 94% for oksydasjonsbestanddelen. I det foreliggende eksempel ble det dannet en emulsjon med en prosent fase volum pr. volum på 6% brennstoffbestanddel og 94% oksydasjonsbestanddeler.

Ved å regulere strømningshastigheten for oksydasjonsbestanddelen og den grad til hvilken ventilene 32 og 33 var åpne, ble 70% av den mengde av oksydasjonsbestanddel som behøvdes i det ferdige emulsjonsproduktet, tilsatt til brennstoffbestanddelen i blanderen 16, og de gjenværende 30% til brennstoffbestanddelen i blanderen 18.

Endelig ble de densitetsreduserende midlene tilsatt ved 65°C, hvilket hadde den virkning at følsomheten for emulsjonen fra blanderen 20 øket, slik at den detonerte med 30 g Pentolite ved 25°C i en 65 mm's plasthylse. En slik følsomhet er passende for emulsjoner for bulk-sprengstoffer.

Eksempel 2

Følgende sammensetning som hittil er ansett av søkeren for å være passende for større anvendelser ble brukt for å fremstille en sprengstoffemulsjon med apparatet 10 ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen:

Fremgangsmåten fra eksempel 1 ble gjentatt med ovenstående sammensetning.

Den resulterende emulsjon hadde en følsomhet som var ekvivalent med emulsjonen i eksempel 1, ved at den detonerte med 30 g Pentolite ved 25°C i en 65 mm's plasthylse. Emulsjonen i eksempel 2 er således også passende for bulk-sprengstoffer.

Eksempel 3

Følgende sammensetning som hittil er ansett av søkeren å være passende for anvendelse ved bruk av liten diameter, ble brukt for å fremstille en sprengstoffemulsjon med apparatet på tegningene ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.

Fremgangsmåten fra eksempel 1 ble gjentatt med ovenstående sammensetning.

Den resulterende emulsjon hadde en relativt høy følsomhet, og detonerte med 0,022 g pentaerytritol-tetranitrat ved 25°C i en 25 mm's vokset papirpatron. En slik følsomhet er passende for sprengstoffemulsjoner i sprengstoffer med liten diameter.

Eksempel 4

Eksempel 3 ble gjentatt med 0,5% mikroballonger i steden-for 2,44%, idet de relative mengden av de gjenværende bestanddeler ble holdt i det vesentlige uforandret. Den resulterende emulsjon hadde minsket følsomhet sammenlignet med emulsjonen i eksempel 3, og detonerte med 30 g Pentolite ved 25°C i en 65 mm's plasthylse. Denne minskede følsomhet er ekvivalent med følsomheten til emulsjonene i eksemplene 1 og 2, og passende for bulk-sprengstoffer.

Sammensetningen i eksemplene 3 og 4, når de brukes for å

fremstille en emulsjon ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, er således egnet for bruk i både bulk-sprengstoffer og sprengstoffer med liten diameter, bare avhengig av en varia-sjon i mengden tilsatte mikroballonger.

Hittil har et emulsjonssprengstoff med en passende liten dråpestørrelse hos den oksyderende saltbetsanddelen, slik at emulsjonen er tilstrekkelig følsom for bruk i sprengstoffer med liten diameter, bare kunnet fremstilles av oss ved hjelp av en sats-fremgangsmåte, idet sats-størrelsen er begrenset av størrelsen av de tilgjengelige mekaniske blandere. Med masse-produksjon kan det bare oppnåes relativt grove emulsjoner ved de tilgjengelige kontinuerlige arbeidsmetodene. Disse relativt grove emulsjonene, med en relativt stor dråpestørrelse, krever en større mengde sensibilisatorer av den typen som er beskrevet

ovenfor, og mangler utstrakt lagringsholdbarhet.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilveiebringer en kontinuerlig "one-pass" operasjon, hvorved en satsfremstilling kan unngås, idet en grov emulsjon som er egnet for raffinering i det andre trinnet fremstilles "in line" i fremgangsmåtens første trinn. Således er bulkproduksjon av emulsjonssprengstof-fer med en tilstrekkelig liten dråpestørrelse hos oksydasjonsbestanddelen, og derfor en tilstrekkelig høy følsomhet for bruk i sprengstoffer med liten diameter og en forlenget lagringsholdbarhet gjort mulig. Således kan relativt høye kostnader for sensibilisatorer som hittil har vært nødvendig for sensibilisering av emulsjonene, reduseres.

Derfor er fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, i det minste som eksemplifisert, fordelaktig enkel og mangesidig.

Fordelene med apparatet for utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen omfatter dets relativt billige bestanddeler som er i det vesentlige vedlikeholdsfrie. Sikkerheten økes idet de statiske blanderne ikke har noen bevegelige deler og apparatet kan sammensettes og tas fra hverandre relativt lett. Videre er apparatet mangesidig idet at forskjellige kombinasjoner av bestanddeler, for eksempel innløpsdeler og/eller statiske blandere kan anvendes for å regulere emulsjonsegenskapene, hvorved det tilveiebringes emulsjoner som er passende for både bulk-sprengstoffer og sprengstoffer med liten diameter overensstemmende med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.

Claims (6)

1. Fremgangsmåte for fremstilling av et sprengstoff i form av en emulsjon omfattende en diskontinuerlig fase som inkluderer et oksyderende salt, og en kontinuerlig fase som inkluderer et brennstoff og som er ublandbar med den diskontinuerlige fase, karakterisert ved at fremgangsmåten inkluderer et første trinn som omfatter å føre et flertall av stråler med diameter 0,5-5 mm av den diskontinuerlige fase inn i den kontinuerlige fase, i nærvær av et emulgeringsmiddel, og den kontinuerlige fase inneholdende den diskontinuerlige fase mates gjennom en statisk blander, for å danne en relativt grov, brennstoff-rik emulsjon, og et trinn 2 hvor et flertall av stråler med diameter 0,5-5 mm av den diskontinuerlige fase føres inn i den grove, brennstoff-rike emulsjon, og den grove emulsjon som inneholder den tilsatte diskontinuerlige fase mates gjennom en ytterligere statisk blander, for å danne en relativt fin emulsjon, idet den ytterligere statiske blander gir en lavere grad av skjærkraft enn den første statiske blander, idet de relative strømnings-hastigheter for den kontinuerlige og den diskontinuerlige fase reguleres slik at det oppnås 6 til 10% kontinuerlig fase og 90 til 94% diskontinuerlig fase målt i volum i det ferdige emulsjonsprodukt, og videre at 50 til 80% av den oksydasjonsbestanddel som kreves i det ferdige emulsjonsproduktet innføres i den diskontinuerlige fase i det første trinn, og resten av oksydasjonsbestanddelen, fra 20 til 50%, innføres i den kontinuerlige fase i det annet trinn, samt at den diskontinuerlige fase og/eller den kontinuerlige fase oppvarmes for å nedsette viskositeten derav før strålene av den diskontinuerlige fase føres inn i den kontinuerlige fase.

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at emulsjonen føres gjennom flere statiske blandere i serie i trinn 2.

3. Apparat for utførelse av fremgangsmåten som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at det inkluderer en innretning (56) som har et flertall åpninger (58) med diameter 0,5-5 mm til innføring av et flertall stråler av den diskontinuerlige fase med diameter 0,5-5 mm i den kontinuerlige fase, og en første statisk blander (16) for å blande den kontinuerlige fase med den diskontinuerlige fase som er tilført ved hjelp av strålene, og eventuelt en ytterligere innretning (56) som er anordnet for å lede stråler av den diskontinuerlige fase inn i emulsjonen som mottas fra den første statiske blander, og en ytterligere statisk blander (18) som er en blander med lavere skjærkraft enn den første blander (16).

4. Apparat som angitt i krav 3, karakterisert ved at det består av et flertall av statiske blandere (18, 20) anordnet i serie.

5. Apparat som angitt i krav 3 eller 4, karakterisert ved at hver innretning (56) avgrenser en passasje for mottakelse av en strøm av den diskontinuerlige fase, idet åpningene (58) danner utløp fra passasjen for oppdeling av strømmen i nevnte flertall av stråler.

6. Apparat som angitt i hvilket som helst av kravene 3 til 5, karakterisert ved at det inkluderer pumper (26, 36) for å pumpe den kontinuerlige og diskontinuerlige fase under turbulente strømningsbetingelser gjennom de statiske blandere.