NO158857B - Konisk knuser. - Google Patents
Konisk knuser. Download PDFInfo
- Publication number
- NO158857B NO158857B NO813102A NO813102A NO158857B NO 158857 B NO158857 B NO 158857B NO 813102 A NO813102 A NO 813102A NO 813102 A NO813102 A NO 813102A NO 158857 B NO158857 B NO 158857B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- leaching
- solution
- arsenic
- nickel
- stage
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 115
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 86
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 65
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 64
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 45
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 33
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 30
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 26
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 23
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 21
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 20
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 20
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 17
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 claims description 15
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 10
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 9
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 7
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 claims description 7
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical class [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 3
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 9
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 229910021503 Cobalt(II) hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical class [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011260 aqueous acid Substances 0.000 description 1
- VETKVGYBAMGARK-UHFFFAOYSA-N arsanylidyneiron Chemical compound [As]#[Fe] VETKVGYBAMGARK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- ASKVAEGIVYSGNY-UHFFFAOYSA-L cobalt(ii) hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Co+2] ASKVAEGIVYSGNY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011365 complex material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- RUTXIHLAWFEWGM-UHFFFAOYSA-H iron(3+) sulfate Chemical compound [Fe+3].[Fe+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O RUTXIHLAWFEWGM-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- GDPKWKCLDUOTMP-UHFFFAOYSA-B iron(3+);dihydroxide;pentasulfate Chemical compound [OH-].[OH-].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O GDPKWKCLDUOTMP-UHFFFAOYSA-B 0.000 description 1
- 229910000360 iron(III) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002737 metalloid compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 150000002815 nickel Chemical class 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate Chemical compound [Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000363 nickel(II) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000029219 regulation of pH Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
- B02C2/04—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis
- B02C2/045—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis and with bowl adjusting or controlling mechanisms
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Description
Fremgangsmåte til gjenvinning av nikkel, kobolt og kobber fra høyverdig nikkelmatte.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til behandling av høyverdig nikkelmatte. Mer spesielt angår den en vandig sur ut-lutningsprosess for behandling av matte som i tillegg til nikkel inneholder kobolt, kobber, svovel og jern, minst en metall eller metalloid forbindelse fra den gruppe som består av arsen og
antimon, og et eller flere av de edle metaller
palladium, platina, sølv og gull, og hvori nikkel, kobolt og kobber ekstraheres og oppløses i
en utlutningsoppløsning som er i det vesentlige
fri for forurensning med arsen og/eller antimon og de edle metaller konsentreres i utlutningsresten.
Uttrykket «matte» angår generelt urene
halvmetalliske produkter fra smelting og sulfi-diske malmer og konsentrater. Som sådan kan
matte ha et stort område av sammensetninger.
Imidlertid angår foreliggende oppfinnelse ho-vedsakelig matte som inneholder forholdsvis stor
mengde nikkel i en størrelsesorden på 60 til 75 %, og mindre mengder kobolt og kobber (i
det følgende kalt ledsagende ikke-jernholdige
metaller) samt jern, svovel, endel edle metaller og forholdsvis små, men forurensende mengder av arsen og/eller antimon.
Det er kjent forskjellige fremgangsmåter til behandling av slikt materiale for separat utvinning av metallbestanddelene i det vesentlige i ren form. Disse fremgangsmåter omfatter pyrometallurgiske fremgangsmåter slik som videre smelting med forskjellige flussmidler for å rense matten til en tilstand hvor en endelig raffinering kan utføres ved hjelp av elektrolyse, og hydrometallurgiske fremgangsmåter som generelt omfatter utlutning i basisk eller surt medium, oppløsningsrensning og metallgjen-vinning.
I de senere år er det blitt utviklet et stort antall hydrometallurgiske fremgangsmåter for behandling av matter. Disse fremgangsmåter har visse fordeler like overfor de eldre vanlige fremgangsmåter. For eksempel er hydrometallurgiske fremgangsmåter generelt meget flek-sible og tillater behandling av matter som består av et antall bestanddeler inneholdende forskjellige verdifulle metaller for separat utvinning av hver av disse. Videre kan flere av disse fremgangsmåter lett tilpasses effektiv utvinning av metaller slik som nikkel og kobolt fra de ren-sede vandig utlutningsoppløsninger i elemen-tær pulverform ved direkte reduksjon med hydrogen ved forhøyet temperatur og trykk.
Ifølge de kjente hydrometallurgiske fremgangsmåter, kan høyverdig nikkelholdig matte utlutes under oksyderende betingelser i basisk eller surt medium for å oppløseliggjøre de verdifulle metaller, mens forurensningene så langt som mulig blir tilbake i det uoppløselige residuet. Utlutning i basisk medium, slik som vandig ammoniakalsk oppløsning, er generelt for-delaktig ved behandling av forholdsvis enkle matter som inneholder f. eks. bare nikkel, kobber, jern og svovel. En sur utlutning er generelt nødvendig for behandling av mer kompleks materiale, særlig hvor materialet inneholder edle metaller som det ønskelig å utvinne og/eller har forholdsvis høyt koboltinnhold, dvs. en stør-relsesorden på 3 vekts-% eller høyere.
Man møter imidlertid alvorlige problemer når de kjente sure oksydasjonsutlutninger anvendes direkte på høyverdig nikkel matte inneholdende arsen eller antimon i mengder, endog så lave som 0,1 %, da arsen og antimon har en tendens til å oppløses i utlutningsoppløsningen i tilstrekkelig mengder til å forurense det ende-lige nikkelprodukt. Dette problem er særlig al-vorlig når nikkelet utvinnes fra utlutningsopp-løsningen ved hjelp av hydrogenreduksjon og forhøyet temperatur og trykk, da arsen utfelles fra oppløsningen under de samme betingelser som nikkel. Da spesifikasjonen for arsen i kommersielt nikkelpulver er mindre enn 0,005 % og for mange spesielle pulvere mindre enn 0,001 %, kan det lett forstås at utlutningsoppløsningen som behandles for utvinning av nikkel må ha lavt arseninnhold. For eksempel resulterer bare 0,02 g/l arsen i en oppløsning som inneholder 45 g/l nikkel i et arseninvå på 0,025 %, som er 5 ganger minimum spesifikasjonen i nikkelpulver som er redusert for oppløsningen.
Ordinært vil det synes å være en enkel sak å fjerne arsen fra utlutningsoppløsningen ved utfelling av dette som et uoppløselig jernarsen-at, idet jerninnholdet i matten utnyttes eller å skaffe jern fra en ytre kilde. Det kanadiske patent nr. 511.165 beskriver en fremgangsmåte til behandling av arsenid-sulfid konsentrater hvori arsen fjernes fra en svovelsur utlut-ningsoppløsning på denne måte. Ved behandling av arsenholdig høyverdig nikkelmatte som oppfinnelsen angår er det imidlertid blitt funnet at arsen ikke kan senkes til tilstrekkelig lavt nivå ved hjelp av fremgangsmåten som er angitt i dette patent uten at det anvendes oppholdstider av så stor lengde, at fremgangsmåten blir uprak-tisk for kommersielt formål. Dertil resulterer den forholdsvis høye pH-verdi som kreves for utfelling av arsen ved hjelp av denne fremgangsmåte i utfelling av en del basiske nikkel-salter som bare kan filtreres med stor vanskelighet.
Fra kanadisk patent nr 669 958 er det kjent en to-trinns-prosess for ekstrahering av oksy-derbare ikke-jernholdige metaller fra materiale som inneholder sulfidsvovel i mengder som er mindre enn det som er nødvendig for å omdan-ne alle disse metaller til sulfater. I første trinn, et vandig oksy das jons trin, oppslemmes utgangs-materialet i vann eller fortynnnet syre med pH over 2.5, og oppslemmingen omsettes med oksygen ved en temperatur over 150°C for å oksydere metallene til sulfater og hydroksyder. I annet trinn, et syreoppløsningstrinn, avkjøles oppslemmingen til under 100°C og syre tilsettes inntil nikkel- og kobolthydroksyd er oppløst i sulfater og det hele utføres ved atmosfæretrykk.
Foreliggende fremgangsmåte omfatter en svovelsyreoksydasjonsutlutning utført i to trinn og under et visst oksygentrykk, hvor første trinn avsluttes ved en spesiell pH-verdi. I første trinn tilveiebringes nok syre til å gi et totalt svovelinnhold i oppslemmingen som i det minste er tilstrekkelig til å tilfredsstille de støkiometriske behov for omdannelse av metallene til sulfater. Det andre trinn er også et oksydasjonsutlut-ningstrinn og her senkes pH-verdien til et område under det som benyttes i første trinn.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det således tilveiebragt en fremgangsmåte til gjenvinning av nikkel, kobolt og kobber fra høyverdig nikkelmatte, som i tillegg til nevnte metaller, svovel og jern inneholder minst ett av metallene palladium, platina, sølv og gull og minst ett av elementene arsen og antimon, hvor matten utlutes under oksyderende betingelser i findelt form ved forhøyet temperatur og trykk i en vandig svovelsyreoppløsning for å øke utlutningseffekten, sikre oppløsning av arsen og antimon i utlutningsoppløsningen og konsentrering av edle metaller i utlutningsresten, kjen-netegnet ved å danne en oppslemming av finmalt matte i vandig svovelsyreoppløsning, slik at det totale svovelinnhold i oppslemmingen er minst den støkiometriske mengde som kreves for å forbinde seg med de ikke-jernholdige metaller i oppslemmingen som sulfater, og deretter underkaste oppslemmingen en første utlutning ved en temperatur over 121°C og ved et partialtrykk for oksygen på over 0,7 kg/cm2 og avslutte denne første utlutning ved en pH-verdi for oppslemmingen i området 3.5 til 5.5, å skille første-trinns utlutningsoppløsning fra uoppløst residuum og underkaste det første-trinns residuum en annen vandig svovelsyre utlutning ved en pH-verdi i området 1.5—2.5 og ved en temperatur over 121°C og ved et partialtrykk på over 0,7 kg/cm2, idet den annen utlutning fortsettes for å ekstrahere praktisk talt alt nikkel og ledsagende ikke-jernholdige forbindelser som inneholdes i matten og uoppløst residuum skilles fra annet-trinns utlutnings-oppløsning, hvoretter denne annen-trinns-opp-løsning behandles for å fjerne kobber og jern mens annettrinns utlutningsoppløsningen behandles for utvinning av vesentlig rent nikkel og kobolt.
Foreliggende oppfinnelse er basert på den overraskende oppdagelse at den mengde arsen som ekstraheres og oppløses i utlutningsoppløs-ningen reduseres i høy grad når syreutlutningen utføres i to trinn som angitt ovenfor i stedet for i et trinn utført under de betingelser som normalt ville kreves for å utføre en vesentlig fullstendig ekstrahering av de ønskede ikke jernholdige metallforbindelser. Dette er særlig overraskende da det annet trinn av de to utlutningstrinn utføres under slike betingelser som når de anvendes i et enkelt utlutningstrinn resulterer i ekstrasjon av en vesentlig mengde arsen, og videre er arseninnholdet i resten som utlutes i det annet trinn vesentlig høyere enn i matten på grunn av den konsentrerende virkning som det første utlutningstrinn har hvor hovedmassen av arsen ikke oppløses.
Det er blitt funnet at bruken av en enkel trinns oksyderende utlutning resulterer i opp-løsning av overskuddsmengde av arsen som bare kan senkes til akseptbare nivåer ved fremgangsmåter som er så tidskrevende og kostbare at de gjør fremgangsmåten uøkonomisk for kommersielt bruk. På den annen side er det funnet at ved hjelp av de to trinn som er beskrevet i det foregående ekstraheres en forholdsvis liten mengde arsen og oppløses i utlutningsoppløs-ningen og denne lille mengde arsen kan hurtig og effektivt fjernes fra oppløsningen. Generelt er den mengde arsen som ekstraheres i de to trinn mindre enn en femtedel av det som opp-løses når det samme materiale utlutes i en en-trinns syre utlutning hvor det anvendes samme betingelser som den annen-trinns utlutning som foretas ifølge foreliggende oppfinnelse. Samtidig er utlutningseffekten for de to trinn opptil 30 % høyere enn for en-trinns utlutning.
Oppfinnelsen forklares i det følgende i de-talj under henvisning til den totale prosess som er illustrert på tegningen. Denne prosess omfatter et første utlutningstrinn, et væske-faststoff separerings trinn etterfulgt av et annet utlutningstrinn hvori resten fra den første utlutning behandles og en annen væske faststoff separering etterfulgt av kobberfjerning, jern og resterende arsen fjerning, justering av oppløsningen og nikkelutvinning.
Kobberet og nikkel utvinningstrinnene som er antydet på skjemaet refereres det bare generelt til her, da detaljene ved disse trinn ikke utgjør noen vesentlig del av foreliggende oppfinnelse. Det er inkludert bare i beskrivelsen for å illustrere hvorledes oppfinnelsen utnyttes som en del av en total prosess for behandling av høy-verdig nikkel matte.
Fremgangsmåten er beskrevet bare under henvisning til arsen som forurensende stoff inneholdt i matten, men det skal imidlertid forstås at henvisning til arsenets oppførsel i pro-sessen også kan anvendes for antimon.
Ved utnyttelse av to-trinns fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse i forbindelse med den totale prosess, underkastes matten først vanlig maling. Fortrinnsvis males den til et minimum på 80 % minus 325 masker Standard Tyler Screen. Den malte masse oppslemmes med vann og svovelsyre for å skaffe en massetetthet på 20 til 40 vekts-% fast stoff med opti-mums tetthet for en gitt drift avhengig av den mengde nikkel som er ønskelig i utlutningsopp-løsningen og driftsfaktorer slik som størrelse og form for utlutningskaret, og den type røring som benyttes.
Den mengde svovelsyre som tilsettes er den som kreves for å gi et totalt svovelinnhold i oppslemmingen som er tilstrekkelig til å tilfredsstille de støkiometriske krav for de ikke jernholdige metaller som sulfater og fortrinnsvis et lite overskudd over dette. Den nøyaktige mengde svovel som skaffes som svovelsyre i et gitt tilfelle vil naturligvis avhenge av det opprinnelige svovelinnhold i matten. Generelt vil de matter som det er tenkt på i forbindelse med foreliggende oppfinnelse ha underskudd av svovel og dette underskudd utjevnes ved tilsetning av den mengde syre som er beregnet for å gi et totalt mol-forhold mellom svovel og ikke jernholdige metaller på minst 1,0 og fortrinnvis 1,05 til 1,20.
Det første utlutningstrinn utføres ved en temperatur innen området fra 121 til 177°C, fortrinnsvis 135 til 150°, under oksyderende betingelser som fåes ved å mate oksygen eller en fri oksygenholdig gass slik som luft inn i utlut-ningsoppløsningen under tilstrekkelig trykk til å opprettholde et oksygenovertrykk på over 0,35 kg/cm2, og fortrnnsvis 1,4 til 7 kg/cm2. Det kan naturligvis anvendes høyere trykk og tempera-turer, men de økede omkostninger ved utstyret som kreves vil generelt ikke være berettiget av noen økning i ekstraksjon erholdt ved slike betingelser. Reaksjonen er eksoterm når den en gang er påbegynt, og således kreves det bare varme fra en ytre kilde ved påbegynnelsen av reaksjonen
Et vesentlig trekk ved foreliggende oppfinnelse er kontrollen av det faste utlutningstrinn slik at pH-verdien for oppslemmingen som ut-tømmes fra den er mellom 3,5 til 5,5 og fortrinnsvis mellom 4,5 og 5,0. Kontrollen av pH-verdien for det første trinns utløp innenfor dette kritiske område oppnåes ved å regulere den tid som det første trinn ledes i. Kontroll av pH-verdien oppnåes ved kontroll av utlutnings-tiden, da oksydasjonen i det første trinn går slik at den fri svovelsyre som skaffes ved oppslemmingen først bindes av det metalliske nik-kelinnhold i matten med det resultat at det fri syreinnhold i oppslemmingen til å begynne med reduseres, og pH-verdien øker. Ettersom reaksjonen fortsetter begynner sulfidene i matten å oksydere, og på grunn av oksydasjonen av jern-sulfidene og hydrolysen av ferrisulfat i opp-løsning til basisk ferrisulfat, øker igjen den fri syre med en derav følgende økning i pH-verdi. Det er således en enkel sak å regulere pH-verdien i det ønskede område ved å avslutte det første trinns utlutning før oksydasjonen har gått til et punkt hvor den fri syreoppbyg-ning reduserer pH-verdien til under minimums-nivået på 3,5. På dette punkt vil generelt 70 til 75 vekts-% av nikkel innholdet i matten være utlutet og hovedmassen av kobberet samt arsen forblir i residuet.
Ved fullstendiggj ørelse av det første trinn
skilles residuet som inneholder alle de edle metaller og hovedmassen av kobberet og arsen fra oppløsningen ved hjelp av vanlig væske-faststoff separering og sendes til det annet trinn. Utlutningsoppløsningen som inneholder opp-løste forbindelser av nikkel og kobolt og en liten mengde generelt mindre enn 0,05 g/l arsen, kan slåes sammen med oppløsningen fra det annet utlutningstrinn og sendes til etter-følgende kobberutvinning og jernf jernelse eller som antydet med prikket linje på skjemaet kan kobberutvinningstrinnet f orbipassereshvis mengden av oppløst kobber ikke er tilstrekkelig til å forurense det ferdige nikkelprodukt.
Den oksyderende syreutlutning i det annet trinn utføres under de samme generelle betingelser for temperatur og trykk som det første trinn. Residuet oppslemmes med behandlings-vann og gir en massetetthet i området 20 til 40 % faste stoffer. Varme tilføres om nødvendig for å påbegynne oksydasjonen og reaksjonen fortsettes ved en temperatur på 121 til 177°C og under partialtrykk for oksygen på over 0,7 kg/cm2 for i det vesentlige å ekstrahere alt nikkel og ledsagende ikke jernholdige metallforbindelser fra residuet fra den første utlutning. pH-verdien i dette trinn er avhengig av molar-forholdet mellom det totale svovel og de ikke jernholdige metaller i det første trinns utlutningsrest, hvilket fortrinnsvis er 1,05 til 1,20. Hvis det totale molforhold mellom svovel og ikke jernholdige metaller er riktig regulert som beskrevet ovenfor ved tilsetning av svovelsyre før det første trinns utlutning og det første trinns utlutning avsluttes på riktig tidspunkt, vil residuet som sendes til det annet trinn generelt ha et forhold mellom svovel og metaller som ligger i det ønskede område på 1,05 til 1,20. Det er således generelt ikke nødvendig å skaffe noe ekstra syre i det annet utlutningstrinn. Hvis imidlertid av en eller annen grunn molforholdet mellom total svovel og ikke jernholdige metaller i det første trinns utlutningsrest er mindre enn 1,0 kan det skaffes syre i det annet trinns utlutning for å utfylle underskuddet.
Under betingelsene for den annen utlutning ekstraheres praktisk talt alt nikkel, kobolt og kobber metallforbindelser i det første trinns utlutningsrest og oppløses i utlutningsoppløsnin-gen generelt i løpet av tre timer. Det ekstraheres også en liten mengde arsen, vanligvis mindre enn 0,1 g/l og oppløses i det annet trinns utlutningsoppløsning. Hovedmassen av arsen og de edle metaller forblir imidlertid i residuet. Den arsenmengde som ekstraheres er bare en liten del av det som ekstraheres hvis matten utlutes praktisk talt fullstendig med syre i et trinn under de betingelser som normalt kreves for å ekstrahere økonomiske mengder nikkel, kobolt og kobber fra matten.
Utlutningsoppløsningen fra det annet trinns utluting sendes etter separering fra residuet ved vanlig væske-faststoff separering til et-terfølgende rensningstrinn for oppløsningen enten separat eller slått sammen med oppløs-ningen fra den første utlutning.
Syreutlutningen ifølge foreliggende oppfinnelse har den virkning at det konsentrerer de edle metaller i residuet. Residuet som i tillegg til de edle metaller inneholder hovedmassen av arsen og jern og små resterende mengder av nikkel og ledsagende ikke jernholdige metaller kan således behandles direkte for utvinning av de edle metaller ved hjelp av vanlige fremgangsmåter, slik som cyanidbehandling.
I den totale fremgangsmåte som er vist på tegningen underkastes først de sammenslåtte utlutningsoppløsninger fra første og annet trinn kobberfjernelse og hensikten med denne er å utvinne kobberet som sulfidkonsentrat inneholdende mindre enn 1 % nikkel og gi en oppløs-ning som inneholder mindre enn 0,005 g kobber/liter. Kobber fjernes effektivt fra oppløs-ningen ved utfelling med hydrogensulfid. De foretrukne betingelser for dette er en temperatur innenfor området 87 til 127°C, en pH-verdi på 1,5 til 2,0 et molforhold mellom hydrogensulfid og kobber på 2,5 til 3,0 og et oppløst nikkel pluss koboltinnhold under 120 g/l.
Oppløsningen som er befridd for kobber sendes deretter til jern og resterende arsenfjernelse hvor oppløsningens pH-verdi reguleres til 4,0 til 5,5 ved tilsetning av et nøytraliserende middel slik som ammoniakk. Oppløsningen omrøres ved en temperatur på 55 til 93 °C og luftes i tilstrekkelig tidsrom til å utfelle hovedmassen av jer-net som jernhydroksyd. Under dette senkes arseninnholdet i oppløsningen lett til spesifikasjonsnivået forutsatt at det opprinnelige arseninnhold er tilstrekkelig lavt. Fortrinnsvis skal dette være mindre enn 0,1 g/l. Fullstendig fjernelse av arsenet kan ellers bare oppnåes ved tilsetning av meget store mengder jern fra ekstra kilde (med ledsagende filtreringsvanskeligheter) og meget lange oppholdstider. Brukbarheten av dette trinn som økonomisk og praktisk måte for senkning av arsenet til det spesifiserte mak-simumsnivå på 0,005 g/l eller mindre er således avhengig av et opprinnelig lavt arseninnhold i den behandlede oppløsning. To-trinnsutlutningen ifølge foreliggende oppfinnelse skaffer enkel, men effektiv fremgangsmåte til sikring av at matteutlutningsoppløsningen inneholder en minimumsmengde oppløst arsen hvilken lett kan senkes til spesifikasjonsnivåer ved pH-regulering og/eller tilsetning av jern hvor oppløsnin-gen har underskudd på jern. For oppløsninger som har underskudd på j ern er det generelt nød-vendig å skaffe jern fra en ekstra kilde slik som i form av jernoksyd for å fremkalle utfelling av resterende arsen. Den mengde jern som kreves er generelt minst 10 ganger mengden av arsen som skal fjernes fra oppløsningen.
I den totale prosess som er vist reguleres
utlutningsoppløsningen etter at jern og resterende arsen er fjernet til betingelser for utvinning av nikkel ved reduksjon med hydrogen ved
for høy temperatur og trykk ifølge kjente fremgangsmåter. Ved reguleringen fortynnes utlut-ningsoppløsningen med vann og/eller recyklert reduksjon og oppløsning fra et tidligere reduk-i sjonstrinn for å regulere nikkelinnholdet til in-
nenfor området 45 til 55 g/l. Det tilsettes ammoniakk og ammoniumsulfat for å regulere molforholdet mellom ammoniakk og nikkel innenfor området 1,9 til 2,5 og ammoniumsulfatinnhol-det til 350 g/l resp. Eventuelt resterende jern som ikke er utfelt ved jernfjernelsen kan også utfelles under denne regulering av oppløsnin-gen ved å sende luft inn i oppløsningen for å sikre fullstendig oksydasjon og utfelling av jer-net. Generelt senkes jerninnholdet hurtig til under 0,005 g/l på dette tidspunkt.
Den klarede oppløsning blir deretter behandlet ved hjelp av kjent hydrogenreduksjons-teknikk for å utfelle praktisk talt rent nikkel i pulverform. Eventuell kobolt inneholdt i re-duksjons sluttoppløsningen kan gjenvinnes ved vanlige anordninger i en separat koboltutvin-ningskrets.
Effektiviteten av fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse for behandling av arsenholdig høyverdig nikkelmatte for utvinning av nikkel er vist i følgende eksempler. I eksemplene blir det anvendt prøver på høyverdig nikkel matte erholdt ved smeltning av nikkelsul-fidkonsentrat fra det vestre Canada. Denne matte hadde følgende analyse (i vekts-%): nikkel 70,9; kobolt 0,54; kobber 2,33; jern 1,10; svovel 23,8 og arsen 0,5.
Eksempel 1.
En prøve på høyverdig nikkel matte som hadde ovennevnte analyse ble malt i en kule-mølle til 83 % minus 325 masker Standard Tyler Screen. 1200 g av den malte matte ble opp-slemmet med 6 1 vann for å skaffe en massetetthet på 20 vekts-% faste stoffer. Det tilsattes 760 g svovelsyre for å gi et totalt molforhold mellom svovel og ikke jernholdige metaller i oppslemmingen på 1,17:1. Den regulerte oppslemming ble utlutet i en rustfri autoklav som var utstyrt med rører ved 135°C og under 1,4 kg/cm2 oksygen overtrykk. Utlutningen ble fort-satt i 60 minutter, autoklaven avkjølet og ut-lutningsoppløsningen, som hadde en pH-verdi på 1,4 ble skilt fra uoppløst rest ved filtrering. Utlutningsoppløsningen viste ved analyse 113 g nikkel/l, 0,8 g kobolt/l, 0,3 g kobber/l, 1,4 g jern/l, 0,25 As/l. Ekstraksjoner av uvasket residuum ga nikkel 90,7 %, kobolt 77,8 %, kobber 12,1 % og As 58,6 %.
Eksempel 2.
Det ble tilberedt en annen prøve på matte-oppslemming på den måte som angitt i eksempel 1 med unntagelse av at det ble anvendt 2400 g matte og 12 1 vann. Det tilsatte svovelsyre for å regulere det totale svovelinnhold i oppslemmingen til den mengde som er ekviva-lent med et molforhold mellom svovel og ikke jernholdige metaller på 1,13 til 1. Oppslemningen ble utlutet i en rustfri autoklav som var utstyrt med rører ved 135°C under et oksygenovertrykk på 1,4 kg/cm2. Utlutningen ble fort-satt inntil pH-verdien for oppslemningen nådde
4,5, en periode på 20 minutter. Utlutningsopp-løsningen viste ved analyse etter utskilling fra uoppløst residuum 160 g nikkel/l, 0,8 g Co/l, 0,005 g Cu/l, 0,07 g Fe/l og 0,022 g As/l. Det uvaskede residuum som inneholdt 47,1 % Ni, 5,9% Cu, 2,8% Fe og 1,97% As ble utlutet i 4,6 1 vann etter regulering av S/Ni -f Co + Cu molforhold til 1,13 ved tilsetning av 78 g H.2S04 i en annen oksyderende utlutning under de samme betingelser for oksygenovertrykk og temperatur som i det første trinns utlutning. Utlutningen ble utført i en time. pH-verdien for utløpsoppslemningen var 1,3. Den klarede ut-lutningsoppløsning viste ved analyse 71,0 g Ni/l, 0,7 g Co/l, 0,8 g Cu/l, 0,4 g Fe/l, 0,16 g As/l. To-talekstraheringer var Ni 99,6 %, Co 98,2 %, Cu 13,3 % og As 8,5 %.
Resultatene som fåes ifølge eksemplene 1 og 2 viser at to-trinnsutlutningen resulterer i ekstraheringer med vesentlig mindre arsen enn en-trinns utlutning. I eksempel 2 var arsen ekstrahert 8,5 % mens i en-trinns fremgangsmåten ble 58,6 % av As innholdet i matten ekstrahert. Det kan også bemerkes at i to-trinns utlutningen krevdes det 80 minutter for å ekstrahere over 98 % nikkel og kobolt fra 2400 g matte mens i en-trinns utlutningen erholdtes bare 90,7 og 77,8 % nikkel og kobolt ekstraheringer fra 1200 g i 60 minutter. For hver reaksjons-volumenhet resulterer således to-trinnsfrem-gangsmåten i ekstrahering på 1,65 x vekten av ikke jernholdige metallforbindelser ekstrahert ved hjelp av en-trinns fremgangsmåten pr. en-het utlutningstid.
Eksempel 3.
Arsenfjernelse ved tilsetning av jern som jernoksyd ble utført for to utlutningsoppløs-ningsprøver som hadde følgende analyse:
Til 1 liter charge av prøvene fra hver opp-løsning tilsattes forskjellige mengder utlutnings-rester fra en NiS konsentratutlutning inneholdende 47,6 Fe som jernoksyd og oppløsningen ble holdt omrørt ved 82°C i et tidsrom av 15 til 180 minutter. Ved fullstendiggj ørelse av prøven ble oppløsningen filtrert og analysert på As. Resultatene av disse prøver angitt i tabell 1 viser at As kan senkes under det maksimum til-latelige innen meget kort tidsrom når det opprinnelige arseninnhold er lavt slik som det er når det anvendes oppløsning med høyt arseninnhold som fåes i en-trinnsutlutning senkes As innholdet ikke til spesifikasjonsnivået og endog etter to timers oppholdstid og tilsetning av 15 g rester/l.
Fjernelse av arsen fra nikkelutlutningsoppløsning ved behandling med jernoksyd.
Eksempel 4.
Prøver fra oppløsning 1 og 2 i eksempel 3
ble behandlet med ammoniakk for å heve pH-verdien til innenfor området 4,5 til 5,0. De regulerte oppløsninger ble omrørt og luft ble sendt gjennom disse for å fremkalle utfelling av As. Etter 2 timer inneholdt oppløsningen nr. 1 0,0057 g arsen/l, og etter 24 timer inneholdt oppløs-ning nr. 2 fremdeles 0,20 g As/l. Når pH-verdien for oppløsning nr. 1 heves til 5,5 i et forsøk på å utfelle mer arsen, utfeltes store mengder basisk nikkelsulfat hvilket bare med meget stor vanskelighet kunne filtreres.
Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse har et antall viktige fordeler. For det første tillater den at hovedmengden av arseninnholdet i matten som behandles kan bli tilbake i residuet og således elimineres behovet for kostbar og tidskrevende arsenfjernelse. Fremgangsmåten resulterer også i vesentlig øket utlutningseffekt og tillater gjenvinning av edle metaller i form av et konsentrat i residuet. En videre fordel ved foreliggende to-trinns fremgangsmåte er at i de fleste tilfeller er utlut-ningsoppløsningen fra det første trinns utlutning (3/4 av det totale utlutningsvolum) vesentlig kobber og jernfri og kan derfor sendes direkte til nikkelutvinning uten videre rensning.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte til gjenvinning av nikkel, kobolt og kobber fra høyverdig nikkelmatte, som i tillegg til nevnte metaller, svovel, og jern inneholder minst ett av metallene palladium, platina, sølv og gull og minst ett av elementene arsen og antimon, hvor matten utlutes under oksyderende betingelser i findelt form ved for-høyet temperatur og trykk i en vandig svovel-
syreoppløsning for å øke utlutningseffekten, sikre oppløsning av arsen og antimon i utlut-ningsoppløsningen og konsentrering av edle metaller i utlutningsresten, karakterisert v e d å danne en oppslemming av finmalt matte i vandig svovelsyreoppløsning, slik at det totale svovelinnhold i oppslemmingen er minst den støkiometriske mengde som kreves for å forbinde seg med de ikke-jernholdige metaller i oppslemmingen som sulfater, og deretter underkaste oppslemmingen en første utlutning ved en temperatur over 121°C og ved et partialtrykk for oksygen på over 0,7 kg/cm2 og avslutte denne første utlutning ved en pH-verdi for oppslemmingen i området 3,5 til 5,5, å skille første trinns utlutningsoppløsning fra uoppløst residuum og underkaste det første trinns residuum en annen vandig svovelsyre-utlutning ved en pH-verdi i området 1,5—2,5 og ved en temperatur over 121 °C og ved et partialtrykk på over 0,7 kg/cm2, idet den annen utlutning fortsettes for å ekstrahere praktisk talt alt nikkel og ledsagende ikke-jernholdige forbindelser som inneholdes i matten og uoppløst residuum skilles fra annet trinns utlutningsoppløsning, hvoretter denne annen-trinnsoppløsning og den første ut-lutningsoppløsning behandles for å fjerne kobber og jern mens annet trinns utlutningsopp-løsningen behandles for utvinning av vesentlig rent nikkel og kobolt.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den første utlutning utføres ved en temperatur i området 135 til 155°C og avsluttes ved en pH-verdi i området 4,5 til 5,0.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at residuet fra det annet trinns utlutning sendes til utvinning av edle metaller.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved på i og for seg kjent måte å fjerne kobber fra utlutningsoppløsnin-gen ved omsetning av oppløsningen med hydrogensulfid og utfelle jern og resterende arsen ved å regulere oppløsningens pH-verdi til 4,5 til 5,0 ved tilsetning av ammoniakk.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det annet trinns utlut-ningsoppløsning behandles for å fjerne reste
rende arsen ved tilsetning av jern i en mengde som er et overskudd på ti ganger arseninnholdet i oppløsningen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/196,509 US4478373A (en) | 1980-10-14 | 1980-10-14 | Conical crusher |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO813102L NO813102L (no) | 1982-04-15 |
NO158857B true NO158857B (no) | 1988-08-01 |
NO158857C NO158857C (no) | 1988-11-09 |
Family
ID=22725700
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO813102A NO158857C (no) | 1980-10-14 | 1981-09-11 | Konisk knuser. |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4478373A (no) |
EP (1) | EP0050090B1 (no) |
JP (1) | JPS5787850A (no) |
AT (1) | AT385917B (no) |
AU (1) | AU551021B2 (no) |
BR (1) | BR8106599A (no) |
CA (1) | CA1206941A (no) |
DE (1) | DE3175697D1 (no) |
DK (1) | DK153924C (no) |
ES (1) | ES8206215A1 (no) |
MX (1) | MX153961A (no) |
NO (1) | NO158857C (no) |
NZ (1) | NZ198267A (no) |
PH (1) | PH23918A (no) |
ZA (1) | ZA816269B (no) |
Families Citing this family (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2188253B (en) * | 1979-10-15 | 1989-11-29 | Barber Greene Co | Gyratory crusher |
AU1304983A (en) * | 1982-04-26 | 1983-11-03 | Rexnord Inc. | Anti-spin device for cone crusher |
US4666092A (en) * | 1985-12-26 | 1987-05-19 | Barber-Greene Company-Telsmith Division | Torque limiter for gyratory crusher anti-spin clutch |
US4671464A (en) * | 1986-02-14 | 1987-06-09 | Rexnord Inc. | Method and apparatus for energy efficient comminution |
US4697745A (en) * | 1986-02-24 | 1987-10-06 | Rexnord Inc. | Method and apparatus for high performance conical crushing |
US4750681A (en) * | 1986-02-24 | 1988-06-14 | Nordberg, Inc. | Apparatus for high performance conical crushing |
US4923129A (en) * | 1989-04-25 | 1990-05-08 | Chae Y Jin | Gyratory rock crusher |
US5312053A (en) * | 1993-01-07 | 1994-05-17 | Cedarapids, Inc. | Cone crusher with adjustable stroke |
US5372318A (en) * | 1993-06-08 | 1994-12-13 | Nordberg Inc. | Retention and positioning device for high energy absorbing pads |
US5464165A (en) * | 1994-02-07 | 1995-11-07 | W. S. Tyler, Incorporated | Cone crusher having inclined hold-down cylinders |
AUPM739294A0 (en) * | 1994-08-12 | 1994-09-01 | Ledger Engineering Pty Ltd | Head anti-rotational and sealing system for a gyratory crusher |
AUPM739094A0 (en) * | 1994-08-12 | 1994-09-01 | Ledger Engineering Pty Ltd | A support assembly for a gyratory crusher |
AUPM985594A0 (en) * | 1994-12-02 | 1995-01-05 | Ledger Engineering Pty Ltd | Improved gyratory crusher |
US5602945A (en) * | 1996-03-21 | 1997-02-11 | Nordberg, Incorporated | Thrust bearing for use in a conical crusher |
US5762274A (en) * | 1996-08-01 | 1998-06-09 | Nordberg, Inc. | Protection arrangement for a hopper seal on a fluid flushed conical crusher |
US6036129A (en) * | 1998-10-14 | 2000-03-14 | Ani Mineral Processing, Inc. | Eccentric cone crusher having multiple counterweights |
US6213418B1 (en) | 1998-10-14 | 2001-04-10 | Martin Marietta Materials, Inc. | Variable throw eccentric cone crusher and method for operating the same |
WO2000021672A1 (en) * | 1998-10-14 | 2000-04-20 | Ani Mineral Processing, Inc. | Main frame for eccentric cone crusher |
US6550707B2 (en) | 2001-01-05 | 2003-04-22 | Sandvik Ab | Gyratory crusher dust seal system |
US6536694B2 (en) | 2001-01-05 | 2003-03-25 | Sandvik Ab | Gyratory crusher spider guards |
US6565025B2 (en) | 2001-01-05 | 2003-05-20 | Sandvik Ab | Gyratory crusher bearing retainer system |
US6520438B2 (en) | 2001-01-05 | 2003-02-18 | Sandvik Ab | Gyratory crusher mainshaft |
US6536693B2 (en) | 2001-01-05 | 2003-03-25 | Sandvik Ab | Rock crusher seal |
US7195186B2 (en) | 2001-01-11 | 2007-03-27 | Sandvik Intellectual Property Ab | Wear protection for a rock crushing system |
US6772970B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-08-10 | Sandvik Ab | Gyratory crusher spider piston |
US6648255B2 (en) | 2001-12-05 | 2003-11-18 | Metso Minerals Industries, Inc. | Conical crusher anti-spin assembly |
KR100377871B1 (en) * | 2002-07-19 | 2003-03-29 | Dyteco Co Ltd | Cone crusher capable of automatically discharging foreign materials and automatically controlling clearance |
FI113844B (fi) * | 2003-10-15 | 2004-06-30 | Metso Minerals Tampere Oy | Murskaimen käyttö sekä murskain |
FI117044B (fi) * | 2004-04-26 | 2006-05-31 | Metso Minerals Tampere Oy | Hydraulisesti säädettävä kartiomurskain |
US7229040B2 (en) * | 2004-10-25 | 2007-06-12 | Johnson Crushers International | Bowl liner retaining method and apparatus |
KR100684616B1 (ko) | 2005-04-22 | 2007-02-20 | 용원기계공업(주) | 콘 크라셔 |
BRPI0504725B1 (pt) * | 2005-10-13 | 2019-05-21 | Metso Brasil Indústria E Comércio Ltda | Britador cônico |
SE532646C2 (sv) * | 2008-07-04 | 2010-03-09 | Sandvik Intellectual Property | Lagring för en axel i en gyratorisk kross, samt sätt att ställa in krossens spaltvidd |
SE533275C2 (sv) * | 2008-12-19 | 2010-08-10 | Sandvik Intellectual Property | Gyratorisk kross med rotationsbegränsande anordning |
BRPI0900587B1 (pt) * | 2009-03-19 | 2021-02-23 | Metso Brasil Indústria E Comércio Ltda | arranjo anti-giro para a cabeça de um britador cônico |
US8215576B2 (en) * | 2009-10-09 | 2012-07-10 | Flsmidth A/S | Crusher device |
US8387905B2 (en) * | 2010-10-19 | 2013-03-05 | Flsmidth A/S | Modular shell for crusher device |
RU2451552C1 (ru) * | 2010-11-26 | 2012-05-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" | Конусная инерционная дробилка |
EP2535112B1 (en) * | 2011-06-17 | 2013-09-11 | Sandvik Intellectual Property AB | Tramp material indication |
EP2692442A1 (en) | 2012-08-02 | 2014-02-05 | Sandvik Intellectual Property AB | Gyratory crusher outer crushing shell |
US20180036736A1 (en) * | 2012-10-25 | 2018-02-08 | Transmicron Llc | Parabolic vibration-pulse mill |
CN103071559B (zh) * | 2013-02-07 | 2015-06-10 | 江西理工大学 | 一种脉动型摆动圆锥形选择性物料碎磨系统 |
JP6103458B2 (ja) * | 2013-03-08 | 2017-03-29 | ハ, ヨンガンHA, Yong−Gan | コーン型クラッシャー |
UA116474C2 (uk) * | 2013-05-20 | 2018-03-26 | ДжейТіДжі ЕНД ПАРТНЕРС ПТІ ЛТД | Пристрій для подрібнення |
US20150174581A1 (en) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | Metso Minerals Industries, Inc. | Split mainframe including tramp release cylinders |
US9427741B2 (en) * | 2014-06-06 | 2016-08-30 | Metso Minerals Industries, Inc. | Two oil chamber counterweight |
US10610868B2 (en) * | 2014-06-11 | 2020-04-07 | McCloskey International Limited | Hydraulic cylinder system for rock crushers |
DE102015104078A1 (de) * | 2015-03-18 | 2016-09-22 | Pms Handelskontor Gmbh | Zerkleinerungsvorrichtung |
CN109843441A (zh) * | 2016-09-13 | 2019-06-04 | Trio工程设备公司 | 用于圆锥破碎机的偏心总成 |
US20200282404A1 (en) * | 2017-11-16 | 2020-09-10 | Flsmidth A/S | Helical gear well for crushing apparatus |
CN112452405B (zh) * | 2020-10-27 | 2022-06-28 | 湖南兆为科技有限公司 | 一种精细化工原料钛白粉制备方法 |
CN114054131B (zh) * | 2021-10-25 | 2022-11-25 | 南昌矿机集团股份有限公司 | 一种双破碎腔圆锥破碎机及破碎方法 |
Family Cites Families (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2409391A (en) * | 1943-05-31 | 1946-10-15 | Smith Engineering Works | Support and actuating structure for gyratory crusher heads |
FR924932A (fr) * | 1945-12-29 | 1947-08-20 | Nordberg Manufacturing Co | Broyeur giratoire perfectionné |
US2509920A (en) * | 1947-08-04 | 1950-05-30 | Nordberg Manufacturing Co | Feeding device for gyratory crushers |
US2670142A (en) * | 1947-08-04 | 1954-02-23 | Nordberg Manufacturing Co | Attrition mill |
GB702318A (en) * | 1952-07-02 | 1954-01-13 | Smith Engineering Works | Gyratory crusher |
GB801091A (en) * | 1956-03-02 | 1958-09-10 | Westfalia Dinnendahl Groeppel | Hydraulic supporting means on crushing machines, more particularly for the crushing jackets of gyrator cone crushers |
US3235190A (en) * | 1961-11-14 | 1966-02-15 | Nordberg Manufacturing Co | Bowl liner for gyratory crusher |
US3542301A (en) * | 1967-12-20 | 1970-11-24 | Evgeny Vasilievich Trifonov | Cone crusher with adjustable bowl |
FR1562010A (no) * | 1968-01-03 | 1969-04-04 | ||
US3539120A (en) * | 1968-01-19 | 1970-11-10 | Nordberg Manufacturing Co | Bowl liner securing device |
US3570774A (en) * | 1969-06-02 | 1971-03-16 | Nordberg Manufacturing Co | Crusher adjustment |
US3688995A (en) * | 1970-08-14 | 1972-09-05 | Don Kueneman | Gyratory crusher adjusting mechanisms |
DE2106855A1 (de) * | 1971-02-13 | 1972-08-24 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Kreiselbrecher |
US3759453A (en) * | 1971-12-27 | 1973-09-18 | L Johnson | Rock crusher |
US3804342A (en) * | 1972-03-01 | 1974-04-16 | Rexnord Inc | Crusher release clearing system |
US3797760A (en) * | 1972-04-05 | 1974-03-19 | Rexnord Inc | Adjusting crusher under load |
US3797759A (en) * | 1972-04-05 | 1974-03-19 | Rexnord Inc | Crusher adjusting system |
US3843068A (en) * | 1973-04-12 | 1974-10-22 | Barber Greene Co | Gyratory crusher frame and method of making same |
US3887143A (en) * | 1974-05-28 | 1975-06-03 | Portec Inc | Gyratory crusher |
US3908915A (en) * | 1974-08-07 | 1975-09-30 | Fuller Co | Antirotation device for a gyratory crusher |
JPS5125621A (en) * | 1974-08-27 | 1976-03-02 | Kubota Ltd | Nainenkikan no kurankukiko |
US3985308A (en) * | 1975-05-27 | 1976-10-12 | Rexnord Inc. | Clearance system for crushers |
US3966130A (en) * | 1975-06-09 | 1976-06-29 | Iowa Manufacturing Company | Frame for cone crusher |
US4168036A (en) * | 1978-02-22 | 1979-09-18 | Litton Systems, Inc. | Fabricated cone crusher |
JPS5935510B2 (ja) * | 1978-06-20 | 1984-08-29 | 日東電工株式会社 | 絶縁カバ− |
US4198003A (en) * | 1979-03-19 | 1980-04-15 | Barber-Greene Company | Quick release for gyratory crusher concave |
-
1980
- 1980-10-14 US US06/196,509 patent/US4478373A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-09-01 CA CA000384975A patent/CA1206941A/en not_active Expired
- 1981-09-03 AU AU74929/81A patent/AU551021B2/en not_active Expired
- 1981-09-03 NZ NZ198267A patent/NZ198267A/en unknown
- 1981-09-10 ZA ZA816269A patent/ZA816269B/xx unknown
- 1981-09-11 NO NO813102A patent/NO158857C/no unknown
- 1981-09-29 JP JP56154035A patent/JPS5787850A/ja active Pending
- 1981-10-06 PH PH26320A patent/PH23918A/en unknown
- 1981-10-13 EP EP81630063A patent/EP0050090B1/en not_active Expired
- 1981-10-13 MX MX189608A patent/MX153961A/es unknown
- 1981-10-13 AT AT0438781A patent/AT385917B/de not_active IP Right Cessation
- 1981-10-13 DE DE8181630063T patent/DE3175697D1/de not_active Expired
- 1981-10-13 DK DK453381A patent/DK153924C/da not_active IP Right Cessation
- 1981-10-13 BR BR8106599A patent/BR8106599A/pt unknown
- 1981-10-14 ES ES506238A patent/ES8206215A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU551021B2 (en) | 1986-04-17 |
JPS5787850A (en) | 1982-06-01 |
ZA816269B (en) | 1982-09-29 |
BR8106599A (pt) | 1982-06-29 |
US4478373B1 (no) | 1990-01-30 |
ATA438781A (de) | 1987-11-15 |
EP0050090A3 (en) | 1984-04-11 |
AT385917B (de) | 1988-06-10 |
ES506238A0 (es) | 1982-08-16 |
PH23918A (en) | 1990-01-23 |
DK153924B (da) | 1988-09-26 |
MX153961A (es) | 1987-02-27 |
DE3175697D1 (en) | 1987-01-22 |
ES8206215A1 (es) | 1982-08-16 |
NO158857C (no) | 1988-11-09 |
DK153924C (da) | 1989-02-13 |
CA1206941A (en) | 1986-07-02 |
DK453381A (da) | 1982-04-15 |
NO813102L (no) | 1982-04-15 |
EP0050090B1 (en) | 1986-12-10 |
AU7492981A (en) | 1982-04-22 |
EP0050090A2 (en) | 1982-04-21 |
US4478373A (en) | 1984-10-23 |
NZ198267A (en) | 1986-02-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO158857B (no) | Konisk knuser. | |
US3293027A (en) | Method of leaching high grade nickel matte | |
US4229270A (en) | Process for the recovery of metal values from anode slimes | |
US3637371A (en) | Direct pressure leaching of copper-iron sulphides | |
CA1100763A (en) | Hydrometallurgical leaching and refining of nickel- copper concentrates | |
EP1877587B1 (en) | Method for the recovery of valuable metals and arsenic from a solution | |
AU2006329807B2 (en) | Method for recovering rare metals in a zinc leaching process | |
US3976743A (en) | Treatment of zinc plant residue | |
AU662961B2 (en) | Upgrading copper sulphide residues containing nickel and arsenic | |
US4097271A (en) | Hydrometallurgical process for recovering copper and other metal values from metal sulphides | |
US4304644A (en) | Autoclave oxidation leaching of sulfide materials containing copper, nickel and/or cobalt | |
EP0248518B1 (en) | Separation of nickel from copper in autoclave | |
EP0177292B1 (en) | Process for the recovery of silver from a residue essentially free of elemental sulphur | |
US2822263A (en) | Method of extracting copper values from copper bearing mineral sulphides | |
NO330197B1 (no) | Fremgangsmate til utlutning av sinkkonsentrat under atmosfaeriske betingelser | |
US3816105A (en) | Hydrometallurgical process for extraction of copper and sulphur from copper iron sulphides | |
US3741752A (en) | Acid leaching process for treating high grade nickel-copper mattes | |
NO129913B (no) | ||
US4828809A (en) | Separation of nickel from copper in autoclave | |
US4423011A (en) | Selective recovery of base metals and precious metals from ores | |
WO1999006603A1 (en) | Selective precipitation of nickel and cobalt | |
US4594102A (en) | Recovery of cobalt and nickel from sulphidic material | |
CA2363969C (en) | Process for the recovery of residual metal values from smelter waste slags, and from converter slags | |
US3959097A (en) | Selenium rejection during acid leaching of matte | |
US4452762A (en) | Hydrometallurgical process for the recovery of valuable metals from metallic alloys |