NO158686B - Apparatur for raffinering av smeltet metall. - Google Patents
Apparatur for raffinering av smeltet metall. Download PDFInfo
- Publication number
- NO158686B NO158686B NO811959A NO811959A NO158686B NO 158686 B NO158686 B NO 158686B NO 811959 A NO811959 A NO 811959A NO 811959 A NO811959 A NO 811959A NO 158686 B NO158686 B NO 158686B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- refining
- space
- guide device
- room
- chamber
- Prior art date
Links
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims description 93
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 37
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 37
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 26
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 9
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000005112 continuous flow technique Methods 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006392 deoxygenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
- C22B9/055—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ while the metal is circulating, e.g. combined with filtration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/06—Obtaining aluminium refining
- C22B21/066—Treatment of circulating aluminium, e.g. by filtration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en apparatur for raffinering av smeltet metall.
Selv om den heri beskrevne apparatur generelt finner anvend-else ved raffinering av smeltede metaller, er det spesielt egnet ved raffinering av aluminium, magnesium, kobber, sink, tinn, bly og legering derav, og anses å utgjøre en forbedring av den apparatur som er beskrevet i US-PS 3 743 263.
Prinsippielt medfører den prosess som gjennomføres i refe-ranseapparatet, dispergering av en spylegass i form av ekstremt små gassbobler i en smelte. Hydrogen fjernes fra smeiten ved desorbsjon inn i gassboblene mens andre ikke-metalliske urenheter løftes til et drossjikt ved flottasjon. Dispergeringen av spylegassen oppnås ved bruk av roterende gassfordelere som gir en høy grad av turbulens i smeiten. Turbulensen bringer de små ikke-metalliske partikler til agglomerering til store partikkelaggregater som flotteres til smelteoverflaten på grunn av gassboblene. Denne turbulens i smeiten sikrer også grundig blanding av spylegassen med smeiten og holder det indre av beholderen fri for avsetninger og oksydoppbygninger. Ikke-metalliske urenheter som er flottert ut av metallet trekkes av fra systemet med drosset mens hydrogen som er desorbert fra smeiten, forlater systemet med brukt spylegass.
Systemet hvori denne fremgangsmåte gjennomføres og som er av interesse her, er ett der metall som skal raffineres strømmer gjennom en innløpsdel (eller ett trau) til en første raffineringsdel, hver av hvilke har sin egen roterende gassfordeler. Det smeltede metallet trenger deretter inn i et utløps-rør og føres til en utløpsdel som med henblikk på effektiv utnyttelse av rommet er langs siden av innløpsdelen ved den samme ende av raffineringsapparaturen. Se til dette spesielt Fig. 4 og 5 i det ovenfor nevnte US-PS 3 743 263. Denne kompakte art resulterer fordelaktig i en apparatur som krever relativt liten plass.
Mens dette kompakte system har vist seg å være, og fremdeles er, brukbart i drift, har det en maksimal raffineringskapasitet på kun ca. 27 tonn metall/time. Mange anlegg har imidlertid et behov for en ennu høyere raffineringshastighet, men har ikke plass til å installere en oppskalering av det eksisterende system, f. eks. et system med tre raffinerings-deler og tre roterende gassfordelere. Andre anlegg som har ytterligere plass søker større raffineringskapasitet for hver av raffineringsdelene i systemet.
Gjenstand for foreliggende oppfinnelse er derfor å tilveie-bringe en forbedring av eksisterende raffineringsapparatur istand til å øke raffineringskapasiteten til apparatet med kun moderat økning i størrelse eller å gi større raffineringskapasitet pr. raffineringsdel.
Andre gjenstander og fordeler vil bli åpenbare fra den følgende beskrivelse.
I henhold til dette tar foreliggende oppfinnelse sikte på å avhjelpe manglene ved den kjente teknikk og angår således en apparatur for raffinering av smeltet metall omfattende en beholder med en innløpssone og en utløpssone, i det minste to raffineringsrom imellom disse, forbundet i serie, separert av ledeanordninger og anbragt på en slik måte at det første raffineringsrom i serien ligger nær og er forbundet med innløpssonen og det siste raffineringsrom i serien ligger ved siden av og er forbundet med utløpssonen; drossfjerningsrom og en roterbar gassfordelingsanordning som er anordnet omtrent ved sentrum av hvert raffineringsrom, idet hver anordning omfatter en aksel med en drivanordning i den øvre ende og en rotor fast festet til den nedre ende, idet den øvre ende er posisjonert i toppdelén av rommet og den nedre ende i bunndelen av rommet, og dette apparat karakteriseres ved at innløpssonen og utløpssonen er anordnet på en slik måte at det smeltede metall tillates å strømme fra bunnen av innløpssonen til bunndelen av det første raffineringsrom i serien og fra toppdelen av det siste raffineringsrom i serien til toppen av utløpssonen; og at hver ledeanordning består av en av en første og en andre ledeanordning som er i avstand fra hverandre og anbragt på en slik måte at I) den første ledeanordning ligger på innløpssiden av beholderen og den andre ligger på utløpssiden av beholderen, og II) smeltet metall tillates å strømme fra toppseksjonen av et raffineringsrommet over toppen av den første ledeanordning inn i rommet mellom den første og andre ledeanordning og under den andre ledeanordning inn i bunndelen av det siste raffineringsrom i serien.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til de ledsagende tegninger der: Fig. 1 er et planriss av en utførelsesform av apparaturet, Fig. 2 er et sideriss av den samme utførelsesform som er vist
langs linje 2-2 i Fig. 1,
Fig. 3 viser et tverrsnitt av innløpsdelen av den samme
utførelsesform i perspektiv,
Fig. 4 er et snitt av utløpsdelen av samme utførelsesform,
også i perspektiv, og
Fig. 5 viser i planriss en rotor som benyttes i eksemplet.
Det første trinn for å oppnå den angitte forandring var å bestemme hva som begrenset raffineringskapasiteten for det kjente kompakte apparat. Det ble funnet at en begrensning ble forårsaket av det tillatelige nivåfall for det smeltede metall gjennom systemet. "Nivåfall" er forskjellen mellom det høyere nivå ved hvilket flytende metall trer Inn i systemet ved innløpsenden og det lavere nivå ved hvilket metallet forlater systemet ved utløpet. Ved den maksimale kapasitet på ca. 27 tonn/time var dette nivåfall ca. 5 - ca. 7,5 cm. Konfigurasjonen i det kompakte apparat gjorde det vanskelig, hvis ikke umulig, å arbeide ved eller over maksimal kapasitet med noe større nivåfall. Fallet i metallnivået ved utløpsenden på grunn av nivåfallet resulterte i høyere strømningshastigheter, noe som øket sjansen for blanding av floteringsdross med den raffinerte metall-strøm. En ytterligere økning i utløpshåstigheten på grunn av høyere metallstrømningshastigheter øket sjansen for dross-iblanding. De høyere metallstrømningshastigheter øket også væskefriksjonen, primært i utløpsrøret, noe som igjen resulterte i ytterligere nivåfall. Videre krevet høyere metallstrømningshastigheter høyere rotasjonshastigheter for gassfordeleren og høyere spylegass strømningshastigheter for å oppnå den samme grad av raffineringskapasitet hvorved disse rotasjonshastigheter og spylehastigheter også øket nivåfallet. Således syntes en del av løsningen på problemet å ligge i å finne en måte for begrensning av nivåfallet og ved å gjøre å overvinne de negative faktorer som oppsto derfra.
Raffineringskapasiteten for det kjente kompakte apparat er også begrenset av det faktum at det foreligger en betydelig mengde blanding av smeiten fra den andre raffineringsdel tilbake til den første raffineringsdel. Den hastighet med hvilken en roterende gassfordelingsinnretning ville fjerne partikler ved faste driftsbetingelser, f. eks. rotasjonshastighet, gasstrømning, dyse og dimensjoner, er proporsjonal med konsentrasjonen av tilstedeværende partikkelformige stoffer. Hastigheten av hydrogenfJerning under de samme betingelser er proporsjonal med kvadratet av hydrogeninnholdet. Under disse omstendigheter oppnås raffineringshastigheten for et system med to eller flere roterende gassfordelere når hver fordeler befinner seg i en separat raffIneringsdel og anordnet slik at smeiten strømmer kun i en retning. Det vil således si at hvis det ønskede strømningsmønster er fra den første del til den andre del slik her er tilfellet, bør det ikke være noen vesentlig strøm tilbake fra den andre del til den første del. Dette kan kalles en "stuvnings"-ef fekt, godt kjent i mange kontinuer1ige gjennomstrømningsprosesser.
Under henvisning til tegningene viser:
Fig. 1 og 2 en beholder i form av et rektangulært prisme med fire ytre sidevegger 20 og en bunnvegg 21 med indre vegger 22 og 23 og med ledeplater som skiller de seks adskilte deler. Karakteristisk kan de ytre sidevegger 20 og bunnen 21 bestå av flere sjikt som fra utsiden og Innover omfatter ildfast isolasjon, et kammer med oppvarmingselementer, et støpejerns-skall, samt grafittplater som forer den del av beholderen som ikke eksponeres til luft, samt silisiumkarbidplater som utforer resten. Disse sjikt er konvensjonelle og ikke vist i tegningene. Typiske raffinerIngsbeholdere vil også ha et lokk 24 for å understøtte opprettholdelsen av et lukket system. Platene eller ledeplatene er fortrinnsvis av grafitt eller silisiumkarbid. I forholdet til smeltens strømningsvei omfatter innløpssonen en innløpsdel 1 med en leppe 30 og plate 2 og utløpssonen omfatter en ledeanordning 12, drossfjerningsrom 13, ledeanordning 14 og utløpsrom 15 inkludert leppen 31.
Smeltens strømningsvei er antydet med piler.
Det smeltede metallet trer inn i innløpsdelen 1 over leppen 30 og føres under platen 2 til et første raffineringsrom 3 idet ledeanordning 2 er konstruert slik at smeltet metall ikke kan strømme på annen måte enn den antydede. I raffineringsrommet 3 møter smeltet metall den roterende gassfordeler 4 og raffineringen skjer som beskrevet ovenfor. Dross akkumuleres på toppen av smeiten og floteres til overflaten av smeiten over toppen av platen 5 til drossfjernedelen 6 der den skummes av og gjenværende smeltet metall passerer under platen 5 og føres tilbake til raffineringsrommet 3. Det skal bemerkes at innløpsdelen 1 og drossfjernedelen 6 helt og holdent er adskilt fra hverandre hva smeiten angår. Smeltet metall passerer deretter over toppen av platen 7 til rommet 8 anbragt mellom platen 7 og platen 9 og under platen 9 til raf f ineringsrommet 10 der den kommer i kontakt med den roterende gassfordeler 11 for ytterligere raffinering. Smeiten med dross på overflaten beveger seg fra raffineringsdelen 10 over platen 12 til toppdelen av drossfjernedelen 13. Drosset skummes av og fjernes her og smeiten passerer under platen 14 til utløpsdelen 15 der den passerer over leppen 31 og ut av systemet til et vanlig ikke-vist anvendelsespunkt. Det skal bemerkes at utløpsdelen 15 ikke direkte står I forbindelse med raffineringsrommet 10 hva angår smeltens bevegelse.
Toppen av platene 5, 7 og 12 er fortrinnsvis gjort så høy som mulig med henblikk på å kunne skumme av drossjiktet og rense veggene i raf f ineriirgsrommene 3 og 10. I normalbruk, når systemet befinner seg i tomgangsbetingelser, det vil si ikke-raffinerende, er smeltenivået redusert til et nivå ved eller over leppen 30 i innløpsdelen 1 eller leppen 31 i utløpsdelen 15 „ hvilken enn er lavest av disse. Dette kan angis som apparaturens tomgangsnivå. Toppen av platene 5, 7 og 12 befinner seg noe under dette nivå, f. eks. ca. 3 - 4 cm, slik at de ikke hindrer den frie bevegelse av drosset fra raffl-neringsrommene mot drossfjernedelene. Avstanden mellom bunnen av platene 5, 9 og 14 og bunnen i raffineringskaret 21 er akkurat nok til å gi relativt ubehindret strømning, f. eks. ca. 15 cm i en typisk konstruksjon.
Avstanden mellom platene 7 og 9, det vil si lengden av rommet 8, er igjen basert på driftserfaring, men som en tommel-fingerregel er den ca. halvparten av avstanden fra bunnen av karet 21 til bunnen av platen 9. Platen 9 strekker seg vanligvis til toppen av karet på samme måte som platene 2 og 14, og de felles vegger 22 og 23 mellom innløpsdelen 1 og drossfjerningsdelen 6 henholdsvis utløpsdelen 15 og raffineringsrommet 10.
Det er funnet at det foreliggende apparat ikke bare kan benyttes til å øke strømningshastigheten for smeiten gjennom systemet med minst 100#, men også kan benyttes til å oppnå en større raffineringsgrad ved å øke rotasjonshastigheten for spinnedysene og gasstrømmene ved konvensjonelle og økede strømningshastigheter. Videre er en hvilken som helst kombinasjon av strømningshastighet, rotasjonshastighet og gasstrøm mulig fordi nivåfallet i det vesentlige er elimi-nert, f. eks. til under ca. 2,5 cm.
Der apparatet er bygget med tre eller flere raffIneringsrom er side- eller topptilgang til raffineringsrommet mellom den første og den siste i serien anordnet for drossfjerning og rensning. De mellomliggende deler er i det vesentlige av samme konstruksjon som raffineringsdelene 3 og 10, bortsett fra at en platekombinasjon slik som platene 7 og 9 vil være anbragt på hver av oppstrøms- og nedstrømssiden av rommet. Således er innløpet for hvert raffineringsrom i serien nær bunnen og utløpet når toppen.
Eksempel
Apparatet som beskrevet ovenfor og i tegningen er konstruert i henhold til følgende dimensjoner: i) rotor (se Fig. 5) er 19,1 cm i diameter og 6,2 cm tykk;
periferien er utstyrt med hakk for å danne 8 vifte-blad 35, hvert 2,5 cm brede og 3,2 cm lange;
II) rotorstllling: bunnen av rotoren er ca. 12,5 cm fra
bunnen av raffineringsdelen;
ili) to raffineringsrom, hvert med dimensjonene 58,4 x
73,7 cm;
iv) smeltedybde i hver raffineringsdel under raffinering
73,7 cm;
v) innløpsdel med dimensjoner 10 cm x 28 cm;
vi) utløpsdel 15 cm x 28 cm;
vii) åpning under platene 2, 9 og 14 er 15 cm; og viii) rom mellom platene 7 og 9 er 7,5 cm.
Apparaturen ble drevet som en vannmodell under følgende betingelser: i) strømningshastigheten er vannvolumet ekvivalent en strømningshastighet for flytende aluminium på ca. 54
tonn/time;
ii) rotorhastighet er 550 omdr./min.;
ili) gass-(nitrogen)-strømmen til hver rotor er den simulerte ekvivalent av ca. 170 l/min. argon eller nitrogen (den virkelige strøm er 510 l/min. for å kompensere for 3:1 volumekspansjon av prosessgassen
til temperaturen for smelte't aluminium); og
iv) vann som trer inn i apparaturen inneholder oppløst oksygen i en mengde av ca. 6 - 8 ppm. Spylevirknin-gen av den roterende gassfordeler fjerner en del av det oppløste oksygen under simulering av virkningen i smeltet metall for fjerning av ikke-metalliske urenheter og hydrogen. Oksygeninnholdet i innløps-og utløpsstrømmen måles.
Resultater
i) Væskenivået i utløpsdelen er omtrent det
samme som væskenivået i innløpsdelen. De relative nivåer kunne forandres ved å variere rotasjonshastigheten for rotoren og gasstrøm-
men. Ved å øke gasstrømmen i dette eksempel,
øket man væskenivået i utløpsdelen relativt nivået i innløpsdelen. En økning av rotor-hastigheten hadde den motsatte virkning. Det er en enkel sak i praksis å variere rotorhas-tigheter og gasstrømmer for å oppnå nivåstrøm eller for å oppnå et utløpsnivå noe høyere eller lavere enn innløpsnivået hvis dette er ønskelig; dg
ii) den simulerte grad av raffinering (målt ved oksygenfjerning av vann) er den samme som i det to-dyse kompakte system når dette drives ved maksimal raffineringshastighet med en vannvolumstrømningshastighet ekvivalent en strømningshastighet for flytende aluminium på ca. 27 tonn/time.
Claims (6)
1.
Apparatur for raffinering av smeltet metall omfattende en beholder med en innløpssone (1, 30, 2, 6, 5) og en utløpssone (12, 13, 14, 15, 3), i det minste to raffineringsrom (3, 10) imellom disse, forbundet i serie, separert av ledeanordninger (7, 9) og anbragt på en slik måte at det første raf f ineringsrom (3) i serien ligger nær og er forbundet med innløps-sonen og det siste raf f ineringsrom (10) i serien ligger ved siden av og er forbundet med utløpssonen; drossfjerningsrom (6, 13) og en roterbar gassfordelingsanordning (4, 11) som er anordnet omtrent ved sentrum av hvert raffineringsrom (3, 10), idet hver anordning omfatter en aksel med en drivanordning i den øvre ende og en rotor fast festet til den nedre ende, idet den øvre ende er posisjonert i toppdelen av rommet og den nedre ende i bunndelen av rommet, og dette apparat karakteriseres ved at innløpssonen og utløpssonen er anordnet på en slik måte at det smeltede metall tillates å strømme fra bunnen av innløpssonen til bunndelen av det første raffineringsrom (3) i serien og fra toppdelen av det siste raffineringsrom (10) i serien til toppen av utløpssonen; og at hver ledeanordning (7, 9) består av en første (7) og en andre ledeanordning (9) som er i avstand fra hverandre og anbragt på en slik måte at I) den første ledeanordning (7) ligger på innløpssiden av beholderen og den andre (9)ligger på utløpssiden av beholderen, og II) smeltet metall tillates å strømme fra toppseksjonen av raffineringsrommet (3) over toppen av den første ledeanordning (7) inn i rommet mellom den første og andre ledeanordning og under den andre ledeanordning (9) inn i bunndelen av det siste raffIneringsrom (10) i serien.
2.
Apparatur ifølge krav 1, karakterisert ved at innløpssonen omfatter et innløpsrom (1) og et rom for fjerning av dross (6) med en ledeanordning (2) som skiller innløpsrommet (1) fra det første raffineringsrom (3) og som er anordnet på en slik måte at smeltet metall kan flyte fra bunndelen av innløpsrommet (1) til bunndelen av det første raffIneringsrom (3), og en ledeanordning (5) som skiller det første raffineringsrom (3) fra rommet for fjerning av dross (6), og er anbragt på en slik måte at det smeltede metall tillates å flyte fra toppdelen av det første raffineringsrom (3) til toppdelen av rom (6) for fjerning av dross, og fra bunndelen av rommet for fjerning av dross (6) til bunndelen av det første raffineringsrom (3).
3.
Apparatur ifølge krav 1, karakterisert ved at utløpssonen omfatter et utløpsrom (15) med et rom for fjerning av dross (13) med en ledeanordning (12) som skiller det siste raffineringsrom (10) fra drossfjerningsrommet (13) og er anordnet på en slik måte at smeltet metall tillates å strømme fra toppdelen av det siste raf f ineringsrom (10) til toppdelen av rom (13) for fjerning av dross og en ledeanordning (14) som skiller rom (13) for fjerning av dross fra utløpsrommet (15), og er anbragt på en slik måte at smeltet metall tillates å strømme fra bunndelen av rommet (13) for fjerning av dross til bunndelen av utløpsrommet (15).
4.
Apparatur ifølge krav 1, karakterisert ved at den første ledeanordning (7) som ligger på inniøpssiden av behodleren befinner seg slik at toppen er akkurat under apparatets likevektstilstand.
5.
Apparatur ifølge krav 1, for raffinering av smeltet metall, i kombinasjon omfattende: a) en beholder med seks rom; et innløpsrom (1), et første rom (6) for fjerning av dross, et første raffineringsrom (3), et andre raffIneringsrom (10), et utløpsrom (15) og et andre rom (13) for fjerning av dross, hvori de følgende ledeanordninger som tillater strøm av metall fra et rom til et annet er anordnet som følger: ledeanordning (2) som skiller innløpsrommet (1) fra det første raffineringsrom (3); ledeanordningen (7, 9) som skiller det første raffineringsrom (3) fra det andre raffIneringsrom (10);leedeanordning (12) som skiller det andre raf f ineringsrom (10) fra det andre rom for fjerning av dross (13); en ledeanordning (14) som skiller det andre rom for fjerning av dross (13) fra utløpsrommet (15); og ledeanordningen (5) som skiller det første raf f ineringsrom (3) fra det første rom for fjerning av dross (6), og b) en roterbar gassfordelingsanordning (4, 11) som er anordnet omtrent i midten av hvert raffineringsrom (3, 10) idet anordningen omfatter en aksel med drivanord-ningen i den øvre ende og en rotor fast festet til den nedre ende hvorved den øvre ende befinner seg i toppdelen av rommet og en nedre ende befinner seg i bunndelen av rommet, karakterisert ved at ledeanordningene er anordnet som følger: ledeanordningen (2) som skiller innløpsrommet (1) fra det første raffineringsrom (3) er anbragt på en slik måte at smeltet metall tillates å strømme fra bunndelen av innløpsrommet (1) til bunndelen av det første raffineringsrom (3);ledeanordningen (7, 9) som skiller det første raffineringsrom (3) fra det andre raffIneringsrom (10) omfatter første og andre ledeanordninger som er anordnet i avstand fra hverandre, på en slik måte at smeltet metall kan strømme fra toppdelen av det første raffineringsrom (3) over toppen av den første ledeanordning (7) til rommet (8) mellom den første og andre ledeanordning, og under den andre ledeanordning (9) inntil bunndelen av det andre raffineringsrom (10 );ledeanordningen (12) som skiller det andre raf f ineringsrom (10) fra det andre rom for fjerning av dross (13) er anbragt på en slik måte at smeltet metall tillates å strømme fra toppdelen av det andre raf f ineringsrom (10) til toppdelen av det andre rom for fjerning av dross (13);
ledeanordningen (14) som skiller det andre rom for fjerning av dross (13) fra utløpsrommet (15) er anordnet på en slik måte at smeltet metall tillates å strømme fra bunndelen av det andre rom for fjerning av dross til bunndelen av utløpsrommet(15);
og ledeanordningen (5) som skiller det første raffineringsrom (3) fra det første rom for fjerning av dross (6) er anbragt på en slik måte at det smeltede metall tillates å strømme fra toppdelen av det første raffineringsrom (3) til. toppdelen av det første rom for fjerning av dross (6) og fra bunndelen av det første rom for fjerning av dross (16) til bunndelen av det første raffineringsrom (3).
6.
Apparatur ifølge krav 5, karakterisert ved at den første ledeanordning (7) i ledeanordningen (7, 9), og ledeanordningen (12) som skiller det andre raffineringsrom (10) fra det andre rom for fjerning av dross (13) og ledeanordningen (5) som sklier det første raffineringsrom (3) fra det første rom for fjerning av dross (6) er anbragt slik at deres øvre førende ender ligger akkurat under likevektsnivået til apparatet.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/158,771 US4373704A (en) | 1980-06-12 | 1980-06-12 | Apparatus for refining molten metal |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO811959L NO811959L (no) | 1981-12-14 |
| NO158686B true NO158686B (no) | 1988-07-11 |
| NO158686C NO158686C (no) | 1988-10-19 |
Family
ID=22569642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO811959A NO158686C (no) | 1980-06-12 | 1981-06-10 | Apparatur for raffinering av smeltet metall. |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4373704A (no) |
| EP (1) | EP0042196B1 (no) |
| JP (1) | JPS5921933B2 (no) |
| AR (1) | AR225673A1 (no) |
| AT (1) | ATE6673T1 (no) |
| AU (1) | AU538976B2 (no) |
| BR (1) | BR8103656A (no) |
| CA (1) | CA1169248A (no) |
| CS (1) | CS222699B2 (no) |
| DD (1) | DD159646A5 (no) |
| DE (1) | DE3162640D1 (no) |
| ES (1) | ES8300870A1 (no) |
| GR (1) | GR78214B (no) |
| HU (1) | HU183457B (no) |
| IE (1) | IE51448B1 (no) |
| IL (1) | IL62944A (no) |
| IN (1) | IN155932B (no) |
| MX (1) | MX155280A (no) |
| NO (1) | NO158686C (no) |
| NZ (1) | NZ197171A (no) |
| PH (1) | PH17639A (no) |
| PL (1) | PL133165B1 (no) |
| RO (1) | RO84834B (no) |
| SU (1) | SU1269740A3 (no) |
| YU (1) | YU42692B (no) |
| ZA (1) | ZA813712B (no) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204842A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-16 | Showa Alum Corp | 溶融マグネシウムの処理方法 |
| DE3564449D1 (en) * | 1984-11-29 | 1988-09-22 | Foseco Int | Rotary device, apparatus and method for treating molten metal |
| GB8709999D0 (en) * | 1987-04-28 | 1987-06-03 | Alcan Int Ltd | Liquid metal launder |
| US4784374A (en) * | 1987-05-14 | 1988-11-15 | Union Carbide Corporation | Two-stage aluminum refining vessel |
| JP2689540B2 (ja) * | 1988-11-21 | 1997-12-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 低酸素含有銅の製造方法及び製造装置 |
| US5432001A (en) * | 1990-01-30 | 1995-07-11 | Trw Inc. | Concentrated prepolymer composition useful for forming polyimide articles |
| US5338827A (en) * | 1990-01-30 | 1994-08-16 | Trw Inc. | Polyimide resins useful at high temperatures |
| US5364078A (en) * | 1991-02-19 | 1994-11-15 | Praxair Technology, Inc. | Gas dispersion apparatus for molten aluminum refining |
| US5234202A (en) * | 1991-02-19 | 1993-08-10 | Praxair Technology, Inc. | Gas dispersion apparatus for molten aluminum refining |
| TR27649A (tr) * | 1992-04-15 | 1995-06-14 | Union Carbide Ind Gases Tech | Erimis alüminyumun tasfiyesi icin gelistirilmis gaz dagitma aygiti. |
| US5397377A (en) * | 1994-01-03 | 1995-03-14 | Eckert; C. Edward | Molten metal fluxing system |
| DE4439214A1 (de) * | 1994-11-03 | 1996-05-09 | Schmitz & Apelt Loi Industrieo | Magnesiumschmelzofen und Verfahren zum Schmelzen von Magnesium |
| NO310115B1 (no) * | 1999-09-03 | 2001-05-21 | Norsk Hydro As | Utstyr for smeltebehandling |
| US6520388B1 (en) | 2000-10-31 | 2003-02-18 | Hatch Associates Ltd. | Casting furnace and method for continuous casting of molten magnesium |
| JP4248798B2 (ja) * | 2002-02-14 | 2009-04-02 | 株式会社パイロテック・ジャパン | インライン脱ガス装置 |
| JP4500486B2 (ja) * | 2002-09-11 | 2010-07-14 | Ｄｏｗａホールディングス株式会社 | ドロス除去装置及びドロス除去システム |
| AU2008218246B2 (en) * | 2007-02-23 | 2012-04-05 | Arconic Technologies Llc | System and method for in-line molten metal processing using salt reactant in a deep box degasser |
| US20220048105A1 (en) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 | Qingyou Han | Acoustic rotary liquid processor |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2968847A (en) * | 1959-01-16 | 1961-01-24 | Aluminum Co Of America | Skimmer apparatus for fluxing light metals |
| US3227547A (en) * | 1961-11-24 | 1966-01-04 | Union Carbide Corp | Degassing molten metals |
| ES365009A1 (es) * | 1968-03-21 | 1971-01-16 | Alloys And Chemical Corp | Un procedimiento para eliminar las impurezas del aluminio. |
| US3870511A (en) * | 1971-12-27 | 1975-03-11 | Union Carbide Corp | Process for refining molten aluminum |
| US3743263A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-03 | Union Carbide Corp | Apparatus for refining molten aluminum |
| US3839019A (en) * | 1972-09-18 | 1974-10-01 | Aluminum Co Of America | Purification of aluminum with turbine blade agitation |
| US4047938A (en) * | 1974-12-23 | 1977-09-13 | Union Carbide Corporation | Process for refining molten metal |
-
1980
- 1980-06-12 US US06/158,771 patent/US4373704A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-05-20 IN IN317/DEL/81A patent/IN155932B/en unknown
- 1981-05-21 CA CA000377998A patent/CA1169248A/en not_active Expired
- 1981-05-22 NZ NZ197171A patent/NZ197171A/xx unknown
- 1981-05-24 IL IL62944A patent/IL62944A/xx not_active IP Right Cessation
- 1981-05-27 HU HU811590A patent/HU183457B/hu not_active IP Right Cessation
- 1981-06-03 ZA ZA00813712A patent/ZA813712B/xx unknown
- 1981-06-08 JP JP56087026A patent/JPS5921933B2/ja not_active Expired
- 1981-06-09 PL PL1981231576A patent/PL133165B1/pl unknown
- 1981-06-09 YU YU1452/81A patent/YU42692B/xx unknown
- 1981-06-10 AR AR285655A patent/AR225673A1/es active
- 1981-06-10 NO NO811959A patent/NO158686C/no not_active IP Right Cessation
- 1981-06-10 ES ES502919A patent/ES8300870A1/es not_active Expired
- 1981-06-10 BR BR8103656A patent/BR8103656A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-06-10 GR GR65190A patent/GR78214B/el unknown
- 1981-06-11 EP EP81200660A patent/EP0042196B1/en not_active Expired
- 1981-06-11 DE DE8181200660T patent/DE3162640D1/de not_active Expired
- 1981-06-11 SU SU813295750A patent/SU1269740A3/ru active
- 1981-06-11 MX MX187753A patent/MX155280A/es unknown
- 1981-06-11 CS CS814384A patent/CS222699B2/cs unknown
- 1981-06-11 IE IE1294/81A patent/IE51448B1/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-11 RO RO104553A patent/RO84834B/ro unknown
- 1981-06-11 AT AT81200660T patent/ATE6673T1/de active
- 1981-06-11 AU AU71640/81A patent/AU538976B2/en not_active Expired
- 1981-06-12 DD DD81230757A patent/DD159646A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-17 PH PH25772A patent/PH17639A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS222699B2 (en) | 1983-07-29 |
| BR8103656A (pt) | 1982-03-02 |
| CA1169248A (en) | 1984-06-19 |
| IN155932B (no) | 1985-03-23 |
| IL62944A (en) | 1984-05-31 |
| PL231576A1 (no) | 1982-01-04 |
| EP0042196A1 (en) | 1981-12-23 |
| YU42692B (en) | 1988-10-31 |
| EP0042196B1 (en) | 1984-03-14 |
| NZ197171A (en) | 1983-11-30 |
| JPS5726131A (en) | 1982-02-12 |
| RO84834A (ro) | 1984-08-17 |
| PH17639A (en) | 1984-10-18 |
| SU1269740A3 (ru) | 1986-11-07 |
| AR225673A1 (es) | 1982-04-15 |
| RO84834B (ro) | 1984-09-30 |
| ES502919A0 (es) | 1982-11-01 |
| IL62944A0 (en) | 1981-07-31 |
| ZA813712B (en) | 1982-06-30 |
| ES8300870A1 (es) | 1982-11-01 |
| ATE6673T1 (de) | 1984-03-15 |
| AU538976B2 (en) | 1984-09-06 |
| NO811959L (no) | 1981-12-14 |
| DD159646A5 (de) | 1983-03-23 |
| NO158686C (no) | 1988-10-19 |
| IE811294L (en) | 1981-12-12 |
| HU183457B (en) | 1984-05-28 |
| YU145281A (en) | 1983-12-31 |
| DE3162640D1 (en) | 1984-04-19 |
| PL133165B1 (en) | 1985-05-31 |
| GR78214B (no) | 1984-09-26 |
| US4373704A (en) | 1983-02-15 |
| JPS5921933B2 (ja) | 1984-05-23 |
| IE51448B1 (en) | 1986-12-24 |
| AU7164081A (en) | 1981-12-17 |
| MX155280A (es) | 1988-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO158686B (no) | Apparatur for raffinering av smeltet metall. | |
| CN102149832B (zh) | 熔液净化装置 | |
| EP0352355B1 (en) | Improved two-stage aluminum refining vessel | |
| NO170162B (no) | Anlegg for kontinuerlig rensing av aluminium og aluminiumlegeringer. | |
| KR850000876B1 (ko) | 용융금속 정련장치 | |
| NO813447L (no) | Apparatur for behandling av flytende metall ved innblaasing av gass | |
| KR970001409B1 (ko) | 가스분산수단을 구비한 용융 알루미늄 정련 장치 | |
| NO160787B (no) | Fremgangsmaate for polymerisering av vinylklorid i vandig suspensjon. | |
| US3722184A (en) | Apparatus for separating oil and gas from a foaming crude oil stream | |
| CA1169247A (en) | Apparatus for refining molten aluminum | |
| NO147606B (no) | Fremgangsmaate og ovn for raffinering av magnesium | |
| US4484730A (en) | Device for leaching copper from slags | |
| KR850000853B1 (ko) | 용융금속 정련장치 | |
| US4029302A (en) | Device for separation of mixtures of at least partially molten metals and/or metallic compounds into at least two phases of different density | |
| US2119528A (en) | Rotary furnace | |
| US1753891A (en) | Apparatus for the reduction of impurities contaminating molten metal | |
| NO311983B1 (no) | Forbedret rotor anpasset for injeksjon av spylegass i smeltet aluminium i et raffineringskammer | |
| CA1251328A (en) | Purification of liquid metals | |
| US496043A (en) | Apparatus for the manufacture of drop-shot | |
| JPH02115324A (ja) | 液体中への気泡放出、分散装置 | |
| US485788A (en) | Moritz epstein | |
| US2726078A (en) | Continuous smelter | |
| CN113566588A (zh) | 余热利用型炉渣清理熔炼装置 | |
| US2668046A (en) | Condensation of zinc from its vapor in gaseous mixtures | |
| JPH04314814A (ja) | 溶融金属中の非金属介在物の除去装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |
Free format text: EXPIRED IN JUNE 2001 |