CS222699B2 - Aplliance for refining the melted metal - Google Patents
Aplliance for refining the melted metal Download PDFInfo
- Publication number
- CS222699B2 CS222699B2 CS814384A CS438481A CS222699B2 CS 222699 B2 CS222699 B2 CS 222699B2 CS 814384 A CS814384 A CS 814384A CS 438481 A CS438481 A CS 438481A CS 222699 B2 CS222699 B2 CS 222699B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- refining
- partition
- chamber
- zone
- flow
- Prior art date
Links
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 64
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 38
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 claims description 7
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 23
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 12
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 Neto argon nitrogen Chemical compound 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005112 continuous flow technique Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000013530 defoamer Substances 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
- C22B9/055—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ while the metal is circulating, e.g. combined with filtration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/06—Obtaining aluminium refining
- C22B21/066—Treatment of circulating aluminium, e.g. by filtration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká zařízení pro rafinování roztaveného kovu, zejména pro rafinování hliníku, hořčíku, mědi, zinku, cínu, olova a jejich slitin. Zařízení podle vynálezu představuje zdokonalení zařízení, které je popsáno v patentovém spisu USA č. 3 743 263·
Hlavním znakem procesu, který probíhá v tomto známém zařízení, je dispergování čeřícího plynu ve formě extrémně malých bublinek v tavenině. Vodík se z taveniny odstraňuje desorpcí do plynových bublinek, zatímco ostatní nekovové nečistoty jsou flotací vyplavovány do vrstvy pěny. Dispergování čeřicího plynu se provádí otočnými distributory plynu, které uvnitř taveniny vyvolávají značnou turbulenci. Tato turbulence nutí malé nekovové částečky aglomerovat ve větší shluky částeček, které jsou plynovými bublinami vyplavovány na hladinu taveniny. Toto turbulentní proudění kovu současně zajišťuje důkladné míšení čeřicího plynu s taveninou a zabraňuje vytváření nánosů, zejména kovových kysličníků, uvnitř nádoby. Nekovové nečistoty vyplavené z kovu jsou ze systému odstraňovány spolu s pěnou, zatímco vodík desorbovaný z kovu opouští systém spolu s využitým čeřícím plynem·
Popsaný postup se provádí v zařízení, které sestává ze vstupní komory, kterou rafinovaný kov prochází přes přepážku do první rafinační komory a druhé rafinační komory, přičemž v jednotlivých komorách jsou uspořádány otočné distributory plynu. Roztavený kov pak přichází do výstupní trubice a prochází do výstupní komory, která je v zájmu využití prostoru uspořádána po straně vstupní komory na tomtéž konci rafinačního zařízení. Popsaná konstrukce je patrná na obr. 4 a 5 zmíněného patentového spisu USA č. 3 743 263· Kompaktní provedení tohoto zařízení má výhodu v poměrně malých rozměrech.
Popsané kompaktní zařízení se v praxi dobře osvědčilo a dále osvědčuje, avšak jeho maximální rafinační výkon je pouze 7,5 kg.s“1. V mnoha technologických soustavách se však vyžaduje ještě vyšší rychlost rafinace, avšak není к dispozici prostor pro stávající, lineárně zvětšená rafinační zařízení, s třemi rafinačními komorami a otočnými distributory plynu. V jiných technologických soustavách, ve kterých takový prostor к dispozici je, je naopak snaha dosáhnout vyšší rafinační kapacitu na jednotlivé rafinační komory zařízení·
Uvedené nedostatky známých zařízení odstraňuje zařízení pro rafinování roztaveného kovu, které sestává z nádoby rozčleněné na vstupní zónu a výstupní zónu, mezi kterými jsou za sebou uspořádány nejméně dvě rafinační komory, které jsou navzájem odděleny oddělovacími přepážkami, přičemž první rafinační komora přiléhá к vstupní zóně a je propojena 8 touto první zónou propojenou dále s první odpěňovací komorou a poslední rafinační komora přiléhá к výstupní zóně a je propojena s touto výstupní zónou propojenou dále s druhou odpěňovací komorou, přičemž uprostřed rafinačních komor jsou uspořádány otočné distributory plynu, z nichž každý sestává z hřídele, který je na horním konci opatřen hnacím ústrojím a na spodním konci je pevně spojen s rotorem, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že první přepážka mezi vstupní zónou a první rafinační komorou je nahoře uzavřena a u dna otevřena pro průtok kovu a druhá přepážka mezi poslední rafinační komorou a výstupní zónou je nahoře otevřena a u dna uzavřena pro průtok kovu, přičemž první oddělovací přepážka a druhá oddělovací přepážka mezi rafinačními komorami jsou uspořádány s mezerou, první oddělovací přepážka je nahoře otevřena pro průtok kovu a u dna uzavřena pro průtok kovu a druhá oddělovací přepážka je nahoře otevřena pro průtok kovu a u dna uzavřena pro průtok kovu.
Vstupní zóna je od první odpěňovací komory oddělena třetí přepážkou a Čtvrtá přepážka mezi první odpěňovací komorou a první rafinační komorou je nahoře a u dna uzavřena pro průtok kovu.
Výstupní zóna je od druhé odpěňovací komory oddělena pátou přepážkou, která je nahoře otevřena pro průtok kovu a u dna otevřena pro průtok kovu, přičemž horní hrana první oddělovací přepážky je uspořádána těsně pod klidovou hladinou roztaveného kovu v zařízení.
Nový a vyšší účinek vynálezu spočívá ve zvýšení rafinační kapacity zařízení při jen mírném zvětšení jeho rozměrů nebo v dosažení vyššího rafinačního výkonu na rafinační komoru.
Prvním krokem vedoucím ke známého zkřízemí bylo zjištění důvodů omezení rcf tiační kapacity známého kompaktního zk^ízení. Zjistilo se, že jední z důvodů omezení jz přípustný polohový spád roztaveného kovu při jeho průchodu zařízením. Pod tímto polohovým spádem se rozumí rozdíl mezi vyšší úrovní, se kterou roztavený kov do zk^ízení vstupuje, a nižší úrovní, se kterou taveníc zk^ízení na výstupu opouští. Př РЕкХтРШ kapacitě
7,5 kg.s“', činí tent^o slohový spád přhUžně 5 cž 7,5 cm. V íůslzíku tonstrukce ^ρρί&ίního zkřízení je obtížné, případně nemožné, dosáhnout pskieélní kapacity nebo ještě vyšší kapacity při poiiužtí ještě vyššího polohového spádu. PoldLes ' hladiny kovu na výstupu v důsledku polohového spádu má za následek větší průtok kovu, v důsledku čehož se zvyšuje pravděpodobnost smísení plovoucí pěny s proudem rafíoovcnéhu kovu. Další zvýšení průtoku.na výstupu, které vyplývá z vyšší rychlosti proudění kovu, zvyšuje pravděpodobnost vmíšení pěny. Zvýšený průtok kovu má současně za následek zvýšené vnitřní tření kovu, zejména ve výstupní trubici, · což má naopak·za následek přídavný polohový spád. Dále, vyšší rychlosti proudění kovu vyž^du^ vyšší frntveíie.utlinní distributoru plynu a vyšší objemový průtok ·čeřícího plynu, jestliže se má dosáhnout stejné rcfincční ' kapaccty. Toto zvýšení frekvence otáčení a průtoku čeřícího plynu rovněž zvyšuje polohový spád. ČIi^I^zí řešení uvedeného problému tedy bylo hledání cesty vedoucí k orneecH! polohového spádu a po dosažení tohoto cíle odstranění případných negativních důsledků, které z toho vyplynou.
Κ^Ι^^ί kapacit známého kopípatního zařízení je omezena také tíe, že íoi^c^é^s^ií ke značnému pronikání taveniny z druhé rcf načni komory zpět do první ·rcfiícčmí komory. Rychhost, kterou otočný distributor plynu při stabilních provozních podníjncách, to jest frekvenci otáčení, průtoku plynu, rozměrech trysek a komory ctd., odstraňuje nečistoty, je úměrná dané nečistot. Rycciost odstraňování vodíku je za těchto u]kэlnout.:i úměrná druhé mocnině obsahu vodíku. Reďinační kcpacctc soustavy se dvěma nebo více otočnými distributory plynu se zc těchto okolností dosáhne tehdy, jestliže jsou jedno oiivé distributory uspořádány v jednotlivých komorách ‘ tck, že roztavený kov proudí pouze v jednom směru. Jessiiže roztavený kov má proudA z první komory do druhé kommoy, jck je tomu v tomto případě, nemělo by v podstatě docházet k žádnému zpětnému proudění z druhé komory do první komory. Tcto situace se označuje jcko odddlení stupňů, které je známo ze řady kontinuálních průtokových procesů.
Poddtatc vynálezu je dále objasněna na konkrétná příkladu jeho provodeen, které· je popsáno pomocí připojených výkresů, které znázoorňiuí:
Obr. 1 schemetický půdorysný pohled na zkřízemí podle vynálezu, obr. 2 schemetický řez zařízení z obr. 1 v rovině Z-Z z obr. 1, obr. 3 schemetický perspeetivní poMed nc řez vstupním koncem zřízení, obr. 4 schemetictý e®rspentivní pohled na řez výstupní koncem z třízení c obr. 5 sc^^i^etic^ půdorysný pohled nc rotor pobitý v zkřízemí.
Zatřízení pro . rafinování roztaveného kovu, které je znázorněno nc obr. 1 c 2, sestává z nádoby ve tvaru kvádru, která sestává ze čtyř bočních stěn ' 20, dnc 21, třetí přepážky 22. vnAřní stěny 23 c přepážek, které vymčení šest oddělených komor. Boční stěny 20 c dno 21 mohou být sestaveny z ně^oAt vrstev ze žáruvzdorné izolace, komory s topnými elementy, litiovvéhu pouzdra c grcfAových desek po^rývCicích část nádoby, která není ve styku se vzduchem, c desek z karbidu křemíku. Provedení těchto vrstev je běžné c není nc výkresech znázorněno. RC^Íícč^zí nádoba je dále opatřena víkem 24. které umožňuje dosažení uzavřené soustavy. Přepážky nebo přepážkové desky jsou s výhodou z grafitu nebo karbidu křemíku. Vstupní zóna £ ve směru proudění taveniny sestává z prvního přepadu 30 c první přepážky 2. Výstupní zóna 15 sestává z druhé přepážky £2. druhé odpěňovací komory ££. páté přepážky 14 c je opatřena · druhým přepadem ' 31.
Proudění tcveniny je naznačeno šipkcmi.
Roztavený kov vstupuje přes první přepad 30 do vstupní zóny £ c prochází pod první přepážkou 2 do první rafinc^í komory £. · První přepážka 2 je konstruována tck, že roztave·222699 ný kov nemůže proudit . jinak, než je popsáno. V první rafinační komoře £ prochází roztavený kov kolem prvního· otočného distributoru £ plynu a docMzí k popsané rafinaci. Na hladině taveniny se shromažďuje pěna, která je.na této hladině vyplavována přes horní hranu čtvrté přepážkv £ do první odpěnovací komory 6, kde se sbírá. Zbylý roztavený kov proclh&zí pod čtvrtou přepážkou £ a je recyklován do první rafinační komory £. Je patrné, že vstupní zóna £ a první odpěnovací komora 6 jsou od sebe z hlediska taveniny zcela odděleny. Roztavený kov pak procMzí přes horní hranu první odddlovací přepážky £ do prostoru 8 mezi první oddělovací přepážkou £ a druhou oddělovací přepážkou £ a pod druhou odddlovací přepážkou £ a do poslední rafinační komory'£0. kde přichází do styku ' s druhým otočným distributorem . ££ plynu a ' dále rafinován.
Tavenina s pěnou,.plovoucí na hladině této taveniny prochází z poslední rafinační komory £0 přes druhou přepážku 12 do hoirnX části druhé odpeňovací komory £3, V této . druhé odpěnovací komoře £3 se sbírá a odstraňuje pěna, Tavenina prochází pod. pátou přepážkou £4 do ' výstupní zóny £5, ze které je ze zařízení odváděna přes druhý přepad 31. ' Je třeba poznamenna, že'pokud se týká pohybu taveniny, není výstupní zóna 15 přímo spojena s poslední rafinační komorou £0.
Horní hrany přepážek £, £, £2 jsou s výhodou uspořádány co nejvýše, aby mořhly stírat vrstvu pěny ' a stěny rafinačních komor £, 10 zůstaly čisté. Jestliže zřízení není v provozu, to jest neprovádí se rafiiace, nachází se hladina kapaliny obvylkLe v úrovni nebo nad úrovní prvního přepadu 30 vstupní zóny £ nebo druhého přepadu 31 výstupní zóny ££, podle toho, který z těchto přepadů 30. 31 je níže. Toto může · být označeno jako klidová hladina zařízení. Horní hrany přepážek £, £, 12 jsou uspořádány poněkud pod touto hladinou, například 3,75 cm pod touto hladinou, takže nebrání volnému pohybu pěny z farinačních komor - £, 10 do odpěňovaaích komor 6, £3. Vzdálenost mezi spodními hranami přepážek £>9.14 a dnem 21 nádoby ®® volí tak, aby průtok roztaveného kovu byl v podstatě nerušený. V typické konstrukci se tato vzdálenost volí přibližně 15 cm.
Vzdálenost mezi oddělovacími přepážkami £, £, to jest šířka prostoru 8, se také voli amp^lcky podle přiblžnného odhadu a činí přibližně polovinu vzdálenost od dna 21 nádoby ke spodní hraně druhé oddělovací přepážky £. Druhá oddělovací přepážka £ obvykle stejně jako přepážky 2, 14 probíhá k horní straně nádoby. K hornímu olkaji nádoby . probíhá také' třetí přepážka 22 a vn.třní stěna 23 mezi vstupní zónou £ a první odpěnovací komorou 6, respektive výstupní zónou · ££ a poslední rafirační komorou £0.
Bylo· zjištěno, že zařízení podle vynálezu umožňuje nejen zvýšení průtoku taveniny o nejméně 100 %, ale i dosažení vyššího stupně rafinaice, což je umožněno zvýšením frekvence otáčení trysek a zvýšením průtoku plynu. Kromě toho lze použžt různé kombinace frekvence otáčení a průtoku plynu, protože je v podstatě vyloučen polohový spád, který činí méně než 2,5 cm. · Jesti-že je zařízení sestaveno ze tří nebo . více rafinačních komoo, jsou v zařízení upraveny přístupy do rafinačních komor uspořádaných ppz± první a slední rafinační komorou, . které ^což^í. odstraňovaní pěny a čištění. Mezilehlé rafinační komory jsou v podstatě konstruovány · stejně jako rafinační komory £, £0. s výjimkou tpřžčvаjící v tom, že přepážky, ždpřžíddjící oddělovacím přepážkám £, £ budou uspořádány jak na vstupní, tak na . výstupní straně koím^y. Vstupy jednotlivých raCnnačních . komor jsou tedy vytvořeny u dna a výstupy pobíž horní strany.
Vynález je dále popsán na konJkrétnta příkladu jeho provedení.
Příklad
Popsané a znázorněné zařízení je konstruováno s následujícími rozměry:
- rotor podle obr. 5 má průměr 19 cm a tloušťku 6,3 cm, v jeho obvodu jsou vytvořeny drážky, takže vzniká . osm zubů £2, jednotlivé z těchto zubů 35 mají šířku 2,5 cm a délku 3,2 cm,
- vzdálenost mezi spodní stranou rotoru a dnem rafinační komory činí 12,7 cm,
- jsou použity dvě rafinační komory £, £0. každá z nich má šířku 58,5 cm a délku 73,5 cm,
- hloubka kap^lny v jednotlivých rafinačních komorách J., 10 je v průběhu rafinace
73,5 cm,
- vstupní zóna £ má šířku 10 cm a délku 28 cm,
- výstupní zóna 15 má šířku 15,2 cm a délku 28 cm,
- otvor pod přepážkami 2, 2, 14 je 15,2 cm vysoký,
- vzdálenost mezi oddělovacími přepážkami X, £ je 7,6 cm.
Zařízení bylo provozováno jako vodní mode, za ^^Ιοά^Ιοί^ podnínek:
- průtok vody odpovíš průtoto roztaveného hliníku 15,1
- otáčky rotoru činily přibližně ЭД.а',
- průtok p!^ynu (dusíku) jednotlivci rotory odpovídal 2,83.10“3 m3.s“' argonu neto dusíku (skutečný průtok byl 8,5·10“3 m3.s-' čímž se kvíppnnovalv zvýšení objemu plynu zahřátm na teplotu roztaveného hliníku na trojnásobekk,
- voda přiváděná do zařízení obsahova-a' kyssik v množní přibližně 6 až 8 ppm. Čeřením pomcoí otočných distributorů plynu se odstraňovala část rozpuštěného kyslíku, čímž se simu.wía.a činnost zařízení při odstraňování nekovových nečistot a vodíku z roztaveného kovu. Měěřl se obsah kyslíku na vstupu a výstupu.
Výsledky:
Výška hladiny ve výstupní zóně 15 je přibližně shodná s výškou hladiny ve vstupní zóně £. Vzájemné výšky těchto hladin lze nastavit změnami frekvence otáčení rotorů a změnou průtoku plynu. Zvýšení průtoku plynu má v tomto případě za následek zvýšení hladiny kapalný ve výstupní zóně 15 vzhledem k hladině ve vstupní zóně £. Zvýšení frelvrence otáčení rotoru má opačný účinek. V praxi je tedy’snadné mnit frekvenci otáčení rotoru a velikost . průtoku plynu tak, aby se hladiny vyrovnly, nebo aby výstupní hladina byla podle potřeby poněkud výše nebo níže'než vstupní hladina.
Simulovaný stupeň rafinace (měřený stupněm odstranění kyslíku z vody) je stejný jako v případě ^ι^^ηί^ zřízení se dvěma tryskami, které pracuje na svém ma^im^lním rafinačním s průtokem vody,, který odpovídá potoku roztaveného Viníku 7^ kg.s“'. '
Claims (4)
1. Zřízení pro rafinování roztaveného kovu, které sestává z nádoby rozčleněné na vstupní zónu a výstupní zónu, mezi kterými jsou za sebou uspořádány nejméně dvě rafinační komory, které jsou navzájem odděleny oddělovacími přepážkami, přičemž první rafinační komora přiléhá k vstupní zóně a je propojena s touto první zónou propojenou dále s první odpěňovací komorou a poslední rafinační komora přiléhá k výstupní zóně a je propojena s touto výstupní zónou propojenou dále' s druhou odpčěňovací komorou, přičemž uprostřed rO*inačnich komor jsou uspořádány otočné distributory plynu, z nichž ' každý sestává z hřídele, který je na hornm konci opatřen hnacím ústrojm a na spodním konci je pevně spojen s rotorem, vyznačující se tm, že první přepážka (2) mezi vstupní zonou (1) a první rafinační komorou (3) je nahoře uzavřena a u dna (21) ' otevřena pro průtok kovu a druhá přepážka (12) mezi poslední rafinační komorou (10) a výstupní zónou (15) je nahoře otevřena a u dna (21) uzavřena pro průtok kovu, přičemž první oddělovací přepážka (7) a druhá oddělovačí přepážka (9) mezi rafinačními komorami (3, 10) jsou uspořádány s mezerou, první oddělovací přepážka (7) je nahoře otevřena pro. průtok kovu a u dna (21) ' uzavřena pro průtok kovu a druhá oddělovací přepážka (9) je nahoře otevřena pro průtok kovu a u dna (21) uzavřena pro průtok kovu.
2. Zřízení podle bodu 1, ' vyznaačuící se tím, že vstupní zóna (1) je od první odpěňovací komory (6) oddělena třetí přepážkou (22) a čtvrtá přepážka (5) mezi první odpěňovací komorou (6) a první rafinační komorou (3) je nahoře a u dna (21) uzavřena pro průtok kovu.
3. Zřízení podle bodu 1, vyz^a^ící se tím, že výstupní zóna (15) je od druhé odpěňovací komory (13) oddělena pátou přepážkou (14), která je nahoře otevřena pro průtok kovu a u dna (21) otevřena pro průtok kovu.
4. Zřízení podle bodu 1, vyznaačuící se tím, že horní hrana první oddělovací přepážky (7) je uspořádána těsně pod klidovou hladinou roztaveného kovu v zařízení.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/158,771 US4373704A (en) | 1980-06-12 | 1980-06-12 | Apparatus for refining molten metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS222699B2 true CS222699B2 (en) | 1983-07-29 |
Family
ID=22569642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS814384A CS222699B2 (en) | 1980-06-12 | 1981-06-11 | Aplliance for refining the melted metal |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4373704A (cs) |
| EP (1) | EP0042196B1 (cs) |
| JP (1) | JPS5921933B2 (cs) |
| AR (1) | AR225673A1 (cs) |
| AT (1) | ATE6673T1 (cs) |
| AU (1) | AU538976B2 (cs) |
| BR (1) | BR8103656A (cs) |
| CA (1) | CA1169248A (cs) |
| CS (1) | CS222699B2 (cs) |
| DD (1) | DD159646A5 (cs) |
| DE (1) | DE3162640D1 (cs) |
| ES (1) | ES8300870A1 (cs) |
| GR (1) | GR78214B (cs) |
| HU (1) | HU183457B (cs) |
| IE (1) | IE51448B1 (cs) |
| IL (1) | IL62944A (cs) |
| IN (1) | IN155932B (cs) |
| MX (1) | MX155280A (cs) |
| NO (1) | NO158686C (cs) |
| NZ (1) | NZ197171A (cs) |
| PH (1) | PH17639A (cs) |
| PL (1) | PL133165B1 (cs) |
| RO (1) | RO84834B (cs) |
| SU (1) | SU1269740A3 (cs) |
| YU (1) | YU42692B (cs) |
| ZA (1) | ZA813712B (cs) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204842A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-16 | Showa Alum Corp | 溶融マグネシウムの処理方法 |
| EP0183402B1 (en) * | 1984-11-29 | 1988-08-17 | Foseco International Limited | Rotary device, apparatus and method for treating molten metal |
| GB8709999D0 (en) * | 1987-04-28 | 1987-06-03 | Alcan Int Ltd | Liquid metal launder |
| US4784374A (en) * | 1987-05-14 | 1988-11-15 | Union Carbide Corporation | Two-stage aluminum refining vessel |
| JP2689540B2 (ja) * | 1988-11-21 | 1997-12-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 低酸素含有銅の製造方法及び製造装置 |
| US5338827A (en) * | 1990-01-30 | 1994-08-16 | Trw Inc. | Polyimide resins useful at high temperatures |
| US5432001A (en) * | 1990-01-30 | 1995-07-11 | Trw Inc. | Concentrated prepolymer composition useful for forming polyimide articles |
| US5234202A (en) * | 1991-02-19 | 1993-08-10 | Praxair Technology, Inc. | Gas dispersion apparatus for molten aluminum refining |
| US5364078A (en) * | 1991-02-19 | 1994-11-15 | Praxair Technology, Inc. | Gas dispersion apparatus for molten aluminum refining |
| TR27649A (tr) * | 1992-04-15 | 1995-06-14 | Union Carbide Ind Gases Tech | Erimis alüminyumun tasfiyesi icin gelistirilmis gaz dagitma aygiti. |
| US5397377A (en) * | 1994-01-03 | 1995-03-14 | Eckert; C. Edward | Molten metal fluxing system |
| DE4439214A1 (de) * | 1994-11-03 | 1996-05-09 | Schmitz & Apelt Loi Industrieo | Magnesiumschmelzofen und Verfahren zum Schmelzen von Magnesium |
| NO310115B1 (no) * | 1999-09-03 | 2001-05-21 | Norsk Hydro As | Utstyr for smeltebehandling |
| US6520388B1 (en) | 2000-10-31 | 2003-02-18 | Hatch Associates Ltd. | Casting furnace and method for continuous casting of molten magnesium |
| JP4248798B2 (ja) * | 2002-02-14 | 2009-04-02 | 株式会社パイロテック・ジャパン | インライン脱ガス装置 |
| JP4500486B2 (ja) * | 2002-09-11 | 2010-07-14 | Ｄｏｗａホールディングス株式会社 | ドロス除去装置及びドロス除去システム |
| ES2386389T3 (es) * | 2007-02-23 | 2012-08-20 | Alcoa Inc. | Instalación y procedimiento para procesamiento en línea de metal fundido usando un reactivo salino en un desgasificador de caja profunda |
| JP6656731B2 (ja) * | 2016-01-05 | 2020-03-04 | 株式会社やまなみ技研 | 金属溶解装置及びこれに使用するフィルター |
| US20220048105A1 (en) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 | Qingyou Han | Acoustic rotary liquid processor |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2968847A (en) * | 1959-01-16 | 1961-01-24 | Aluminum Co Of America | Skimmer apparatus for fluxing light metals |
| US3227547A (en) * | 1961-11-24 | 1966-01-04 | Union Carbide Corp | Degassing molten metals |
| ES365009A1 (es) * | 1968-03-21 | 1971-01-16 | Alloys And Chemical Corp | Un procedimiento para eliminar las impurezas del aluminio. |
| US3743263A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-03 | Union Carbide Corp | Apparatus for refining molten aluminum |
| US3870511A (en) * | 1971-12-27 | 1975-03-11 | Union Carbide Corp | Process for refining molten aluminum |
| US3839019A (en) * | 1972-09-18 | 1974-10-01 | Aluminum Co Of America | Purification of aluminum with turbine blade agitation |
| US4047938A (en) * | 1974-12-23 | 1977-09-13 | Union Carbide Corporation | Process for refining molten metal |
-
1980
- 1980-06-12 US US06/158,771 patent/US4373704A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-05-20 IN IN317/DEL/81A patent/IN155932B/en unknown
- 1981-05-21 CA CA000377998A patent/CA1169248A/en not_active Expired
- 1981-05-22 NZ NZ197171A patent/NZ197171A/xx unknown
- 1981-05-24 IL IL62944A patent/IL62944A/xx not_active IP Right Cessation
- 1981-05-27 HU HU811590A patent/HU183457B/hu not_active IP Right Cessation
- 1981-06-03 ZA ZA00813712A patent/ZA813712B/xx unknown
- 1981-06-08 JP JP56087026A patent/JPS5921933B2/ja not_active Expired
- 1981-06-09 PL PL1981231576A patent/PL133165B1/pl unknown
- 1981-06-09 YU YU1452/81A patent/YU42692B/xx unknown
- 1981-06-10 NO NO811959A patent/NO158686C/no not_active IP Right Cessation
- 1981-06-10 GR GR65190A patent/GR78214B/el unknown
- 1981-06-10 AR AR285655A patent/AR225673A1/es active
- 1981-06-10 ES ES502919A patent/ES8300870A1/es not_active Expired
- 1981-06-10 BR BR8103656A patent/BR8103656A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-06-11 RO RO104553A patent/RO84834B/ro unknown
- 1981-06-11 EP EP81200660A patent/EP0042196B1/en not_active Expired
- 1981-06-11 DE DE8181200660T patent/DE3162640D1/de not_active Expired
- 1981-06-11 SU SU813295750A patent/SU1269740A3/ru active
- 1981-06-11 AU AU71640/81A patent/AU538976B2/en not_active Expired
- 1981-06-11 MX MX187753A patent/MX155280A/es unknown
- 1981-06-11 IE IE1294/81A patent/IE51448B1/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-11 CS CS814384A patent/CS222699B2/cs unknown
- 1981-06-11 AT AT81200660T patent/ATE6673T1/de active
- 1981-06-12 DD DD81230757A patent/DD159646A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-06-17 PH PH25772A patent/PH17639A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO158686B (no) | 1988-07-11 |
| BR8103656A (pt) | 1982-03-02 |
| SU1269740A3 (ru) | 1986-11-07 |
| IE51448B1 (en) | 1986-12-24 |
| AU7164081A (en) | 1981-12-17 |
| ES502919A0 (es) | 1982-11-01 |
| JPS5726131A (en) | 1982-02-12 |
| PH17639A (en) | 1984-10-18 |
| JPS5921933B2 (ja) | 1984-05-23 |
| ES8300870A1 (es) | 1982-11-01 |
| GR78214B (cs) | 1984-09-26 |
| AR225673A1 (es) | 1982-04-15 |
| EP0042196B1 (en) | 1984-03-14 |
| IL62944A (en) | 1984-05-31 |
| IN155932B (cs) | 1985-03-23 |
| EP0042196A1 (en) | 1981-12-23 |
| PL133165B1 (en) | 1985-05-31 |
| CA1169248A (en) | 1984-06-19 |
| ATE6673T1 (de) | 1984-03-15 |
| RO84834A (ro) | 1984-08-17 |
| YU42692B (en) | 1988-10-31 |
| ZA813712B (en) | 1982-06-30 |
| DD159646A5 (de) | 1983-03-23 |
| HU183457B (en) | 1984-05-28 |
| IL62944A0 (en) | 1981-07-31 |
| NO158686C (no) | 1988-10-19 |
| AU538976B2 (en) | 1984-09-06 |
| NZ197171A (en) | 1983-11-30 |
| IE811294L (en) | 1981-12-12 |
| YU145281A (en) | 1983-12-31 |
| DE3162640D1 (en) | 1984-04-19 |
| US4373704A (en) | 1983-02-15 |
| PL231576A1 (cs) | 1982-01-04 |
| MX155280A (es) | 1988-02-12 |
| RO84834B (ro) | 1984-09-30 |
| NO811959L (no) | 1981-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS222699B2 (en) | Aplliance for refining the melted metal | |
| US4359329A (en) | Oil separator for compressors of heat pumps and chillers | |
| CA1166971A (en) | Apparatus for treating mixtures of liquid and gas | |
| US3346122A (en) | Plate separator with drainage gutter | |
| US3938972A (en) | Impingement separator for gas-liquid mixtures | |
| US4017275A (en) | Centrifugal separator | |
| JPH04247283A (ja) | 液体浄化装置 | |
| US3457703A (en) | Method and apparatus for separating water-hydrocarbon mixtures | |
| IL30304A (en) | A gravitational settler vessel | |
| RU2181613C2 (ru) | Способ и устройство для рециркуляции более тяжелого раствора из узла разделения двух разделяемых растворов в узел смешивания | |
| EP0057945B1 (en) | Column for treating gases | |
| EP0134061B1 (en) | Method and apparatus for separating from each other the components of a mixture of oil, water and soil | |
| CA1169247A (en) | Apparatus for refining molten aluminum | |
| JPS62500161A (ja) | 液−液抽出装置及びその方法 | |
| US4364833A (en) | Apparatus for removing substances from a mixture | |
| SE455623B (sv) | Sett och apparat for senkning av trycket i en vetskeblandning | |
| US3097071A (en) | Liquid-liquid contacting apparatus | |
| RU2191618C2 (ru) | Способ разделения неустойчивых дисперсных систем и устройство для его осуществления | |
| KR850000853B1 (ko) | 용융금속 정련장치 | |
| US329791A (en) | Separator for mingled oil and water | |
| US3523760A (en) | Multistage liquid-extractor having improved separating means | |
| WO1994004266A1 (en) | Separation of aqueous and organic components | |
| Schilp et al. | The flooding capacity of perforated plates in rotating Liquid-liquid-systems | |
| CA1071119A (en) | Centrifugal separator | |
| GB191013630A (en) | Improvements in Steam Separators. |