NO156224B - Roekgranat. - Google Patents
Roekgranat. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156224B NO156224B NO851733A NO851733A NO156224B NO 156224 B NO156224 B NO 156224B NO 851733 A NO851733 A NO 851733A NO 851733 A NO851733 A NO 851733A NO 156224 B NO156224 B NO 156224B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- disc
- piston
- shock absorber
- valve
- valve spring
- Prior art date
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 41
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 39
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 39
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 13
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 9
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B10/00—Means for influencing, e.g. improving, the aerodynamic properties of projectiles or missiles; Arrangements on projectiles or missiles for stabilising, steering, range-reducing, range-increasing or fall-retarding
- F42B10/32—Range-reducing or range-increasing arrangements; Fall-retarding means
- F42B10/48—Range-reducing, destabilising or braking arrangements, e.g. impact-braking arrangements; Fall-retarding means, e.g. balloons, rockets for braking or fall-retarding
- F42B10/50—Brake flaps, e.g. inflatable
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B10/00—Means for influencing, e.g. improving, the aerodynamic properties of projectiles or missiles; Arrangements on projectiles or missiles for stabilising, steering, range-reducing, range-increasing or fall-retarding
- F42B10/02—Stabilising arrangements
- F42B10/14—Stabilising arrangements using fins spread or deployed after launch, e.g. after leaving the barrel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/36—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information
- F42B12/46—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information for dispensing gases, vapours, powders or chemically-reactive substances
- F42B12/48—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information for dispensing gases, vapours, powders or chemically-reactive substances smoke-producing, e.g. infrared clouds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B4/00—Fireworks, i.e. pyrotechnic devices for amusement, display, illumination or signal purposes
- F42B4/26—Flares; Torches
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Tents Or Canopies (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)
Description
Støtdemperstempel med en i begge retninger virkende fjærskiveventil.
Foreliggende oppfinnelse vedrører et
støtdemperstempel med en i begge retninger virkende fjærskiveventil, hvis sirkel-ringformede fjærskive, henholdsvis fjær-skiver, holdes mellom to konsentriske ventilseteflater med enkel kantstøtte og styrer
væskegjennomstrømningen i begge retninger derved at den hever seg fra sin ene eller
andre ventilseteflate med tilsvarende ned-bøyning.
Ved et kjent støtdemperstempel av
ovenfor nevnte type begrenses gjennom-strømningstverrsnittene for dempevæsken
i begge arbeidsretninger utelukkende av de
respektive kantsoner til fjærventilskivene
og de til ventilskivene tilordnede ventilseteflater. Det medfører at etter at den respektive ventilkantsone har løftet seg fra ventilseteflaten utvider den derved kontrol-lerte gjennomstrømningsringspalt seg forholdsmessig hurtig. Det er derfor vanskelig
å oppnå en tilstrekkelig stor dempningsmotstand for ekspansjonsslaget til stempelstangen uten samtidig å måtte øke dempningsmotstanden for kompresjonsslaget tilsvarende.
For å unngå denne vanskelighet er de
over hverandre stablede ventilfjærskiver
ved den kjente støtdemperventil forsynt
med boringer som bare tildekkes av en der-over liggende ventilf jærskive som ved kompresjonsslaget virker alene og kan defor-meres tilsvarende lett, henholdsvis bøyes
tilsvarende. Dette er imidlertid en meget
utilfredsstillende løsning, fordi boringene i
ventilfj ær skivene fører til for tidlig ut-
mating og ødeleggelse, noe som særskilt er tilfelle ved støtdempere for motorkjøretøy.
Ved en annen kjent støtdemperventil av den ovenfor nevnte type består de av-vekslende langs inner- og ytterkanten av-støttede ventilfj ærskiver av koniske ven-tilplater som er anordnet som tallerken-fjærringer og som med inneromkretsen er ført aksialt forskyvbart langs en med aksi-alspor forsynt hylse. Under ekspansjonsslaget blir aksialsporene frigitt for væske-gjennomstrømning ved at ventilplatene trykkes sammen. Det virksomme tverrsnittet til aksialsporene forandrer seg imidlertid herved ikke, og det oppstår derfor en venligvis steil økning av dempningsmotstanden med økende stempelhastighet, noe som har en meget ugunstig innvirkning på kj ørekomf orten.
Det er oppfinnelsens hensikt å tilveie-bringe et støtdemperstempel som er av den ovenfor nevnte type, men som ikke har de nevnte ulemper som hefter ved de kjente støtdemperstempler. Ifølge oppfinnelsen oppnås det i det vesentlige ved at det er anordnet et dempningsmotstandslegeme som er tilsluttet umiddelbart til den indre ventilseteflate og hvis omkretsflate sammen med den omkretsflaten omgivende innerkant til ventilfj ærskivene danner en væskegjennomstrømningsåpning i form av en smal, med økende væsketrykk økende ringspalt. Derved kan dempningsmotstanden ved dette, under ekspansjonsbevegelsen virksomme ventilsted økes tilsvarende uavhengig av den under stempelstangens inn-adgående bevegelse, d.v.s. kompresjonsslaget, virksomme dempningsmotstand ved det andre ventilgjennomgangssted. Den relativt korte dimensjonering av ringspalten i gjennomstrømningsretningen bevirker på en fordelaktig måte en vidtgående senkning av den temperaturavhengige væske-viskositetsinnflytelse på dempningsmotstanden, slik det skal forklares nærmere i forbindelse med figurbeskrivelsen.
Ifølge et ytterligere for foreliggende oppfinnelse vesentlig kjennetegn er det i nærheten av den indre ventilseteflate anordnede dempningsmotstandslegeme utformet som en flat, utstanset skive, mellom hvis ytteromkrets og den rondellen omgivende innerkant til ventilfj ærskivene det forefinnes en liten radiell klaring. På denne måten får man et støtdemperstempel med usedvanlig enkel oppbygning og som kan fremstilles meget nøyaktig. Skiven anordnes herved fordelaktig på stempelstangenden mellom en ringskive som danner innerventilseteflaten og et sentralt fremspring på stempellegemet, hvorhos endeflaten til det sentrale stempelfremspring flukter med den på et tilsvarende fremspringende stempelskjørt anordnede ytter-ventilseteflate, altså forløper i samme plan. Derved kan den nevnte endeflate og den i det samme plan liggende ventilseteflate på stempelskjørtet bearbeides helt plane, noe som for det første medfører en stor inn-stillingsnøyaktighet av dempningsstempelet og for det andre medfører en tilsvarende senkning av arbeids- og tidsbehovet for slike støtdemperstempler ,noe som er av stor praktisk betydning fremfor alt ved seriefremstilling av slike støtdemper-stempler.
Videre kjennetegn ved støtdemper-stempelet ifølge oppfinnelsen så vel som dets fordelaktige virkemåte skal beskrives nedenfor i forbindelse med tegningene som viser flere utførelseseksempler av støtdem-perstempler.
På tegningene viser fig. 1 et loddrett lengdesnitt gjennom en første utførelses-form av et slikt stempel. Fig. 2 viser et delsnitt ifølge fig. 1 i for-størret målestokk. Fig. 3 viser et fig. 2 tilsvarende delsnitt gjennom et stempel med en litt annen ut-førelsesform. Fig. 4 viser nok en utførelsesform av det nye stempelet med en skruefjær som utgjør en ekstra støtte for inneromkrets-flaten til ventilfjærskiven. Fig. 5 viser et midtre lengdesnitt gjen
nom nok en utførelsesform av det nye
stempel og viser fjærskiveventilens hvile-stilling. Fig. C viser et snitt tilsvarende fig. 5, men vist i forbindelse med en hurtig ekspansjonsbevegelse av stempelstangen. Fig. 7 viser et diagram som viser den funksjonelle sammenheng mellom dempningsmotstanden F og stempelhastigheten v til det nye stempel.
Felles for alle de viste utførelsesformer er at støtdemperstempelet i det vesentlige består av tre om stempelstangen T anordnede deler, nemlig det stive, sylindriske stempellegeme P, det stive opplagrings-stykke A og ventilfj ærskivene a, b. Stempellegemet P er forsynt med store åpninger 0 for den fri oljegjennomstrømning og er videre forsynt med et sylindrisk skjørt J. Opplagringsdelen A har en omkretsflate C som går over i en fremspringende ventilseteflate R hvorpå ventilfjærskivene a, b ligger an med sin inneromkrets. Opplagringsdelen A tjener ikke bare til avstøtting av ventilfj ærskivene, men tjener samtidig som dempningsmotstandslegeme, fordi dens omkretsflate C sammen med den omkrets-f laten omgivende innerkant til ventilfj ærskivene a, b danner en væskegjennom-strømningsåpning i form av en smal, med økende væsketrykk økende ringspalt, betinget av den derved økende nedbøyning av ventilfj ærskivene. Ventilf j ærskivene a, b er forsynt med en sentral boring som omslut-ter konusen C og holdes på plass uten særskilt innspenning helt enkelt ved at de med innerkantsonen ligger an mot støtte-platen R, og med ytterkantsonen på den andre siden ligger an mot endeflaten til skjørtet J.
Motstandslegemets A omkretsflate C som er bestemmende for dempningen til stempelstangekspansjonsslaget behøver ikke ubetinget å være utformet rotasjons-symmetrisk. Den kan også ha en avvikende urund form. Viktig er det imidlertid at den 1 forbindelse med motliggende innerkant til ventilfj ærskivene a, b tilveiebringer et gjennomstrømningstverrsnitt som med økende væsketrykk og derved betinget økende nedbøyning av ventilfj ærskivene a, b øker tilsvarende.
For foreliggende oppfinnelse er det vesentlig at et slikt med en «svømmende ventil» forsynt dempningsstempel med optimal ytelse oppnås når de med hensyn på dimensjoneringen av gjennomstrømnings-spalten bestemte betingelser oppfylles. Oppfinnelsen har i løpet av årelange un-dersøkelser funnet at i motsetning til den generelt utbredte oppfatning er en hen-syntagen alene til dempningsmotstandens avhengighet av støtdemperstempelets slag-hastighet ikke tilstrekkelig til fullstendig karakterisering av støtdemperen. F. eks. kan to støtdempere ha praktisk talt samme dempningsmotstands-hastighetsdiagram både ved ekspansjon og kompresjon, og likevel kan de oppføre seg forskjellig i inn-satt tilstand i kjøretøyet og adskille seg tydelig fra hverandre med hensyn på kjøre-komforten. Grunnen til dette forhold skyl-des at et støtdemperstempels dempningsmotstand i virkeligheten på en meget kom-plisert måte ikke bare avhenger av demp-ningsstempelets hastighet, men også av dets akselerasjon. Oppfinneren har f. eks. funnet at akselerasjonens innflytelse er en forstyrrende innflytelse som har en nega-tiv innvirkning på kjørekomforten. Denne innflytelsen til akselerasjonen blir sterkere jo mer den gjennom stempelstrupespalten strømmende væske får en turbulent karak-ter. Det er derfor viktig at man sålangt som mulig minsker tendenser til strømnings-turbulenser.
Som kjent får man turbulens når Rey-nolds-tallet overskrider en bestemt kritisk verdi. Når væskestrømmen passerer et rett-vinklet tverrsnitt, stiger denne kritiske verdi med avtagende bredde i firkanten. Gjennomstrømningsspalten skal derfor gjøres så smal og lang som mulig. På den andre siden øker strømningsmotstanden sterkt i en smal spalt med viskositeten til væsken og avhenger derfor også vesentlig av væskens temperatur. Dempningsmotstanden inneholder en viskositetsfaktor som er proporsjonal med lengden til væskeveien i spalten, altså spaltens utstrekning i strømningsretningen, men omvendt proporsjonal med spaltens større langside og tredje potens av spaltens tverrsnittsflate. For derfor å unngå, henholdsvis så langt som mulig å utkoble den av temperaturinn-flytelsen betingede ulempe, skal derfor spaltens lengde, målt i retningen av olje-gjennomstrømningen, holdes så kort som mulig.
Den her nevnte analyse danner grunn-laget for foreliggende oppfinnelse. Dersom man således ved en støtdempet kjøretøy-opplagring vil oppnå et maksimum av kjø-rekomfort, så må man ifølge oppfinnelsen oppfylle fire følgende vesentlige betingelser ved et støtdemperstempel: 1. Gjennomstrømningstverrsnittet skal øke med økende væsketrykk i begge
bevegelsesretningene til stempelet,
2. man skal ha et betydelig mindre gjen-nomstrømningstverrsnitt under eks-
pansjonsslaget til stempelstangen enn ved kompresjonsslaget, 3. væskegjennomstrømningsåpningen i stempelet skal utformes som en ringformet spalt som for det første skal være så smal og lang som mulig og for det andre 4. skal ha en så kort som mulig lengde i retning av væskegjennomstrømningen, og begge betingelser gjelder for begge bevegelsesretninger.
Istedenfor en ringformet væskegjen-nomstrømningsspalt kan det også anvendes en spalt som består av enkelte, avbrutte spaltsegmenter eller -avsnitt, sålenge man bare oppfyller de ovennevnte betingelser, særlig altså også utforme spaltsegment-tverrsnittene slik at de kan anta et med væsketrykket økende tverrsnitt.
Et videre for foreliggende oppfinnelse meget vesentlig kjennetegn vedrører anvendelsen av permanente gjennomstrøm-ningsåpninger i støtdemperstempelet med den betydelige oppgave at fremkomst av turbulens ved gjennomstrømningen skal helt hindres eller i det minste minskes sterkt. Den vitenskapelige undersøkelse av dette problem fører til to løsningsaspekter: 1. Det skal være anordnet permanente gjennomstrømningsåpninger i et større antall, f. eks. fem eller flere. En slik mangedobbelt anordning av permanente gjennomstrømningsåpninger fal-ler også innenfor foreliggende oppfin-nelses område når det dreier seg om et støtdemperstempel med modifisert ventilplateutførelse. 2. De permanente gjennomstrømnings-åpninger skal likeledes være anordnet i form av smale, avlange spalter. For også i dette tilfelle å utsjalte de allerede ovenfor nevnte, uønskede temperaturavhengige viskositetsinnflytelser så langt som mulig, er det nødvendig at lengden til væskeveien i strømnings-retningen også her holdes så liten som mulig i de permanente gjennomstrøm-ningsåpninger. Derfor skal lengden til væskeveien i strømningsretningen i de permanente gjennomstrømningsåpnin-ger praktisk talt være null, henholdsvis konvergere mot null.
Man kommer til det foran nevnte mål når man utformer gjennomstrømnings-åpningen slik at man får et smalt og av-langt virksomt gjennomstrømningstverr-snitt mellom to parallelle kanter. Det kan særlig lett tilveiebringes ved at de permanente gjennomstrømningsåpninger inn-arbeides i en av ventilseteflatene i form av innsnitt eller spor, fortrinnsvis, som vist i fig. 1 og 2, på kanten til stempelskj ørtet J. Slik det særlig går frem av fig. 2 i større målestokk, begrenses her det minste virksomme tverrsnittsted i den permanente gjennomstrømningsåpning av de to nær hverandre motliggende kanter e og d, hvorav kanten e på stempelskj ørtet J ligger i utmunningen til sporet i, mens kanten d dannes av ventilplateomkretsen.
Til et lignende resultat kommer man dersom den smale og avlange permanente gjennomstrømningsåpning anordnes mellom en kant og en plan flate, slik som det er nærmere vist i fig. 3. Her begrenses det virksomme tverrsnittsted til den permanente gjennomstrømningsåpning av den egglignende fremspringende kant K på stempelskj ørtet J og den flate omkretsover-flatedelen til den umiddelbart derunder liggende ventilfjærskive b.
Ved det i fig. 4 viste utførelseseksem-pel økes dempningsmotstanden tilsvarende ved ekspansjonsbevegelsen til stempelstangen ved hjelp av en fjær, f. eks. skruefjæ-ren G, mens dempningsmotstanden ved kompresjonsslaget derimot ikke forandres. På denne måte kan dempningskarakteris-tikken til støtdemperstempelet i dets eks-pansjonsfase varieres i ønsket grad.
Ved det for foreliggende oppfinnelse særlig viktige utførelseseksempel som vist i fig. 5 og 6 er det istedenfor det i fig. 1 viste støttelegeme A anordnet to ringskiver H og B, hvorav skiven H regulerer væske-gjennomstrømningen under ekspansjons-fasen sammen med inneromkretsen til ventilf j ærskivene a, b, mens ringskiven B tjener som indre ventilseteflate for ventilfj ærskivene a, b. Skivene H, B kan begge fremstilles meget nøyaktig ved enkel ut-stansing av stålplater, og de ellers nødven-dige bearbeidelser for et som vist i fig. 5 utformet støttelegeme A bortfaller således. Ved en foretrukken utførelsesform for en støtdemper med en indre diameter på f. eks. 46 mm kan ringskiven B ha en diameter på 19 mm og en tykkelse på 2,5 mm, mens skiven H kan ha en diameter på 18 mm og en tykkelse på mellom 0,6 til 0,8 mm. Mellom skiven H og ventilf j ærskivene a, b forefinnes det en liten radiell klaring, fortrinnsvis omtrent 0,10 til 0,15 mm. Denne radielle klaring gir ved den antatte diameter av skiven H på 18 mm et gjennomstrøm-ningstverrsnitt på mellom 3—4 mm2 for den tynne spalt mellom rondellen H og ventilfj ærskivene. Denne gjennomstrøm-ningsåpning blir virksom for oljen såsnart ventilskivene har hevet seg mer enn 1/10 mm fra ringskiven B. Et slikt gjennom-strømningstverrsnitt er i størrelsesorden sammenlignbart med tverrsnittet til de for-trinnvis i stempelskj ørtet J anordnede permanente gjennomstrømningsåpninger i.
Ifølge et videre kjennetegn ved oppfinnelsen har stempelet et mot skiven H anliggende sentralt fremspring hvis endeflate M ligger i samme plan som endeflaten N til stempelskj ørtet J. Denne anordning er viktig fordi erfaringen har vist at allerede ved små toleranseravvikelser, f. eks. bare på noen få 1/100 mm, ved den som hensikts-messig fundne gjensidige høydeanordning av de to ventilseteflåtene til ventilf j ærskivene a, b, fremkommer det tilsvarende forskjellige forspenninger som fører til en betydelig ukontrollert forandring av dempningsmotstanden ved stempelbevegelsene. Ved seriefremstilling av støtdemperstemp-ler kan dette forhold ha en ytterst forstyrrende innvirkning. Slike avvikelser i høyde-forskjellen mellom endeflaten N til stempelskj ørtet J og endeflaten M til stempel-midtdelen kan imidlertid helt enkelt unn-gås dersom de nevnte endeflater ifølge oppfinnelsen ligger i samme plan, altså kan bearbeides helt plant. Et slikt tiltak for oppnåelse av nøyaktig innstilling av dempningsmotstanden i støtdempere er over-raskende. Det er imdilertid av stor praktisk betydning, fordi det fremfor alt ved masse-fremstilling av støtdemperstempler med-fører en betydelig senkning av arbeids- og tidsbehov og dessuten fører til en stor inn-stillingsirøyaktighet for dempningsstemp-lene.
En videre utførelsesform ifølge oppfinnelsen benytter seg utelukkende av to ventilfj ærskiver a og b, hvorhos i dette tilfelle tykkelsen til skiven H velges litt større enn tykkelsen til den på støtteskiven B anliggende ventilfj ærskive a, slik at ved montasjen av de forskjellige deler sikres sentreringen av den andre ringskive b. Imidlertid skal tykkelsen til den sentrale skive H være mindre enn summen av ventilfj ærskivenes a og b platetykkelser for på den måten å gi ventilfj ærskivesatsen en forspenning i montert stilling, hvilken forspenning tilsvarer nedbøyningshøyden «a + b — H», hvor a, b og H betegner tyk-kelsene til de tilsvarende ventilfj ærskiver, henholdsvis til den sentralt anordnede skive H.
I visse tilfelle er det også mulig bare å anvende en eneste ventilfjærskive a. I så tilfelle velges tykkelsen til skiven H mindre enn tykkelsen til ventilfj ærskiven a, slik at sistnevnte ved monteringen får en forspenning som tilsvarer nedbøyningsverdien «a — H». Man kan imidlertid også benytte mer enn to ventilfj ærskiver a, b, uten at man derved går utenfor oppfinnelsens ramme.
Under ekspansjonsslaget, henholdsvis den utgående bevegelse til stempelstangen, arbeider dempningsstempelet i fig. 5 og 6 som følger: 1. Ved små stempelhastigheter er de permanente gjennomstrømningsåpninger, som f. eks. dannes av de i stempelskj ørtet J anordnede, i stempelskj ør tets endeflate N ut-munnende innsnitt i, nok til å sikre væske-strømningen, og ventilfjærskivesatsen a, b, forblir i ro mellom sine to seteflater (fig. 5). I denne bevegelsesfase stiger dempningsmotstanden F forholdsvis hurtig med stempelhastigheten v, slik som vist med kurven O — mi det i fig. 7 viste diagram. 2. Ved en hastighet som tilsvarer kurvepunktet m begynner ventilfj ærskivepakken a, b å heve seg og åpner hurtig for den mellom skiven H og innerboringen til ventilfj ærskivene a, b dannede gjennomstrøm-ningsspalt hvis tverrsnitt i det foran nevnte utførelseseksempel utgjør omtrent 3—4 mm2. Dempningsmotstanden øker til å be-gynne med relativt langsomt og vokser der-etter hurtigere, slik som vist med kurven m — ni fig. 7. Kurvepunktet n oppnås når den nedre kanten til den nedre ventilfj ærskiven a kommer på høyde med overkanten til skiven H, slik som vist ved den i fig. 6 viste arbeidsfase. 3. Ovenfor kurvepunktet n får man en hurtig økning av gjennomstrømningstverr-snittet mellom skiven H og ventilf jærskive-ne a, b, slik at dempningsmotstanden rik-tignok vokser, men bare forholdsmessig lite, slik som kurveforløpet frem til punktet p og videre viser.
Takket være den foran beskrevne anordning (lav høyde på skiven H eller konusen C) holdes de på ventilfj ærskivene virkende påkjenninger innenfor trange gren-ser, og det skjer nettopp ved større stempelhastigheter. Således kan man normalt begrense seg til to ventilfj ærskiver og i visse tilfelle sågar begrense seg til bruk av bare en eneste fjærskive, uten at man lø-per fare for at ventilfj ærskivene skal ut-mattes eller sågar oppvise brudd. Slike utmattinger eller brudd er ikke uvanlige ved motorkjøretøystøtdempere med van-lig utformede ventilfj ærskiver.
Dempningshastighetsdiagrammet i fig.
7 har ingen knekkpunkter ved stedene m og n. Kurvene for de foran beskrevne forskjellige arbeidsområder går tvertimot jevnt over i hverandre. Kurven som viser dempningsmotstanden F som funksjon av stempelhastigheten v viser et absolutt tilfreds-stillende forløp, idet den ved lave og mid-
lere hastigheter v har en nesten lineær stigning, noe som tilsvarer den vanligvis i dette område krevede ideale karakteris-tikk, nemlig en dempningsmotstand F som forandrer seg proporsjonalt med stempelhastigheten v. På denne måten kan man med teknisk meget enkle og sikkert virkende midler oppnå en optimal dempnings-karakteristikk, hvorhos stempelet selv er meget enkelt og nøyaktig oppbygget og er lett å fremstille med den ønskede nøyak-tighet.
Ved at ventilfj ærskivene a, b hever seg helt fra skiven H, får man ved store stempelhastigheter v med hensikt en god virkning, slik den del av dempningskurven som ligger til høyre for punktet n og som tilsvarer den i fig. 6 viste arbeidsfase til dempningsstempelet viser. Herved er det ikke nødvendig med noen metalliske bygge-deler som holder ventilskivene a, b og sikrer deres sentrering, slik man egentlig skulle anta at det ville være nødvendig for å få dem rundt skiven H igjen og til skikkelig anlegg mot støtteflaten B. Dette understre-ker ytterligere hvor fjernt en slik løsning hittil har vært for fagmannen, og det skal nevnes at også oppfinneren først etter lange eksperimentelle og teoretiske under-søkelser fant at det ved denne selvstendige sentrering av ventilfj ærskivene dreier seg om et fenomen som er en følge av de betydelig hydrodynamiske krefter som utøves på ventilfj ærskivenes koniske overflate. Virkemåten til denne selvvirkende sentrer-ingseffekt er så fullkommen at den er tilstrekkelig til å føre ventilfj ærskivene til-bake til deres riktige utgangsstilling rundt om skiven H uten fare for feil, på tross av den lille radielle klaring som foreligger mellom skiven H og ventilfj ærskivenes a, b inneromkrets. Omfattende undersøkelser
ved tallrike kjøretøy og på vanskelig kjøre-terreng har bekreftet sikkerheten til den
hydrodynamiske sentrering og dermed også bevist den praktiske verdi som løsningen ifølge oppfinnelsen har. Denne overrasken-de oppdagelse rettferdiggjør således i full grad den nye ventils betegnelse «svømmer-ventil».
Ventilfj ærskivene a og b utstanses fortrinnsvis av platemateriale. Før anvendelsen kan de imidlertid også kald- eller varm-deformeres, slik at de i fri tilstand f. eks. også oppviser en lett konisk profil.
For oppnåelse av en bestemt demp-ningskarakteristikk, både for ekspansjons-og kompresjonsslaget, er det ved passende valg av de øvrige stempeldimensjoner tilstrekkelig dersom man endrer bare de føl-gende tre parametre:
1. tykkelsen til ventilfj ærskivene a og b,
2. tykkelsen til skiven H,
3. størrelsen til de permanente gjennom-strømningsåpninger.
Disse endringer kan foretas uavhengig
av hverandre, slik at man på denne måten kan realisere den best mulige dempnings-
karakteristikk både for støtdemperens ut-
gående så vel som for dens inngående beve-
gelse. Det er av stor praktisk nytte fordi man på denne måten ved en enkel anord-
ning av få på forhånd fremstilte deler kan oppnå alle ønskede demperinnstillinger som trengs for de forskjellige kjøretøytyper.
Foreliggende oppfinnelse er ikke be-
grenset til anvendelsen av én eller to ven-
tilfj ærskiver, fordi man like godt kan be-
nytte mer enn to ventilfj ærskiver. Også i sistnevnte tilfelle får man nemlig den foran nevnte hydrodynamiske selvsentrer-
ing av ventilfj ærskivene, hvis vesentlige fordel i forbindelse med den passende valgte høyde av skiven H består i at dempningsmotstanden F ved små og midlere stempelhastigheter v i det vesentlige øker proporsjonalt med stempelhastigheten,
mens den ved større stempelhastigheter v bare øker relativt langsomt, hvorved ven-
tilfj ærskivenes utmattelsestendenser redu-
seres ytterligere.
Det skal også bemerkes at ved særskilte anvendelsestilfelle, nemlig ved støtdempede motorkjøretøyopphengninger med motsatt virkning, slik som f. eks. ved kjøretøytypen «Citroen 2 CV», «Renault R 4» etc. skal kompresjonsbevegelsene dempes sterkere enn stempelstangens ekspansjonsbevegelse.
I dette tilfelle beholder ovennevnte beskri-
velse sin gyldighet, idet man kun behøver å ta hensyn til at de forskjellige deler av støtdemperstempelet ved den ytre enden av stempelstangen monteres i omvendt rekkefølge, og derved må man bytte om de i foranstående beskrivelse benyttede ord «ekspansjons- og kompresjonsslag», hen-
holdsvis «inngående og utgående beve-
gelse».
Claims (9)
1. Støtdemperstempel med en i begge retninger virkende fjærskiveventil hvis sir-
kelringf ormede f j ærskive, henholdsvis fj ærskiver, holdes med enkel kantstøtte av inner- og ytterkanten på to innbyrdes motliggende, konsentriske ventilseteflater og styrer væskegjennomstrømningen i begge retninger og ved at den/de hever seg fra sin ene eller andre ventilseteflate under tilsvarende utbøyning ved inner- eller yt-teromkretsen, karakterisert ved at det er anordnet et til den indre ventilsete
flate (R, B) umiddelbart tilsluttende dempningsmotstandslegeme (A) hvis omkretsflate (C) sammen med den omkretsflaten omgivende innerkant til ventilfj ærskivene (a, b) ved disses løfting fra den indre ventilseteflate (R) bestemmer det her forhån-denværende væskegjennomløp i form av en smal ringspalt som øker med økende væsketrykk.
2. Støtdemperstempel ifølge påstand 1, karakterisert ved at permanente gjennomstrømningsåpninger (i) for demp-ningsvæske er anordnet i et større antall i den ene ventilseteflate (J) og er utformet i form av smale, i omkretsretningen til ventilfj ærskivene (a, b) avlange åpninger som i gjennomstrømningsretningen har en kort lengde.
3. Støtdemperstempel ifølge påstand 1 og 2, karakterisert ved at de permanente gjennomstrømningsåpninger er innarbeidet i form av innsnitt eller spor (i) i stempelskj ørtet (J) som danner den ytre ventilseteflate, hvorhos deres smaleste virksomme tverrsnittsareal enten begrenses av to nær hverandre motliggende kanter (e, d) henholdsvis på stempelskj ørtet (J) og på ventilplateomkretsen eller av en egglignende fremspringende kant (K) på stempelskj ørtet (J) og den flate omkrets-flatedel til den ene ventilfj ærskive (b).
4. Støtdemperstempel ifølge en eller flere av påstandene 1—3, karakterisert ved at det i nærheten av den indre ventilseteflate (B) anordnede dempningsmotstandslegeme (A) er utformet som en flat, utstanset skive (H), og at det forefinnes en liten radiell klaring mellom skivens ytteromkrets og ventilfj ærskivenes (a, b) innerkant.
5. Støtdemperstempel ifølge påstand 4, karakterisert ved at den radielle klaring mellom skivens (H) ytteromkrets og innerkanten til ventilfj ærskivene (a, b) utgjør mellom 0,1 og 0,15 mm.
6. Støtdemperstempel ifølge påstand 5, karakterisert ved at skiven (H) er anordnet på stempelstangenden (T) mellom den indre ventilseteflate (B) og et
sentralt fremspring på stempellegemet (P) og at endeflaten (M) til det sentrale stempelfremspring flukter med ventilseteflaten (N) på det tilsvarende fremspringende stempelskj ørt (J), dvs. forløper i det samme plan som denne.
7. Støtdemperstempel ifølge påstand 5 og 6, karakterisert ved at det sentralt anordnede dempningsmotstandslegeme (skiven H) har en i væskegjennom-strømningsretningen målt lengde som i seg selv er liten, slik at det ved overskridelse av en bestemt verdi av stempelhastigheten (v) hurtig dannes en økende oljegjennom-strømningsspalt.
8. Støtdemperstempel ifølge påstand 5—7, og med to ventilfj ærskiver (a, b), karakterisert ved at skiven (H) har en tykkelse som er større enn tykkelsen til den på den indre ventilseteflate (B) anliggende ventilfj ærskive (a), men er mindre enn summen av platetykkelsene til de to ventilfj ærskivene (a, b).
9. Støtdemperstempel ifølge påstand 5—8, og med bare én ventilfj ærskive (f. eks. a), karakterisert ved at den-nes platetykkelse er litt større enn tykkelsen til skiven (H).
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO851733A NO156224C (no) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | Roekgranat. |
DE8686902527T DE3664163D1 (en) | 1985-04-30 | 1986-04-14 | Smoke grenade |
EP86902527A EP0220228B1 (en) | 1985-04-30 | 1986-04-14 | Smoke grenade |
PCT/NO1986/000029 WO1986006468A1 (en) | 1985-04-30 | 1986-04-14 | Smoke grenade |
US06/945,096 US4700628A (en) | 1985-04-30 | 1986-04-14 | Smoke grenade |
CA000507496A CA1263562A (en) | 1985-04-30 | 1986-04-24 | Smoke grenade |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO851733A NO156224C (no) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | Roekgranat. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO851733L NO851733L (no) | 1986-10-31 |
NO156224B true NO156224B (no) | 1987-05-04 |
NO156224C NO156224C (no) | 1987-08-12 |
Family
ID=19888261
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO851733A NO156224C (no) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | Roekgranat. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4700628A (no) |
EP (1) | EP0220228B1 (no) |
CA (1) | CA1263562A (no) |
DE (1) | DE3664163D1 (no) |
NO (1) | NO156224C (no) |
WO (1) | WO1986006468A1 (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4732085A (en) * | 1987-05-11 | 1988-03-22 | Gaf Corporation | Smoke generation apparatus and process using magnetic field |
US5074216A (en) * | 1987-09-03 | 1991-12-24 | Loral Corporation | Infrared signature enhancement decoy |
US5344319A (en) * | 1993-05-10 | 1994-09-06 | Cubic Defense Systems, Inc. | Shoot and kill indicator |
DE4337680C2 (de) * | 1993-11-04 | 1995-08-24 | Buck Chem Tech Werke | Zweikomponenten-Nebelwurfkörper |
DE10065816B4 (de) | 2000-12-27 | 2009-04-23 | Buck Neue Technologien Gmbh | Munition zur Erzeugung eines Nebels |
US6543364B2 (en) * | 2001-02-15 | 2003-04-08 | Scientific Applications & Research Associates | Less lethal multi-sensory distraction grenade |
ES2392984A1 (es) * | 2010-05-10 | 2012-12-17 | Falken, S.A. | Artificio de ocultación multiespectral |
DE102017122350A1 (de) * | 2017-09-26 | 2019-03-28 | Rheinmetall Waffe Munition Gmbh | Nebelkörper |
DE102017122352A1 (de) * | 2017-09-26 | 2019-03-28 | Rheinmetall Waffe Munition Gmbh | Nebelkörper |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3150875A (en) * | 1962-11-08 | 1964-09-29 | Searles Signals Co | Self-locating arrow having breakable container means containing artificial smoke producing chemicals |
GB1141534A (en) * | 1965-06-14 | 1969-01-29 | Director General Of Foersvaret | Projectile with a stabilizing element at its rear end |
US3715668A (en) * | 1967-09-26 | 1973-02-06 | Us Army | Air-launched radio apparatus |
FR2191719A5 (no) * | 1972-07-04 | 1974-02-01 | France Etat | |
GB1415274A (en) * | 1973-04-03 | 1975-11-26 | Walde B E | Smoke charge canister |
DE2637793C2 (de) * | 1976-08-21 | 1983-11-17 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München | Vorrichtung zur Verminderung der Fluggeschwindigkeit und zur Stabilisierung der Lage einer Streumunition |
SE416235B (sv) * | 1976-12-27 | 1980-12-08 | Bofors Ab | Bromsanordning for roterande kropp |
DE3031369C2 (de) * | 1980-08-20 | 1987-01-02 | Pyrotechnische Fabrik F. Feistel GmbH + Co KG, 6719 Göllheim | Pyrotechnische Ladung aus Nebelsatz und Anzündsatz und Verfahren zur Herstellung der Nebelmischung und des Anzündsatzes |
DE3421708A1 (de) * | 1984-06-12 | 1985-12-12 | Buck Chemisch-Technische Werke GmbH & Co, 7347 Bad Überkingen | Einrichtung zur erzeugung einer scheinzielwolke, insbesondere einer infrarot-scheinzielwolke |
-
1985
- 1985-04-30 NO NO851733A patent/NO156224C/no unknown
-
1986
- 1986-04-14 US US06/945,096 patent/US4700628A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-04-14 DE DE8686902527T patent/DE3664163D1/de not_active Expired
- 1986-04-14 WO PCT/NO1986/000029 patent/WO1986006468A1/en active IP Right Grant
- 1986-04-14 EP EP86902527A patent/EP0220228B1/en not_active Expired
- 1986-04-24 CA CA000507496A patent/CA1263562A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1986006468A1 (en) | 1986-11-06 |
DE3664163D1 (en) | 1989-08-03 |
NO851733L (no) | 1986-10-31 |
EP0220228B1 (en) | 1989-06-28 |
EP0220228A1 (en) | 1987-05-06 |
NO156224C (no) | 1987-08-12 |
US4700628A (en) | 1987-10-20 |
CA1263562A (en) | 1989-12-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4972929A (en) | Bidirectional dual disc valve assembly | |
US2821268A (en) | Thermostatic shock absorber | |
US4114735A (en) | Hydraulic damper and valve structure | |
US4721130A (en) | Valve structure of hydraulic buffer | |
NO156224B (no) | Roekgranat. | |
US6655512B2 (en) | Variable area low speed orifice in a vehicle damper | |
EP1942289B1 (en) | Damping force generating mechanism of hydraulic shock absorber | |
EP2828546B1 (en) | Hydraulic damper with adjustable rebound valve assembly | |
EP2034212B1 (en) | Damping force generating mechanism for shock absorber | |
US4217961A (en) | Water sprinklers | |
US4111231A (en) | Shock absorber valve | |
US20190195308A1 (en) | Frequency-Dependent Damping Valve Arrangement | |
US2274968A (en) | Blind cage valve | |
US20150159724A1 (en) | Damping valve | |
ES2961412T3 (es) | Disposición de válvula para un amortiguador de vibraciones | |
US4702355A (en) | Shock absorber with hole-on-groove configuration and with adjusting device | |
JP4692842B2 (ja) | 油圧緩衝器 | |
WO2019131138A1 (ja) | バルブ及び緩衝器 | |
EP3333446B1 (en) | Valve structure for buffer | |
EP3712434B1 (en) | Check valve damping | |
JP5575590B2 (ja) | 減圧弁 | |
KR920013066A (ko) | 유량 제어기 | |
US10746249B2 (en) | Damping valve, in particular for a vibration damper | |
JP2007192283A (ja) | ショック・アブソーバ | |
SU641880A3 (ru) | Клапанный поршень двоичного действи дл гидравлического демпфера |