NO156015B - Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. - Google Patents
Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156015B NO156015B NO792032A NO792032A NO156015B NO 156015 B NO156015 B NO 156015B NO 792032 A NO792032 A NO 792032A NO 792032 A NO792032 A NO 792032A NO 156015 B NO156015 B NO 156015B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reinforcing steel
- steel
- concrete
- reinforcing
- mechanical strength
- Prior art date
Links
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 title claims description 28
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 18
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår et armeringsstål eller et armerings-stangstål med høy mekanisk fasthet hvilket er sveisbart opp til et bestemt karboninnhold, er motstandsdyktig mot atmosfærisk korrosjon og på en optimal måte tilfredsstiller den moderne bygningsindustris krav. Dette stål er spesielt fordelaktig ved konstruksjon av betongelementer med kompliserte egenskaper som må oppvise gode karakteristika når det gjelder bæreevne, og som kan benyttes ved relativt høye temperaturer, og til fremstilling av konstruksjoner under anvendelse av disse betongelementer.
Betong er et av de mest brukte bygningsmaterialer, som oppviser en høy trykkfasthet, men en lav strekkfasthet. Denne ulempe ved betong er blitt overvunnet ved å innføre i betong-elementenes belastningssoner stålstenger eller stålarmeringer som opptar strekkpåkjenninger og avlaster betongen fra slike påkjenninger. Disse stålforsterkninger kalles armeringsstenger. Armeringsstengene kan inndeles i to grupper avhengig av den måte
på hvilken de blir innført, eller de påkjenninger de blir ufcsatt for. Samtidig bestemmer anvendelsesmåten kravene som stilles til disse stålarter.
Ved en anvendelsesmåte har armeringsstengene til oppgave å absorbere eller eliminere - i betongkonstruksjonen - de strekk-
og skjær-påkjenninger som konstruksjonen er utsatt for. Disse armeringsstenger er varmvalset; oftest dreier det seg om armeringsstenger som ikke er legert eller som bare er lettlegert og utstyrt med ribber og av en kvalitet som kan eller ikke kan sveises.
Varmvalsede armeringsstenger bør oppvise en garantert tilsynelatende elastisitetsgrense, en passende bøyelighet, ribbene øker heftfastheten som er nødvendig for overføring av krefter, og om nødvendig skal de kunne la seg sveise.
Ved den andre anvendelsesmåten elimineres konstruksjonens strekkpåkjenninger av armeringsstengene gjennom en forspenning av betongelementene. Denne bruksmåte gjør det mulig å redusere konstruksjonens vekt betraktelig. I dette tilfelle blir armerings-jernene eller armeringsstengene strukket med en strekkraft svarende til elastisitetsgrensen, de blir forspent og lagt ned i betongen i denne tilstand.
Betongelementet er derved forspent under trykk ved armeringsstålet som er begravet i det etter at betongen er stivnet; forspenningen svarer til den spenning som ble brukt under forspenningen av stålet. Således blir den spenning som resulterer fra konstruksjonens påkjenninger som utøves i betongelementet, nedsatt til en minimumsverdi godtakbar for betong. Det forspente armeringsstålet skulle derved virke som en spenningsfjær, hvilket bestemmer kravene til et slikt stål.
Kravene til forspente armeringsstenger er forskjellige fra kravene til varmvalset armeringsstål, fordi deres respektive funksjoner ikke er de samme. Deres tilsynelatende elastisitetsgrense bør beløpe seg til minst 80 % av deres strekkfasthet;
videre bør elastisiteten oppvise minimal bøyning, en passende relaksasjon og en ubetydelig følsomhet for korrosjon under belastning.
Den høye strekkfasthet hos armeringsstål er også et vesentlig industrielt krav. Jo høyere stålets strekkfasthet er, desto større er i alminnelighet dets tillatte nyttige belastning.
Derved økes verdien av bruken av forspente armeringsstenger, og
det tap i strekkfasthet som er uunngåelig på grunn av sammen-krympning og langsom deformering av betongen, mister derved sin betydning.
I prinsipp ville det av denne grunn være mulig å benytte i betong som armeringsstang en type stål hos hvilken forandringen i lengde som resulterer av belastninger, er liten, men hos hvilken området for variasjoner i form er tilstrekkelig bredt.
Ikke-forspent armeringsstål som skal anvendes i betong, bør oppvise en plastisitet som gjør at sprekking av betongen som resultat av bøyningspåkjenninger i konstruksjonen kan tolereres, men som dog forhindrer at armeringsstålet underkastes korrosjons-virkning fra omgivelsene på grunn av denne sprekking.
Armeringsstål egnet til å forspennes bør videre oppvise gunstige rheologiske egenskaper samt en god resistens mot korrosjon under belastning.
Armeringsstål som kan benyttes med eller uten forspenning og som oppviser gode mekaniske styrkeegenskaper, er kjent. Den kjemiske sammensetning av armeringsståltyper som ikke brukes til forspenning er kjennetegnet ved det faktum at karboninnholdet som oftest er maksimalt 0,60 vekt%, og manganinnholdet er mellom 0,50 1,6 vekt%. Noen ståltyper inneholder i tillegg 0,2-0,6 vekt% silisium og 0,3 vekt% niob eller vanadium. De ståltyper som benyttes i varmvalset form og som er uegnet til forspenning, er vanligvis sveisbare opp til et karboninnhold på maksimalt 0,2 %. Deres strekkfasthet er vanligvis mellom 350 og 600 N/mm<2>, og de kan brukes i 40 til 60 % av konstruksjoner. Det usveisbare områdes strekkfasthet er mellom 600 og 800 N/mm<2>, men bare 30 til 40 % kan benyttes til overføring av en bøyning som ikke nødvendig-gjør en varig formforandring.
Armeringsstål som benyttes til forspenning, fremstilles ved fremgangsmåter til varm- eller kald-deformering og -behandling, som er kostbare og kompliserte, eller ved en kombinasjon av disse metoder. Deres kjemiske sammensetning kan karakteriseres ved at deres karboninnhold vanligvis er mellom 0,50 og 0,80 vekt%, og deres silisiuminnhold er mellom 1,00 og 2,00 %, mangan 0,70-
1,20 %, samt noen andre elementer, og endog 0,50-1,50 % krom og 0,30-0,80 % molybden. Betegnende for deres mekaniske egenskaper er en strekkfasthet mellom 1300 og 1850 N/mm<2> og en spenning som krever en deformasjon på 0,05 % som er mellom 800 og 1200 N/mm<2>. Avspenning av disse ståltyper oppviser for en belastning på 70 % av strekkfastheten og god relaksasjon.
Kjente og benyttede armeringsståltyper oppviser relativt
svak styrke. De kan bare sveises innenfor meget snevre grenser for styrke, og de kan fremstilles ved kompliserte tekniske prosesser som fordrer meget arbeid for å oppnå den fjæringseffekt som er nødvendig for moderne bruk og konstruksjon.
Oppfinnelsens formål er fremstilling av et armeringsstål med høy mekanisk styrke selv i varmvalset tilstand og som kan sveises opp til et bestemt karboninnhold, og som etter en enkel vann-behandling kan benyttes som forspent armeringsstål med høyere karboninnhold enn hva som tidligere var mulig, som oppviser en utmerket relaksasjon og en korrosjonsfasthet under belastning og som er egnet til bruk ved fremstilling av betongelementer eller innstøpningskonstruksjoner, hvilke på en optimal måte imøtekommer konstruksjonskravene og også kan benyttes ved høye temperaturer.
Oppfinnelsen angår således et armeringsstål med høy mekanisk fathet, sveisbart opp til et bestemt karboninnhold og bestandig mot atmosfærisk korrosjon, karakterisert ved at det foruten jern og de vanlige restelementer hovedsakelig består av, i vekt% Ifølge en foretrukken utførelsesform består armeringsstålet av
Noen av legeringsselementene danner, i andeler ifølge oppfinnelsen, komplekse metallforbindelser som til dels, selv i støpetrinnet, danner aktive kim som forspenner jernet ved delvis å inngå i interstitiell løsning, og som på denne måte fler-foldiggjør gitterdefektene.
Andre legeringselementer danner metalliske fellinger som oppviser en høy skjærfasthet hvilket på en sammenbindende måte øker og stabiliserer grunngitterets indre spenning.
Andre legeringselementer anrikes ved å innta gitterdefektene ved korngrensene, slik at det ikke-sammenhengende fellings-fenomenet forsinkes. På denne måte forhindres anrikningen av slike fellinger langs korngrensene, homogeniteten av deres fordeling sikres og korngrensestyrken økes.
Idet antallet av krystallkim med riktige størrelser økes, forbedres stålets krystallisasjonsevne, og primærkornenes størkningstid og størrelse reduseres. På denne måte økes korn-grenseoverflaten i grunnmassen sterkt slik at muligheten til an-rikningsdannelse merkbart reduseres,og den spesifikke påkjenning som resulterer av spenningen, også senkes betydelig.
Bestanddelenes egenskaper og deres passende andeler i legeringssystemet ifølge opfinnelsen danner sådanne fysisk-kjemiske, kinetiske og kimvirkende forhold at - under oppløsning, størkning, rekrystallisering og varmdeformering - tilgjengelig-heten av bestanddeler til å inngå interstitielt i løsning,
mengden av disse bestanddeler og antallet og graden av spenninger i de forspente gittere på denne måte betraktelig økes. Takket være økningen i antallet gittere som oppviser interstitiel forspenning og deres spenningsgrad, er det en merkbar økning i antallet av metallurgisk dannede forskyvninger som befordrer og styrer dannelsen av metallfellinger og tettheten av deres fordeling, hvilket resulterer i forhøyelse av effektiviteten av felningenes forankrende funksjon under den frontale bevegelse av forskyvningene forårsaket av belastningene.
Takket være elementene som er innesluttet i og anriket i korngrensedefektene, reduseres diffusjonshastigheten eller antallet nærliggende metallatomer, derved reduseres også dannelsen av inkoherente kim. Således unngår man dannelse langs korngrensene av en ikke-homogen sone ved legerende elementer eller fellinger, og at deres mekaniske styrke eller sigefasthet reduseres. Derved forsinkes en sprengning som tidligere skjedde ved korngrensene som følge av belastningene, og deres forlengelse og krymping ved sigebrudd økes.
På grunn av dette fenomen høynes plastisiteten, evnen til varm- og kald-deformasjon og nyttig styrke hos armeringsstålet betraktelig.
Elementene ifølge den foreliggende oppfinnelse og andelene derav gjør det mulig å automatisk tilveiebringe en bemerkelses-verdig metallurgisk kvalitet hos armeringsstålet under bearbeid-ningen. I området for sveising økes den mekaniske styrke og varighetsgrensen hos stålet flere ganger uten kald behandling eller deformering, men med en effektiv kombinasjon av konsolideringsmekanismen. I det ikke-sveisbare området er det mulig på en enkel måte og med lave kostnader å oppnå betraktelig høyere mekanisk styrke og gunstigere rheologiske egenskaper enn for kjente armeringsstål.
Armeringsstålet ifølge den foreliggende oppfinnelse inneholder også i sin kjemiske sammensetning legerende forbindelser som - hvis nødvendig - er konsentrert ved stålets overflate under den varme deformasjonsprosessen, og som med tiden danner et beskyttende sjikt som resultat av atmosfærisk innvirkning på denne overflate. Dette sjikt beskytter stålet mot luftkorrosjon og reduserer helt klart korrosjonshastigheten sammenliknet med kjente ikke-legerte armeringsstål.
Armeringsstålet ifølge oppfinnelsen kan med letthet sveises opp til et bestemt karboninnhold, og dets egenskaper i den sone som påvirkes av varme under sveising er som utgangsproduktets egenskaper.
Armeringsstålet ifølge oppfinnelsen kan fremstilles og bearbeides med det samme utstyr som kjente armeringsstål, hvilket betyr at det ikke fordrer nye anlegg og investeringer for å fremstilles i store mengder. Det oppviser bemerkelsesverdige mekaniske egenskaper og garanterer, hvis nødvendig, bestandighet mot luftkorrosjon, og det utvider det område i hvilket montasje ved hjelp av sveising kan benyttes.
Hva angår overføring av krefter så kreves det et armeringsstål-tverrsnitt som klart er mindre, og dermed kan vekten av betongkonstruksjonen reduseres betydningsfullt med bibeholdelse av det foreskrevne betonglag.
Fabrikasjonskostnadene for produkter fremstilt av stålet ifølge oppfinnelsen overskrider ikke det rådende gjennomsnitts-nivå på grunn av den forbedrede mekaniske styrke.
De industrielle resultater man oppnår takket være de tekniske fordeler av armeringsstålet ifølge oppfinnelsen, såsom reduksjon i vekt, energibesparelse og lave vedlikeholdskostnader etc, belastes ikke av høye kostnader som er nødvendige for å fremstille og benytte det nye materialet.
Armeringsstålet ifølge oppfinnelsen og dets mekaniske egenskaper belyses videre av de følgende eksempler.
EKSEMPEL 1
Tre.charger av et stål ifølge oppfinnelsen ble fremstilt. Charger betegnet 1 og 2 som tilhørte det sveisbare område, ble fremstilt i en 70-tonns lysbueovn og ble støpt i 3,5-tonns kvadratiske blokkformer. De resulterende støpte blokker ble så valset under normale forhold til kvadratiske blokker,
180 mm x 180 mm; deretter ble de valset til armeringsstaver med riller og med 16 mm diameter og lagt til kjøling i luft på en kjøleinnretning.
Charge 3, som ikke hører til det sveisbare område, ble fremstilt i en 20-tonns lysbueovn og støpt i en 6-tonns kvadratisk blokkform. Denne charge ble så valset på liknende måte som chargene 1 og 2 og ble fremstilt i form av en spiralvridd armeringsstang med riller og 8 mm diameter og luftkjølt. Resultatene av testing av materialene er som følger: Chargene fremstilles ved vanlige metallurgiske fremgangsmåter som består i å smelte jernchargen i den ovenfor beskrevne ovn, analyse av smeltens sammensetning samt eventuell tilsats av tilleggsingredienser for å balansere sammensetningen. Den smeltede charge overhetes 80°C utover støpetemperaturen og helles i støpeøser. De forskjellige legeringselementer som er angitt i tabell 1, ble tilsatt for å komme frem til en endelig sammensetning som angitt i tabell 1. Støpeøsenes innhold helles så i kokiller eller i et kontinuerlig støpeanlegg som antydet ovenfor.
Metoden og det brukte utstyr er beskrevet av L. Backer og
P. Gosselin i Journal of Metal, mai 1971 nr. 23 side 16 til side 27.
Claims (2)
1. Armeringsstål med høy mekanisk fasthet, sveisbart opp til et bestemt karboninnhold og bestandig mot atmosfærisk korrosjon, karakterisert ved at det foruten jern og de vanlige restelementer hovedsaklig består av, i vekt%
2. Armeringsstål ifølge krav 1, karakterisert ved at det foruten jern og de vanlige restelementer består av
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO792032A NO156015C (no) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO792032A NO156015C (no) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO792032L NO792032L (no) | 1980-12-22 |
NO156015B true NO156015B (no) | 1987-03-30 |
NO156015C NO156015C (no) | 1987-07-08 |
Family
ID=19884923
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO792032A NO156015C (no) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO156015C (no) |
-
1979
- 1979-06-19 NO NO792032A patent/NO156015C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO792032L (no) | 1980-12-22 |
NO156015C (no) | 1987-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20100034689A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
EP2557184A1 (de) | Warmgewalzte, profilierte Stahlbewehrung für Stahlbetonteile mit verbessertem Feuerwiderstand und Verfahren zu deren Herstellung | |
US20140237935A1 (en) | Ultra-high strength rebar | |
JPH0445576B2 (no) | ||
US4299621A (en) | High mechanical strength reinforcement steel | |
DE60011326T2 (de) | Stranggiessen von Brammen zur Herstellung von hochzufestem ungehärtetem Stahl | |
JP3849244B2 (ja) | 繰返し大変形下での延性き裂進展抵抗の優れた鋼材及びその製造方法 | |
CN111270141A (zh) | 一种钢筋混凝土用耐蚀钢筋及其制备方法 | |
JPS60258410A (ja) | 溶接性,低温靭性の優れた厚手高張力鋼板の製造方法 | |
DE3312205C2 (no) | ||
US4769886A (en) | Concrete reinforcing element and method of making a concrete reinforcement | |
NO156015B (no) | Armeringsstaal med hoey mekanisk fasthet. | |
JP2020019995A (ja) | 厚鋼板およびその製造方法ならびに溶接構造物 | |
EP0022134B1 (fr) | Acier d'armature à haute résistance mécanique | |
JPH0726149B2 (ja) | 高耐力ステンレス形鋼の製造方法 | |
JPH03243745A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 | |
JP3217589B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼棒およびその製造方法 | |
JPS6320412A (ja) | 含Mo,Nオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 | |
JP2001073080A (ja) | 遅れ破壊特性の優れた高張力鋼材及びその製造方法 | |
JPS5887221A (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
JPS5893814A (ja) | 低降伏比高張力厚鋼板の製造方法 | |
JP3964772B2 (ja) | 一様伸びの優れた低降伏比鋼材 | |
JP3905333B2 (ja) | 高強度ボルト用鋼とボルトの製造方法 | |
JPS58113317A (ja) | 耐遅れ破壊性のすぐれた機械構造用強靭鋼の製造法 | |
JPH05214442A (ja) | 降伏強さが低く、伸びの高い構造用鋼の製造法 |