NO153451B - Anordning for kjemisk kondisjonering av slam, samt anvendelse derav. - Google Patents
Anordning for kjemisk kondisjonering av slam, samt anvendelse derav. Download PDFInfo
- Publication number
- NO153451B NO153451B NO812731A NO812731A NO153451B NO 153451 B NO153451 B NO 153451B NO 812731 A NO812731 A NO 812731A NO 812731 A NO812731 A NO 812731A NO 153451 B NO153451 B NO 153451B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sludge
- container
- solution
- pipe
- suspension
- Prior art date
Links
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 99
- YTURPPSYNKKPBU-UHFFFAOYSA-K sulfuric acid trichloroiron Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl.OS(O)(=O)=O YTURPPSYNKKPBU-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 16
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 14
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 17
- 239000008394 flocculating agent Substances 0.000 claims description 10
- 230000003311 flocculating effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 abstract 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 22
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 4
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 3
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000159 acid neutralizing agent Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229920002401 polyacrylamide Polymers 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000011085 pressure filtration Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- FZUJWWOKDIGOKH-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid hydrochloride Chemical compound Cl.OS(O)(=O)=O FZUJWWOKDIGOKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5281—Installations for water purification using chemical agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
nordning og anvendelse derav for kjemisk kondisjonering av slam (overføring til filtrerbar tilstand), bestående av to sylindriske beholdere (A og B) hvis øvre deler er forbundet med hverandre ved hjelp av et tangensialt anordnet overløpsrør (3). Over den første beholders (A) bunn er et innløpsrør (1) for slammet tangensialt anordnet, og tangensialt i forhold til dette er et innføringsrør (2) for et flokkuleringsmiddel anordnet. Tangensiale innfringsrr (4,5) for et nøy-tralisasjonsmiddel og eventuelt et flokkuleringshjelpemiddel munner tangensialt ut i overløpsrøret (3) mellom de to beholdere (A og B). Det kondisjonerte slam forlater den annen beholder (B) gjennom et utløpsrør (7). som er anordnet tangensialt over dens bunn.Anvendelse av apparatet for kondisjonering av slam med jern(III)-klorid-sulfat som flokkuleringsmiddel og med et nøytralisasjonsmiddel for det flokkuleringsmiddel-tilsatte slam er krevet.
Description
Mengden av råslam som utskilles i klaringsanlegg,viser stigende tendens. Slammene stammer for det meste fra kommunal og industriell kloakk.
Vanlige råslam er sterkt vannholdige, og deres tørr-stoffinnhold ligger gjennomsnittlig ved 2-10 vekt%, som oftest ved 4-6 vekt%. Før de deponeres må derfor en avvanning foretas.
Den hittil vanlige naturlige avvanning av slam ved avleiring på tørkeområder med stor overflate eller lager-plasser etc. er vidtgående blitt erstattet av den maskinelle slamavvanning, hvor fortrinnsvis statiske metoder, som filtrer-ing med filterpresser (som gir høye tørrstoffinnhold og fast-stoff -fattige filtrater) eller med håndpresser hhv. rotasjons-filtere,anvendes, men hvor også dynamiske metoder, som vann-utskillelse ved hjelp av sentrifugalkraft i sentrifugalse-paratorer (dekanteringssentrifuger) eller hydrosykloner, finner anvendelse.
Slam er alt efter opprinnelsen sterkt forskjellig sam-mensatt, og er kolloidale til grovdispergerte systemer i av-hengighet av deres fysikalske-kjemiske struktur.
Sammensetningen og evnen til å binde vann og derved
også den mengdemessige andel av mellomroms-, vedheftnings-, kapillær- og innvendig vann i slammet varierer alt efter typen og andel av primærslam ( for-klaringsslam) og sekundær-slam (overskuddsslam fra aktiveringen) og dessuten alt efter typen av den anaerobe eller aerobe stabilisering og inn-holdet av industrislam.
Den maskinelle slamavvanning er derfor et sentralt fremgangsmåtetrinn ved behandlingen av slam. Det er et mål å oppnå en mest mulig vidtgående avvanning for å redusere det slamvolum som må bearbeides, forbedre konsistensen og å spare energiomkostninger ved forbrenningen av slam hhv. transport- og deponeringsomkostninger ved lagringen.
Det tilstrebes vanligvis ved en kortest mulig pressetid å oppnå en anrikning av slammets tørrstoffinnhold fra
5 vekt% til 35-50 vekt%.
For avvanningen er det nødvendig å "kondisjonere" slammet, dvs. å underkaste slammet en termisk eller kjemisk behandling, hvorved den kolloidale tilstand nedbrytes, en fnokkdannelse inntrer og slamsuspensjonen omvandles til filtrerbar tilstand. Uten forutgående kondisjonering er det ikke mulig ytterligere å avvanne slammet som utskilles i klaringsanlegg.
De optimale kondisjoneringsbetingelser må hver gang fastslås ved hjelp av forsøk og velges slik at det ved den påfølgende slamavvanning, f.eks. i en filterpresse, dannes en kompakt, jevnt gjennomfuktet filterkake med et tørrstoff-innhold av minst 35 vekt% som i løpet av en kortest mulig pressetid lett kan fjernes fra hulrommene mellom pressens filterplater.
I praksis vanlige kondisjoneringsanlegg for slam består for det meste av en blandingsbeholder.med et innvendig volum av 1-5 m og forsynt med et røreverk og til-svarende tilførselsledninger for tilslagsstoffene.
Som kondisjoneringsmiddel for slam blir som oftest uorganiske flokkuleringsmidler (av og til også betegnet som "fellingsmidler")/ som kloridene og sulfatene av aluminium og jern, benyttet som praktisk talt alltid anvendes i kom-binasjon med et nøytralisasjonsmiddel (fortrinnsvis kalkhydrat).
Som regel tilsettes først flokkuleringsmidlet og derefter nøytralisasjonsmidlet til slammet. Eventuelt kan dessuten høymolekylære, organiske flokkuleringshjelpemidler, som f.eks. polyacrylamider, tilføyes. Det antas at først ved tilsetningen av det uorganiske flokkuleringsmiddel nedbrytes slammets kolloidale tilstand og en primær flokkulering inntrer. Kalkhydratet som derefter tilsettes j. form av en suspensjon, øker da slammets pH-verdi, bevirker en økning av fnokkenes størrelse og tjener senere som støtteskjelett i filterkaken.
Når jern (III)-klorid-sulf at (FeClSO^) anvendes sem er meget virksomt som flokkuleringsmiddel ved rensing av avvann og opparbeidelse av vann, kan tekniske vanskeligheter opptre ved kondisjoneringen av en lang rekke slam ved at når slammet utsettes for den påfølgende trykkfiltrering, f.eks.
i en kammerfilterpresse, fås for svake filterpresskaker,
dvs. kaker med for lavt tørrstoffinnhold, som det er van-skelig videre å håndtere. (H.^G. Klostermann: Berichte der Abwassertechnischen Vereinigung e.V. (1979), Nr. 31, s. 173-180) .
Det viste seg at de for slamavvanningsanlegg hittil vanlig anvendte entrinns-kondisjoneringsinnretninger for det meste ikke er egnet for anvendelse av jern (III)-klorid-sulfat, formodentlig fordi den i handelen vanlig forekom-mende, konsentrerte, vandige oppløsning av FeClSO^ har en densitet og viskositet som er så forskjellige fra disse egenskaper hos slammet at blandingen finner sted forholds-vis langsomt. Alt efter konstruksjonen av innretningen vil således slammet og jern(III)-klorid-sulfatoppløsningen frem-deles ikke være kvantitativt blandet med hverandre før nøy-tralisas jonsmidlet tilsettes. Ofte fås også da heller ingen tilfredsstillende gjennomblanding når jern(III)-klorid-sul-fatoppløsningen innføres allerede i råslammets ledning før råslammet kommer inn i blandeapparatet. Dertil kommer at de røreverk som som oftest er tilstede i vanlige anlegg, innvirker uheldig på den påfølgende vekst av fnokkene.
Det tas ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe en anordning for kjemisk kondisjonering av slam, spesielt for anvendelse av jern(III)-klorid-sulfat som flokkuleringsmiddel.
Anordningen ifølge oppfinnelsen er særpreget ved at den består av to efter hverandre koblede sylindriske beholdere hvis øvre deler er forbundet med hverandre ved hjelp av et overløpsrør anordnet tangensialt i forhold til deres sylinderflater og forsynt med en fraskillbar forbindelse, idet det over den første beholders bunn og tangensialt i forhold til dens sylinderflate er anordnet et innløpsrør for slammet og tangensialt til dette innløpsrør et innføringsrør for en opp-løsning eller suspensjon av et flokkuleringsmiddel,og idet to ytterligere rør munner tangensialt ut i overløpsrøret mellom beholderne og gjennom hvilke rør en oppløsning eller suspensjon av et nøytralisasjonsmiddel og/eller en oppløsning eller suspensjon av et flokkuleringshjelpemiddel kan innføres, og idet det over den annen beholders bunn og tangensialt i forhold til dens sylinderflate er anordnet et utløpsrør for det kondisjonerte slam.
Beholdernes innvendige volum er i almin-nelighet diktert av slampumpens ytelse og av tilslagsstof-fenes mengde. Det innvendige volum for den annen beholder er fortrinnsvis større enn for den første beholder fordi væskestrømmen i den annen beholder er større enn i den første beholder. Således kan f.eks. den første beholders innvendige volum være 20 1 og den annen beholders 28 1 og forholdet mellom begge beholderes innvendige høyde og innvendige diameter være 1,4-2,1.
En foretrukken utførelsesform av anordningen består i at innføringsrørene for oppløsningen eller suspensjonen av flokkuleringsmidlet, nøytralisasjonsmidlet og/eller flokkuleringshjelpemidlet kan være forsynt med rørinnsatser med forskjellig tverrsnitt. Derved er det mulig ved forskjellig slamtilførsel å holde strømningshastigheten for de forskjellige tilslagskomponenter praktisk talt konstant. Anordningen j^an suppleres, f. eks. ved opptak av en innretning for å styre pH-verdien.
Anordningen ifølge oppfinnelsen (kondisjoneringsblande-anordning) er vist i form av et sideoppriss og et horisontal-riss på hhv. Fig.1 og 2.
Gjennom et innløpsrør 1 som er anordnet over en beholders A bunn og tangensialt i forhold til dens sylinderoverflate, blir slammet som skal kondisjoneres, innført i beholderens A nedre del. Et innføringsrør 2 er anordnet tangensialt i forhold til innløpsrøret 1 og anvendes for innføring av en oppløsning hhv. suspensjon av et flokkuleringsmiddel i slammet. De to væskestrømmer beveger seg spiralformig oppad i beholderen A under intens blanding. I et overløpsrør 3
som tangensialt forbinder de øvre deler av beholderne A og B med hverandre, munner innføringsrør 4 og 5 ut tangensialt gjennom hvilke en oppløsning eller suspensjon av et nøy-tralisas jonsmiddel og/eller en oppløsning eller suspensjon av et flokkuleringsmiddel kan innblandes i slammet før slammet kommer tangensialt inn i beholderen B via overløpsrøret 3 som er forsynt med en fraskillbar forbindelse, f.eks. en flensforbindelse 6, idet slammet i beholderen B under ytterligere intensiv blanding av bestanddelene beveger seg spiralformig nedad og forlater beholderen B som et nu homo-
gent, kondisjonert slam gjennom et utløpsrør 7.
Som regel blir, som beskrevet ovenfor, flokkuleringsmidlet gjennom innføringsrøret 2 og nøytralisasjonsmidlet gjennom røret 4 eller 5 dosert inn i slammet, men omvendt kan også nøytralisasjonsmidlet innføres gjennom røret 2 og flokkuleringsmidlet gjennom røret 4 eller 5.
Anordningen ifølge oppfinnelsen er vesentlig mindre sammenlignet med vanlige apparater, og den er enklere og materialmessig rimeligere.a fremstille og trenger intet røreverk. Den. kan lett transporteres og monteres.
Anordningen ifølge oppfinnelsen kan anvendes for kondisjonering av praktisk talt alle typer slam med et hvilket som helst ønsket flokkuleringsmiddel. Den; fører spesielt til en forbedret økonomi ved den samlede slamopparbeidelse ved at de slam som er blitt kondisjonert i anordningen,direkte kan overføres til filterpressen og allerede efter en kort pressetid gi filterkaker med høyt tørrstoffinnhold.
Anordninge<n> er spesielt egnet for anvendelse av jern(III)-klorid-sulfat som flokkuleringsmiddel. Dette kan anvendes i form av en vandig oppløsning med en konsentrasjon av 30-45 vekt% FeClS04. Alt efter typen av slam kan det være for-delaktig å fortynne jern(III)-klorid-sulfatoppløsningen med vann til en konsentrasjon av 10-35 vekt%, fortrinnsvis 20-30 vekt%, FeClS04 før slammet tilsettes, og dette kan gjøres f.eks. kontinuerlig i et forblandeapparat. Derved blir de forskjeller som foreligger mellom jern(III)-klorid-sulfatopp-løsningen og slammet hva gjelder densitet og viskositet gjort mindre, og blandingen blir påskyndet. Efter flokkuleringsmidlet tilsettes kalkhydrat til slammet som n.øytrali-sasjonsmiddel, f.eks. i form av en suspensjon med en konsentrasjon av 7-15 vekt%, fortrinnsvis 10 vekt%, CaO^/ og pH blir innstilt på 10-12,5 slik at makrofnokker kan dannes.
Det er av vesentlig betydning at tilblandingen av jern(III)-klorid-sulfatet og kalkhydratet til slammet ut-føres på intensiv måte og i løpet av den kortest muligeopp-holdstid i blandeapparatet uten at hjelpemidler,f .eks. røre-verk anvendes for dette som på grunn av en vesentlig lengre mekanisk påkjenning innvirker uheldig på veksten av fnokkene. Dette oppnås ved den tangensiale innføring av alle kom-ponenter i blandeapparatet, hvorved spiralformige strøm-ninger oppstår som sikrer en hurtig gjennomblanding.
Slammets midlere oppholdstid, beregnet fra innløpet
i beholderen A til utløpet fra beholderen B, skal være 4-10 s, fortrinnsvis 6-8 s. Ved en pumpeytelse på 20 m 3/h råo slam og en dosering av 3,8 m 3/h av en 10 vekt%-ig kalk-hydratsuspensjon er oppholdstiden f.eks. 7,8 s, idet slammet allerede ved utløpet fra beholderen A, dvs. efter 3,6 s,
er blandet intensivt med flokkuleringsmidlet.
.For at kondisjoneringen skal bli optimal er det nød-vendig at oppløsningens hhv. flokkuleringsmiddelsuspensjonens strømningshastighet ved innløpet i slammet og slammets strømningshastighet i innløpsrøret til beholderen A, i over-løpsrøret mellom beholderne A og B og i utløpsrøret fra beholderen B og dessuten i beholderne A og B som sådanne ligger innenfor visse områder. Således skal jern(III)-klorid-sulfatoppløsningens strømningshastighet ved innløpet i slammet 1 utgjøre 1-10 m/s, fortrinnsvis 2-5 m/s. Slammets strømningshastighet skal i innløpsrøret til den første beholder A, i overløpsrøret mellom de to beholdere A og B og i utløpsrøret'fra den annen beholder B ligge mellom 1 og 3 m/s, fortrinnsvis mellom 1,3 og 2,5 m/s. Spesielt bør slammets strømningshastighet i beholderne A og B, basert på deres innvendige tverrsnitt, være under 0,3 m/s, fortrinnsvis 0,08-0,2 m/s.
Dersom den overskrider en verdi av 0,3 m/s, oppstår for sterke skjærkrefter, hvorved fnokkenes vekst uheldig påvirkes og tungt filtrerbare slam dannes. Den foreliggende anordning gjør det mulig å viderebehandle det kondisjonerte slam umiddelbart efter at det har forlatt blandeapparatet, f.eks. i en kammerfilterpresse. Ved hjelp av denne kontinuerlige arbeidsmetode unngås dannelse av ut-fellinger, f.eks. gips, som av og til opptrer i vanlige blandeapparater ved tilsetning av sulfatholdige flokkuleringsmidler og som på grunn av tilstopping av filterduk kan føre til forstyrrelser ved presseprosessen.
Anvendelsen av anordningen ifølge oppfinnelsen for å kondisjonere slam byr ved anvendelse av jern(III)-klorid-sulfat på de følgende fordeler sammenlignet med kondisjonering 1 et vanlig blandeapparat, uaktet om det der anvendes jern (III)-klorid eller jern(III)-klorid-sulfat som flokkuleringsmiddel : Et lavere spesifikt forbruk av jernsalt (beregnet som Fe) og et lavere forbruk av Ca(0H)2 (begge beregnet pr. m<3 >Slam), en vesentlig kortere oppholdstid i blandeapparatet,
en kortere pressetid i filterpressen og et høyere tørrstoff-innhold i filterkaken.
Oppfinnelsen er nærmere beskrevet ved hjelp av de nedenstående eksempler.
Eksempel 1
Et råslam (utgjæret klaringsslam med 20% sekundærslam-andel) med et tørrstoffinnhold av 4,4 vekt% ble ved hjelp av en slamtransportpumpe i form av en strøm på 25,0 m /h pumpet gjennom innløpsrøret 1 og inn i beholderen A som hadde et innvendig volum av 20 1. Gjennom innføringsrøret 2 hvis utløpsåpning var innsnevret til en innvendig diameter av 6 mm, ble i slamstrømmen 229 l/h av en vandig oppløsning av jern(III)-klorid-sulfat innført, hvis konsentrasjon var 21,1 vekt% FeClS04 ( = 256 g FeClS04/l), svarende til en dosering av 9,16 1 FeClSO.-oppløsning (21,1 vekt%-ig) pr. m slam. Det spesifikke forbruk av FeClSO4 . ut3trykt som Fe, kunne fra dette beregnes til 0,70 kg Fe/m slam. Efter at blandingen hadde passert gjennom beholderen A, ble 3,7 m 3/h av en vandig suspensjon av kalkhydrat hvis konsentrasjon var 10 vekt% Ca(OH)2,tilført til blandingen i overløpsrøret 3 via innføringsrøret 4. Forbruket av kalkhydrat, uttrykt som Ca(OH)2, utgjorde 14,8 kg/m slam, og det kondisjonerte slams pH var 12,2. Det kondisjonerte slam strømmet nu gjennom beholderen B som hadde et innvendig volum av 28 1, og forlot denne via utløpsrøret 7 efter en oppholdstid i blandeapparatet av tilsammen 6,3 s.
Ved den påfølgende pressing i en kammerfilterpresse
ble en fast, lett fjernbar presskake med et tørrstoffinn-hold av 39-43 vekt% erholdt efter en pressetid på 55 min.
(flere forsøk), og presskaken kunne håndteres uten vanskeligheter, dvs. stables, transporteres og deponeres. Strømningshastigheten for jern(III)-klorid-sulfatoppløs-ningen da den kom inn i slammet, var 2,2 m/s, og slammets strømningshastighet i innløpsrøret til beholderen A var 1,4 m/s og i overløpsrøret mellom beholderne A og B (efter tilsetning av kalkhydratsuspensjonen) og dessuten i ut-løpsrøret fra beholderen B .1,6 m/s. Slammets strømnings-hastighet i beholderen A var 0,14 m/s og i beholderen B
0,11 m/s, begge basert på beholdernes innvendige tverrsnitt.
Eksempel 2 (Sammenligningseksempel med vanlig kondisjoneringsblandeapparat)
Råslam med den samme sammensetning som i eksempel 1
ble ved en pumpeytelse av 17 m 3/h slam behandlet i et vanlig kondisjoneringsblandeapparat med en omrørt beholder med en kapasitet på 4 m 3 med 245 l/h av en jern(III)-klorid-sulfatoppløsning hvis konsentrasjon var 26,2 vekt% PeClS04 (= 336 g FeClS04), svarende til en dosering av 14,4 1 FeClS04-oppløsning (26,2 vekt%-ig) pr. m<3> slam.
Det spesifikke forbruk av FeClSO.. uttrykt som Fe,
kunne fra dette beregnes til 1,44 kg Fe/m 3 slam. Dessuten ble en vandig suspensjon av kalkhydrat med en konsentrasjon av 10 vekt% Ca (OH)9 i en mengde av 3,7 m 3/h, svarende til en tilsetning av 21,8 kg Ca(OH)2/m 3slam, innført i slammet 500 mm nedstrøms i forhold til tilførselsstedet for FeClS04~ oppløsningen. Det kondisjonerte slams pH var derefter 12,3, og slammets oppholdstid i det vanlige blandeapparat under kondisjoneringen var 11,5 min.
Efter pressetiden på 90-120 min. (flere forsøk) ble presskaker erholdt med lavere fasthet enn ifølge eksempel 1 som delvis klebet til filterdukene og hvis tørrstoffinnhold bare var 33 vekt% og som bare med vanskeliqhet kunne håndteres .
Eksempel 3 (Sammenligningseksempel med jern(III)-klorid-oppløsning) '
I det vanlige apparat som beskrevet i eksempel 2 ble råslam med den samme sammensetning som ifølge eksemplene 1 og 2 behandlet ved en pumpeytelse av 18 ra 3/h slam med 90 l/h av en jern(III)-kloridoppløsning hvis konsentrasjon var 40,5 vekt% FeCl.. (= 580 g FeCl,/l) , svarende til en dosering av 5,0 1 FeCl^-oppløsning (40,5 vekt%-ig) pr. m 3 slam. Det spesifikke forbruk av FeCl~, uttrykt som Fe, kunne fra dette beregnes til 1,0 kg Fe/m slam.
Dessuten ble en vandig suspensjon av kalkhydrat med
en konsentrasjon av 10 vekt% Ca(0H)9 i en mengde av 3,7 m 3/h, svarende til en tilsetning av 20,6 kg Ca(OH)3slam, inn-ført i slammet 500 mm nedstrøms i forhold til tilførsels-stedet for FeCl^-oppløsningen. Det kondisjonerte slams pH var derefter 12,3, og slammets oppholdstid i det vanlige blandeapparat under kondisjoneringen var 11,0 min.
Efter pressetider på 90 min. (flere forsøk) ble faste, lett fjernbare og håndterbare presskaker med et tørrstoff-innhold av 35-40 vekt% erholdt.
Claims (4)
1. Anordning for kjemisk kondisjonering av slam, karakterisert ved at den består av to efter hverandre koblede sylindriske beholdere (A og B) hvis øvre deler er forbundet med hverandre ved hjelp av et over-løpsrør (3) anordnet tangensialt i forhold til deres sylinderflater og forsynt med en fraskillbar forbindelse (6),
idet det over den første beholders (A) bunn og tangen
sialt i forhold til dens sylinderflate er
anordnet et innløpsrør (1) for slammet og tangensialt til dette innløpsrør et innføringsrør (2) for en oppløsning eller suspensjon av et flokkuleringsmiddel, og idet to ytterligere rør (4) og (5) munner tangensialt ut i overløpsrøret mellom beholderne (A) og (B) gjennom hvilke rør en oppløsning eller suspensjon av et nøytralisasjonsmiddel og/eller en oppløs-ning eller suspensjon av et flokkuleringshjelpemiddel kan innføres, og idet det over den annen beholders (B) bunn og tangensialt i forhold til dens sylinderflate er anordnet et utløpsrør (7) for det kondisjonerte slam.
2. Anordning ifølge krav 1,
karakterisert ved at den annen beholders (B) innvendige volum er større enn den første beholders (A).
3. Anordning ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at innføringsrørene for oppløsningen eller suspensjonen av flokkuleringsmidlet, nøytralisasjonsmidlet og/eller flokkuleringshjelpemidlet er forsynt med rørinnsatser med forskjellig tverrsnitt.
4. Anvendelse av anordningen ifølge krav 1-3 for kondisjonering av slam som er tilsatt jern(III)-klorid-sulfat som flokkuleringsmiddel.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3030558A DE3030558C2 (de) | 1980-08-13 | 1980-08-13 | Vorrichtung zur chemischen Konditionierung von Schlämmen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO812731L NO812731L (no) | 1982-02-15 |
NO153451B true NO153451B (no) | 1985-12-16 |
NO153451C NO153451C (no) | 1986-03-26 |
Family
ID=6109500
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO812731A NO153451C (no) | 1980-08-13 | 1981-08-12 | Anordning for kjemisk kondisjonering av slam, samt anvende lse derav. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4394270A (no) |
BE (1) | BE889970A (no) |
CA (1) | CA1164111A (no) |
CH (1) | CH662340A5 (no) |
DE (1) | DE3030558C2 (no) |
DK (1) | DK158781C (no) |
FR (1) | FR2488592B1 (no) |
IT (1) | IT1138129B (no) |
NL (1) | NL190484C (no) |
NO (1) | NO153451C (no) |
SE (1) | SE447370B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4608177A (en) * | 1985-01-07 | 1986-08-26 | Gunter Woog | Effluent precipitation and neutralization chamber |
DE3829089A1 (de) * | 1988-08-27 | 1990-03-01 | Innoterv Ipari Foevallalkozo | Verfahren zur abscheidung der festen phase aus fluessigen stoffen |
GB9317026D0 (en) * | 1993-08-16 | 1993-09-29 | Clean Water Company The Limite | Method and apparatus for treating liquids |
US6558550B1 (en) * | 2002-04-26 | 2003-05-06 | Robert J. Kelly | Process for treating septage |
JP3539428B2 (ja) * | 2002-11-13 | 2004-07-07 | 栗田工業株式会社 | 凝集反応装置 |
US20080131358A1 (en) * | 2006-11-30 | 2008-06-05 | Feeco International, Inc. | Lime recovery |
US7553410B1 (en) | 2008-05-02 | 2009-06-30 | Eastwood Research, Inc. | Septage treatment system |
US20100200426A1 (en) * | 2009-02-10 | 2010-08-12 | Vermont Organics Reclamation Inc | Apparatus and method for phase separation of liquids and solids |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE429325A (no) * | ||||
US660214A (en) * | 1899-09-16 | 1900-10-23 | George Whitman Mcmullen | Process of purifying water. |
CH259132A (fr) * | 1946-01-25 | 1949-01-15 | Pista Sa | Procédé d'adoucissement de l'eau et installation pour sa mise en oeuvre. |
FR1516054A (fr) * | 1966-12-21 | 1968-03-08 | Purifax | Procédé et appareillage pour la purification de matières résiduaires ou déchets |
US4017388A (en) * | 1969-08-22 | 1977-04-12 | Dorr-Oliver Incorporated | Split treatment phosphorus removal from waste |
BE792186A (fr) * | 1971-12-02 | 1973-03-30 | Klein Hans U | Traitement des eaux, notamment epuration d'eaux usees |
FR2273572A1 (fr) * | 1974-06-07 | 1976-01-02 | Lab | Perfectionnements au traitement des fluides pollues par des particules solides |
US4110212A (en) * | 1977-04-21 | 1978-08-29 | David Krofchak | Method of treating a waste liquid containing polluting compounds |
FR2409782A1 (fr) * | 1977-11-23 | 1979-06-22 | Lecoeur Roger | Station d'epuration des eaux usees |
FR2484272A1 (fr) * | 1980-06-13 | 1981-12-18 | Lecoeur Roger | Dispositif d'epuration d'effluents liquides par decantation et filtration |
-
1980
- 1980-08-13 DE DE3030558A patent/DE3030558C2/de not_active Expired
-
1981
- 1981-07-31 IT IT23322/81A patent/IT1138129B/it active
- 1981-08-03 US US06/289,441 patent/US4394270A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-08-06 FR FR8115310A patent/FR2488592B1/fr not_active Expired
- 1981-08-07 SE SE8104746A patent/SE447370B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-08-11 CA CA000383609A patent/CA1164111A/en not_active Expired
- 1981-08-11 CH CH5175/81A patent/CH662340A5/de not_active IP Right Cessation
- 1981-08-12 DK DK358581A patent/DK158781C/da active
- 1981-08-12 NO NO812731A patent/NO153451C/no unknown
- 1981-08-12 NL NLAANVRAGE8103786,A patent/NL190484C/xx not_active IP Right Cessation
- 1981-08-13 BE BE0/205676A patent/BE889970A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3030558C2 (de) | 1982-10-28 |
US4394270A (en) | 1983-07-19 |
NL8103786A (nl) | 1982-03-01 |
NL190484C (nl) | 1994-03-16 |
FR2488592B1 (fr) | 1986-05-09 |
DK358581A (da) | 1982-02-14 |
DK158781B (da) | 1990-07-16 |
FR2488592A1 (fr) | 1982-02-19 |
SE447370B (sv) | 1986-11-10 |
SE8104746L (sv) | 1982-02-14 |
NO812731L (no) | 1982-02-15 |
BE889970A (fr) | 1981-12-01 |
IT1138129B (it) | 1986-09-17 |
IT8123322A0 (it) | 1981-07-31 |
DK158781C (da) | 1991-01-14 |
CA1164111A (en) | 1984-03-20 |
CH662340A5 (de) | 1987-09-30 |
NL190484B (nl) | 1993-10-18 |
DE3030558A1 (de) | 1982-03-04 |
NO153451C (no) | 1986-03-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4173532A (en) | Method for treating plant effluent | |
US4411797A (en) | Dewatering of sewage sludges on chamber filter presses | |
US4293416A (en) | Apparatus for treating plant effluent | |
CN104245601B (zh) | 用于使用生物反应器和膜过滤器处理废物流的方法 | |
CN204824453U (zh) | 一种脱硫废水预处理装置 | |
NO763422L (no) | ||
CN106938866A (zh) | 一种脱硫废水资源化利用系统和方法 | |
US5480559A (en) | Liquid treatment | |
NO153451B (no) | Anordning for kjemisk kondisjonering av slam, samt anvendelse derav. | |
EP1252105B1 (en) | Method of recycling dispersion paint substances or glues from waste water and apparatus for performing the same | |
CN211056951U (zh) | 一种污泥浓缩装置 | |
NO783595L (no) | Fremgangsmaate og innretning for slambehandling | |
CN205710029U (zh) | 重金属废水处理系统 | |
CN213506212U (zh) | 废水除硬装置及脱硫废水零排放处理系统 | |
KR100323045B1 (ko) | 야채 쓰레기 폐수 처리 장치 | |
CN113651465A (zh) | 一种化工浓盐水预处理装置及预处理方法 | |
CN206033413U (zh) | 硅酸钠溶解用水净化系统及应用该系统的白炭黑合成装置 | |
CN111499115A (zh) | 一种高浓度印刷油墨废水处理工艺 | |
JPH0122840B2 (no) | ||
CN214734953U (zh) | 一种脱硫废水的处理装置 | |
CN216513245U (zh) | 含磷含氨废水的预处理系统 | |
CN214829516U (zh) | 一种gcl法多晶硅生产过程综合节水系统 | |
RU2253632C1 (ru) | Способ обезвоживания суспензий | |
CN215975307U (zh) | 一种化工浓盐水预处理装置 | |
CN212713097U (zh) | 低镁脱硫废水零排放处理系统 |