NO783595L - Fremgangsmaate og innretning for slambehandling - Google Patents

Description

F remgangsmåte og innretning for slanabehandling

'Oppfinnelsen angår metoder og innretning for behandling av spillvann eller spillvæske med faste partikler eller mindre substanser i enhver størrelsesorden, spillslam og mer spesifikt relaterende til avvanning av kloakkvann, rå kloakk og industrielt slam.

Spillslam er rustsubstansen fra behandling av primært og sekundært spillvann og inneholder en blanding av spillpartikler og opp til 99,'5 vekt% vann. Inkludert er også fortykket slam med opp til 95 vekt% vann. Slam er en potensiell forureningskilde og fremstår som et anbringelsesproblem for offentlige myndigheter, industri og også tidvis for den lille forretningsmann hvis be-drift produserer slam.

Den primære målsetning med slambehandling har vært å fjerne så mye av vanninnholdet som mulig. Dette forenkler håndtering, transport og anbringelse av de resterende faste partikler. En vanlig benyttet foretrukket metode å avvanne slammet omfatter utspredning av slammet på åpne senger av sand og grus og tillate tørking av det. Etter 7-14 dagers tørking fjernes restbestan-den og benyttes som fyllmasse. En fagmann vil være klar over de utstrakte landområder som trenges, til denne avvanningsmetode.

Andre foretrukne metoder til avvanning av slam omfatter innretninger med vakuumfiltere, plate og rammeinnretninger, sen-trifuger, beitepresser (se US patent 4 019 431) og lignende. Generelt er disse metoder og innretninger ikke helt tilfredsstil-lende da de krever høye initialkostnader, høye driftskostnader, en varierende.grad av overvåkning fra driftspersonalets side og har begrenset effektivitet.

Innretningen og fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse utnytter mekaniske prinsipper til avvanning av spillvann av alle typer. Et minimalt rombehov er en fremtredende for del. Fremgangsmåten og metode i henhold til oppfinnelsen er ifølge sakens natur mer effektiv enn tidligere kjente metoder og innretninger. Innretningen og fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen krever relativt liten kraft eller energi for bruk og minimalt vedlikehold. Både innretningen og fremgangsmåten kan tilpasses automatisk kontroll (som krever minimal overvåkning) og.vil kunne bearbeide et stort spekter av avfallsprodukter og slam. Innretningen krever bare en moderat kapitalinvestering og monerate driftomkostninger.

Representativ for andre utførelsesformer er det som fremgår av US patent 3 319.897 .

Oppfinnelsen omfatter innretning for avvwanning av spillvann og i sammenheng med den foreliggende vellykkede utforming omfattende en slamfellingstank en reaksjonskjel, innretninger for overføring av slam i fast form fra nevnte fellingstank til nevnte kjel, innretninger for innsprøyting av slamkondisjoneringsmiddel i den bunnfelte slammen, en avvanningspresse og innretninger for overføring av den kondisjonerte slam fra nevnte kjel til nevnte presse.

Oppfinnelsen omfatter også en fremgangsmåte for avvanning av spillvann som f.eks. spillslam som omfatter bunnfelling av nevnte slam, kondisjonering av det bunnfelte slam for å oppnå en optimal mekanisk avvanning og avvanning av den kondisjonerte slam.

Uttrykket "spillvann" som her benyttet i beskrivelsen og kravene betyr enhver kombinasjon eller blanding av flytende avfall og faste bestanddeler eller småpartikler som industrielt, kommunalt eller kommersielt avfall. I tillegg betyr uttrykket "spillslam" som er benyttet i beskrivelsen og kravene kommunal kloakkslam inkludert konsentrert og ukonsentrert, primært og sekundærtslam industrielt slam slik som papir og spillslam fra asbestfiberproduksjon, som spillslam og en blanding derav.

En kort beskrivelse avstegningene viser fig. 1 med en skjematisk illustrasjon som viser komponentene i en vellykket utførelsesform av oppfinnelsens innretning, fig. 2 viser en perspektivskisse av en vellykket utførelsesform av oppfinnelsens innretning. Fig. 3 er en skjematisk illustrasjon av innretningen på fig. 2 og viser oppfinnelsens prosessflyt. Fig. 4 viser et vertikalt tverrsnitt gjennom en vellykket pressekomponent fra oppfinnelsens innretning. Fig. 5 viser et aksialtverrsnitt av den vellykkede skruekomponenten i pressen vist i fig. 4. Fig. 6 viser et skjematisk koblingsskjerna for utforming av de elektriske kretser og kontroller for innretningen i fig. 2. Fig. 7 er en grafisk avbildning av prosentdelen faststoffer i slamkaker formet av primærslam av forskjellige innhold og ved forskjellige matehastigheter. Fig. 8 er en grafisk oppstilling av det prosentuelle faststoffinnholdet i slamkaker laget av 1:1 blanding av primært og sekundært kommunalt slam (med varierende tørrstoff-innhold) ved forskjellige matehastigheter. Fig. 9 er en grafisk fremstilling av det prosentuelle tørrstoffinnholdet i slamkaker utformet av 2:1 blanding av primært og sekundært kommunalt . avfall (av varierende tørrstoffinnhold) med forskjellig matehastighet. Fig. 10 er en gra fisk fremstilling av den optimale matehastighet for slam med varierende tørrstoffinnhold.

Fig. 1 er en skjematisk illustrasjon av en utførelse av oppfinnelsen og viser en første mating av spillslam til en mottaks-og lagertank 10 fra et slammaterør 12. Materøret 12 kontrolleres av en ventil 14 som synes fra kontrollpulten 16 således at en kontrollert strøm med spillslam kan leveres til tanken 10. In-dikatorene 18 og 20 kan plaseres i forbindelse med tanken 10 for å avlese henholdsvis høyt (18) og lavt (20) nivå og slammet i tanken 10 og for å aktivisere magnetstyringen for åpning og luk-ning av ventilen 14. Tanken 10 mottar vanligvis slam med et vanninnhold på fra omkring 93 vekt% til og med 99 vekt% vann. Tanken 10 bør utformes med tilstrekkelige dimensjoner til å hånd-tere minst den dobbelte slamtilstrømning som er antatt i løpet av en 10-minutters periode. En mølle 22 mottar slam fra tanken 10 og er utstyrt til å opereres fra kontrollpulten 16 når det'er tilstrekkelig slam i tanken 10. Møllen 22 sikrer at filler og andre gjenstander som er uønsket ved drift av oppfinnelsens innretning vil bli mast til små partikler og homogenisert. Det må understrekes at det ved håndtering og behandling av enkelte spesielle og uvanlige typer spillvann vil være unødvendig med en mekanisk reduksjon av partikkelstørrelse og således kan unngå bruk av en mølle. Møllen 22, når den benyttes, kan være av en type som har mulighet til å redusere tørrstoffet. til dimensjoner som det er mulig å pumpe i henhold til oppfinnelsens prosess •

f.eks. på størrelsesordenen 11 mm eller mindre. I denne'sammenheng kan en mølle omfatte en oppsplinter, en knuser, river eller en annen anordning som er i stand til å knuse eller redusere partikkelstørrelsen på tørrstoffet som håndteres. Bunnmassen eller den knuste slammen overføres med en slampumpe 24 via rør-forbindelsene 26, 28 til en reaktorkjel 30. Pumpen 24 er fortrinnsvis en positiv fortrengningspumpe som sørger for bevegelse av slammet gjennom hele systemet som nedenfor vil beskrives mer utfyllende. Pumpen 24 drives fortrinnsvis ved variable hastigheter overvåket av kontrollpulten 16 som det vil Mi beskrevet nedenfor mere detaljert. Ved overføring vil det kunne sprøytes inn en eller flere kjemiske kondisjoneringsmidler fra lagertanken 3 2 inn i slammet. Midlet pumpes direkte inn i rørforbindel-sen 28 ved hjelp av pumpen 34 fra rørforbindelsen 36 for å blandes med slammet. Forholdet av midlet som sprøytes inn kan kontrolleres ved aktivering og stillstand av pumpen 34 fra kontrollpulten 16 som vil bli beskrevet mer detaljert nedenfor. Pumpen 34 er fortrinnsvis en positiv fortrengningspumpe hvis hastighet kan varieres og overvåkes. Reaktorkjelen 30 er en utjevningsbeholder for å holde det kondisjonerte slam over et optimum av oppholdstid for å muliggjøre reaksjon eller behandling av slammet med kondisjoneringsmidlet eller midlene. For eksempel kan enkelte flokkumerlingsmidler som vil beskrives mer detaljert nedenfor, tilføres slammet for å kondisjonere slammet

og forenkle avvanningen og uttakking av fine partikler. Reaktorkjelen 30, ' flokkumeringsmidlet (kondisjonering) forårsaker vektst av fine slampartikler til klaser kallet fnokk. Den tilsynelatende statiske karakter som reaktorkjelen 30 har og som bibeholdes

over tid fremskynder danningen av fnokker. Fnokk bør ikke bli utsatt for skjærkrefter nor som ville ødelegge det men en agita-tor 38 med lav hastighet kan benyttes for en rolig blanding om ønskes for å sikre en videre blanding av kondisjoneringsmiddel og slam. Det kondisjonerte slam presses' deretter rolig gjennom rørforbindelsen 42 til avvanning eller ekstraksjonspresse 40. Ekstraksjonspressen 40 styres fra kontrollpulten 16 og separerer det kondisjonerte slam i en tørr slamkake som leveres fra dens øvre ende og et flytende konsentrat som leveres til en konsentratoppsamlingsbeholder 44 via rørforbindelsen 46. Konsentratet kan leveres av pumpen 4 8 til ethvert ønsket sted for gjenvinning

og opereres fra kontrollpanelet 16 ved hjelp av magnetventiler styrt av en nivåsensor 50. Slamkaken kan leveres til et trans-portbånd eller lignende håndteringsinnretning for anbringelse.

Fig. 2 er en perspektivskisse av en vellykket utførelse av oppfinnelsen. I fig. 2 har komponenter lik tilsvarende i fig. 1 samme identifikasjoner. Den illustrerte innretning omfatter en enkel håndtakstank 10 og en enkel lagertank for kondisjoneringsmiddel 32. Alle de resterende komponenter står til rådighet i dobbelt utgave, dvs. møller 22 (på fig. 2 ses kun én) motorer for møller 23, transmisjonsveksel 25, reaktorkjeier 30, ekstraksjonspresser 4 0 og alle tilsluttede rørkretser, pumper osv. Utførelsesformen etter fig. 2 har fordelen av driftssikker-het og kontinuitet. En av de doble prosesslinjene kan være i drift mens det kan utføres vedlikeholdsarbeider på den andre prosesslinjen. En linje kan være avstengt dersom tilgangen på slam ikke krever begge linjer eller en prosesslinje kan være reservert for bruk når det er ekstra tilgang på slam til behandling. Videre detaljer i den avbildede apparatutførelse på fig. 2 kan ses på fig. 3, et skjematisk diagram av oppfinnelsens ut-førelse som viser prosessflyten.

Det skal bemerkes at en kritisk komponent i oppfinnelsens innretning er ekstraksjonspressen 40. På den illustrerte utførelsesform av innretningen i henhold til oppfinnelsen er pressen en skruepresseekstraktor av spesiell utforming og kon-struksjon. Fig. 4 viser et tverrsnitt gjennom en slik ekstrak-torpresse 40. Som det kan ses på fig. 4 omfatter pressen 40 et sylindrisk skall eller hus 60 med en sentral gjennomgang 62 som holder et rørformet skjold '64 og en mateskrue 66 med spiral-formede skovler 68. Skjermen 64 er i virkeligheten en oppsplit-tet skjerm med forskjellig hullstørrelser i forskjellige sek- . sjoner eller partier. Det nedre parti 64A på skjermen har en hullstørrelse i størrelsesorden fra omkring 0,4 mm til omkring 1,1 irim i diameter mens den øvre skjermen 64B har en hulldiameter på fra omkring 1,1 mm til omkring 2,3 mm. isse størrelser og grenser vil naturlig nok variere avhengig av bruken av systemet og det faststoff som håndteres.

Pressen 40 er plasert vertikalt og hvor slammet mates i nedre ende 7 0 og blir transportert oppover gjennom den sentrale delen av senterføringen 62 ved hjelp av mateskruen 66. Den sentrale delen av senterrøret 62 tjener som et oppsamlingsrom hvor avvannet slam transporteres via mateskruen 66 gjennom en søyle 8 0 som er formet av det avvannede slam og deretter transportert opp til rennen 71. Den ytre eller perifere kanal 72 av senterrøret 62 på utsiden av skjermen 64 samler opp vann etter at det har passert gjennom skjermen 64. Når slam først føres inn i senter av senterrøret 62 og som et resultat av strømtrykket vil en hinne av slamfaststoffer bli distribuert på den indre overflate av skjermen 64. Denne hinnen sammen med skjermen 64 virker som filtermedium for slamavvanningen. Mengder med slam samlet langs veggene på skjermen 64 vil kontinuerlig fjernes av mateskruens 66 dreining. I virkeligheten virker ekstraktorpressen som et kontinuerlig spylefilter.

Når filtreringshinnen som beskrevet ovenfor er oppstått på innsiden av skjermen 64 oppnås avvanning av slammet. Når slammet først innføres er prosentandelen med faststoff generelt lav, dvs. i området fra 1 til 5 vekt%deler og derfor åpningene i skjermen 64 relativt små for å danne en filtrerende hinne ..og felle faststoffene. Med en foretrukket utførelse er skjermen 64A plasert ved enden 70 på pressen 40 og har fortrinnsvis en hulldiameter på 0,8 mm. Når vannet filtreres gjennom 0,8 mm's skjermen og slammet blir tykkere, vil slampartiklene bli større og danne en hinne på skjermen 64 med forskjellige egenskaper, derfor er skjermen 64B plasert nær toppen på pressen 4 0 med hulldiameter fortrinnsvis på 1,6 mm. Slamavvanning ved bruk av det foran nevnte arrangement med delte skjermen 64A og 64B tar fordel av kombinasjonen av to fysikalske fenomener. Disse feno-men er strømningstrykket for effektiv avvanning av slammet og den filtrerende virkning hinnen med slam har som utskiller faststoffene i dets hulrommer og fremstiller en ekselent filtrerings-prosess. Så lenge den filtrerende slamhinnen beholdes uskadd vil f'iltreringsprosessen fortsette mens den eneste begrensning vil være trykktapet gjennom den filtrerende slamhinnen og skjer-mene 64 når tilførselen av -slam stiger i mengder. Som tidligere nevnt ville vannet (konsentrat) dreneres ved tyngdekraften ned-over på utsiden av skjermen 64 og til en periferisk oppsamlings-kanal 72 mens faststoffene skrus oppover. Konsentratet over-føres til beholderen 44 (se fig. 1). Som tidligere nevnt er også trykket en faktor for avvanning av slammet ved siden av tyngdekraften. Derfor er utløps eller uttømmingsenden 74 på pressen 40 relativt begrenset i forhold til inntantsenden 70. Slammet som skrus oppover mot enden 74 ved hjelp av mateskruen 66 presses mot skjermen 64 for å presse flytende.stoff gjennom skjermen 64. Kompresjonen av en faststoffsøyle 80 i sonen 76 i pressen ,40 danner også et trykk tilbake til det nedenforliggende slam i senterrøret 62. Mateskruen 66 har fortrinnsvis nylon-fiber eller lignende belagte vinger 68 som kan rense den indre overflate på skjermen 64 samtidig med at slammet beveges mot avvanning. På fig. 5 vises et tverrsnitt på lengdeaksen av den foretrukne mateskruen 66.

Oppfinnelsens fremgangsmåte gjennomføres ved kondisjonering av slammet for å oppnå optimal mekanisk avvanning, avvanningen selv og gjenvinning av faststoffer og flytende stoffer separat. Kondisjonering av salmmet gjennomføres først ved hjelp av en mekanisk redusering av partikkelinnholdet og omdannes til en størrelsesorden som kan pumpes, dvs. omkring 11 mm i diameter (maksimum). Som tidligere nevnt kan mekanisk reduksjon i spesielle tilfeller være unødvendig. Dette oppnås vanligvis ved en vanlig mølle 22 som beskrevet tidligere. Selv om prosessens oppgave er å avvanne slammet foretrekkes en lav viskositet, lite faststoffinnhold ved begynnelsen av prosessen. Ideelt sett vil slammet inneholde fra omkring 90 til omkring 99 vekt% vann eller andre faststoff/oppløsningsmedier og vil bli pumpet. Vann som tilsettes om nødvendig for å kondisjonere slammet og ideelt sett kan konsentratet fra utgangen av prosessen settes inn når det er ønsket å redusere behovet for bedre vannkvalitet, dvs. drikkevann for ledningsvann. Det kan være ønskelig å behandle slammet videre med kjemiske kondisjoneringsmidler som f.eks. stabilisatorer, utfellingsmidler og lignende før vannekstraksjonen i ekstraksjonspressen 40. Det er fordelaktig å kondisjonere slammet med et flokuleringsmiddel for å oppnå en sammenlodning av fine partikler i slammet. Det flokkulerte slammet er bedre i stand til å danne hinnen på .skjermen 64. Representative flokkuleringsmidler er katoriiske, anioniske og ikke-ioniske polymere ferritiske klorider og lignende. Blandingsforholdet av flokkuleringsmidler avhenger av det valgte middel og det slam som skal behandles men vanligvis vil det være mindre enn omkring 0,3 vekt% av slammet. Fremgangsmåten for oppfinnelsen kan gjennomføres under et vidt spekter av temperaturbetingelser, dvs. at størrelsesorden fra mellom omkring 5° og omkring 90° C kan være et praktisk område. Det er ikke generelt nødvendig å oppvarme slammet for å bli avvannet. Trykket på slammet når det passerer gjennom oppfinnelsens innretning er generelt ikke kritisk og vil ligge på en størrelsesorden på fra omkring 6,9 til 69 kg/m 2. Slammets opp-holdsvis i oppfinnelsens innretning er naturligvis avhengig av gjennomstrømningen som kan være i området fra omkring 3,8 til 11,4 m/min pr. prosesslinje. Slammets oppholdstid i reaksjons-kjelen 30 kan variere avhengig av den kondisjoneringsbehandling som har vært utført. Kjelen 3 0 vil fordelaktig kunne tillate en oppholdstid for slammet på minst omkring 5 minutter når det er kondisjonert med et flokkuleringsmiddel. Som det vil verdsettes av fagfolk kan gjennomstrømningsmengden varieres ved diameteren for mateskruen i vannekstraktoren. Med dette i bakhånd vil disse grensene variere avhengig av størrelsen på den vannekstraktor som benyttes. Andre faktorer vil også variere strømningsmengden, trykk, oppholdstid etc. Overvåkningen av oppholdet og gjennom-strømningen av slam i oppfinnelsens apparatur kan påvirkes fra kontrollpulten 16 som styrer åpningen og lukkingen av ventiler, aktivisering og inaktivisering av pumper og ut- og innkobling av de elektriske grenser. Fig- 6 viser et koblingsskjerna med utforming av kretser og kontroller for innretningen vist i fig. 2. I fig. 6 betyr de følgende symboler:

FS - strømningsbryter

WLCR - vann-nivåkontrollrelé

PB - trykknapp .

M - motorstarter

TR - relé

A & R - farvede pærer

CRM - motorkontrollrelé

SOL - solenoid

CR - kontrollrelé

OL - overbelastning

LT - lys

Ved oppstarting åpnes slamventilen 14 for å slippe slam inn til tanken 10, sensoren 2 0 har signalisert åpningen av ventilen 14. Når tanken 10 er full signaliserer sensoren 18 lukking

av ventilen 14 og aktiviserer møllene 22 og slampumpene 24.

Ved starting av systemet åpnes luftventilen 31 for at kjelen 30 kan fylles. Samtidig starter pumpen 3 4 med å sprøyte kondisjoneringsmiddel inn og omrøreren 38 starter for å blande slammet og hjelpemidlet. På dette tidspunkt vil driften av ekstraktorpressen 4 0 starte og systemet kan da justeres med hensyn til polymer, addisjon og slammengdematning. Når slamnivået i tanken 10 når det forutbestemte høye nivå indikert ved sensor 18, lukkes ventilen 14 til nivået faller til nivået som indikeres ved sensor 20. Dersom nivået fortsetter å falle vil pressen 40 stoppes, ventilen 31 åpnes og systemet fylles igjen som beskrevet ovenfor. Ved avstengning lukkes slammatingsventilen 14 og blir ikke åpnet når slamnivået faller til dets minimum i tanken 10. Når det lave nivå oppnås kan et automatisk spylesystem aktiveres for å fortynne det resterende slam før drenering av systemet.

De følgende eksempler beskriver art og fremgangsmåte for fremstilling og bruk av oppfinnelsen og fremsetter den beste arbeidsmåte utviklet av oppfinneren og å gjennomføre oppfinnelsen men må ikke oppfattes som begrensende.

Innretningen i henhold til dét som-er vist på fig. 2 sto til rådighet. Ekstraktorpressen 40 var i alle tilfeller 120 cm og hadde en maskediameter på 228 mm. En skjerm med 0,8 mm's hull var benyttet ved inntaksenden og en skjerm med 1,6 mm hull var benyttet ved uttaksenden.-

Den effektive .størrelsen på skjermen var 1,1 m lang og 228 mm i diameter (en halvdel av skjermlengden hadde 0,8 mm's hull og en halvdel hadde 1,6 mm's hull) noe som gir et totalt areal pa omtrent 0,8 m 2. Imidlertid vurderes det effektive areal for avvanning til å være i nærheten av 0,5 m 2 med det resterende areal 76 for dannelse av søylen og videre fortetning av kaken;

E ksempel 1

Bruk av den ovenfor beskrevne innretning, primær kommunal slam med varierende fasthetsinnhold ble avvannet ved forskjellige matehastigheter og med bruk av ulike forhold med flokkuleringsmidler for å kondisjonere slammet. De oppnådde slam-kakene hadde høyt faststoffinnhold velegnet for forbrenning eller andre destruksjonsmetoder. Tabell 1 nedenfor viser de gjennomførte forskjellige kjøringene med matehastighet, dosering av flokkuleringsmidlet (algon WT-2640, en polymer katodisk polyelektrolytt, Bull. 12-58A, Calgon Corporation, Pittsburgh, Pa.), faststoffinnhold i det innmatede slam og faststoffinnhold

i det resulterende slamkaker sammen med faststoffinnholdet av konsentratet. Som vist i tabell 1 synes den prosentuelle andelen av faststoff i slamkaken å være avhengig av den prosentuelle andelen av faststoff i innmatingen. Dette sees klart på fig. 7 som viser en grafisk fremstilling av faststoffinnholdets prosent-andel i slamkaken oppnådd ved bruk av primærslam av forskjellig faststoffinnhold og med varierende matehastighet. Matehastigheter opp til 11,4 l/min ga som resultat kaker med høy prosen-tuell faststoffinnhold.

Eksempel 2

Blanding av 50 volum% primær og 50 volum% sekundær kommunal slam ble matet inn i den foran beskrevne innretning ved forskjellige matehastigheter og med varierende forholdsmessige tilsetninger av flokkuleringsmiddel (Calgon 2640 etc). De benyttede matehastigheter, forholdet av flokkuleringsmiddel, faststoffinnholdet av innmatning og faststoffinnholdet i den resulterende slamkaken er vist i tabell 2 nedenfor sammen med kvantiteten på det frembragte konsentrat. Resultatene vist i tabell 2 er fremstilt grafisk i fig. 8. Det er tydelig fra fig.

8 at den maksimale behandlingsmengde for denne spesielle blandingen er omkring 57 liter pr", minutt. Høyere behandlingshastighet gir kaker med lavere faststoffandel.

Eksempel 3

Blandinger med 67 vol% primær og 33 vol% sekundær kommunal slam ble matet inn med forskjellige hastigheter i den ovenfor beskrevne innretning med kondisjonering ved forskjellige forhold med flokkuleringsmiddel (Calgon 2640 etc.). Mate-hastigheten som ble benyttet, dosering av flokkuleringsmiddel, faststoffinnhold i det benyttede slam og faststoffinnhold på den resulterende slamkake sammen med det frembragte konsentrat er gitt i tabell 3 nedenfor. Resultatene er også vist grafisk i fig. 9. Det skal bemerkes at den maksimale behandlingshastighet ved denne blanding ligger på omkring 95 liter pr. minutt. En høyere behandlingshastighet gir kakene en lavere prosentdel faststoff.

Det er rimelig å anta at den slamhinnen.som legger seg på skjermen ved de ovennevnte eksempler er tettest i de tilfeller hvor primærslam behandles og synker i tetthet ettersom andelen sekundærslam i forhold til primærslammet i blandingen stiger. Derfor kan den flytende andelen som forårsaker utvaskin-gen av den filtrerende hinne bryte gjennom slamhinnen lettere når slamblaridingen til behandling består av en større andel sekundærslam enn når behandlingen foregår med blanding med lavere andel

av sekundærslam.

Det skal også bemerkes fra ovenstående eksempler at når-det benyttes en blanding av primært og sekundært slam i likt blandingsforhold vil en maksimal behandlingshastighet på 0,6 1/ min/m 2 basert på et totalt skjermareal på 0,8 m 2 representere den øvre grensen for hvilken det var mere vann i løsningen enn hva som kunne passere gjennom skjermen. Dette tilleggsvannet ble transportert av skruen sammen med slammet noe som resulterte i en slamkake med lavere faststoffandel. Når det benyttes blandinger av primært og sekundært kommunalt slam i forholdet 2:1 vil den maksimale behandling1 shastigheten på 1,0 l/min/m 2 basert på den totale skjermareal pa 0,8 m 2 represent- ere de-n øvre grensen for hvilken det var mere vann i innmatingen enn det kan passere gjennom skjermen. Dette vann bletransportert av skruen sammen med slammet noe som resulterte i slamkaker med lavere faststoffan-deler.

Ved avvanning av primærslam,fortykket sekundærslam og blandinger av primært og sekundært slam har våre observasjoner vist at den teoretiske behandlingshastigheten basert på prosent-andel faststoff i innmatingsslammet kan bestemmes i henhold til fig. 10, et grafisk bilde av av den ideelle behandlingshastighet avhengig av konsentrasjonen av faststoffer i det innmatede slam.

Fagfolk vil være klar over at det kan gjøres mange modi-fikasjoner på den ovenfor beskrevne innretning og fremgangsmåte uten å fjerne seg fra grunntanken og rekkevidden for oppfinnelsen. Ideelt sett vil innretningen bli fremstilt av enkle og konvensjonelt til rådighet stående materialer for å oppnå en lav initiell kapitalkostnad.

Claims (24)

1. Innretning for avvanning av spillslam, karakterisert ved en slamfellingstank, • en reaktorkjel, innretninger for overføring av fellingsslam fra slam-fellingstanken til kjelen, en innretning for å prøyte et slamkondisjoneringsmiddel inn i det bunnfelte slam, en avvanningspresse og innretninger for overføring av det kondisjonerte slam fra kjelen til pressen.

2. Innretning ifølge krav 1, karakterisert ved en lagertank for slam som forsyner fellingstanken med slam.

3. Innretning ifølge krav 1, karakterisert ved at de nevnte innretninger for overføring av bunn-felt slam omfatter rør og en slampumpe" .

4. Innretning ifølge krav 1, karakterisert ved at den nevnte innretning for innsprøytning omfatter en reservoartank for kondisjoneringsmiddelet som er rørforbundet med innretningene for overføring av fellingsslam, og en pumpe for overføring av middelet til disse innretninger.

5. Innretning ifølge krav 1 , karakterisert ved at innretningene for overføring av kondisjonert slam omfatter lukkede kanaler.

6. Innretning ifølge krav 1 , karakterisert ved doble og enkle slamfellingstanker, reaktorkjeler, innretninger for overføring, en innretning for innsprøytning og presser, alt forbundet med en felles kilde for slara som skal behandles.

7. Innretning for avvanning av spillslam, karakterisert ved en tank for mottak .og lagring av spillslam for avvanning, en fellingstank for slam, et første rørsystem for overføring av slam fra tanken til fellingstanken, startende ved den nevnte tank og sluttende ved fellingstanken, en reaktorkjel, et annet rørsystem for overføring av fellingsslam fra fellingstanken. til reaktorkjelen, startende ved fellingstanken og sluttende ved reaktorkjelen, pumpeinnretninger i det annet rørsystem for overføring av fellingsslam gjennom det annet rørsystem, en lagertank for slamkondisjoneringsmiddel, et tredje rørsystem som starter ved lagertanken og slutter i det annet rørsystem, hvorved kondisjoneringsmiddelet kan sprøytes inn i det nevnte annet rørsystem, pumpeinnretninger for over-føring av kondisjoneringsmiddel gjennom det tredje rørsystem, en avvanningspresse, et fjerde rørsystem for overføring av kondisjonert slam fra reaktorkjelen til pressen, startende ved kjelen og sluttende ved pressen, en- konsentratoppsamlingsbeholder for mottak av konsentrat fra pressen, et femte rørsystem for over-føring av konsentrat fra pressen til oppsamlingsbeholderen, og en pumpeinnretning for tømming av konsentrat fra oppsamlingsbeholderen, montert i beholderen.

8. Innretning ifølge krav 7, karakterisert ved at alle rørsystemer, kjeler, pumper-, fellings-tanker, presser o,g oppsamlingsbeholdere etter mottaks- og lagertanken for spillslam finnes i et antall og er plasert på linje side ved side, og hvor én eller flere linjer kan drives samtidig eller periodisk.

9. Innretning ifølge krav 8, karakterisert ved at innretningen er mobil.

10. Fremgangsmåte for avvanning av spillslam, karakterisert ved bunnfelling av slammet, kondisjonering av fellingsslammet for å oppnå optimal mekanisk avvanning, og avvanning av det kondisjonerte slam.

11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at bunnfellingen utføres for å redusere slampartiklene til 11 mm eller mindre.

12. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at spillslammet inneholder fra ca. 90 til ca. 99 vekt-% oppløsningsmiddel/suspensjonsmiddel.

13. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at kondisjoneringen utføres med et flokkuleringsmiddel.

14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at middelet tilsettes i et forhold mindre enn ca.' -0, 3 vekt-% av slammet.

15. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at gjennomføringen foregår ved en tem-peratur på fra ca. 5°C til ca. 90°C.

16. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at gjennomføringen foregår under et trykk pa mellom 6,9 og 6 9 kN/m 2.

17. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at gjennomføringen foregår ved en strømningshastighet av slammet på fra 3,8 - 11,4 l/min.

18. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at spillslammet er en blanding av primært og sekundært slam.

19. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at spillslammet er primærslam.

20. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at spillslammet er sekundærslam.

21. Innretning for avvanning av spillvannholdige faststoffer, karakterisert ved en innretning for kondisjonering av faststoffer, en avvanningspresse og innretninger for overføring av det kondisjonerte spillvann fra kondisjonerings-innretningen til pressen.

22. Innretning ifølge krav 21, karakterisert ved at innretningen for kondisjonering av faststoffer omfatter en reaktorkjel for mottak av spillvann og behandling av dette således at faststoffene lar seg oppsamle ved avvanning/ pressing.

23. Innretning ifølge krav 22, karakterisert ved at innretninger for tilsetning av et fortyknings- middel er forbundet med reaktorkjelen for å forenkle fjerningen av faststoffene fra spillvannet ved avvanningspressen.

24. Innretning ifølge krav 22, karakterisert ved en partikkelreduksjonsinnretning' egnet for å motta spillvann og redusere størrelsen av noen av faststoffene, og innretninger for overføring av spillvannet fra fellingstanken til reaktorkjelen.