NO152978B - Fremgangsmaate til bearbeiding av aluminiumsaltslagg. - Google Patents
Fremgangsmaate til bearbeiding av aluminiumsaltslagg. Download PDFInfo
- Publication number
- NO152978B NO152978B NO792305A NO792305A NO152978B NO 152978 B NO152978 B NO 152978B NO 792305 A NO792305 A NO 792305A NO 792305 A NO792305 A NO 792305A NO 152978 B NO152978 B NO 152978B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- flotation
- stage
- aluminum
- classification
- slag
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 39
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims description 30
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims description 8
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 5
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims description 88
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 25
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 22
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 14
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 11
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 claims description 10
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 238000007873 sieving Methods 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 claims description 6
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 4
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 4
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 4
- -1 alkyl ether amines Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 2
- VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L magnesium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Mg+2] VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 239000000347 magnesium hydroxide Substances 0.000 claims description 2
- 235000012254 magnesium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 2
- 229910001862 magnesium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001242 acetic acid derivatives Chemical class 0.000 claims 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 34
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 30
- 239000000047 product Substances 0.000 description 26
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 17
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 15
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 10
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 4
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 239000010985 leather Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000011833 salt mixture Substances 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 241000931365 Ampelodesmos mauritanicus Species 0.000 description 1
- 229910020549 KCl—NaCl Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 150000005215 alkyl ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 150000003842 bromide salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- XXUJMEYKYHETBZ-UHFFFAOYSA-N ethyl 4-nitrophenyl ethylphosphonate Chemical compound CCOP(=O)(CC)OC1=CC=C([N+]([O-])=O)C=C1 XXUJMEYKYHETBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- 150000004673 fluoride salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000008570 general process Effects 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000007591 painting process Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/001—Flotation agents
- B03D1/004—Organic compounds
- B03D1/01—Organic compounds containing nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/04—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for furnace residues, smeltings, or foundry slags
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/001—Flotation agents
- B03D1/002—Inorganic compounds
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04H—BUILDINGS OR LIKE STRUCTURES FOR PARTICULAR PURPOSES; SWIMMING OR SPLASH BATHS OR POOLS; MASTS; FENCING; TENTS OR CANOPIES, IN GENERAL
- E04H3/00—Buildings or groups of buildings for public or similar purposes; Institutions, e.g. infirmaries or prisons
- E04H3/10—Buildings or groups of buildings for public or similar purposes; Institutions, e.g. infirmaries or prisons for meetings, entertainments, or sports
- E04H3/12—Tribunes, grandstands or terraces for spectators
- E04H3/126—Foldable, retractable or tiltable tribunes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D2201/00—Specified effects produced by the flotation agents
- B03D2201/02—Collectors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D2203/00—Specified materials treated by the flotation agents; Specified applications
- B03D2203/02—Ores
- B03D2203/04—Non-sulfide ores
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til bearbeiding av aluminiumsaltslagg for gjenvinning av aluminiumet og et resirkulerbart saltprodukt, hvor slaggene brytes opp, valses ut ved trykk- og slagpåvirkning og oppdeles ved maling med trykk- og slagvirkning og grovgodset, spesielt de grove aluminiumpartikler, fraskilles fra det oppmalte produkt ved flertrinns sikting eller luftklassifisering.
Ved fremstilling av aluminiumsmelter blir der for reduksjon av råstoffbehovet i stor utstrekning anvendt aluminiumskrap. Slikt skrap oppviser erfaringsmessig en relativt stor andel av forskjellige forurensninger som ved fremstilling av smeiten skilles fra aluminiumet ved tilsetning av en saltblanding som slaggdanner. Det er således kjent sammen med to deler aluminiumskrap å tilsette smelteovnen én del saltblanding. Salt-blandingen består vanligvis av 25-30 % KC1, 65-70 % NaCl, 2 % CaF^ og spor av andre klorider, fluorider, sulfater og bromider. Foruten sin oppgave som slaggdanner skal saltet også påvirke smeltens flyteevne.
Som følge av omsmelting av aluminiumskrap oppstår der hvert år store mengder saltslagg som f.eks. i Forbundsrepublik-ken Tyskland foruten 4-8 % aluminiummetall inneholder 18-20 % KC1, 45-50 % NaCl og 33-22 % H20-uoppløselige bestanddeler. Deponering av dette slagg sammen med annet avfall byr på betyde-lige økologiske problemer, da slagget fører til en økning av saltinnholdet i grunnvannet og der ved oppløsning av slaggene frigjøres gasser som dels er giftige og på grunn av sin lukt utgjør en ytterligere miljøbelastning. En unngåelse av disse problemer ved lagring av saltene på spesielle lagringssteder er praktisk talt ikke økonomisk mulig av kostnadsgrunner.
En opparbeidelse av aluminium-saltslagger for gjenvinning av aluminiumet ved valsing og sikting for utvinning av finval-sede små metallplater er kjent fra DE patentskrift 684 103.
Det er videre kjent for gjenvinning av metall å underkaste saltslagger en male- og separasjonsprosess og å gjenvinne de salter som er inneholdt i slagget (K. Schneider "Die Verhiittung von AluminiumschrottV 1950, side 196). Til dette formål er der blitt utviklet en oppløsningsfremgangsmåte som imidlertid krever be-tydelige bearbeidingskostnader og stort energiforbruk.
Andre saltgjenvinningsfremgangsmåter såsom omvendt osmose, oppløsning og frysing eller kjemisk eller termisk utfelling er ikke realiserbare ved høye energibehov og stor miljøbelast-ning.
Forsøk med høyspennings-elektroutfelling har heller ikke gitt den ønskede suksess.
Den oppgave som skal løses ifølge den foreliggende oppfinnelse er å videreutvikle en fremgangsmåte av den innledningsvis beskrevne art slik at en saltgjenvinning uten vesentlig miljøbelastning blir'økonomisk gjennomførbar og bare en meget saltfattig rest blir tilbake, hvis deponering sammen med annet avfall, spesielt husholdningsavfall, er ubetenkelig.
Løsningen av den foran nevnte oppgave går ifølge oppfinnelsen ut på at et fingods på mindre enn 300-200 /im (Xgg-verdi på 130-150 pm) frembringes og skumfloteres under anvendelse av kationaktive samlere fra reaksjonsgruppen av alkyleteraminer med den generelle formel RO-(CH2)n~NH2 eller alkyleter-polyalkendiaminer med den generelle formel R0-(CH_) -NH-(CH_)n-NH0 og
3 2 n 2 z
disses salter med organiske og anorganiske syrer, f.eks. eddiksyre eller saltsyre, idet R betyr en rett eller forgrenet, mettet eller umettet alkylkjede med 8-22 karbonatomer eller blandinger herav og n=l-5, fortrinnsvis 3, og at flotasjons-væsken før tilsetningen av samleren innstilles på en pH-verdi på 10-11 ved tilsetning av baser, fortrinnsvis hydroksider som Ca(OH)2 eller Mg(OH)2 i en mengde på 0,04-0,4 g/l og celleresiduet, det rene KCl-NaCl-konsentrat, etter fraskillelse av ikkekloridene i skumproduktét filtreres og tørkes, idet den frafiltrerte væske føres tilbake til fIotasjonsprosessen. Herunder har det vist seg gunstig å la samleren virke 1-3 minutter før flotasjonen.
Et vesentlig trekk ved oppfinnelsen er den ved opparbei-delsen av slaggene foreskrevne frembringelse av et finkornet produkt som er mindre enn 300-200 pm. Det er nemlig erkjent at saltet og den H20-uoppløselige rest foreligger langt på vei oppløst i dette produkt, som knapt nok inneholder aluminium, og at et slikt finkornet produkt også kan flotteres.
Ved anvendelse av den nevnte samler kan 70-85 % av de
i slagget inneholdte klorider utvinnes på den beskrevne måte.
Utbyttet av NaCl og KC1 er herunder avhengig av samlerkonsentra-sjonen, som kan endres innen relativt vide grenser. Herunder er det blitt fastslått at fIotasjonsfremgangsmåten arbeider best når pH-verdien av fIotasjonsvæeken som angitt ovenfor innstilles på 10-11.
Findelingen av den oppbrukte slagg kan finne sted ved hjelp av en stavmølle eller en kollergang, idet aluminiumet ved denne behandling bare valses ut resp. flatklemmes til små flak med en tykkelse på 0,2-1,5 mm og lett kan utvinnes ved sikting. Herunder er det anbefalelsesverdig etter findelingen av slaggen å sikte malegodset i flere trinn på sikter med sikteåpninger på 2-0,3 mm, idet der som overkom fås et aluminiumkonsentrat med et aluminiuminnhold på 90-99 %, mens slaggandelen med en kornstørrelse på 0,5-0,2 mm kan føres tilbake til maleprosessen. De tilbakeførte slaggandeler blir ytterligere findelt ved den videre maling inntil de når den størrelse som er egnet for fIotasjon.
Et alternativ til den forannevnte sikting består i at det malte gods i tilfelle av fraskillelse av aluininiumpartiklene ved luftklassifisering utsettes for en i siksak ledet klassi-fiseringsluftstrøm med en hastighet på 0,4-0,8 m/s, at det på denne måte fraskilte grovgods underkastes en annen luftklassifisering med klassifiseringshastighet på 2-4,5 m/s, begge ved et innhold på 1-2 kg/rn"^ klassif iseringsluf t, og at det ved den annen luftklassifisering oppnådde fingods føres tilbake til maleprosessen, mens fingodset fra det første trinn føres bort som fIotasjonsmatningsmateriale og grovgodset fra det annet luftklassifiseringstrinn føres bort som aluminiumkonsentrat. Dette grovgods fås med et meget høyt innhold av aluminium på
94 vektprosent med et utbytte på 50-70.%.
Aluminiumet er i denne innledningsvis beskrevne plate-form igjen egnet til omsmelting uten foregående pressing.
Aluminiumet kan også fraskilles fra malegodset ved sikting. Med en fraskillelse av aluminiumet~på sikter er det mulig å oppnå et aluminiumutbytte på 50-70 %, alt etter aluminiumets kornstørrelse. Underkornene fra 0,3 mm-sikten føres inn i flotasjonen.
Ved den ovenfor beskrevne skumfIotasjon virker den kationaktive samler også på kaliumkloridet, slik at KC1 inngår i større mengder i det resulterende materiale med tiltagende tilsetning av samler. For unngåelse av dette blir det foreslått at det fingods som fås etter siktingen eller luftklassifiseringen og har en kornstørrelse med en Xgn-verdi på 130-150 pi, først utsettes for en direkte KCl-fIotasjon med en kationaktiv samler fra reaksjonsgruppen av frie fettaminer eller disses salter med anorganiske eller organiske syrer med den generelle formel R-NH2 resp. disses hydrogenklorider R-NH3<+->C1~ eller <a>cetater R-NH3+-CH3COO~ , hvor R er en rett eller forgrenet, mettet eller umettet alkylkjede med 8-22 karbonatomer, resp. blandinger herav, og at celleresiduet etter fraskillelse og eventuelt flertrinns etterrensing av skumproduktet etter filtrering tilføres den videre fIotasjon, mens den frafUtrerte væske føres tilbake til KCl-fIotasjonen.
Anvendelsen av de foran nevnte forholdsregler fører til en kombinasjon av den direkte KCl-fIotasjon og den indirekte NaCl-fIotasjon, hvorunder der for begge fIotasjonstrinn anvendes to samlere, som imidlertid med hensyn til selektivitet påvirker hverandre gjensidig, slik at celleresiduet fra det første trinn må skilles fra fIotasjonsvæsken før den tilføres det annet trinn.
Med den foran nevnte kombinerte fIotasjonsfremgangsmåte er det mulig å utvinne 70-85 vektprosent av det samlede salt som er inneholdt i slagget, og å redusere de vannoppløselige klorider som er inneholdt i de deponerbare produkter, til ca.
20 vektprosent og mindre.
For ved fIotasjonsprosessen å holde behovet for frisk væske så lavt som mulig, er det hensiktsmessig om det eller de skumprodukter og celleresiduer som tas ut av flotasjonen, filtreres og den frafiltrerte væske føres tilbake til de respektive fIotasjonstrinn. Til tross for denne tilbakeføring ved resirkulasjon går der ved bearbeidingsprosessen ved flotasjon stadig tapt væske som følge av filtertap, slik at der i flota-sjonsprosessen må tilføres friskt vann. Dette kan anvendes til ytterligere reduksjon av kloridinnholdet i de dannede produkter, idet de stoffer som utfiltreres fra skumproduktet fra ett-trinns-flotasjonen eller fra det annet fIotasjonstrinn i en to-trinns-flotasjon, ettervaskes med friskt vann og eventuelt filtreres påny og det i filteret dannede vann, som nå er anriket med klorid, overføres til det tilsvarende fIotasjonstrinn. Man har kunnet fastslå at der på denne måte kan oppnås en reduksjon av kloridinnholdet i de resulterende produkter til vesentlig under 20 vektprosent.
Ved en ettrinns flotasjon har det vist seg særlig hensiktsmessig å innstille den tilsatte mengde samler på
verdier på 500-2500, fortinnsvis 1000-1500 g/t.
Hvis der derimot utføres en totrinns flotasjon er det hensiktsmessig å innstille den tilsatte mengde samler på
ca. 50-100 g/t i det første fIotasjonstrinn og ca. 1000-1500 g/t i det annet fIotasjonstrinn.
Med disse samlermengder er der ved praktiske forsøk
oppnådd spesielt gunstige resultater.
Tegningen gjengir noen skjematiske skjemaer over fremgangsmåtetrinnene ifølge oppfinnelsen.
Fig. 1 er et skjema av oppfinnelsen med ett-trinns
flotasjon.
Fig. 2 viser forløpet av fremgangsmåten med to-trinns
flotasjon.
Fig. 3 viser forløpet av fremgangsmåten med ett-trinns flotasjon i henhold til fig. 1 og.med verdier for innhold og utbytte, slik de er oppnådd i endel forsøk.
Fig. 4 viser forløpet av fremgangsmåten svarende til
fig. 3 ved anvendelse av en to-trinns flotasjon i henhold til fig. 2.
Fig. 1 og 2 viser de generelle fremgangsmåteskjemaer og
er ikke bundet til et bestemt aluminiumsaltslagg. Ved fremgangsmåten blir der tatt utgangspunkt i et aluminiumslagg med en stykkstørrelse på under 2 0 cm og et innhold av NaCl på
40-50 %, av KC1 på 17-20 %, av aluminium på 4-8,5 % og av forurensende mineraler på 20-35 %.
I begge utførelser av fremgangsmåten blir slaggstykkene
oppdelt i flere trinn, idet der først anvendes kjeft-, anslags-
eller hammerknusere til foroppdeling. Den videre findeling finner sted i en valseknuser med etterkoblet kulemølle,
alternativt i en stavmølle eller i en kollergang, til der er oppnådd et findelt produkt med en XgQ-verdi på 130-150 jim.
Herunder blir aluminiumet beholdt i form av tynne plater,
mens saltene og de forurensende mineraler som korund, spinell, andre oksider, hydroksider og silikater oppsluttes selektivt.
Maleproduktet fra et slagg som ble findelt på denne måte, er karakterisert ved en siktemetallanalyse som angitt i tabell 1. Herunder betegner "H20-uoppløselig rest" summen av de forurensende mineraler som oksider, hydrosider, silikater o.s.v.
I de etterfølgende fremgangsmåtetrinn blir aluminiumet skilt mekanisk fra resten av slagget." Dette kan finne sted ved flertrinns sikting, idet der i materialet på over 500 pm fås rent aluminium og slaggandelene på over 500-200 pm føres tilbake til maleforløpet. Eventuelt kan fraskillelsen finne sted ved flertrinns luftklassifisering, idet der i det første klassifiseringstrinn arbeides med en klassifiseringslufthastighet på 0,4-0,8 m/s. Fingodset tilføres skumfIotasjonen, mens grovgodset luftklassifiseres i et annet trinn med klassifiseringslufthastighet på 2-4,5 m/s. Herved fås der et grovgods som for over 95 %'s vedkommende består av aluminium, og som utgjør et aluminiumkonsentrat. Ytterligere rensing av aluminiumet ved etterklassifisering er mulig. Fingodset fra det annet klassifiseringstrinn blir ført tilbake til findelings-kretsen. Hvis aluminiumet ikke allerede på forhånd foreligger i slagget med kornstørrelser under 500 pm, er det mulig å utvinne minst 65 % av det metalliske aluminium. Aluminium-utvinningen i begge utførelser av fremgangsmåten, dvs. både i
fremgangsmåter med ett-trinns og i fremgangsmåter med to-
trinns skumfIotasjon, kan behandles på samme måte. I henhold til fig. 1-4 blir det fingods som utvinnes fra klassifikasjonstrinn 1 resp. fra det siste klassifikasjonstrinn,
tilført flotasjonen.
I fremgangsmåten på fig. 1 og 3 utføres flotasjonen i ett trinn og er nærmere bestemt en kombinert NaCl/KCl-fIotasjon. Ved flotasjonen blir der arbeidet med en samler som' angitt i hovedkravet, nærmere bestemt fortrinnsvis med en samlet tilsetning av samler på 1500 g/t. Denne samlermengde kan hensiktsmessig tilsettes fIotasjonsvæsken som 2-5 delsatser under flotasjonen, idet der hver gang bør overholdes en innvirkningstid av samleren på 1-3 minutter. pH-verdien av fIotasjonsvæsken skal før den første tilsetning av samler innstilles på 10-11 med baser, fortrinnsvis med CafOH^.
Det herunder oppnådde skinnprodukt inneholder de mineraler
som forurenser saltet. Dette skinnprodukt kan etterrenses så ofte man ønsker/ for forbedring av saltutbyttet. Da prosessen stadig må få tilført frisktvann på grunn av filtertap, blir det awannede skumprodukt behandlet med friskt vann og filtrert. Alle de væsker som oppstår på denne måte, føres tilbake til flotasjonen. Celleresiduet fra flotasjonen blir likeledes filtrert under tilbakeføring av fil-tratet til flotasjonen, og det på filteret oppnådde saltkonsentrat tilføres en tørke hvorfra det utvinnes for ny anvendelse i den kvali-tet som er angitt i tabellene 2 og 3.
Det med friskt vann behandlede skinnprodukt blir avvannet
på et filter og blir med de angitte innhold av forskjellige stoffer bragt til en avfallsplass.
Tabell 2 inneholder en metallbalanse for et ett-trinns flota-sjonsforsøk som er blitt gjennomført ved en pH-verdi på 10,4 med et alkyleter-aminacetat som selges under navnet "MG-98 A" av Ashland., Chemical Company, Minnesota. Den tilsatte mengde av samler utgjorde 1500 g/t tilsatt i 4 delmengder, og pH-verdien ble innstilt med Ca(OH>2 før tilsetningen av samler. Utløpsstoffene fra dette forsøk ble ikke etterrenset og heller ikke behandlet med friskt vann. Saltkonsentratet inneholder 95,1 % klorider.
Ved utførelsen av fremgangsmåten med ett-trinns flotasjon er det mulig å oppnå en saltkonsentrasjon med et kloridinnhold på over 95 % ved et utbytte på nesten 70 %. Utløpsstoffene inneholder inntil 25 % klorider, i ugunstigste tilfelle 30 % klorid etter be-handlingen med friskt' vann.
Bedre flotasjonsresultater får man med et alkyleter-propen-diamin av merket "Hoe F 2468" resp. "Hoe F 2640" fra Parbwerke Hoechst AG, Frankfurt. Denne samler blir tilsatt fIotasjonsvæsken i en samlet mengde på 1500 g/t etter innstilling av pH-verdien med Ca(OH)2 på 10,5. Tilsetningen foregår med 4 delmengder, og hver gang ble der opprettholdt en innvirkningstid på 2 minutter. Fremgangsmåten utføres i henhold til hovedkravet.
Tabell 3 viser stoffbalansen av aluminium slik det er utvunnet i henhold til kravene 1 og 3, samt av kloridene. Etterrensing av utløpsstoffene har man her ikke tatt hensyn til. Saltkonsentratet inneholder ca. 99 % klorider.
Etter fremgangsmåten i henhold til skjemaet på fig. 2 og 4 blir fingodset fra det første klassifiseringstrinn (fig. 4) resp. underkornene fra det siste siktetrinn (fig. 2) først underkastet en KCl-fIotasjon i henhold til krav 4.
Den tilsatte mengde samler utgjorde ca. 30-100 g/t.
Samleren ble tillatt å innvirke på væsken i 2 minutter. Skumflota-sjonen finner sted i nøytralt miljø ved en pH-verdi på 6-8. Det utflotterte skumprodukt blir frafiltrert og væsken blir ført tilbake til KCl-fIotasjonen.
Skumproduktet inneholder 70-80 % KC1, 15-20 % NaCl, inntil
1 % Al og 14-4 % forurensninger. Dette skumprodukt kan renses så ofte man vil for deretter å avvannes påny og til slutt tilføres en tørke. Celleresiduet fra dette fIotasjonstrinn blir likeledes avvannet og væsken ført tilbake til KCl-fIotasjonen. Da de to samlere fra henholdsvis KC1- og NaCl-trinnet påvirker hverandre i ugunstig grad med hensyn til selektivitet, kan det awannede celleresiduum fra KCl-fIotasjonen behandles termisk i en tørke ved ca. 300°C for termisk å ødelegge samleren fra KCl-trinnet.
Deretter blir celleresiduet fra KCl-flotasjonen tilført den omvendte NaCl-fIotasjon, hvor der arbeides med en samler i henhold til hovedkravet ved en samlet mengde samler på 1500 g/t og en pH-verdi på 10,5/ som i disse forsøk ble innstilt med Ca(OH)2. Samleren ble tilsatt i fire delmengder, og hver gang ble der overholdt en innvirkningstid på 2 minutter. Skumproduktet ble frafiltrert og væsken ført tilbake til fIotasjonstrinnet. Et typisk flotasjons-resultat etter denne to-trinns skumfIotasjonsfremgangsmåte er vist i tabell 4. Skumproduktet fra NaCi-trinnet, dvs. forurensningene,
kan etterrenses så mange ganger som ønskelig. Et fIotasjonsresultat fra den to-trinns skumfIotasjon med enkel etterrenslng av utløps-stof fene er vist i tabell 5. Ved en slik engangs etterrensing av utløpsstoffene, dvs. skumproduktet fra NaCl-fIotasjonen,kunne der allerede oppnås en reduksjon av kloridinnholdet på mer enn 15 %
fra over 35 % klorider til bare 20 % klorider. Da der ved dette flotasjonsforsøk gikk tapt 10-15 % væske som filtertap, må dette tap erstattes ved tilførsel av friskt vann. Det friske vann ble tilsatt utløpsstoffene og deretter frafiltrert og ført inn i NaCl-fIotasjonstrinnet. Derved var det mulig å senke kloridinnholdet i utløpsstoffene til 15-20 %, for det meste til 16-17 %.
Tabell 4 viser en stoffbalanse for et flotasjonsforsøk med to-trinns flotasjon i henhold til krav 4 og hovedkravet. I KC1-flotasjonstrinnet ble kaliumkloridet skummet ut ved nøytral pH-verdi med et primært fettamin-hydrogenklorid av merket "Armeen HTD" fra Armour Hess. Tilsatt mengde var 100 g/t. Tabell 4
tar ikke hensyn til etterrensing av Kci-konsentratet. Dette inneholder derfor bare 91,7 % klorider. Det frafUtrerte celleresiduum fra KCl-trinnet ble dispergert i frisk væske og innstilt på en pH-verdi på 10,5 med Ca(OH)2. Som samler ble anvendt den vannoppløselige anvendelses form av preparatet "Hoe F 2468", dvs. "Hoe F 2640", i en samlet mengde på 1500 g/t. Samleren ble tilsatt i fire delmengder, og en innvirkningstid på 2 minutter ble hver gang overholdt. MaCl-konsentratet inneholdt 98,4 % klorider. Kloridutbyttet fra begge trinn ligger i gjennomsnitt på 80 %. Utløpsstoffene ble i dette forsøk ikke etterrenset og ikke ettervasket.
Tabell 5 tar hensyn til etterrensingen av skumproduktet fra NaCl-trinnet. Flotasjonsparametrene er i dette forsøk de samme som i tabell 4.
Innholdene og utbyttene i saltkonsentratene er de samme som beskrevet i tabell 4, men i utløpsstoffene blir der som følge av etterrensingen oppnådd en reduksjon av kloridinnholdet. 13 % klorid kunne føres tilbake til fIotasjonskretsen som et middelprodukt eller etterrenses i ytterligere trinn. Utløpsstoffene kan renses så mange ganger som ønskelig, noe som imidlertid ikke ble utført i dette
forsøk.
I metallbalansen i tabellene 4 og 5 er der ennå ikke tatt
hensyn til ettervaskingen av utløpsstoffene, nærmere bestemt skum-
produktet fra NaCl-fIotasjonen. Celleresiduet fra NaCl-fIotasjonen,
nemlig NaCl-konsentratet, blir likeledes fraf-iltrert og væsken ført tilbake til NaCl-fIotasjonen. Filterkaken tørkes og blandes med det tørkede KCl-konsentrat. Denne blanding kan anses som et utgangs-
stoff for smelteraffinering av aluminiumskrap.
Verdiene på fig. 4 viser resultatene fra et bearbeidingsfor-
søk med luftklassifisering av de findelte slagger for utvinning av aluminium og etterfølgende to-trinns skumfIotasjon. Flotasjons-
resultatene kan sammenlignes med dem i tabell 5.
Claims (8)
1. Fremgangsmåte til bearbeiding av aluminiumsaltslagg for gjenvinning av aluminiumet og et resirkulerbart saltprodukt,
hvor slaggene brytes opp, valses ut ved trykk- og slagpåvirkning og oppdeles ved maling med trykk- og slagvirkning og grovgodset, spesielt de grove aluminiumpartikler, fraskilles fra det oppmalte produkt ved flertrinns sikting eller luftklassifisering,
karakterisert ved at et fingods på mindre enn 300-200 /am (X8Q-verdi på 130-150 pm) frembringes og skumfloteres under anvendelse av kationaktive samlere fra reaksjonsgruppen av alkyleteraminer med den generelle formel RO-(CH2)n~NH2 eller alkyleter-polyalkendiaminer med den generelle formel RO-(CH2)n-NH-(CH2)n-NH2 og disses salter med organiske og anorganiske syrer, f.eks. eddiksyre eller saltsyre, idet R betyr en rett eller forgrenet, mettet eller umettet alkylkjede med 8-22 karbonatomer eller blandinger herav og n = 1-5, fortrinnsvis 3, at f Iotasjonsvæsken før tilsetningen av samleren innstilles på en pH-verdi på 10-11 ved tilsetning av baser, fortrinnsvis hydroksider som Ca(OH)2 eller Mg(0H)2 i en mengde på
0,04-0,4 g/l, og at celleresiduet, det rene KCl/NaCl-konsentrat, etter fraskillelse av ikke-kloridene i skumproduktet filtreres og torkes, idet den f raf Utrerte væske føres tilbake til f Iotasjonsprosessen.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 , karakterisert ved at det malte gods siktes i flere trinn på sikter med sikteåpninger på 2-0,3 mm, og at der som overkom fås et aluminiumkonsentrat med et aluminiuminnhold på 90-99 %, mens slaggandelen med en kornstørrelse på 0,5-0,2 mm føres tilbake til maleprosessen.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 karakterisert ved at det malte gods i tilfellet av en fraskillelse av aluminiumpartiklene ved ,luftklassifisering utsettes for en i siksak ledet klassifiseringsluftstrøm med en hastighet på 0,4-0,8 m/s, at det på denne måte fraskilte grovgods underkastes en annen luftklassifiseringslufthastighet på 2-4,5 m/s, begge ved et innhold på 1-2 kg pr. m 3 klassi-fiseringsluft, og at det ved den annen luftklassifisering oppnådde fingods føres tilbake til maleprosessen, mens fingodset fra det første trinn føres bort som fIotasjonsmatningsmateriale og grovgodset fra det annet luftklassifiseringstrinn føres bort som aluminiumskonsentrat.
4. Fremgangsmåte som angitt i et av kravene 1-3, karakterisert ved at det fingods som fås etter siktingen eller luftklassifiseringen og har en kornstørrelse med en Xgg-verdi på 130-150 jim, først utsettes for en direkte KCl-fIotasjon med en kationaktiv samler fra reaksjonsgruppen av frie fettaminer med den generelle formel R-N^ resp. disses hydrogenklorider R-NH^-Cl eller acetater R-NH^-CH^OO<->, hvor R er en rett eller forgrenet mettet eller umettet alkylkjede med 8-22 karbonatomer resp. blandinger herav, og at celleresiduet etter fraskillelse og eventuelt flertrinns etterrensing av skumproduktet etter filtrering tilføres den videre flotasjon og den frafiltrerte væske føres tilbake til KCl-fIotasjonen.
5. Fremgangsmåte som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at det eller de skumprodukter og celleresiduer som avtas fra flotasjonen, filtreres
og den frafiltrerte væske føres tilbake til det respektive fIotasjonstrinn.
6. Fremgangsmåte som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at de stoffer som utfiltreres fra skumproduktet fra ett-trinnsfIotasjonen eller fra skumproduktet fra det annet fIotasjonstrinn i en to-trinns flotasjon,
ettervaskes med friskt vann og eventuelt filtreres påny, og at det vann som fås fra filtret, og som nå er anriket med klorider, overføres til det tilsvarende fIotasjonstrinn.
7. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at den tilsatte mengde samler innstilles på verdier på 500-2500, fortrinnsvis 1000-1500 g/t.
8. Fremgangsmåte som angitt i krav 4, karakterisert ved at den tilsatte mengde samler innstilles på ca. 50-100 g/t i det første fIotasjonstrinn og på ca. 1000-1500 g/t i det annet fIotasjonstrinn.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2830574A DE2830574C2 (de) | 1978-07-12 | 1978-07-12 | Verfahren zur Aufbereitung von Aluminium-Salzschlacken |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO792305L NO792305L (no) | 1980-01-15 |
| NO152978B true NO152978B (no) | 1985-09-16 |
| NO152978C NO152978C (no) | 1985-12-27 |
Family
ID=6044170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO792305A NO152978C (no) | 1978-07-12 | 1979-07-11 | Fremgangsmaate til bearbeiding av aluminiumsaltslagg. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4275847A (no) |
| JP (1) | JPS5524990A (no) |
| AT (1) | AT374378B (no) |
| BE (1) | BE877646A (no) |
| CA (1) | CA1129656A (no) |
| CH (1) | CH647262A5 (no) |
| DE (1) | DE2830574C2 (no) |
| DK (1) | DK291979A (no) |
| ES (1) | ES482427A1 (no) |
| FR (1) | FR2430981A1 (no) |
| GB (1) | GB2027618B (no) |
| IT (1) | IT1122138B (no) |
| LU (1) | LU81483A1 (no) |
| NL (1) | NL7905466A (no) |
| NO (1) | NO152978C (no) |
| SE (1) | SE436397B (no) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE8105336L (sv) * | 1980-09-09 | 1982-03-10 | Exxon Research Engineering Co | Flotationsforfarande for behandling av malmer samt vid forfarandet anvenda samlarreagens |
| US4789392A (en) * | 1984-09-13 | 1988-12-06 | The Dow Chemical Company | Froth flotation method |
| US4797202A (en) * | 1984-09-13 | 1989-01-10 | The Dow Chemical Company | Froth flotation method |
| US4822483A (en) * | 1984-09-13 | 1989-04-18 | The Dow Chemical Company | Collector compositions for the froth flotation of mineral values |
| US5211922A (en) * | 1989-12-15 | 1993-05-18 | Aluminum Company Of America | Process for the recovery of values from secondary aluminum dross |
| US5198200A (en) * | 1989-12-15 | 1993-03-30 | Aluminum Company Of America | Process for the recovery of values from secondary aluminum dross |
| US5227143A (en) * | 1991-09-26 | 1993-07-13 | Aluminum Company Of America | Process for the removal of salts from aluminum dross |
| NO179858C (no) * | 1994-07-20 | 1997-01-02 | Baard Botten | Fremgangsmåte og innretning for separering av harde fra mindre harde substanser |
| ES2155755B1 (es) * | 1998-10-27 | 2001-12-01 | Beltran Jesus Longas | Procedimiento de fabricacion de un componente inercial y de equilibrio para maquinaria. |
| CN1911523B (zh) * | 2005-08-09 | 2010-04-28 | 郝志刚 | 可提高选矿效率和选矿指标的工艺方法 |
| CN101455886B (zh) * | 2007-12-10 | 2011-09-28 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 干粉灭火剂的制造方法 |
| EP2478122A2 (en) * | 2009-09-18 | 2012-07-25 | Eestor, Inc. | Selective-cation-removal purification of aluminum source |
| KR101735425B1 (ko) * | 2015-12-14 | 2017-05-16 | (주)디에스리퀴드 | 알루미늄 블랙 드로스 재활용 시스템 및 방법 |
| CN111185297B (zh) * | 2020-02-12 | 2021-03-26 | 广东省科学院资源综合利用研究所 | 一种鼓风炉低品位铜渣富集方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1931921A (en) * | 1932-12-01 | 1933-10-24 | Valley Forge Cement Company | Manufacture of cement |
| DE684103C (de) * | 1938-06-30 | 1939-11-22 | Fries Sohn J S | Verfahren zur Aufbereitung von Metallofenschlacke |
| DE866096C (de) * | 1944-06-10 | 1953-02-05 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Verfahren zur Aufbereitung von Schlacken |
| US2942792A (en) * | 1957-07-30 | 1960-06-28 | American Smelting Refining | Sorting of scrap metal |
| FR1242374A (fr) * | 1959-08-11 | 1960-09-30 | Prod Chim Ind Et Organiques Pr | Poly-amines et poly-amides à longue chaîne et traitements de surface de particulespar ces composés |
| US3207304A (en) * | 1962-11-15 | 1965-09-21 | Dow Chemical Co | Method of concentrating fluorspar ores |
| US3441131A (en) * | 1965-10-18 | 1969-04-29 | Scient Separators Inc | Particle separation apparatus and method |
| US3363758A (en) * | 1966-12-08 | 1968-01-16 | Ashland Oil Inc | Use of primary aliphatic ether amine acid salts in froth flotation process |
| FR2104657B1 (no) * | 1970-05-08 | 1973-12-21 | Pierrefitte Auby Sa | |
| US3675859A (en) * | 1970-07-06 | 1972-07-11 | Electronic Assistance Corp | Method and apparatus for separating particulate materials |
| US3650396A (en) * | 1970-11-18 | 1972-03-21 | Sortex North America | Refuse separating and sorting method and apparatus |
| US4126073A (en) * | 1975-07-18 | 1978-11-21 | Nippon Gakki Seizo Kabushiki Kaisha | Electric guitar |
| US4070273A (en) * | 1975-08-11 | 1978-01-24 | Occidental Petroleum Corporation | Glass recovery |
| US4073644A (en) * | 1976-02-17 | 1978-02-14 | Alumax Mill Products, Inc. | Salt cake processing method and apparatus |
| FR2367820A1 (fr) * | 1976-10-18 | 1978-05-12 | Ceca Sa | Procede de flottation de minerais oxydes |
| US4113466A (en) * | 1976-10-28 | 1978-09-12 | Reynolds Metals Company | Concentration of hydrated aluminum oxide minerals by flotation |
| DE2827924B2 (de) * | 1977-10-13 | 1981-05-21 | Simmering-Graz-Pauker AG für Maschinen-, Kessel- und Waggonbau, Wien | Verfahren zur Aufbereitung flotierbarer Mineralien und Erze |
-
1978
- 1978-07-12 DE DE2830574A patent/DE2830574C2/de not_active Expired
-
1979
- 1979-07-02 US US06/055,189 patent/US4275847A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-07-05 CH CH6276/79A patent/CH647262A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-07-10 LU LU81483A patent/LU81483A1/de unknown
- 1979-07-11 AT AT0483879A patent/AT374378B/de active
- 1979-07-11 NO NO792305A patent/NO152978C/no unknown
- 1979-07-11 SE SE7906048A patent/SE436397B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-07-11 JP JP8696079A patent/JPS5524990A/ja active Granted
- 1979-07-11 IT IT7924279A patent/IT1122138B/it active
- 1979-07-11 FR FR7918517A patent/FR2430981A1/fr active Granted
- 1979-07-11 DK DK291979A patent/DK291979A/da not_active Application Discontinuation
- 1979-07-11 ES ES482427A patent/ES482427A1/es not_active Expired
- 1979-07-12 CA CA331,710A patent/CA1129656A/en not_active Expired
- 1979-07-12 BE BE2/57949A patent/BE877646A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-07-12 NL NL7905466A patent/NL7905466A/nl not_active Application Discontinuation
- 1979-07-12 GB GB7924324A patent/GB2027618B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO152978C (no) | 1985-12-27 |
| FR2430981B1 (no) | 1984-02-17 |
| JPS6260450B2 (no) | 1987-12-16 |
| GB2027618A (en) | 1980-02-27 |
| BE877646A (fr) | 1979-11-05 |
| NL7905466A (nl) | 1980-01-15 |
| NO792305L (no) | 1980-01-15 |
| LU81483A1 (de) | 1979-10-31 |
| DE2830574C2 (de) | 1982-05-19 |
| DK291979A (da) | 1980-01-13 |
| ES482427A1 (es) | 1980-04-01 |
| FR2430981A1 (fr) | 1980-02-08 |
| US4275847A (en) | 1981-06-30 |
| SE7906048L (sv) | 1980-01-13 |
| ATA483879A (de) | 1983-09-15 |
| IT1122138B (it) | 1986-04-23 |
| GB2027618B (en) | 1982-09-29 |
| SE436397B (sv) | 1984-12-10 |
| AT374378B (de) | 1984-04-10 |
| CA1129656A (en) | 1982-08-17 |
| IT7924279A0 (it) | 1979-07-11 |
| DE2830574A1 (de) | 1980-01-31 |
| CH647262A5 (de) | 1985-01-15 |
| JPS5524990A (en) | 1980-02-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO152978B (no) | Fremgangsmaate til bearbeiding av aluminiumsaltslagg. | |
| JP3014452B2 (ja) | 予め選別されて集められた使用済み物質から原料を回収する方法 | |
| CA1271272A (en) | Method for the production of potassium chloride with a k.sub.2o content of more than 55 wt. from the fine salt resulting from the decomposition of carnallite | |
| CN101914684A (zh) | 一种锰冶金浸出渣无害化处理及综合利用方法 | |
| FI68864B (fi) | Foerfarande foer tillvaratagning av grundaemnessvavel och vaerdemetaller | |
| CN108928953A (zh) | 一种不锈钢酸洗废水资源化的方法 | |
| WO2022123444A1 (en) | Plastics and glass recovery from end-of-life photovoltaic panels | |
| Andak et al. | Recovery of zinc and manganese from spent zinc-carbon and alkaline battery mixtures via selective leaching and crystallization processes | |
| US5993512A (en) | Method and system for recycling byproduct streams from metal processing operations | |
| US4368070A (en) | Method for scrubbing the flues and for recovering _the salts in a process for the production of secondary aluminum | |
| US4752328A (en) | Spent salt flux recycling | |
| Safarzadeh et al. | Recovery of zinc from Cd–Ni zinc plant residues | |
| US6482371B1 (en) | Process for separation of heavy metals and halogen from waste material or residue | |
| US7635460B2 (en) | Process for dissolving sulfur ore using diaryl disulfide | |
| CN111392696A (zh) | 含硫湿法冶金渣中单质硫的回收装置及方法 | |
| US4923482A (en) | Process for separating sulfur from ore | |
| US5290535A (en) | Process for recycling saltcake | |
| DE4432299C2 (de) | Verfahren zur Aufbereitung von Aluminiumsalzschlacken | |
| US5096571A (en) | Recovery of sulfur from native ores | |
| JPH03169384A (ja) | 使用済み電池の処理法 | |
| DE3413366A1 (de) | Verfahren zur aufbereitung von salzschlacke | |
| US5855691A (en) | Mercury recovery process | |
| JPS6372834A (ja) | スラグ処理方法 | |
| Parker | Recovery of metal from slag in the ferroalloy industry | |
| AT391638B (de) | Verfahren zum behandeln von alt- und/oder abfallstoffen |