NO149741B - Fremgangsmaate til aa bibringe en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur - Google Patents
Fremgangsmaate til aa bibringe en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur Download PDFInfo
- Publication number
- NO149741B NO149741B NO781373A NO781373A NO149741B NO 149741 B NO149741 B NO 149741B NO 781373 A NO781373 A NO 781373A NO 781373 A NO781373 A NO 781373A NO 149741 B NO149741 B NO 149741B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- temperature
- fine
- recrystallization
- precipitation
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 68
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 68
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 22
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 13
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 9
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 7
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 28
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 9
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 235000012771 pancakes Nutrition 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
Description
Denne oppfinnelse angår behandling av utskillingsherdbare aluminium-knalegeringer.
En fin kornstørrelse vil gjerne forbedre de mekaniske egenskaper av de fleste konstruksjonsmaterialer. Videre kan formbar-heten forbedres ved eliminering av "applesinhud"-struktur, og superplastisitet kan oppnås i mange legeringer ved tilveiebrin-gelse av en finkornet struktur. For legeringer som er tilbøye-lige til å danne spenningskorrosjonsriss, såsom mange utskillingsherdbare aluminiumlegeringer, vil en finkornet struktur van-ligvis nedsette denne tilbøyelighet. Imidlertid er kornforfining vanskelig å oppnå når det gjelder aluminiumlegeringer, og de fleste forsøk på å oppnå en finkornet struktur ved konvensjonell mekanisk bearbeidning og omkrystallisasjon ved oppvarmning har bare resultert i at materialet omkrystalliseres til den opprinnelige grovkornede struktur med store "pannekake"-formede korn.
For aluminiumlegering 7075 (betegnelse ifølge Aluminum As-sociation (AA)) er en viss fremgang i den senere tid beskrevet av Waldman, Sulinski og Marcus,- "The Ef feet of Ingot Processing Treatment on the Grain Size and Properties of Al Alloy 7074", Metallurgical Transactions, Vol. 5, mars 1974, pp. 573 - 584. Ifølge den beskrevne behandling kreves det en langvarig høytem-peratur-homogenisering for å utskille krom før en langsom kjø-
ling for å utskille Zn, Mg og Cu. Aluminiumlegering 7075 underkastes deretter mekanisk bearbeidning og omkrystalliseres ved oppvarmning for oppnåelse av kornforfining. Denne tidligere kjente fremgangsmåte er meget tidkrevende og er begrenset til legeringer som inneholder bestemte elementer såsom krom. Fremgangsmåten gir dessuten ikke en så finkornet struktur som den som oppnås ved fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte til å bibringe
en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur, omfattende de følgende trinn,
man oppløser i det minste en del av nevnte utskillingsbe-standdeler i legeringen ved å oppvarme legeringen til dennes opp-løsningstemperatur (fast oppløsning),
man kjøler legeringen til en temperatur under dennes opp-løsningstemperatur,
man deformerer legeringen plastisk,
karakterisert ved at legeringen overeldes for dannelse av ut-
skilte bestanddeler, hvilket overeldningstrinn utføres etter nevnte kjøletrinn og før nevnte deformeringstrinn, og
legeringen, omkrystalliseres ved oppvarming til over den laveste omkrystallisasjonstemperatur, hvorved de utskilte bestanddeler danner kim for omkrystallisasjonen og regulert vekst av en finkornet struktur.
En foretrukken utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen går ut på at det trinn i hvilket i det minste en del av utskillingsbestanddelene oppløses, omfatter oppvarmning av legeringen i minst 20 min innenfor legeringens temperaturområde for fast oppløsning,
det trinn i hvilket legeringen overeldes, omfatter oppvarmning av legeringen til en temperatur innenfor legeringens overeldningstemperaturområde, hvoretter legeringen holdes innenfor dette temperaturområde i minst 8 timer, og
det trinn i hvilket legeringen omkrystalliseres, omfatter oppvarmning av legeringen til en temperatur innenfor legeringens omkrystallisasjons-temperaturområde, hvoretter legeringen holdes
i dette område i 1 - 4 timer.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oppnås forfiningen av kornstørrelsen i utskillingsherdbare aluminiumlegeringer på en mindre tidkrevende måte enn ved den tidligere kjente fremgangsmåte. Den finkornede struktur resulterer i en forbedring av legeringens mekaniske egenskaper, som styrke- og utmattingsmotstand, og i en forbedret motstand mot spenningskorrosjonsrissdannelse, såvel som i en forbedret formbarhet.
Ved behandlingen av legeringen blir denne først oppvarmet til en temperatur ved hvilken de utskillbare bestanddeler i legeringen går i fast oppløsning. Deretter kjøles legeringen, fortrinnsvis ved bråkjøling med vann, til under oppløsningstempera-turen, hvoretter den overeldes under utskilling av partikler ved at den oppvarmes til en temperatur over utskillingsherdningstem-peraturen for legeringen, men under oppløsningsbehandlingstempe-raturen. Deformasjonsenergi tilføres legeringen ved at den deformeres plastisk ved eller under den overeldningstemperatur som anvendes. Deretter blir legeringen holdt ved en omkrystallisasjonstemperatur slik at nye korn eller kim dannes av de overeldede utskilte partikler, og veksten av disse korn eller kim resulterer i en finkornet struktur.
Disse og andre formål og trekk ved den foreliggende oppfinnelse vil fremgå av den følgende detaljerte beskrivelse i forbindelse med tegningen. Fig. 1 er et mikrofotografi av mikrostrukturen av aluminiumlegering 7075 og viser den typiske kornstørrelse som kan oppnås. Fig. 2 er et mikrofotografi av mikrostrukturen av aluminiumlegering 7075 og viser den kornstørrelse som kan oppnås når legeringen behandles i henhold til oppfinnelsen.
Beskrivelse av den foretrukne utførelsesform
I henhold til oppfinnelsen blir legeringen først oppløsningsbehandlet på konvensjonell måte, slik det gjøres før utskillingsherdning. Dette setter materialet i en grovkornet tilstand. Istedenfor deretter å underkastes den vanlige utskillingsherdningsbehandling (en eldningsbehandling ved lav temperatur som resulterer i en finfordeling av utskilte partikler med innbyrdes avstand på 100-500 Å egnet til å øke legeringens styrke), underkastes materialet en utskillingsbehandling ved høy temperatur, dvs. en overeldning, som resulterer i en noe grovere fordeling av utskilte partikler med en innbyrdes avstand på ca.
5 000-10 000 Å. Deretter underkastes materialet en mekanisk bearbeidning (deformeres plastisk) i tilstrekkelig grad til å medføre den gitter-deformasjon som er nødvendig for omkrystallisasjon. Det er ønskelig at materialet bearbeides slik at det oppnås mer enn 40% reduksjon i tykkelsen. Dette er imidlertid ikke
alltid mulig, såsom ved smiing av visse deler; og i dette tilfelle vil en reduksjon på minst 15% hjelpe til å redusere kornstørrelsen selv om en optimal bearbeidelse ikke oppnås. Til slutt blir det bearbeidede materialet oppvarmet til en temperatur over omkrystalliseringstemperaturen slik at omkrystallisasjon finner sted, og på dette tidspunkt dannes nye kim på de utskillingspartikler som ble dannet under den tidligere overeldningsr behandling. Det ser også ut til at disse utskillingspartikler virker til å retardere ytterligere kornvekst.
Fig. 2 viser en finkornet struktur (korn på ca. 10 ^um) tilveiebrakt ved en rekke behandlinger såsom beskrevet ovenfor.
Reduksjonen i kornstørrelse sammenliknet med kornstørrelsen
(over 100 ^um) i konvensjonelt behandlet aluminium som vist på
fig. 1 vil klart fremgå av disse mikrofotografier. Den resulterende finkornede struktur er stabil og kan deretter varmebehandles i overensstemmelse med konvensjonell praksis.
Ved fremgangsmåten tilveiebringes en hensiktsmessig
spredt fordeling av de utskilte partikler før mekanisk bearbeidning og omkrystallisering. Hvis de utskilte partikler har tilstrekkelig størrelse og en innbyrdes avstand på ca. 5 000 - 10 000 Å, virker de som kim for nye korn og resulterer i en finkornet, stabil struktur. Da en slik spredning av utskilte partikler kan tilveiebringes i hvilken som helst utskillingsherdbar aluminiumlegering, er fremgangsmåten egnet til anvendelse på alle aluminiumlegeringer som er utskillingsherdbare.
De følgende eksempler vil ytterligere belyse oppfinnelsen slik den kommer til anvendelse på utskillingsherdbare legeringer av forskjellige sammensetninger.
Eksempel 1 - Aluminiumlegering 7075
Legering 7075 ér en utskillingsherdbar aluminium-basert legering som inneholder (nominelt) 5,5% Zn, 2,5% Mg, 1,5%
Cu og 3% Cr. Den oppløsningsbehandles ved 460-499°C i tre timer
og bråkjøles deretter med vann for at utskillingsmaterialet skal holdes i oppløsning. Den normale utskillingsherdningsbehandling for legering 7075 er en behandling i 23-28 timer ved 115,6-126,7°C og resulterer i fine utskilte partikler med innbyrdes avstand på bare 100-500 Å. Denne konvensjonelle behandling gir en legering med god styrke, men den resulterer ikke i fine korn-størrelser. Istedenfor den vanlige utskillingsherdningsbehandling underkastes den oppløsningsbehandlede legering derfor en overeldning ved 371-427°C (fortrinnsvis ved 399°C) i ca. 8 timer..
Dette gir en noe grovere fordeling av utskilte partikler med innbyrdes avstander i området mellom ca. 5 000 og ca. 10 000 Å.
Den overeldnede legering deformeres plastisk ved. mekanisk bearbeidning slik at gitteret deformeres i tilstrekkelig grad til at omkrystallisering kan finne sted. For legering 7075 har en tykkelsesreduksjon på 40-80% ved varmvalsing ved 204-260°C vist seg å være tilfredsstillende. Til slutt blir det bearbeidede materialet oppvarmet i 1-4 timer ved 460-482°C for omkrystallisering av den finkornede struktur slik som illustrert på fig. 2. Resultatet av denne behandling er en stabil, finkornet struktur som deretter kan varmebehandles i overensstemmelse med vanlig praksis.
Eksempel 2 - Aluminiumlegering 2219
Legering 2219 er en utskillingsherdbar aluminium-basert legering som inneholder (nominelt) 6,3% Cu, 0,3% Mn,
0,06% Ti og 0,10% V. Den oppløsningsbehandles ved 529-541°C i minst 20 minutter og bråkjøles i vann. Den kan da overeldes ved hvilken som helst temperatur mellom 196 og 529°C avhengig av behandlingstiden ved eldningstemperaturen. En temperatur på 399-454°C i 8 timer kan brukes for de fleste anvendelser. Den overeldnede legering deformeres plastisk minst 40% ved en temperatur under den temperatur ved hvilken den ble overeldet ved varmvalsing eller smiing, hvoretter den omkrystalliseres ved en temperatur over den laveste omkrystalliseringstemperatur, men under smeltetemperaturen, for eksempel 502°C. Den resulterende finkornede struktur kan oppløsningsbehandles og eldningsherdes i henhold til konvensjonell praksis.
Eksempel 3 - Aluminiumlegering 2014
Legering 2014 er en utskillingsherdbar aluminium-basert legering som inneholder (nominelt) 4,4% Cu, 0,8% Si,
0,8% Mn og 0,4% Mg. Den oppløsningsvarmebehandles ved 496-507°C
i minst 20 minutter og bråkjøles i vann ved Høyst 100°C. Den kan deretter overeldes ved hvilken som helst temperatur mellom 182 og 496°C (fortrinnsvis 315-427°C), under hensyntagen til at behandlingstiden må økes når behandlingstemperaturen nedsettes. Den overeldnede legering underkastes mekanisk bearbeidning med
en tykkelsesreduksjon på minst 4 0% ved en temperatur tilsvarende eller under den temperatur ved hvilken den ble overeldet, hvoretter den omkrystalliseres ved en temperatur over den laveste omkrystalliseringstemperatur, men ved eller under den høyeste oppløsningstemperatur, for eksempel 427°C. Hvis materialet bråkjøles i vann fra denne temperatur, kan den resulterende finkornede, oppløsningsglødede struktur utskillinqsherdes ved sin normale eldningsherdnings-temperatur.
Eksempel 4 - Aluminiumlegering 6061
Legering 6061 er en utskillingsherdbar aluminium-basert legering som (nominelt) inneholder 1,0% Mg, 0,6% Si, 0,25% Cu og 0,25% Cr. Den oppløsningsvarmebehandles ved 521-538°C, hvoretter den bråkjøles i vann. Den kan så overeldes ved oppvarmning ved en temperatur mellom 315 og 454°C, for eksempel 34 3°C i 8 timer. Den overeldnede legering underkastes mekanisk bearbeidning ved en temperatur på 343°C eller lavere (eksempelvis) i tilstrekkelig grad til at den gitter-deformasjon som er påkrevet for omkrystallisering, oppnås. Det deformerte materialet omkrystalliseres over den laveste omkrystallisasjonstemperatur, men under smeltetemperaturen, for eksempel 4 8 2°C.
Det resulterende materiale har en stabil, finkornet struktur
som deretter kan varmebehandles i henhold til konvensjonell teknikk.
På grunnlag av eksemplene ovenfor kan en fagmann lett finne frem til tilfredsstillende retningslinjer for varmebehandling og plastisk deformerende bearbeidning av hvilken som helst ut-utskillingsherdbar aluminiumlegering på basis av konvensjonelle oppløsnings- og utskillingsherdnings-behandlinger. Tabell 1 nedenfor, som er tatt fra "Metals Handbook", vol 2, 8th edition,
s. 272, American Society for Metals, viser disse vanlige behandlinger for en rekke aluminiumlegeringer, dog ikke for legeringene 7049 og 7050 for hvilke verdiene er beregnet.
Uttrykket utskillingsherdning refererer seg til utskilte partikler utviklet på tidspunkter og ved temperaturer som gir legeringen optimale styrkeegenskaper, såsom vist i Tabell 1. Uttrykket overeldning refererer seg til utskilte partikler utviklet ved bruk av lengre tid og/eller høyere temperatur enn anvendt for utskillingsherdning.
Relasjonen mellom tid og temperatur for eldnings-herdning av aluminiumlegeringer er også velkjent. Eksempelvis er det ved anvendelse av lave eldningstemperaturer nødvendig å bruke en relativt lang behandlingstid for oppnåelse av en viss eldningsgrad som kan oppnås ved høye eldningstemperaturer og relativt kort behandlingstid. Likeledes er behandlingstiden ved oppløsningsbehandling en funksjon av behandlingstemperaturen, skjønt innenfor et snevrere temperaturområde.
Det er også kjent for fagfolk på området at det er
en sammenheng mellom omkrystallisasjonstemperaturen og graden av plastisk deformasjon (mekanisk bearbeidning eller kold bearbeidning) i gitteret. For kraftig bearbeidede aluminium-
legeringer er omkrystalliseringstemperaturen minst 315°C. Likeledes vil den grad av mekanisk bearbeidning av legeringen som er påkrevet for at omkrystallisasjonen skal finne sted, variere i avhengighet av faktorer såsom omkrystallisasjonstemperaturen og tiden ved denne temperatur. For de fleste praktiske anvendelser bør graden av mekanisk bearbeidning, slik den måles ved tykkelsesreduksjon, være over 15%.
Materiale som allerede er blitt oppløsningsbehandlet av leverandøren, kan direkte overeldes uten at oppløsnings-behandlingen gjentas. Videre kan materiale som er blitt opp-løsningsbehandlet og deretter gitt en utskillingsherdningsbehandling, direkte overeldes uten at det er nødvendig med en ytterligere oppløsningsbehandling for på ny å oppløse de fin-fordelte utskilte partikler.
Skjønt de foreliggende forsøk indikerer at opp-løsningsbehandlingen fulgt av hurtig kjøling til ca.'rom-temperatur gir en tilstand egnet for overeldning av legeringen, vil en mindre hurtig kjøling, eller en kjøling direkte til overeldningstemperaturen, være tilfredsstillende for noen anvendelser.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til å bibringe en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur, omfattende de følgende trinn,
man oppløser i det minste en del av nevnte utskillings-bestanddeler i legeringen ved å oppvarme legeringen til dennes oppløsningstemperatur (fast oppløsning) ,
man kjøler legeringen til en temperatur under dennes oppløsningstemperatur,
man deformerer legeringen plastisk, karakterisert ved at
legeringen overeldes for dannelse av utskilte bestanddeler, hvilket overeldningstrinn utføres etter nevnte kjøle-trinn og før nevnte deformeringstrinn, og
legeringen omkrystalliseres ved oppvarming til over den laveste omkrystallisasjonstemperatur, hvorved de utskilte bestanddeler danner kim for omkrystallisasjonen og regulert vekst av en finkornet struktur.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at
det trinn i hvilket i det minste en del av utskillingsbestanddelene oppløses, omfatter oppvarmning av legeringen i minst 2 0 minutter innenfor legeringens temperaturområde for fast oppløsning,
det trinn i hvilket legeringen overeldes, omfatter oppvarmning av legeringen til en temperatur innenfor legeringens overeldningstemperaturområde, hvoretter legeringen holdes innenfor dette temperaturområde i minst 8 timer, og
det trinn i hvilket legeringen omkrystalliseres, omfatter oppvarmning av legeringen til en temperatur innenfor legeringens omkrystallisasjons-temperaturområde, hvoretter legeringen holdes i dette område i 1-4 timer.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/790,207 US4092181A (en) | 1977-04-25 | 1977-04-25 | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO781373L NO781373L (no) | 1978-10-26 |
| NO149741B true NO149741B (no) | 1984-03-05 |
| NO149741C NO149741C (no) | 1984-06-13 |
Family
ID=25149958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO781373A NO149741C (no) | 1977-04-25 | 1978-04-19 | Fremgangsmaate til aa bibringe en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4092181A (no) |
| JP (1) | JPS53132420A (no) |
| AU (1) | AU513778B2 (no) |
| CA (1) | CA1098806A (no) |
| CH (1) | CH638834A5 (no) |
| DE (1) | DE2817978A1 (no) |
| FR (1) | FR2388893A1 (no) |
| GB (1) | GB1603573A (no) |
| NO (1) | NO149741C (no) |
Families Citing this family (43)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4294625A (en) * | 1978-12-29 | 1981-10-13 | The Boeing Company | Aluminum alloy products and methods |
| US4222797A (en) * | 1979-07-30 | 1980-09-16 | Rockwell International Corporation | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents |
| CA1173277A (en) * | 1979-09-29 | 1984-08-28 | Yoshio Baba | Aircraft stringer material and method for producing the same |
| US4295901A (en) * | 1979-11-05 | 1981-10-20 | Rockwell International Corporation | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents |
| US4358324A (en) * | 1981-02-20 | 1982-11-09 | Rockwell International Corporation | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents |
| JPS57161045A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Fine-grain high-strength aluminum alloy material and its manufacture |
| US4490188A (en) * | 1981-07-06 | 1984-12-25 | Rockwell International Corporation | Method of imparting a fine grain structure to 2000 & 7000 series aluminum alloys |
| US4469757A (en) * | 1982-05-20 | 1984-09-04 | Rockwell International Corporation | Structural metal matrix composite and method for making same |
| US4486244A (en) * | 1982-12-17 | 1984-12-04 | Reynolds Metals Company | Method of producing superplastic aluminum sheet |
| US4528042A (en) * | 1983-03-28 | 1985-07-09 | Reynolds Metals Company | Method for producing superplastic aluminum alloys |
| US4486242A (en) * | 1983-03-28 | 1984-12-04 | Reynolds Metals Company | Method for producing superplastic aluminum alloys |
| US4596609A (en) * | 1984-03-14 | 1986-06-24 | Lockheed Missiles & Space Company, Inc. | Thermomechanical forging of aluminum alloys |
| US4659396A (en) * | 1984-07-30 | 1987-04-21 | Aluminum Company Of America | Metal working method |
| US4721537A (en) * | 1985-10-15 | 1988-01-26 | Rockwell International Corporation | Method of producing a fine grain aluminum alloy using three axes deformation |
| US5055257A (en) * | 1986-03-20 | 1991-10-08 | Aluminum Company Of America | Superplastic aluminum products and alloys |
| US4797164A (en) * | 1986-09-30 | 1989-01-10 | Swiss Aluminum Ltd. | Process for manufacturing a fine-grained recrystallized sheet |
| US4790884A (en) * | 1987-03-02 | 1988-12-13 | Aluminum Company Of America | Aluminum-lithium flat rolled product and method of making |
| US4820355A (en) * | 1987-03-30 | 1989-04-11 | Rockwell International Corporation | Method for fabricating monolithic aluminum structures |
| JP2652016B2 (ja) * | 1987-04-15 | 1997-09-10 | スカイアルミニウム株式会社 | 微細結晶粒を有するアルミニウム合金材料の製造方法 |
| US4799974A (en) * | 1987-05-27 | 1989-01-24 | Rockwell International Corporation | Method of forming a fine grain structure on the surface of an aluminum alloy |
| US4770848A (en) * | 1987-08-17 | 1988-09-13 | Rockwell International Corporation | Grain refinement and superplastic forming of an aluminum base alloy |
| US4946517A (en) * | 1988-10-12 | 1990-08-07 | Aluminum Company Of America | Unrecrystallized aluminum plate product by ramp annealing |
| US4927470A (en) * | 1988-10-12 | 1990-05-22 | Aluminum Company Of America | Thin gauge aluminum plate product by isothermal treatment and ramp anneal |
| US5194102A (en) * | 1991-06-20 | 1993-03-16 | Aluminum Company Of America | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working |
| CA2141775A1 (en) * | 1994-09-02 | 1996-03-03 | Murray W. Mahoney | Process for imparting a localized fine grain microstructure to selected surfaces in aluminum alloys |
| US5850755A (en) * | 1995-02-08 | 1998-12-22 | Segal; Vladimir M. | Method and apparatus for intensive plastic deformation of flat billets |
| US5810949A (en) * | 1995-06-07 | 1998-09-22 | Aluminum Company Of America | Method for treating an aluminum alloy product to improve formability and surface finish characteristics |
| US5725698A (en) * | 1996-04-15 | 1998-03-10 | Boeing North American, Inc. | Friction boring process for aluminum alloys |
| US6222380B1 (en) * | 1998-06-15 | 2001-04-24 | International Business Machines Corporation | High speed parallel/serial link for data communication |
| US6350329B1 (en) | 1998-06-15 | 2002-02-26 | Lillianne P. Troeger | Method of producing superplastic alloys and superplastic alloys produced by the method |
| US6342111B1 (en) * | 1999-09-02 | 2002-01-29 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Energy-absorbing member |
| US6630039B2 (en) | 2000-02-22 | 2003-10-07 | Alcoa Inc. | Extrusion method utilizing maximum exit temperature from the die |
| US7523850B2 (en) | 2003-04-07 | 2009-04-28 | Luxfer Group Limited | Method of forming and blank therefor |
| EP1704266A2 (en) * | 2003-12-22 | 2006-09-27 | Cabot Corporation | High integrity sputtering target material and method for producing bulk quantities of same |
| CN101374611B (zh) * | 2006-03-07 | 2015-04-08 | 卡伯特公司 | 制备变形金属制品的方法 |
| NO20065767L (no) * | 2006-12-13 | 2008-06-16 | Hydro Aluminium As | Aluminium stopelegering, metode for fremstilling, samt stopt del for forbrenningsmotor. |
| US10161020B2 (en) * | 2007-10-01 | 2018-12-25 | Arconic Inc. | Recrystallized aluminum alloys with brass texture and methods of making the same |
| WO2009132436A1 (en) * | 2008-04-28 | 2009-11-05 | University Of Waterloo | Thermomechanical process for treating alloys |
| CA2810251A1 (en) * | 2010-09-08 | 2012-03-15 | Alcoa Inc. | Improved 6xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
| US9469892B2 (en) * | 2010-10-11 | 2016-10-18 | Engineered Performance Materials Company, Llc | Hot thermo-mechanical processing of heat-treatable aluminum alloys |
| FR2979354A1 (fr) * | 2011-08-31 | 2013-03-01 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de traitement d'une piece en alliage d'aluminium |
| WO2013172910A2 (en) | 2012-03-07 | 2013-11-21 | Alcoa Inc. | Improved 2xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
| US9587298B2 (en) | 2013-02-19 | 2017-03-07 | Arconic Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2083576A (en) * | 1935-09-20 | 1937-06-15 | Aluminum Co Of America | Heat treatment of aluminum alloys |
| US3219491A (en) * | 1962-07-13 | 1965-11-23 | Aluminum Co Of America | Thermal treatment of aluminum base alloy product |
| US3231435A (en) * | 1964-11-25 | 1966-01-25 | Harvey Aluminum Inc | Method of eliminating stress corrosion cracking in copper-magnesium-zinc series aluminum alloys |
| US3706606A (en) * | 1970-02-10 | 1972-12-19 | L Esercizio Dell Inst Sperimen | Thermomechanical treatment process for heat treatable aluminium alloys |
| US3743549A (en) * | 1971-02-09 | 1973-07-03 | I Esercizio Dell Istituto Sper | Thermomechanical process for improving the toughness of the high strength aluminum alloys |
| US3726725A (en) * | 1971-03-22 | 1973-04-10 | Philco Ford Corp | Thermal mechanical processing of aluminum alloys (a) |
-
1977
- 1977-04-25 US US05/790,207 patent/US4092181A/en not_active Expired - Lifetime
-
1978
- 1978-03-23 CA CA299,727A patent/CA1098806A/en not_active Expired
- 1978-04-10 JP JP4258878A patent/JPS53132420A/ja active Granted
- 1978-04-19 NO NO781373A patent/NO149741C/no unknown
- 1978-04-24 DE DE19782817978 patent/DE2817978A1/de active Granted
- 1978-04-24 FR FR7812072A patent/FR2388893A1/fr active Granted
- 1978-04-24 AU AU35385/78A patent/AU513778B2/en not_active Expired
- 1978-04-25 CH CH443978A patent/CH638834A5/de not_active IP Right Cessation
- 1978-04-25 GB GB16374/78A patent/GB1603573A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4092181A (en) | 1978-05-30 |
| DE2817978C2 (no) | 1989-01-19 |
| NO149741C (no) | 1984-06-13 |
| US4092181B1 (no) | 1985-01-01 |
| GB1603573A (en) | 1981-11-25 |
| JPS616141B2 (no) | 1986-02-24 |
| NO781373L (no) | 1978-10-26 |
| CH638834A5 (de) | 1983-10-14 |
| AU3538578A (en) | 1979-11-01 |
| FR2388893A1 (fr) | 1978-11-24 |
| CA1098806A (en) | 1981-04-07 |
| FR2388893B1 (no) | 1984-09-14 |
| JPS53132420A (en) | 1978-11-18 |
| DE2817978A1 (de) | 1978-11-02 |
| AU513778B2 (en) | 1980-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO149741B (no) | Fremgangsmaate til aa bibringe en aluminium-knalegering som inneholder en utskillings-bestanddel, en finkornet struktur | |
| US4946517A (en) | Unrecrystallized aluminum plate product by ramp annealing | |
| JP5068654B2 (ja) | 高強度、高靱性Ａｌ−Ｚｎ合金製品およびそのような製品の製造方法 | |
| EP0062469B1 (en) | Method for producing fine-grained, high strength aluminum alloy material | |
| EP0368005B1 (en) | A method of producing an unrecrystallized aluminum based thin gauge flat rolled, heat treated product | |
| JP2000509765A (ja) | バッキングプレートに拡散接合されたｎｉ−鍍金ターゲット | |
| US6274015B1 (en) | Diffusion bonded sputtering target assembly with precipitation hardened backing plate and method of making same | |
| US5194102A (en) | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working | |
| US7037391B2 (en) | Heat treatment of age hardenable aluminium alloys utilizing secondary precipitation | |
| US6451185B2 (en) | Diffusion bonded sputtering target assembly with precipitation hardened backing plate and method of making same | |
| KR100315076B1 (ko) | 석출경화된후면판을갖는확산결합된스퍼터링타겟조립체및그의제조방법 | |
| JPS59145765A (ja) | アルミニウム合金の熱処理法 | |
| US7125459B2 (en) | High strength aluminum alloy | |
| US5785777A (en) | Method of making an AA7000 series aluminum wrought product having a modified solution heat treating process for improved exfoliation corrosion resistance | |
| JP3022922B2 (ja) | 冷間圧延特性を改良した板またはストリップ材の製造方法 | |
| US4486244A (en) | Method of producing superplastic aluminum sheet | |
| US4921548A (en) | Aluminum-lithium alloys and method of making same | |
| US4222797A (en) | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents | |
| WO1998018976A1 (en) | HEAT TREATED Al-Cu-Li-Sc ALLOYS | |
| US4915747A (en) | Aluminum-lithium alloys and process therefor | |
| EP0266741B1 (en) | Aluminium-lithium alloys and method of producing these | |
| JPS5953347B2 (ja) | 航空機ストリンガ−素材の製造法 | |
| JPH0672295B2 (ja) | 微細結晶粒を有するアルミニウム合金材料の製造方法 | |
| JPH0588302B2 (no) | ||
| JPH0747801B2 (ja) | 超塑性加工用アルミニウム合金板材の製造方法 |