NO148512B - Fremgangsmaate ved fremstilling av en vaeskekjoelt skovl for en gassturbin. - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av en vaeskekjoelt skovl for en gassturbin.Info
- Publication number
- NO148512B NO148512B NO801619A NO801619A NO148512B NO 148512 B NO148512 B NO 148512B NO 801619 A NO801619 A NO 801619A NO 801619 A NO801619 A NO 801619A NO 148512 B NO148512 B NO 148512B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- composite
- tube
- blank
- blade
- skin
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 4
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 9
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 5
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 229910001063 inconels 617 Inorganic materials 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NEIHULKJZQTQKJ-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Ag] Chemical compound [Cu].[Ag] NEIHULKJZQTQKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 1
- 229910000816 inconels 718 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/18—Hollow blades, i.e. blades with cooling or heating channels or cavities; Heating, heat-insulating or cooling means on blades
- F01D5/185—Liquid cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/04—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass turbine or like blades from several pieces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49336—Blade making
- Y10T29/49339—Hollow blade
- Y10T29/49341—Hollow blade with cooling passage
- Y10T29/49343—Passage contains tubular insert
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49995—Shaping one-piece blank by removing material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse er rettet mot en fremgangsmåte for fremstilling av vannkjølte gassturbinskovler. Især er den foreliggende oppfinnelse rettet mot en fremgangsmåte for fremstilling av skovler av den type som omfatter en midt-kjerne omgitt av et antall skovlkjølerør anordnet med avstand rundt kjernens periferi og en sammensatt ytre hud som omgir både kjernen og kjølerørene.
Ved typiske kjente fremstillingsmetoder er midtkjernen preformet for å danne skovlens ønskede form. Deretter utformes et antall spor som mottar skovlkjølerør, rundt skovlens ytre periferi. Disse kjølerør fremstilles uavhengig, inspiseres og innsettes deretter i sporene. Til slutt sveises eller festes på annen måte en ytre hud til midtkjernen for å danne den endelige skovl.
En slik fremgangsmåte er beskrevet i US 4 156 582.
Dette skrift omtaler en væskekjølt gassturbinskovl omfattende en kjerne med spor som strekker seg radialt og har rektangu-lære tverrsnitt utsparet i kjernen. Rør er anordnet i disse spor og festet på plass ved hjelp av loddetilsatsmateriale i rommet mellom rørene og sporenes sider og bunn. En beskytt-ende hud er deretter festet til den ytreoverflate av kjernen for å danne korrosjonsmotstand. Huden beskrives som en sam-mensetning av en indre hud som danner høy termisk ledningsevne og en ytre hud som danner beskyttelse mot høytemperatur-korrosjon.
US 3 091 846 omtaler den vanlige metode for å legge en konstruksjon som skal loddes i en fleksible hylse for i hylsen å opprette en i det vesentlige ikkeoksyderende atmosfære og å frembringe kraftpåvirkning på hylsen under lodding.
US 4 185 369 omtaler en fremgangsmåte ved fremstilling av en skovl som mer effektivt overfører varmeenergi fra inn-siden av skovlens hud i kontakt med varmgass, til den ytre overflate av kjølerør som er innlagt i skovlens kjerne. I hen-hold til denne fremgangsmåte, er skovlen utformet av flere preformede kompakte komponenter som er. sammenmontert, festet og deretter omgjort til en enhetlig konstruksjon. I hver enkelt utførelse som er omtalt i den foregående søknad, er en' av de preformede kompakte komponenter en plan bimetallisk plate som omfatter et erosjons- og korrosjonsbestandig lag og et lag med høy termisk ledningsevne, idet disse lag forbindes ved en optimert metallurgisk forbindelsesmetode.
I motsetning til kjente fremgangsmåter bores i hen-hold til den foreliggende oppfinnelse flere hull i avstand frahverandre i et overdimensjonert skovlemne slik at de korre-sponderer med de fastlagte posisjoner for kjølerørene i skovlen. Kjølerørene er fremstilt separat som sammensatte kompakte rørlegemer og innsettes i hullene som er utformet i skovlemnet. De på denne måte innsatte sammensatte rør festes deretter i stilling ved varmeisostatisk pressing (VIP) eller loddes.
Etter at kjølerørene er festet til skovlemnet, maskineres emnet til den ønskede skovlform slik at det ytre kobber-lag av det sammensatte rør fremkommer. En på forhånd fremstilt hud festes deretter til det maskinerte skovlemne med VIP-diffusjonsmetoden for å danne den ønskede skovl. Ved en slik fremgangsmåte oppnås et sluttresultat hvor kjølerørene ved deres eksentriske plassering ligger nær skovlens overfla-ter og således gir effektiv kjølning.
Da huden og de sammensatte rør fremstilles hver for seg, kan de konstrolleres før de innsettes i skovlkonstruksjonen. Videre danner den ytre flate av det kombinerte emne og sammensatte rør en glatt kontinuerlig overflate for pålegging av huden, da skovlens endelige form maskineres etter at kjølerør-ene er innsatt i skovlemnet.
På tegningene viser figur 1 et deltverrsnitt av et skovlemne som benyttes ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, figur 2 viser et perspektivriss av et sammensatt rør som benyttes ved fremgangsmåten, figur 3 viser et annet mulig sam-samsatt rør, figur 4 viser et deltverrsnitt av skovlemnet på figur 1 etter at de sammensatte rør på figur 3 er innsatt i dette, figur 5 viser et deltverrsnitt av skovlemnet på figur 4 etter at dette er maskinert til ønsket form og figur 6 viser et deltverrsnitt av en komplett skovl.
På tegningene betegner like henvisningstall de samme elementer og figur 1 viser et skovlemne 10 som danner kjernen i den væskekjølte skovl ifølge den foreliggende oppfinnelse. Skovlemnet 10 er det grunnleggende konstruksjonslegeme i skovlen og er utformet av et materiale som er utvalgt på grunn av sin styrke. Emnet 10 er valgt å være større enn den endelige skovl da den skal maskineres i etterfølgende trinn.
Flere hull 12 er utformet i emnet 10, fortrinnsvis ved boring. Disse hull strekker seg gjennom hele høyden av emnet 10 og er innrettet til å motta et antall sammensatte rør 14 som leder væskeformet kjølemiddel gjennom skovlen. Et sammensatt rør 14 er vist på figur 2. Som vist, omfatter det sammensatte rør 14 et indre legeme 16 som er fremstilt av et materiale utvalgt til å motstå erosjonen og korrosjonen fra det varme kjølemiddel (vanligvis vann og damp) som skal ledes derigjennom, og et ytre legeme 18 som omgir det indre legeme 16 og-er utformet av et materiale som har meget stor termisk ledningsevne. Optimal varmeoverføring er ønsket for å tillate kjølemiddel-væske å passere gjennom det indre av det sammensatte rør 14
for å fjerne varme fra den sammensatte hud 26 (beskrevet ned-enfor) i den ferdige skovl og derved effektivt å kjøle skovlen.
En slik optimal varmeoverføring oppnås ved den sammensatte konstruksjon ifølge den foreliggende oppfinnelse ved å sikre en god metallurgisk binding mellom legemene 16 og 18. Ved den foretrukne oppbygging, er det indre legeme 16 utformet av et korrosjonsfast metall som eksempelvis 347 rustfast stål eller Inconel 718 og det ytre legeme 18 er et rør av et materiale med høy termisk ledningsevne som eksempelvis en kobberlegering. Det indre legemes 16 ytre overflate kan være be-lagt med et tynt lag (omtrent 0,025 mm ) med blank nikkel med et overtrekk av et lag med sølv (omtrent 0,025 mm). De to legemer 16, 18 er satt inn i hverandre og deretter trukket gjennom flere trekkmatriser inntil det er oppnådd en trang pasning metall-mot-metall, hvoretter det sammensatte rør 14 oppvarmes til omtrent 800°C for å danne den eutektiske sølv-kobberlegering som forbinder elgemene 16, 18. Deretter kan det sammensatte rør 14 belegges med et tilsvarende lag med sølv for å danne et loddemiddel for permanent å feste det sammensatte rør 14 inn i dets tilhørende hull 12. Alternativt kan om ønsket diffusjonsbinding ved varmeisostatisk pressing som beskrevet i US 4 210 269 benyttes.
Det sammensatte rør på figur 2 er konsentrisk. Dersom et eksentrisk rør ønskes benyttet, kan det utformes som vist på figur 3. Som vist med stiplede linjer, er det konsentriske rør fra starten utformet på en tilsvarende måte som det sammensatte rør på figur 2. Deretter maskineres røret for å fjerne det stiplede parti 20 fra det ytre legeme 18 slik at det ønskede eksentriske rør 14 gjenstår.
Etter at rørene 14 er utformet og om ønsket kontrollert, plasseres de i hvert sitt hull 12 i emnet 10. Rørene 14 diffu-sjonsbindes ved varmeisostatisk pressing eller loddes på plass. Den resulterende konstruksjon er vist på figur 4. Ved denne utførelse har en tatt utgangspunkt i at det er benyttet eksentrisk formede rør. Etter at rørene,14 er festet til skovlemnet 10, maskineres skovlemnet til den ønskede form. Som vist på figur 5, hvor detstiplede parti 22 representerer det materiale som er fjernnet ved maskinering, er anordningen av hullene 12 valgt for å sikre at det ytre legeme 18 i hvert rør faller sammen med emnets 10 ytre overflate 24.
Etter at skovlemnet 10 er maskinert, festes en ytre hud 26 til skovlemnets ytre overflate ved diffusjonsbinding med varmeisostatisk pressing eller lodding. Se figur 6. Huden 26 er utformet av et materiale som er bestandig mot oksydasjon og korrosjon forårsaket av fluidets gasser som passerer over skovlen under turbinens drift ved fastlagte temperaturer. Et mulig materiale er Inconel 617.
Ved den foretrukne utførelse, er huden 26 utformet av et par metalliske lag som er utformet ikke bare for å motstå erosjonen og korrosjonen forårsaket av gassene med høy tempe-ratur som passerer over skovlen, men også for å lede den ter-miske energi som treffer hudens 26 ytre overflate til det væskeformede kjølemiddel som strømmer gjennom de sammensatte rør 14. For å imøtekomme disse to krav, er huden 26 utformet av et indre lag 28 av et materiale med høy termisk ledningsevne som eksempelvis kobber og et ytre lag 30 som er laget av et korrosjonsfast materiale som eksempelvis Inconel 617.
Ved fremstilling av den sammensatte hud 26 er bindingen mellom lagene 28 og 30 kritisk. Likegyldig hvor bindingen i skillelinjen mellom disse lag ikke er perfekt, vil varme punkter utvikles under turbinens drift. Disse varme punkter vil resultere i beskadigelse av huden og svikt i skovlen. Av denne grunn bindes lagene 28, 30 fortrinnsvis sammen som to plane plater og deretter bindes disse til skovlemnet 10.
Selv om forskjellige gull-legeringer for loddingen vil være velegnet for sammenbinding av lagene 28, 30, er slike legeringer meget kostbare. Det er funnet at lodding av et lag med Inconel 617 og et lag med en kobberlegering kan benyttes med meget godt resultat ved bruk av en legering med 98% kobber og 3% silisium som loddelegering. Denne legering er ikke kostbar, har en høy smeltetemperatur og lavt flyte-punkt (970-1025°C) og en enda høyere annengangs smeltetemperatur. Videre flyter ikke den resulterende legering i særlig grad, slik at muligheten for gjenplugging av åpne passasjer under den siste loddeoperasjon minimeres. Alternativt kan som nevnt ovenfor, diffusjonsbinding ved varmeisostatisk pressing om ønsket benyttes.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av en væskekjølt skovl for en gassturbin, karakterisert ved- å utforme flere hull med avstand fra hverandre i et overdimensjonert skovlemne, å feste et preformet, sammensatt rør for flytende kjølemiddel i hvert hull (12), idet røret på kjent måte har et indre legeme utformet av et korrosjonsfast materiale og et ytre legeme utformet av et materiale med stor varmeledningsevne, å maskinere skovlemnet til ønsket form, idet anordningen av hullene er slik at et parti av det ytre legeme av hvert sammensatt rør støter mot den ytre overflate av det maskinerte skovlemne etter maskineringen, og å feste en ytre hud på kjent måte til den ytre overflate av det maskinerte skovlemne og til det nevnte parti av hvert sammensatt rørs ytre legeme.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved å utforme de sammensatte rør (14) med en gjennomgående senteråpning og deretter maskinere for å fjerne en del av rør-ets ytre legeme for å frembringe et sammensatt rør med en gjennomgående eksentrisk åpning for derved å tillate fjerning av en del av det i skovlen innsatte rør med åpningen beliggende i det resterende rør.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/044,538 US4249291A (en) | 1979-06-01 | 1979-06-01 | Method for forming a liquid cooled airfoil for a gas turbine |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO801619L NO801619L (no) | 1980-12-02 |
NO148512B true NO148512B (no) | 1983-07-18 |
NO148512C NO148512C (no) | 1983-10-26 |
Family
ID=21932942
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO801619A NO148512C (no) | 1979-06-01 | 1980-05-30 | Fremgangsmaate ved fremstilling av en vaeskekjoelt skovl for en gassturbin. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4249291A (no) |
JP (1) | JPS5612001A (no) |
CA (1) | CA1132456A (no) |
DE (1) | DE3020363A1 (no) |
FR (1) | FR2464123A1 (no) |
GB (1) | GB2051255B (no) |
IT (1) | IT1130680B (no) |
NL (1) | NL8003183A (no) |
NO (1) | NO148512C (no) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59120704A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-12 | Toshiba Corp | 超高温耐熱壁体 |
US5030060A (en) * | 1988-10-20 | 1991-07-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method and apparatus for cooling high temperature ceramic turbine blade portions |
US5810552A (en) * | 1992-02-18 | 1998-09-22 | Allison Engine Company, Inc. | Single-cast, high-temperature, thin wall structures having a high thermal conductivity member connecting the walls and methods of making the same |
US5601254A (en) * | 1994-10-28 | 1997-02-11 | Rosemount Aerospace Inc. | Single sided backbone strut for air data sensor |
US7410342B2 (en) * | 2005-05-05 | 2008-08-12 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Airfoil support |
EP1999466A2 (en) * | 2006-03-09 | 2008-12-10 | All-Tech Associates Inc. | Evaporative light scattering detector |
EP1923536A1 (en) * | 2006-11-17 | 2008-05-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Liner in a cooling channel of a turbine blade |
US20100239409A1 (en) * | 2009-03-18 | 2010-09-23 | General Electric Company | Method of Using and Reconstructing a Film-Cooling Augmentation Device for a Turbine Airfoil |
FR2961552B1 (fr) * | 2010-06-21 | 2014-01-31 | Snecma | Aube de turbine a cavite de bord d'attaque refroidie par impact |
CH706090A1 (de) * | 2012-02-17 | 2013-08-30 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum Herstellen eines oberflächennahen Kühlkanals in einem thermisch hoch beanspruchten Bauteil sowie Bauteil mit einem solchen Kanal. |
US9624779B2 (en) * | 2013-10-15 | 2017-04-18 | General Electric Company | Thermal management article and method of forming the same, and method of thermal management of a substrate |
CA2857297C (en) * | 2014-07-21 | 2021-08-17 | Alstom Renewable Technologies | Apparatus and method for modifying a geometry of a turbine part |
US10907609B2 (en) * | 2014-07-15 | 2021-02-02 | Ge Renewable Technologies | Apparatus and method for modifying a geometry of a turbine part |
US20170044903A1 (en) * | 2015-08-13 | 2017-02-16 | General Electric Company | Rotating component for a turbomachine and method for providing cooling of a rotating component |
WO2020046359A1 (en) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Radiatively cooled hybrid components |
US10724387B2 (en) * | 2018-11-08 | 2020-07-28 | Raytheon Technologies Corporation | Continuation of a shear tube through a vane platform for structural support |
FR3114762B1 (fr) * | 2020-10-06 | 2022-08-19 | Safran Aircraft Engines | Procédé de fabrication d'une aube de compresseur de turbomachine par compactage |
US11739646B1 (en) | 2022-03-31 | 2023-08-29 | General Electric Company | Pre-sintered preform ball for ball-chute with hollow member therein for internal cooling of turbine component |
US11859512B2 (en) | 2022-03-31 | 2024-01-02 | General Electric Company | Cooling passage exit opening cross-sectional area reduction for turbine system component |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1066524B (de) * | 1959-10-08 | Regensburg Dr.-Ing. Wilhelm Sdimid | Gärbottich und Lagertank mit Außenkühlung | |
DE730114C (de) * | 1940-12-14 | 1943-01-07 | Adolf Bangert | Apparat zur Durchfuehtung von unter Waermetausch verlaufenden Reaktionen |
US2641439A (en) * | 1947-10-01 | 1953-06-09 | Chrysler Corp | Cooled turbine or compressor blade |
DE816686C (de) * | 1950-09-09 | 1951-10-11 | Seppelfricke Geb Gmbh | Lagerschale fuer Warmwalzwerke |
US2983994A (en) * | 1955-08-01 | 1961-05-16 | Olin Mathieson | Metal articles having hollow sections and method of making same |
US3091846A (en) * | 1958-03-21 | 1963-06-04 | Smith Corp A O | Method of brazing |
US3305918A (en) * | 1963-03-19 | 1967-02-28 | Universal American Corp | Method of producing composite castforged aluminum piston with bonded ferrous ring carrier |
US3446482A (en) * | 1967-03-24 | 1969-05-27 | Gen Electric | Liquid cooled turbine rotor |
US3446481A (en) * | 1967-03-24 | 1969-05-27 | Gen Electric | Liquid cooled turbine rotor |
GB1301524A (no) * | 1970-05-22 | 1972-12-29 | ||
SE350918B (no) * | 1971-03-26 | 1972-11-13 | Asea Ab | |
US4119390A (en) * | 1976-11-19 | 1978-10-10 | General Electric Company | Liquid-cooled, turbine bucket with enhanced heat transfer performance |
US4156582A (en) * | 1976-12-13 | 1979-05-29 | General Electric Company | Liquid cooled gas turbine buckets |
US4137619A (en) * | 1977-10-03 | 1979-02-06 | General Electric Company | Method of fabricating composite structures for water cooled gas turbine components |
US4185369A (en) * | 1978-03-22 | 1980-01-29 | General Electric Company | Method of manufacture of cooled turbine or compressor buckets |
-
1979
- 1979-06-01 US US06/044,538 patent/US4249291A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-05-16 GB GB8016340A patent/GB2051255B/en not_active Expired
- 1980-05-16 CA CA352,163A patent/CA1132456A/en not_active Expired
- 1980-05-29 DE DE19803020363 patent/DE3020363A1/de not_active Withdrawn
- 1980-05-29 IT IT22390/80A patent/IT1130680B/it active
- 1980-05-30 FR FR8012041A patent/FR2464123A1/fr active Granted
- 1980-05-30 NO NO801619A patent/NO148512C/no unknown
- 1980-05-30 JP JP7158580A patent/JPS5612001A/ja active Pending
- 1980-05-30 NL NL8003183A patent/NL8003183A/nl not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1130680B (it) | 1986-06-18 |
IT8022390A0 (it) | 1980-05-29 |
NO148512C (no) | 1983-10-26 |
FR2464123B1 (no) | 1984-04-27 |
NO801619L (no) | 1980-12-02 |
US4249291A (en) | 1981-02-10 |
NL8003183A (nl) | 1980-12-03 |
FR2464123A1 (fr) | 1981-03-06 |
DE3020363A1 (de) | 1980-12-11 |
JPS5612001A (en) | 1981-02-05 |
GB2051255A (en) | 1981-01-14 |
CA1132456A (en) | 1982-09-28 |
GB2051255B (en) | 1983-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO148512B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av en vaeskekjoelt skovl for en gassturbin. | |
US4185369A (en) | Method of manufacture of cooled turbine or compressor buckets | |
EP1760265B1 (en) | Turbine engine component with a cooling microcircuit and corresponding manufacturing method | |
US4283822A (en) | Method of fabricating composite nozzles for water cooled gas turbines | |
US8299604B2 (en) | Bonded metal and ceramic plates for thermal management of optical and electronic devices | |
CA1090993A (en) | Method for fabricating composite structures for water- cooled gas turbine components | |
US4383854A (en) | Method of creating a controlled interior surface configuration of passages within a substrate | |
US7448850B2 (en) | Closed loop, steam cooled turbine shroud | |
JP5302539B2 (ja) | モノブロック冷却装置構成要素 | |
NO774256L (no) | Vaeskekjoelte gassturbinblad. | |
EP1759807A2 (en) | Manufacturable and inspectable cooling microcircuits for blade-outer-air-seals | |
US4259037A (en) | Liquid cooled gas turbine buckets | |
EP1676089B1 (en) | A plate heat exchanger | |
KR101646484B1 (ko) | 동 커넥터를 구비한 판형 열교환기의 제작 방법 | |
FI109233B (fi) | Jäähdytyselementti ja menetelmä jäähdytyselementin valmistamiseksi | |
CA1279160C (en) | Composite joined bodies | |
CN104874909A (zh) | 石英复合陶瓷与铁镍合金的液相扩散连接方法 | |
JPH03291160A (ja) | 給湯用熱交換器 | |
GB2279734A (en) | Cooling structure for a wall of a propulsion plant | |
JP4482654B2 (ja) | 高エネルギー密度利用機器用耐熱部材 | |
CN209763844U (zh) | 一种用于热管散热器的整体式分流器 | |
Booking et al. | Layer manufacturing of heat exchange elements using photochemical machining, electroplating and diffusion brazing | |
JPH0573062B2 (no) | ||
Bocking et al. | Layer Manufacturing of Heat Exchange Elements using Photochemical Machining with Diffusion Brazing 325 | |
RU2006128076A (ru) | Способ изготовления элемента конструкции и элемент конструкции из сращенных металлических компонентов |