NO148006B - Shuntaggregat. - Google Patents
Shuntaggregat. Download PDFInfo
- Publication number
- NO148006B NO148006B NO800615A NO800615A NO148006B NO 148006 B NO148006 B NO 148006B NO 800615 A NO800615 A NO 800615A NO 800615 A NO800615 A NO 800615A NO 148006 B NO148006 B NO 148006B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas atmosphere
- temperature
- sintering
- value
- oxygen content
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 37
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 34
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 34
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 claims description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 10
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100513612 Microdochium nivale MnCO gene Proteins 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 235000006748 manganese carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011656 manganese carbonate Substances 0.000 description 1
- 229940093474 manganese carbonate Drugs 0.000 description 1
- 229910000016 manganese(II) carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L manganese(ii) carbonate Chemical compound [Mn+2].[O-]C([O-])=O XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- -1 nitro- Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24D—DOMESTIC- OR SPACE-HEATING SYSTEMS, e.g. CENTRAL HEATING SYSTEMS; DOMESTIC HOT-WATER SUPPLY SYSTEMS; ELEMENTS OR COMPONENTS THEREFOR
- F24D19/00—Details
- F24D19/10—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F24D19/1006—Arrangement or mounting of control or safety devices for water heating systems
- F24D19/1009—Arrangement or mounting of control or safety devices for water heating systems for central heating
- F24D19/1015—Arrangement or mounting of control or safety devices for water heating systems for central heating using a valve or valves
- F24D19/1021—Arrangement or mounting of control or safety devices for water heating systems for central heating using a valve or valves a by pass valve
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/6416—With heating or cooling of the system
- Y10T137/6497—Hot and cold water system having a connection from the hot to the cold channel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/85954—Closed circulating system
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Thermal Insulation (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av et magnetisk blott mangan-sink-ferroferrit-sinterlegeme.
Som bekjent anvendes sinterlegemer
av magnetisk bløte mangan-sink-ferrofer-riter ofte i høyfrekvensteknikken. For dette formål må de oppfylle strenge krav, såvel med hensyn til den såkalte «kvalitetsfaktor» (som er et mål for de elektromagnetiske tap), som også med hensyn til begynnelsespermeabilitet og dens temperatur-avhengighet. I faglitteraturen har man derfor skjenket fremstillingsfremgangs-måter av denne type av sinterlegemer, spe-siell oppmerksomhet. Det har allerede lenge vært kjent at oksygen som bestanddel av gassatmosfæren hvori sintring og påfølg-ende avkjøling finner sted kan utøve en forstyrrende innvirkning på sinterprodukt-enes elektromagnetiske egenskaper, spesielt ved oksydasjon av en del av manganet til et valenstrinn høyere enn 2, men også ved en forskyvning av forhold av mengden av toverdig og treverdig jern til mindre gunstige verdier. Ut fra dette lar det seg forklare at' ved fremstillingen av de angjeldende sinterlegemer hvor en blanding av oksyder av mangan, sink og jern for-sintres, idet oksydene hver for seg helt eller delvis kan erstattes med andre forbindelser av de nevnte metaller som ved oppvarm-ning til temperaturer over 800° C går over i oksydene etterfulgt ved avkjøling og
knusing av forsintringsproduktet, formgivning og ettersintring av det dannede legeme, gjennomføres ettersintringen og den derpå følgende avkjøling ofte i en oksygenfattig gassatmosfære, f. eks. ved en nitro-
genatmosfære som inneholder en liten mengde oksygen. Det det spesielt dreier seg om er at oksygendissosiasjonstrykket av det ferritlegeme som etterpå skal sintres under hele varmebehandlingsforløpet som den underkastes mest mulig er i likevekt med det partielle trykk av oksygenet i gassatmosfæren som omgir ferritlegemet, således at ferritlegemet hverken undergår uønsket reduksjon eller uønsket oksydasjon. På grunn av denne erkjennelse har man forsøkt å tilpasse dette oksygenets partielle trykk stadig mest mulig til oksygendissosiasjonstrykket av det ferrittlege-me som etterpå skal sintres ved den i angjeldende tidspunkt herskende temperatur. Man har videre innsett at ved forholdsvis høy oppvarmningstemperatur, f. eks. på ca. 1400° C eller høyere, virker ikke nærvær av oksygen forstyrrende fordi ved disse temperaturer også oksygendissosiasjonstrykket av det angjeldende ferritlegeme når forholdsvis høye verdier. Ved disse temperaturer er det mulig å tettsintre ferritlege-mene i en gassatmosfære som i det vesentlige består av rent oksygen, således at de ettersintrede ferritlegemer ennu bare er meget lite porøse. Et slikt legeme med et forholdsvis lite porevolum har forholdsvis liten tendens til ved den etter ettersintringen følgende avkjøling å oppta gass i seg fra den omgivende atmosfære. Ettersintrer man imidlertid ferritlegemet i en mindre oksygenrik gassatmosfære, f. eks. i en blanding av oksygen og nitrogen, så får man
et porøsere sluttprodukt, som under av-kjølingen lett kan absorbere gasser fra den omgivende gassatmosfære. Som allerede nevnt ovenfor består faren for uønsket oksygenabsorbsjon i det vesentlige bare ved avkjølingen av sinterlegemene. Er disse tettsintret ved en forholdsvis høy temperatur i en av i det vesentlige rent oksygen be-stående gassatmosfære og nedsetter man dessuten ved avkjølingen gassatmosfærens oksygeninnhold på drastisk måte, så kan man i det vesentlige helt hindre den forannevnte uønskede oksygenabsorbsjon ved sinterlegemene. Alt dette var allerede kjent. Det ble nemlig foreslått allerede å ettersintre i oksygen ved temperaturer på 1400° C eller høyere, og deretter å avkjøle i en utpreget oksygenfattig gassatmosfære. Det var på denne måten mulig å fremstille ferittlegemer med utmerkede elektromagnetiske egenskaper.
Oppfinnelsen vedrører en forbedring og presisering av den ovennevnte fremgangsmåte som muliggjør å danne ferittlegemer som er av ennu bedre kvalitet enn de hittil kjente. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved de følg-ende angitte forholdsregler: a. Ved ettersintringen i en atmosfære som i det minste består av 99 volumprosent oksygen, økes temperaturen til en maksimalverdi mellom 1375° C og 1450° C; b. Den under punkt a. nevnte gassatmosfæres temperatur nedsettes til en verdi
mellom 1250° C og 1350° C.
c. Etterat den under punkt b. nevnte lavere temperaturverdi er nådd nedsettes gassatmosfærens oksygeninnhold inntil en
verdi mellom 0,1 og 0,5 volumpst.
d. Gassatmosfærens temperatur holdes ennu i minst 30 min. på en verdi mellom
1250° C og 1350° C.
e. Tidligst 15 minutter før begynnelsen av den videre avkjøling av sinterlegemet, og senest ved begynnelsen av denne avkjøl-ing begynnes det med en etter hvert ytterligere nedsettelse av gassatmosfærens oksygeninnhold således at dette oksygeninnhold ved det tidspunkt hvor gassatmosfæren når en temperatur på 900° C er gått ned til en verdi mindre enn 0,01 volumpst.
Med hensyn til punkt e. skal det be-merkes at begynnelsespermeabilitetens høyeste verdi oppnås når det tidspunkt hvor det begynnes med sinterlegemets ytterligere avkjøling omtrent faller sammen med det tidspunkt hvor det begynnes med den etter hvert ytterligere nedsettelse av gassatmosfærens oksygeninnhold. Begynner man imidlertid noen tid tidligere med nedsettelse av gassatmosfærens oksygeninnhold, så får man sinterlegemer med en rik-tignok noe lavere, ennskjønt alltid forholdsvis meget høy verdi for begynnelsespermeabilitet, men med en ytterst lav verdi av begynnelsespermeabilitetens temperaturfaktor.
Temperaturfaktoren F, defineres ved følgende formel:
I denne formel angir (|jJi!Klks og ((.i,,),,,,,, begynnelsespermeabilitetens maksimal resp. minimumsverdi i temperaturområdet mellom temperaturene t, og t,, mens (pOmhidoi angir begynnelsespermeabilitetens gjennomsnittlige verdi i dette temperaturområde.
Ifølge en i praksis med meget godt re-sultat anvendt utførelsesform ifølge oppfinnelsen fremstilles et sinterlegeme med en sammensetning av oksydene MnO, ZnO og Fe20,, på 26—30 molprosent MnO, 17—20 molpst. ZnO og 52—55 molpst. Fe0Os ved at ved ettersintringen økes gassatmosfærens temperatur til en maksimalverdi mellom 1410° C og 1430° C, og deretter senkes temperaturen til et nivå mellom 1270° C og 1290° C, hvorpå gassatmosfærens oksygeninnhold nedsettes til en verdi mellom 0,1 og 0,3 volumprosent, gassatmosfærens temperatur opprettholdes ennu i 2,5—3,5 timer ved en verdi mellom 1270° C og 1290° C og deretter avkjøles sinterlegemet videre såvel som gassatmosfærens oksygeninnhold nedsettes videre.
Oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av noen eksempler.
Eksempel 1.
En finfordelt blanding av 548 g jern-oksyd Fe20;!, 227 g mangankarbonat MnCO., og 93 g sinkoksyd ZnO ble forsintret ved at den ble oppvarmet i 1 time ved en temperatur på 900—1000° C. Det avkjølte forsint-ringsprodukt ble finmalt blandet med et bindemiddel granulert og under et trykk på 0,5 tonn/cm<2> presset til ringer med en ytre diameter på 7,5 mm, en indre diameter på 5,0 mm og en høyde på 3,0 mm. Disse ringer ble anordnet i en gasstett ovn. Temperaturen i ovnsrommet, hvor det hersket en av i det vesentlige rent oksygen bestå-ende gassatmosfære ble under et tidsfor-løp på 5—6 timer øket til en maksimalverdi på 1420° C. Temperaturen i ovnsrommet ble deretter nedsatt til 1270° C og oksygenet for en stor del erstattet med nitrogen av samme temperatur, således at gassatmosfærens oksygeninnhold i ovensrommet nu var bare 0,2 volumpst. Temperaturen i ovnsrommet ble nu holdt ennu tre timer på den forannevnte verdi på 1270° C. Deretter ble temperaturen i et tidsforløp på 15 timer nedsatt til værelsetemperatur. Ved det tidspunkt hvor det ble begynt med tem-peratursenkning begynte man også å ned-sette oksygeninnholdet i gassatmosfæren i ovnsrommet. Den angjeldende nedsettelse av denne gassatmosfæres oksygeninnhold foregikk således at denne utgjorde mindre enn 0,01 volumprosent når temperaturen i ovnsrommet var gått ned til 900° C. Det viste seg at de viktigste størrelser for målet for de dannede ferritringers anvendbarhet ved anvendelse i høyfrekvensteknikken hadde følgende verdier: Kvalitetsfaktor Q (ved 4 kHz
og ved værelsetemp.) 230 Kvalitetsfaktor Q (ved 100 kHz
og ved værelsetemperatur) 23 Begynnelsespermeabilitet (.i,,
(ved værelsetemperatur) 6300 Begynnelsespermeabilitetens temperaturfaktor
i temperaturområde fra + 20° C til + 70° C er lik + 0,8 x 10~«.
Eksempel 2.
Det ble i det vesentlige gått frem på samme måte som beskrevet i eksempel 1 bare med den forskjell at allerede et kvar-ter før begynnelsen av temperaturnedset-telsen i ovnsrommet fra 1270° C ble det begynt med reduksjon av gassatmosfærens oksygeninnhold under en verdi på 0,2 volumpst. Nedsettelsen av gassatmosfærens oksygeninnhold foregikk igjen således at dette utgjorde mindre enn 0,01 volumprosent når temperaturen i ovnsrommet var gått ned til 900° C.
Det viste seg at de således dannede ferritringer har følgende egenskaper:
Kvalitetsfaktor Q (ved 4 KgHz og ved værelsetemp.) 160 Kvalitetsfaktor Q (ved 100 kgHz og ved værelsetemp.) 23 begynnelsespermeabilitet \ it) (ved værelsetemperatur) 5400 Begynnelsespermeabilitetens temperaturfaktor
i temperaturområdet + 20° C til + 70° C er lik + 0,4 x 10-0.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av et magnetisk bløtt mangan-sink-ferroferrit-sinterlegeme ved forsintring av en blanding av oksyder av mangan, sink og jern idet oksydene hver for seg helt eller delvis kan erstattes med andre forbindelser av nevnte metaller som under de ved forsintringen herskende betingelser kan omdannes i oksyder, etterfølgende avkjøling og knusing av forsintringsproduktet, formgivning og ettersintring av det dannede legeme, karakterisert ved den følgende kom-binasjon av forholdsregler i følgende rekke-følge: a. ved ettersintringen i en atmosfære som i det minste består av 99 volumprosent oksygen, økes temperaturen inntil et mak-simum mellom 1375° C og 1450° C, b. temperaturen av den under punkt a.
nevnte gassatmosfære nedsettes deretter til en temperatur mellom 1250° C og 1350°C, c. etterat det under punkt b. nevnte lavere temperaturnivå er nådd nedsettes gassatmosfærens oksygeninnhold til en verdi mellom 0,1 og 0,5 volumprosent, d. gassatmosfærens temperatur opprettholdes ennu i minst 30 minutter på en verdi mellom 1250° C og 1350° C, e. tidligst 15 minutter før begynnelsen av den videre avkjøling av sinterlegemet og senest ved begynnelsen av denne avkjøl-ing begynnes det med en etter hvert ytterligere nedsettelse av gassatmosfærens oksygeninnhold, således at dette oksygeninnhold ved det tidspunkt hvor gassatmosfæren har nådd en temperatur på 900° C er gått ned til en verdi mindre enn 0,01 volumprosent.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 til fremstilling av et sinterlegeme med en i molprosent uttrykt sammensetning av oksydene MnO, ZnO og Fe2Os på 26—30 molprosent MnO, 17—20 molprosent ZnO og 52—55 molprosent FeL,0;1, karakterisert ved at ved ettersintringen økes gassatmosfærens temperatur til et maksi-mum mellom 1410 og 1430° C og nedsettes deretter til et nivå mellom 1270 og 1290° C, hvorpå gassatmosfærens oksygeninnhold nedsettes til en verdi mellom 0,1 og 0,3 volumprosent, og gassatmosfærens temperatur opprettholdes i ennu 2,5 til 3,5 timer ved en verdi mellom 1270° C og 1290° C før det begynnes med den ytterligere avkjøling av sinterlegemet og den ytterligere nedsettelse av gassatmosfærens oksygeninnhold.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7902489A SE414824B (sv) | 1979-03-20 | 1979-03-20 | Shuntaggregat |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO800615L NO800615L (no) | 1980-09-22 |
NO148006B true NO148006B (no) | 1983-04-11 |
NO148006C NO148006C (no) | 1983-07-20 |
Family
ID=20337594
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO800615A NO148006C (no) | 1979-03-20 | 1980-03-04 | Shuntaggregat. |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4397418A (no) |
JP (1) | JPS55126747A (no) |
AU (1) | AU528344B2 (no) |
BE (1) | BE881820A (no) |
CA (1) | CA1116975A (no) |
DE (1) | DE3009738A1 (no) |
DK (1) | DK95780A (no) |
ES (1) | ES489702A0 (no) |
FI (1) | FI60305C (no) |
FR (1) | FR2452067A1 (no) |
GB (1) | GB2044435B (no) |
IT (1) | IT1143930B (no) |
NL (1) | NL8001491A (no) |
NO (1) | NO148006C (no) |
NZ (1) | NZ192920A (no) |
SE (1) | SE414824B (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3439585A1 (de) * | 1984-10-30 | 1986-04-30 | Danfoss A/S, Nordborg | Anschlussvorrichtung fuer einen heizkoerper |
US4907739A (en) * | 1986-04-22 | 1990-03-13 | Gyp-Crete Corporation | Heating method and apparatus |
DE8628933U1 (de) * | 1986-10-30 | 1987-01-15 | Meibes, Alfred, 3004 Isernhagen | Funktionsaggregatsvorrichtung für Pumpen, insbesondere für den Einsatz in Heizungen |
GB2252613B (en) * | 1990-12-11 | 1994-10-19 | Raymond Joel Leonard Finnie | Heating system control apparatus |
US8202040B2 (en) * | 2006-03-27 | 2012-06-19 | Koenig Kevin J | Pump header and implementation thereof |
US7507066B2 (en) * | 2006-03-27 | 2009-03-24 | Koenig Kevin J | Pump header body and modular manifold |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3124424A (en) * | 1964-03-10 | high temperature thermal cracking | ||
FR2178378A6 (no) * | 1972-03-30 | 1973-11-09 | Materiel Telephonique | |
SE389185B (sv) * | 1974-02-08 | 1976-10-25 | Vadstena Pumpar Ab | For centralvermeanleggningar avsett shuntaggregat |
-
1979
- 1979-03-20 SE SE7902489A patent/SE414824B/sv unknown
-
1980
- 1980-02-13 GB GB8004735A patent/GB2044435B/en not_active Expired
- 1980-02-20 NZ NZ192920A patent/NZ192920A/xx unknown
- 1980-02-20 BE BE0/199471A patent/BE881820A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-02-23 JP JP2215880A patent/JPS55126747A/ja active Pending
- 1980-02-28 FR FR8004471A patent/FR2452067A1/fr active Granted
- 1980-02-29 FI FI800620A patent/FI60305C/fi not_active IP Right Cessation
- 1980-03-04 NO NO800615A patent/NO148006C/no unknown
- 1980-03-06 DK DK95780A patent/DK95780A/da not_active Application Discontinuation
- 1980-03-13 NL NL8001491A patent/NL8001491A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-03-13 DE DE19803009738 patent/DE3009738A1/de not_active Withdrawn
- 1980-03-14 IT IT48166/80A patent/IT1143930B/it active
- 1980-03-18 CA CA000347896A patent/CA1116975A/en not_active Expired
- 1980-03-18 ES ES489702A patent/ES489702A0/es active Granted
- 1980-03-19 AU AU56580/80A patent/AU528344B2/en not_active Ceased
- 1980-03-19 US US06/131,794 patent/US4397418A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES8100466A1 (es) | 1980-11-01 |
NO148006C (no) | 1983-07-20 |
FR2452067A1 (fr) | 1980-10-17 |
US4397418A (en) | 1983-08-09 |
FI60305C (fi) | 1981-12-10 |
NO800615L (no) | 1980-09-22 |
GB2044435A (en) | 1980-10-15 |
NZ192920A (en) | 1983-05-10 |
FR2452067B1 (no) | 1983-12-16 |
IT1143930B (it) | 1986-10-29 |
ES489702A0 (es) | 1980-11-01 |
JPS55126747A (en) | 1980-09-30 |
DE3009738A1 (de) | 1980-10-02 |
DK95780A (da) | 1980-09-21 |
SE414824B (sv) | 1980-08-18 |
AU5658080A (en) | 1980-09-25 |
FI800620A (fi) | 1980-09-21 |
BE881820A (fr) | 1980-06-16 |
GB2044435B (en) | 1983-02-09 |
CA1116975A (en) | 1982-01-26 |
AU528344B2 (en) | 1983-04-28 |
NL8001491A (nl) | 1980-09-23 |
FI60305B (fi) | 1981-08-31 |
IT8048166A0 (it) | 1980-03-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2452530A (en) | Magnetic core | |
MXPA03009545A (es) | Metodos para elaborar un oxido de metal de nobio. | |
NO148006B (no) | Shuntaggregat. | |
CN102010192A (zh) | 一种锰锌铁氧体返烧工艺 | |
US3966454A (en) | Method for producing iron or iron alloy powders having a low oxygen content | |
EP0665302A2 (en) | Nitriding tantalum powder | |
US4411878A (en) | Preparation of Mn3 O4 | |
CN111410562B (zh) | 带有稀土氟氧化物涂层的碱土氧化物坩埚的制备方法 | |
US3252913A (en) | Method for preparing manganese-zincferrous ferrite | |
KR101620032B1 (ko) | 내열 산화물절연막이 형성된 FeSiAl 연자성복합체 분말 및 이를 이용한 분말 코아 | |
CN108863338A (zh) | 一种锰锌功率铁氧体的六段气氛控制方法 | |
US3000828A (en) | Manufacture of metal oxides and of ferrites | |
JPH02225367A (ja) | 誘電体磁器の製造方法 | |
US3645898A (en) | Magnet core built up from titanium-containing manganese-zinc-ferrous ferrite and method of manufacturing the same | |
JP5845137B2 (ja) | Mn−Zn系フェライトの製造方法 | |
US3732092A (en) | Heat treatment of iron powder | |
US2184769A (en) | Zirconium magnetic alloy | |
US3226328A (en) | Method for making lithium nickel ferrite having a substantially rectangular hysteresis loop | |
Bhattacharya et al. | Solid state sintering of lime in presence of La 2 O 3 and CeO 2 | |
JPH0353270B2 (no) | ||
US3778374A (en) | Process for producing ferrites | |
JPS56150155A (en) | Preparation of ferrous sintered material | |
JP2532159B2 (ja) | 高周波電源用トランス磁芯 | |
CN117886615A (zh) | 一种高磁导率MnZn铁氧体二次烧结工艺 | |
NO119667B (no) |