NO137721B - METHOD AND PROCEDURE FOR CONDITIONING MELTED GLASS - Google Patents
METHOD AND PROCEDURE FOR CONDITIONING MELTED GLASS Download PDFInfo
- Publication number
- NO137721B NO137721B NO750603A NO750603A NO137721B NO 137721 B NO137721 B NO 137721B NO 750603 A NO750603 A NO 750603A NO 750603 A NO750603 A NO 750603A NO 137721 B NO137721 B NO 137721B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- bath
- glass
- flow
- obstacle
- mechanical obstacle
- Prior art date
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 title claims description 8
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 5
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000002277 temperature effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
- C03B5/187—Stirring devices; Homogenisation with moving elements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse sikter mot en forbedring The present invention aims at an improvement
av kvaliteten for glass fremstilt fra smelteovner, særlig plateglass. Slike ovner er i det besentlige oppbygget i to deler: - en varm smelte- og raffinerings-sone foran hvilken utgangsstoffene som inngår i glassmassen innføres og smeltes ved hjelp av oppvarmingsorganer som brennere, of the quality for glass produced from melting furnaces, especially plate glass. Such furnaces are basically built up in two parts: - a hot melting and refining zone in front of which the starting materials included in the glass mass are introduced and melted with the help of heating devices such as burners,
- en kaldere kondisjoneringssone for glasset i nedre - a colder conditioning zone for the glass in the lower part
del av ovnen hvor glasset bringes ned til en egnet tempera- part of the oven where the glass is brought down to a suitable temperature
tur for utmating med hensyn på de senere formingsprosesser, Denne sone er en homogeniserings- eller utjevningssone. turn for discharge with regard to the later forming processes, This zone is a homogenization or leveling zone.
De konveksjonsstrømmer som oppstår på grunn av tempera-turforskjeller og glassavtapping fremkaller en mer ellér min- The convection currents that occur due to temperature differences and glass draining induce a more or less
dre utpreget røre-effekt i glassmassen. Spesielt vil det i ut-jevnings sonen som nevnt ovenfor oppstå en strøm som går i pro-sessens strømningsretning og omfatter omtrent øvre tredjepart av badhøyden, og en underliggende returstrøm som omfatter de nedre 2/3 av ovnshøi/den. create a distinct stirring effect in the glass mass. In particular, in the leveling zone as mentioned above, there will be a current that runs in the process flow direction and comprises approximately the upper third of the bath height, and an underlying return flow that comprises the lower 2/3 of the furnace height.
Det er kjent å innføre på tvers av utjevningssonen, It is known to introduce across the equalization zone,
på egnede steder, mekaniske eller termiske, flytende eller faste vegger eller . sperrer som mer eller mindre omfatter hele ovnsbredden, for å skille fra hverandre to soner av glassmassen, nemlig for å stanse glasstrømningen på overflaten og tvinge opp kaldere glass fra de dypere lag. Det er også kjent å la glasstrømmen passere gjennom åpninger anordnet i lave lag i glassbadet og ved hjelp av en rører å omrøre en øvre glass-strøm som mekanisk er separert fra returstrømmen med en skille-vegg, for å hindre blanding av de to glasstrømmer. Denne frem- in suitable locations, mechanical or thermal, floating or fixed walls or . barriers that more or less cover the entire width of the furnace, to separate two zones of the glass mass, namely to stop the flow of glass on the surface and force up colder glass from the deeper layers. It is also known to allow the glass flow to pass through openings arranged in low layers in the glass bath and with the help of a stirrer to stir an upper glass flow which is mechanically separated from the return flow by a partition wall, to prevent mixing of the two glass flows. This forward-
gangsmåte er vanskelig å gjennomføre på grunn av den bety-delige korrosjon som skilleveggen er utsatt for, som separerer den øvre strømmen fra returstrømmen, og vanskeligheter med å reparere anlegget inne i den smeltede glassmassen. procedure is difficult to carry out due to the significant corrosion to which the partition is exposed, which separates the upper flow from the return flow, and difficulties in repairing the plant inside the molten glass mass.
Søkeren har nå funnet, og det er det karakteristiske The seeker has now found, and that is the characteristic
ved oppfinnelsen, at man kan forbedre glassets kvalitet ved å la en sentral del av overflatestrømmen tvinges fra overflaten og ned i den i bunnen av ovnen tilbakeløpende retur-strøm ved hjelp av en nedstrøms "hot-spot", i badets over- by the invention, that the quality of the glass can be improved by allowing a central part of the surface flow to be forced from the surface into the return flow running back at the bottom of the furnace by means of a downstream "hot-spot", in the bath's upper
flate og på tvers av strømningsretningen, fortrinnsvis sentralt anordnet, mekanisk hindring, som strekker seg over en fjerdedel til to tredjedeler av badets bredde og til en femte-del til halvparten av badets dybde, mens de langs badets sidevegger løpende deler av overflatestrømmen tillates fri passasje i kondisjonseringssonen. flat and transverse to the direction of flow, preferably centrally arranged, mechanical obstacle, which extends over a quarter to two thirds of the width of the bath and to a fifth to half of the depth of the bath, while the parts of the surface flow running along the side walls of the bath are allowed free passage in the conditioning zone.
, Fortrinnsvis er den mekaniske hindring symmetrisk anordnet om ovnens lengdeakse og over en. tredjedel til halvparten av badets bredde og til en tredjedel av badets dybde. , Preferably the mechanical obstacle is symmetrically arranged about the longitudinal axis of the oven and over a. one-third to one-half of the width of the bath and one-third of the depth of the bath.
Aller helst anvendes det en mekanisk hindring i form av et røreverk. Most preferably, a mechanical obstacle in the form of an agitator is used.
Oppfinnelsen angår også en apparatur for gjennomføring The invention also relates to an apparatus for implementation
av den ovenfor beskrevne fremgangsmåte. of the method described above.
Den mekaniske hindrings stilling i glasstrømmens retning er ikke likegyldig. Det kan nemlig oppstå en viss 'devitri-fisering av smeltede glasspartikler bak hindringen i kontakt med dennes kaldere deler, og derfor må badtemperaturen bak hindringen fremdeles være tilstrekkelig høy: til at de krystal-linske partikler har.tid til. å smelte fullstendig i glassmassen som omgir dem før de forlater bassenget. The position of the mechanical obstacle in the direction of the glass flow is not indifferent. Namely, a certain devitrification of molten glass particles can occur behind the barrier in contact with its colder parts, and therefore the bath temperature behind the barrier must still be sufficiently high: so that the crystalline particles have time to. to melt completely into the glass mass that surrounds them before leaving the pool.
Videre spiller glassets viskositet omkring hindringen også en viktig rolle. For at hindringens hydrodynamiske virkning skal ha maksimal effekt, bør.denne viskositet ikke over-2,5. stige.10 poise. Furthermore, the viscosity of the glass around the obstacle also plays an important role. In order for the hydrodynamic effect of the obstacle to have maximum effect, this viscosity should not exceed 2.5. rise.10 poise.
Virkningen av hindringen i henhold til oppfinnelsen er således særlig god når glasstemperaturen ikké er vesentlig lavere enn 1300°C for vanlig industriglass. Hindringen kan således anbringes ikke langt fra den varme sonen, imidlertid er dette ofte vanskelig å gjennomføre på grunn av de høye temperaturer som hersker i denne del av bassenget. The effect of the obstacle according to the invention is thus particularly good when the glass temperature is not significantly lower than 1300°C for ordinary industrial glass. The obstacle can thus be placed not far from the hot zone, however, this is often difficult to implement due to the high temperatures that prevail in this part of the pool.
Hindringen befinner seg i midtre del av bassengbredden, i prinsippet omkring midtaksen, men man finner eks-perimentelt den beste plassering. For å unngå enhver indirekte virkning på overstrømmens eller returstrømmens sideløp (side-strømninger), består den av elementer som er opphengt i stenger som går gjennom bassenghvelvet, lengden avhenger av plas-seringen i ovnen og svarer til bredden av det strømningsløp som man vil tvinge tilbake. Ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen omfatter hindringen en bredde på mellom l/ h og 2/3 av bassengbredden, fortrinnsvis mellom halvparten og tredje-delen av bassengbredden. The obstacle is located in the middle part of the pool width, in principle around the central axis, but the best location is found experimentally. In order to avoid any indirect effect on the side courses of the overflow or return flow (side-flows), it consists of elements that are suspended from rods that pass through the pool vault, the length depends on the location in the furnace and corresponds to the width of the flow course that you want to force back. According to a preferred embodiment of the invention, the obstacle comprises a width of between l/h and 2/3 of the pool width, preferably between half and a third of the pool width.
Dybden og eventuelt temperaturen på hindringen reguleres slik at man får en tilbakeføring eller tilbakeledning av glasstrømmen som faller inn mot den, slik at denne del av overstrømmen opptas av returstrømmen og føres tilbake som nevnt, nedsenkningsdybden for hindringen ligger mellom femte-parten og halvparten av glassbadets høyde i bassenget. Hindringen kan ligge dypere i det midtre parti enn i endene og kan f.eks., sett forfra, ha en konveks profil. The depth and possibly the temperature of the obstacle is regulated so that the glass flow that falls towards it is returned or diverted, so that this part of the excess flow is taken up by the return flow and led back as mentioned, the immersion depth for the obstacle is between one-fifth and one-half of the glass bath height in the pool. The obstacle may lie deeper in the middle part than at the ends and may, for example, have a convex profile when viewed from the front.
Reguleringen forenkles hvis hindringen er oppbygget av separate deler som samtidig virker som en diskontinuerlig hindring og ved dens temperatur-virkning, på det omgivende glass, idet man da kan velge antallet og stilling samt/eller temperaturen på disse separate elementer uavhengig av hverandre for å finne den beste virkning. The regulation is simplified if the obstacle is made up of separate parts which simultaneously act as a discontinuous obstacle and, by its temperature effect, on the surrounding glass, as one can then choose the number and position and/or temperature of these separate elements independently of each other to find the best effect.
Fortrinnsvis består disse elementer av kjølerør som Preferably, these elements consist of cooling pipes which
har form av orienterbare stenger eller nåler plassert over hverandre. Ved å rotere nålene kan man i tillegg til avled-ningsvirkningen oppnå en rørevirkning. have the form of orientable rods or needles placed one above the other. By rotating the needles, in addition to the diversion effect, a stirring effect can be achieved.
Denne ekstra homogeniseringsvirkning kan være en for-del når ovnen arbeider med maksimal ytelse. Man kan videre oppnå en betraktelig tidsinnsparing ved fremstilling av far-get glass ved overgang fra en farge til en annen, og man kan oppnå en reduksjon av eventuelle forstyrrelser i bassenget og .glassmassen når utgangsstoffene har ujevn kvalitet. This additional homogenizing effect can be an advantage when the oven is working at maximum performance. You can also achieve a considerable time saving in the production of colored glass by changing from one color to another, and you can achieve a reduction of possible disturbances in the pool and the glass mass when the starting materials are of uneven quality.
Fig. 1 viser skjematisk en smelteovn sett ovenfra, forsynt med en hindring i henhold til oppfinnelsen, Fig. 1 schematically shows a melting furnace seen from above, provided with an obstacle according to the invention,
fig. 2 viser ovnen, eller bassenget i lengdesnitt, fig. 2 shows the furnace, or the pool in longitudinal section,
fig. 3 viser en oppmurt hindring opphengt i ovnshvelvet, fig. 3 shows a walled-up obstacle suspended in the furnace vault,
fig;. 4 viser en hindring bestående av en kjølespiral, fig. 5 viser en hindring av separate elementer, fig;. 4 shows an obstacle consisting of a cooling coil, fig. 5 shows an obstacle of separate elements,
fig. 6 viser en hindring av separate, skråttstilte fig. 6 shows an obstacle of separate, inclined
elementer, elements,
fig. 7 viser perspektivisk en serie rørere anordnet fig. 7 shows in perspective a series of stirrers arranged
på rekke og med innbyrdes vinkelforskyvning, in series and mutual angular displacement,
fig. 8 viser et snitt gjennom et system med rørere fig. 8 shows a section through a system of stirrers
. opphengt fra ovnstaket, . suspended from the furnace ceiling,
fig. 9 viser et feste- og rotasjonssystem for rørerne. fig. 9 shows an attachment and rotation system for the stirrers.
Fig. 1 viser skjematisk en smelteovn med hoveddelene: smeltesonen 1 og utjevningssonen 2. Fig. 1 schematically shows a melting furnace with the main parts: the melting zone 1 and the leveling zone 2.
Påfylling av. utgangsstoffer foregår ved 3 og avtappin-gen gjennom kanalen k. En hindring 5 i henhold til oppfinnelsen er innsatt i bassenget i midtre del' av overstrømmen. Den opptar ca. 2/5 av ovnsbredden idet sideløpene av overstrøm-men, 6, uhindret kan følge deres vei mot kanalen h hvor av-tappingen foregår. Replenishment of. starting substances take place at 3 and the tapping through the channel k. An obstacle 5 according to the invention is inserted in the basin in the middle part of the overflow. It occupies approx. 2/5 of the furnace width as the side runs of the overflow, 6, can follow their path unimpeded towards the channel h where the draining takes place.
Fig. 2 viser i lengdesnitt et basseng med hindringen Fig. 2 shows a longitudinal section of a pool with the obstacle
5 nedsenket i glassmassen i en' dybde omtrent i skillelinjen mellom overstrømmen og returstrømmen 7: Fig. 3 viser i snitt en hindring bestående av flere elementer 8 opphengt i-stenger 9 med avkjøling véd et vann-■ kappesystem 10 for å hindre korrosjon ved de høye temperaturer som hersker i ovnsatmosfæren. 5 immersed in the glass mass at a depth approximately in the dividing line between the overflow and the return flow 7: Fig. 3 shows in section an obstacle consisting of several elements 8 suspended i-rods 9 with cooling by a water jacket system 10 to prevent corrosion at the high temperatures prevailing in the furnace atmosphere.
Anordningen på fig. k er en spiral 11 opphengt i ovnshvelvet, bestående av rustfritt stål oppviklet i skrueform og som fører vann eller annet kjølemédium i sirkulasjon. The device in fig. k is a spiral 11 suspended in the furnace vault, consisting of stainless steel wound in a screw shape and which circulates water or other cooling medium.
Denne kjølespiral er nedsenket i øvre del av glassbadet, svarende til overstrømmen. Dens virkning er å øke vis-kositeten i glasset omkring kjølespiralen, slik at glass-strømmen, overstrømmen, støter an mot en kaldere sone dg tvinges ned mot. de lavere deler i bassenget hvor strømmen opptas av.returstrømmen. This cooling coil is immersed in the upper part of the glass bath, corresponding to the overflow. Its effect is to increase the viscosity of the glass around the cooling coil, so that the glass flow, the overflow, collides with a colder zone and is forced down towards it. the lower parts of the basin where the flow is taken up by the return flow.
Fig. 5 og 6 viser en diskontinuerlig hindring i henhold til oppfinnelsen, oppbygget av en rekke metallrør 12 som er avkjølt ved vannsirkula-s jon, hvilke rør er bøyet til nåløye-form 13. Disse nåler virker først og fremst ved deres termiske effekt. De avkjøler i nåløyeplanet en viss del av glassmassen' og danner tilsammeh en omtrent kontinuerlig hindring med hen- Fig. 5 and 6 show a discontinuous obstacle according to the invention, made up of a number of metal tubes 12 which are cooled by water circulation, which tubes are bent into the eye of a needle shape 13. These needles work primarily by their thermal effect. They cool a certain part of the glass mass in the plane of the eye of the needle and together form an approximately continuous barrier with
syn til virkningen. view to the effect.
Hver "nål" kan reguleres individuelt i stilling, og kan således settes skrått i forhold til strømningsretningen, og den ene nålretning kan varieres i forhold til den andre. På denne måte får hindringen i sin helhet en større tykkelse enn hvis nålene står i samme plan, og virker som en rekke vinger hvis virkning overlapper hverandre. Each "needle" can be adjusted individually in position, and can thus be set at an angle in relation to the direction of flow, and one needle direction can be varied in relation to the other. In this way, the obstacle as a whole gets a greater thickness than if the needles are in the same plane, and acts like a series of wings whose effect overlaps each other.
Pilene som er inntegnet på fig. 6 viser sideløpene lh som er en del av overstrømmen, og at sidestrømmene uhindret følger deres løp mot bakre del av ovnen hvor glassavtappingen finner sted, mens strømningen 15 går inn mot elementene hvor de tvinges tilbake og ned og opptas av den underliggende re-tur strøm. The arrows drawn on fig. 6 shows the side streams lh which are part of the overflow, and that the side streams unhindered follow their course towards the rear part of the furnace where the glass draining takes place, while the flow 15 enters towards the elements where they are forced back and down and taken up by the underlying return stream .
Nålene kan også reguleres i høyde. Derved kan man gi hindringen den ønskede form. Spesielt kan de nåler som er anordnet mot hver ende av elementet være mindre dypt nedsenket enn de sentrale nåler. På denne måten virker hindringen dypere i den midtre del av bassenget. The needles can also be adjusted in height. This allows you to give the obstacle the desired shape. In particular, the needles which are arranged towards each end of the element can be less deeply immersed than the central needles. In this way, the obstacle appears deeper in the middle part of the pool.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er særlig fordelaktig ved fremstilling av glass i smelteovner som arbeider ved full ytelse. I slike tilfeller vil det hydrodynamiske system som opprettes i bassenget på grunn av bassengets form, avtappings-hastigheten og de dermed følgende konveksjonsstrømmer hurtig kunne fjerne seg fra optimale forhold og gi dårligere glass-kvalitet. Man kan da korrigere prosessen i midtre del av over-strømmen ved innsetting av en hindring ifølge oppfinnelsen for å opprette et mer likevektig system som gir bedre homogenitet i glasset. The method according to the invention is particularly advantageous when producing glass in melting furnaces that work at full capacity. In such cases, the hydrodynamic system created in the pool due to the pool's shape, the draining speed and the resulting convection currents could quickly move away from optimal conditions and produce poorer glass quality. One can then correct the process in the middle part of the overflow by inserting an obstacle according to the invention to create a more balanced system that gives better homogeneity in the glass.
Med diskontinuerlige elementer som kan reguleres individuelt med hensyn på dybde, temperatur og retning, kan man raskt ved empiriske forsøk finne det gunstigste system. With discontinuous elements that can be regulated individually with regard to depth, temperature and direction, the most favorable system can quickly be found through empirical tests.
Rørerne 17 vist på fig. 7 består av rør av rustfritt stål tilført vann gjennom et rotasjonshode som ikke er vist. Rørerne er formet som et vridd åttetall. Denne form har vist seg særlig effektiv. Formen kan også være rektangulære nål-øyeformer"eller andre former. The pipes 17 shown in fig. 7 consists of stainless steel pipes supplied with water through a rotary head which is not shown. The tubes are shaped like a twisted figure eight. This form has proven to be particularly effective. The shape can also be rectangular pin-eye shapes" or other shapes.
Rørerne river med seg under bevegelsen en viss mengde glass som får øket viskositet på grunn av kjølevirkningen. Overstrømmen vil således røres omkring disse rørene som derved spiller en dobbelt rolle, avledning og røring. Dette forhold blir stadig mer utpreget etter hvert som rørehastigheten økes. During the movement, the stirrers tear with them a certain amount of glass, which increases in viscosity due to the cooling effect. The overflow will thus be stirred around these pipes, which thereby play a dual role, diversion and stirring. This ratio becomes increasingly pronounced as the stirring speed is increased.
Antall rørere er funksjon av den ønskede sperrebredde. Hastigheten kan variere fra 0 til en maksimal hastighet hvor det opptrer blæredannelse eller hulrom. Nålenes rotasjonshas-tighet kan f.eks., ikke begrensende, være 10 omdreininger pr. minutt, svarende til en lineær vingehastighet på 300 m/time. The number of stirrers is a function of the desired barrier width. The speed can vary from 0 to a maximum speed where blistering or cavities occur. The rotation speed of the needles can, for example, not be limiting, be 10 revolutions per minute, corresponding to a linear wing speed of 300 m/hour.
Den midlere varmeovergang fra røreren til glassmassen kan ligge på mellom 50 og 100 th/h, fortrinnsvis 75 th/h, som krever en minste levering av vann på 25 l/minutt, fortrinnsvis 60 l/minutt, for en rørediameter på 0,25 - 0,30 meter. The average heat transfer from the stirrer to the glass mass can be between 50 and 100 th/h, preferably 75 th/h, which requires a minimum delivery of water of 25 l/minute, preferably 60 l/minute, for a stirrer diameter of 0.25 - 0.30 meters.
Rørernes rotasjonsretning kan velges for å oppnå følgende virkninger: ■ The direction of rotation of the pipes can be chosen to achieve the following effects: ■
1. Føre glasset mot ovnsaksen. I dette tilfelle vil rørerne ha samme røreretning innen hver halvpart av ovnen, idet vinge-retningen oppstrøms hindringen er rettet mot ovnsaksen. Denne utforming er generelt den beste for å gi effektiv sperre- og rørevirkning. 2. Fjerne glassmassen fra ovnsaksen. I dette- tilfelle er rotasjonsretningen omvendt i forhold til ovenstående. 3. Rørevirknihgen ved hjelp av røre-par. Hver rører roterer da i omvendt retning i forhold til naborørerne. 1. Guide the glass towards the oven shears. In this case, the stirrers will have the same stirring direction within each half of the kiln, the vane direction upstream of the obstacle being directed towards the kiln shears. This design is generally the best for providing effective blocking and stirring action. 2. Remove the glass mass from the oven scissors. In this case, the direction of rotation is reversed in relation to the above. 3. Stirring action using stirrers. Each stirrer then rotates in the opposite direction to the neighboring stirrers.
Man kan også alternere faste rektangulære nåler 'med roterende rørere. Særlig kan hindringen bestå av roterende rø-rere i midtre del og rektankulære faste nåler i ytre del. Fig. 7 viser en serie rørere anordnet på rekke, og nied samme dreieretning, vinkelforskjøvet 90°. Mellomrommet mellom to rørere er så stort at virkeområdet fra hver rører dekker i det minste en del av virkeområdet fra naborereren. Formen med vridd åttetall er særlig gunstig for å oppnå dette. Fig. 8 viser halvdelen av et bassenghvelv i smelteovnen og anordningen av rørerne 17 fra taket. Rørerne er dreiet i 90° vinkel til hverandre og virkeområdene dekker hverandre'. Øvre røréblad-høyde ligger i høyde med overflaten på glassmassen k. Det nedre nivå for rørebladene bør ikke være lavere enn den nøytrale sone som skiller overstrømmen fra retur-strømmen, for ikke å ha rørevirkning på returstrømmen. Fig. 9 viser feste- og rotasjonsanbrdhingen for rørerne. One can also alternate fixed rectangular needles with rotating stirrers. In particular, the obstacle can consist of rotating stirrers in the middle part and rectangular fixed needles in the outer part. Fig. 7 shows a series of stirrers arranged in a row, and in the same direction of rotation, angularly offset by 90°. The space between two stirrers is so large that the operating range from each stirrer covers at least part of the operating range from the neighboring one. The twisted figure eight shape is particularly favorable for achieving this. Fig. 8 shows half of a basin vault in the melting furnace and the arrangement of the stirrers 17 from the roof. The pipes are turned at a 90° angle to each other and the working areas cover each other'. The upper stirrer blade height is at a height with the surface of the glass mass k. The lower level for the stirrer blades should not be lower than the neutral zone that separates the overflow from the return flow, so as not to have a stirring effect on the return flow. Fig. 9 shows the attachment and rotation arrangement for the stirrers.
Rørereh 17 er stukket inn i en hylse 18 som kan dreie seg i Stirring rod 17 is inserted into a sleeve 18 which can rotate in it
to lågere 19. Disse lågere er festet til en bæreramme 20 som henger i kroker 21 og knaster 22 i en bjelke 23 parallell med spalteåpningen 24 i ovnshvelvet. Hylsen 18 er forsynt med et konisk tannhjul 25 som drives av en tilsvarende tannhjul 26 two lowers 19. These lowers are attached to a support frame 20 which hangs from hooks 21 and knobs 22 in a beam 23 parallel to the slit opening 24 in the furnace vault. The sleeve 18 is provided with a conical gear 25 which is driven by a corresponding gear 26
med drift fra en motor 27 via aksen 28. For å gjøre det mulig å regulere rørerens vinkelfase kan tannhjulet 26 bringes ut av inngrep med tannhjulet 25 ved å dreie aksen 28 omkring aksen 29, ved hjelp av en ikke vist anordning. Hele systemet, rører, drivhylse og bæreramme 20 kan oppheises. Lukkeorganer av ild- with operation from a motor 27 via the axis 28. In order to make it possible to regulate the angular phase of the stirrer, the gear 26 can be brought out of engagement with the gear 25 by turning the axis 28 around the axis 29, by means of a device not shown. The entire system, tubes, drive sleeve and carrier frame 20 can be lifted. Closing devices of fire-
fast materiale, 30 og 31, sikrer lukking av spalten 24. Røre-vingene 17 går i flukt med glassoverflaten over badet 32. Reguleringen av hindringen i henhold til oppfinnelsen, dvs. solid material, 30 and 31, ensures closure of the gap 24. The stirring wings 17 are flush with the glass surface above the bath 32. The regulation of the obstacle according to the invention, i.e.
antall, hastighet og stilling for rørerne, samt nedsenkings-dybden, avhenger av ovnens karakteristiske data, glassets sam-mensetning, hindringens stilling i ovnen og den ønskede sperre/ røre-virkning. the number, speed and position of the stirrers, as well as the immersion depth, depends on the furnace's characteristic data, the composition of the glass, the position of the obstacle in the furnace and the desired blocking/stirring effect.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7406062A FR2261987A1 (en) | 1974-02-22 | 1974-02-22 | Glass melting tank - with barrier across the central part of the homogenising zone, to turn back the surface glass layer |
FR7433624A FR2287423A2 (en) | 1974-10-07 | 1974-10-07 | Glass melting tank - with barrier across the central part of the homogenising zone, to turn back the surface glass layer |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO750603L NO750603L (en) | 1975-08-25 |
NO137721B true NO137721B (en) | 1978-01-02 |
NO137721C NO137721C (en) | 1978-04-12 |
Family
ID=26218184
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO750603A NO137721C (en) | 1974-02-22 | 1975-02-21 | METHOD AND DEVICE FOR CONDITIONING OF MELTED GLASS |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5839777B2 (en) |
BR (1) | BR7501080A (en) |
CA (1) | CA1072338A (en) |
DE (1) | DE2507015C2 (en) |
DK (1) | DK67475A (en) |
ES (1) | ES434996A1 (en) |
GB (1) | GB1490426A (en) |
LU (1) | LU71895A1 (en) |
NL (1) | NL176161C (en) |
NO (1) | NO137721C (en) |
SE (1) | SE409321B (en) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2478064A1 (en) * | 1980-03-11 | 1981-09-18 | Saint Gobain Vitrage | PROCESS AND OVEN FOR THE PRODUCTION OF MOLTEN GLASS |
US4339261A (en) * | 1980-09-08 | 1982-07-13 | Libbey-Owens-Ford Company | Drive system for glass furnace stirrers |
US5630860A (en) * | 1993-06-15 | 1997-05-20 | Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg | Method and apparatus for conditioning and homogenizing a glass stream |
US5573569A (en) * | 1993-06-15 | 1996-11-12 | Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg | Method for conditioning and homogenizing a glass stream |
US5634958A (en) * | 1993-06-15 | 1997-06-03 | Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg | Method and apparatus for conditioning and homogenizing a glass stream |
DE4411038C2 (en) * | 1993-06-15 | 1995-12-07 | Sorg Gmbh & Co Kg | Method and device for conditioning and homogenizing a glass stream |
FR2774085B3 (en) | 1998-01-26 | 2000-02-25 | Saint Gobain Vitrage | PROCESS FOR MELTING AND REFINING VITRIFIABLE MATERIALS |
WO2012093183A1 (en) * | 2011-01-05 | 2012-07-12 | Luis Grijalba Goicoechea | Method and unit for melting glass at low temperatures |
CN103102058B (en) * | 2013-02-07 | 2015-10-07 | 蚌埠玻璃工业设计研究院 | A kind of whipping appts for Flat Glass Furnace card neck place |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2888781A (en) * | 1955-08-30 | 1959-06-02 | Owens Illinois Glass Co | Water cooled skimmer for glass furnace forehearth |
BE553325A (en) * | 1956-12-12 | |||
US3149952A (en) * | 1959-06-26 | 1964-09-22 | Henry Georges | Apparatus for adjusting the operating conditions of tank furnaces |
US3350187A (en) * | 1963-01-08 | 1967-10-31 | Glaverbel | Process and apparatus for the homogenisation of molten glass in the chamber connecting the refining furnace to the working compartment |
FR1404753A (en) * | 1964-06-05 | 1965-07-02 | Glaverbel | Process for homogenizing a stream of molten glass and furnace for carrying out the process |
FR1410601A (en) * | 1964-10-02 | 1965-09-10 | Ver Glasfabrieken Nv | Bridge glass furnace |
DE1596424B1 (en) * | 1967-06-07 | 1970-12-23 | Floatglas Gmbh | Device for homogenizing a glass melt |
JPS495604A (en) * | 1972-05-04 | 1974-01-18 | ||
AR204404A1 (en) * | 1973-01-12 | 1976-02-06 | Pilkington Brothers Ltd | METHOD TO PRODUCE GLASS IN A GLASS MELTING TANK AND TANK FOR ITS REALIZATION |
-
1975
- 1975-02-18 SE SE7501793A patent/SE409321B/en unknown
- 1975-02-19 DE DE2507015A patent/DE2507015C2/en not_active Expired
- 1975-02-20 CA CA220,513A patent/CA1072338A/en not_active Expired
- 1975-02-21 LU LU71895A patent/LU71895A1/xx unknown
- 1975-02-21 NL NLAANVRAGE7502090,A patent/NL176161C/en not_active IP Right Cessation
- 1975-02-21 DK DK67475*#A patent/DK67475A/da not_active Application Discontinuation
- 1975-02-21 GB GB7370/75A patent/GB1490426A/en not_active Expired
- 1975-02-21 NO NO750603A patent/NO137721C/en unknown
- 1975-02-21 BR BR1080/75A patent/BR7501080A/en unknown
- 1975-02-22 ES ES434996A patent/ES434996A1/en not_active Expired
- 1975-02-22 JP JP50021465A patent/JPS5839777B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
LU71895A1 (en) | 1975-12-09 |
NL7502090A (en) | 1975-08-26 |
SE409321B (en) | 1979-08-13 |
NL176161B (en) | 1984-10-01 |
AU7844175A (en) | 1976-08-26 |
CA1072338A (en) | 1980-02-26 |
JPS50124910A (en) | 1975-10-01 |
JPS5839777B2 (en) | 1983-09-01 |
ES434996A1 (en) | 1976-12-16 |
BR7501080A (en) | 1975-12-02 |
DK67475A (en) | 1975-10-27 |
DE2507015A1 (en) | 1975-09-04 |
NO750603L (en) | 1975-08-25 |
NO137721C (en) | 1978-04-12 |
NL176161C (en) | 1985-03-01 |
GB1490426A (en) | 1977-11-02 |
SE7501793L (en) | 1975-08-25 |
DE2507015C2 (en) | 1983-04-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO140182B (en) | METHOD AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF GLASS | |
NO137721B (en) | METHOD AND PROCEDURE FOR CONDITIONING MELTED GLASS | |
US3350187A (en) | Process and apparatus for the homogenisation of molten glass in the chamber connecting the refining furnace to the working compartment | |
US2982522A (en) | Water cooled glass stirrer | |
US3420653A (en) | Glass melting furnace | |
DE3418284A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR BATCH-MAKING GLASS | |
US4047918A (en) | Water cooled glass stirrer | |
RU2220116C2 (en) | Method of glass production in a float-furnace | |
US4046547A (en) | Glass melting furnace and process for improving the quality of glass | |
DE486200C (en) | Process and furnace for melting glass in continuously operated furnace | |
GB2082167A (en) | Glass-melting furnace having submerged weir | |
US4517000A (en) | Apparatus for producing molten glass | |
US2123544A (en) | Method of melting and refining glass | |
DE2518497C3 (en) | Glass melting furnace | |
US4981504A (en) | Process and device for melting glass | |
PL106927B1 (en) | METHOD OF MELTING GLASS AND GLASS BATHTUB FOR MELTING GLASS | |
DE651687C (en) | Melting furnace, especially for glass | |
KR800000199B1 (en) | Manufacturing device for glass | |
SU727567A1 (en) | Glass molding bath oven | |
US2016945A (en) | Continuous glass melting tank | |
US3085408A (en) | Method and furnace for making glass | |
SU535226A1 (en) | Device for vertical drawing of sheet glass | |
SU939408A1 (en) | Glass melting tank furnace | |
US3505053A (en) | Glass stirring apparatus | |
RU63353U1 (en) | BATHROOM GLASS FURNACE |