DE4411038C2

DE4411038C2 - Method and device for conditioning and homogenizing a glass stream

Info

Publication number: DE4411038C2
Application number: DE4411038A
Authority: DE
Inventors: Helmut Dipl Ing Sorg; Richard Sims
Original assignee: Beteiligungen Sorg GmbH and Co KG
Current assignee: Beteiligungen Sorg GmbH and Co KG
Priority date: 1993-06-15
Filing date: 1994-03-30
Publication date: 1995-12-07
Anticipated expiration: 2014-03-31
Also published as: DE4411038A1; DE59401689D1; DE4415148C2; DE59401747D1; DE4415148A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Konditionieren und Homogenisieren eines kontinuierlich fließenden Glasstromes nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. The invention relates to a method for conditioning and Homogenize a continuously flowing glass stream according to the preamble of claim 1.

Während die Prozeßtemperaturen beim Erschmelzen von Glas von dessen Zusammensetzung, vom Produktionsverfahren und von anderen Faktoren abhängen, liegen die zur Verarbeitung des Glases erforderlichen Temperaturen in der Regel niedriger als die Schmelztemperaturen bei der Herstellung des Glases. Demzufolge muß das Glas zwischen seiner Herstellung und Verarbeitung abgekühlt werden. Die Abkühlung des Glases ist ein Teil der sogenannten "Konditionierung", bei der das Glas für die Verarbeitung aufbereitet wird. Ebenfalls zur Konditionierung des Glases gehört das Erreichen eines für den in Frage kommenden Verarbeitungsprozeß erforderlichen Grades an thermischer Homogenität.While the process temperatures when melting glass from its composition, the production process and others Factors depend on the processing of the glass required temperatures are usually lower than that Melting temperatures in the manufacture of the glass. Therefore must the glass cooled between its manufacture and processing become. The cooling of the glass is part of the so-called "Conditioning" in which the glass is prepared for processing. The conditioning of the glass also includes reaching one for the required degree of processing thermal homogeneity.

Die Konditionierung des Glases kann erst dann vorgenommen werden, wenn das Glas das eigentliche Schmelzaggregat bereits verlassen hat. Früher wurde die Konditionierung zumindest überwiegend in den sogenannten Vorherden oder Speisern durchgeführt. Seit einiger Zeit wird auch die sogenannte Arbeitswanne oder der Verteilerkanal für die Konditionierung herangezogen. Einige Entwicklungen der allerletzten Zeit haben die Situation in bezug auf das Abkühlen des Glases entscheidend verändert.The glass can only be conditioned if when the glass has already left the actual melting unit. In the past, conditioning was at least predominantly in the so-called forehearths or feeders. For some time will also be the so-called work tub or the distribution channel for the Conditioning used. Some developments of the very last The situation regarding the cooling of the glass has time decisively changed.

Im Bereich der Schmelzwannen wurde durch verschiedene Maßnahmen die spezifische Schmelzleistung, d. h. die auf die Fläche des Schmelzbereichs bezogene Leistung, wesentlich erhöht. Entsprechend gestiegen ist damit auch die Temperatur des aus der Schmelzwanne abgezogenen Glases. Auch andere Hilfsmittel, durch die die Glastemperatur am Boden der Schmelzwanne erhöht wird, wie z. B. Bubbler oder Bodenheizungen führen meist zu einer Steigerung der Austrittstemperatur des Glases aus der Schmelzwanne.Various measures were taken in the melting furnace area the specific melting capacity, d. H. which on the surface of the Melting range related performance, significantly increased. Corresponding The temperature of the from the melting tank has also risen peeled glass. Other aids through which the Glass temperature at the bottom of the melting tank is increased, such as. B. Bubblers or underfloor heating mostly lead to an increase in Exit temperature of the glass from the melting tank.

Auch die Glas-Verarbeitungsmaschinen wurden ständig weiterentwickelt, um u. a. den Durchsatz zu steigern. Während noch in den Sechziger und Siebziger Jahren Maschinen zur Massenherstellung von Hohlgläsern mit 6, 8 oder 10 Stationen für jeweils zwei Tropfen versehen waren, haben größere Maschinen heutzutage 12 bis 16 Stationen für jeweils zwei Tropfen oder zehn Stationen für jeweils drei oder vier Tropfen. Dadurch hat sich die Durchsatzleistung einer einzelnen Maschine ganz erheblich erhöht. Die vorstehend beschriebenen Einflüsse haben dazu geführt, daß die gesamte Wärmemenge, die dem Glas nach dem Verlassen der Schmelzwanne und vor der Verarbeitung entnommen werden muß, erheblich gestiegen ist. Die Steigerung des Durchsatzes der einzelnen Maschinen hat die Verweilzeit des Glases in den der Schmelzwanne nachgeschalteten Teilen der Anlage verringert. Dies führt zu dem konträren Sachverhalt, daß eine größere Wärmemenge innerhalb einer geringeren Zeit abgeführt werden muß. Daraus ergibt sich, daß die Produktivität der gesamten Linie ganz erheblich von der Kühlleistung innerhalb der Behandlungsstrecke abhängt. Hierbei müssen allerdings erneut zahlreiche technische Probleme beachtet werden.The glass processing machines have also been continuously developed, um u. a. increase throughput. While still in the sixties and 1970s machines for the mass production of hollow glasses with 6, 8 or 10 stations were provided for two drops each larger machines nowadays 12 to 16 stations for two each Drops or ten stations for three or four drops each. Thereby the throughput of a single machine has increased significantly elevated. The influences described above have led to the fact that the total amount of heat that the glass after leaving the Melting tank and must be removed before processing, has increased significantly. The increase in throughput of each Machines have the dwell time of the glass in that of the melting tank downstream parts of the system reduced. This leads to that contrary facts that a larger amount of heat within a less time must be dissipated. It follows that the Productivity of the entire line significantly depends on the cooling capacity depends on the treatment route. Here, however numerous technical problems are again considered.

Das Fließen des Glases in Arbeitswannen und Vorherden, die im allgemeinen die Grundform eines Kanals aufweisen, erfolgt aufgrund der relativ hohen Viskosität des Glases in Form einer laminaren Strömung. Typischerweise bildet sich dabei im Glasbad ein Geschwindigkeitsprofil aus, bei dem das Maximum etwa in der Mitte des Strömungskanals bzw. an der Glasoberfläche liegt. Aufgrund der Abhängigkeit der Viskosität von der Temperatur der Glasschmelze existiert eine Wechselwirkung zwischen der Glastemperatur, den Wärmeverlusten und der Fließgeschwindigkeit des Glases. Bei örtlich herabgesetzter Geschwindigkeit werden die Wärmeverluste durch Erhöhung der Verweilzeit vergrößert. Dadurch sinkt die Temperatur weiter ab, und durch die dadurch bedingte Erhöhung der Viskosität verringert sich die örtliche Fließgeschwindigkeit noch weiter.The flow of the glass in work tubs and forehearths that are in the generally have the basic shape of a channel is based on the relatively high viscosity of the glass in the form of a laminar flow. A speed profile is typically formed in the glass bath at which the maximum is approximately in the middle of the flow channel or lies on the glass surface. Due to the dependence of the viscosity there is an interaction between the temperature of the glass melt between the glass temperature, the heat loss and the Flow rate of the glass. With locally reduced The rate of heat loss is increased by increasing the Dwell time increased. This causes the temperature to drop further, and the resulting increase in viscosity reduces the local flow rate still further.

Die Verringerung der Strömungsgeschwindigkeit in einem Bereich führt bei gleichbleibender Durchsatzmenge zwangsläufig zur Erhöhung der Strömungsgeschwindigkeiten in anderen Bereichen mit höheren Glastemperaturen. Damit wiederum wird die Verweilzeit in den Bereichen mit höherer Temperatur und dadurch die effektive Kühlleistung reduziert. Aus diesem Grunde muß die Wirkung eines Kühlsystems möglichst genau definierbar sein, und innerhalb der Kühlzone sollen möglichst Bereiche vermieden werden, in denen geringe Strömungsgeschwindigkeiten auftreten. Durch Bereiche mit niedrigen Temperaturen und höheren Viskositäten tritt wirkungsmäßig eine Verengung des Strömungsquerschnitts ein, was wiederum zu einem erhöhten Gefälle des Glasstandes zwischen der Schmelzwanne und der Entnahmestelle führt. Dies kann wiederum Produktionsstörungen zur Folge haben.The decrease in flow velocity in one area leads if the throughput remains the same, this necessarily increases the Flow velocities in other areas with higher Glass temperatures. This in turn increases the dwell time in the areas with higher temperature and thereby the effective cooling capacity is reduced. For this reason, the effect of a cooling system must be as accurate as possible Areas should be definable and areas within the cooling zone should be possible be avoided in which low flow velocities occur. Through areas with low temperatures and higher Viscosities effectively narrowing the Flow cross section, which in turn leads to an increased gradient of the Glass stand between the melting tank and the tapping point. This in turn can lead to production disruptions.

Außerdem muß hierbei berücksichtigt werden, daß die Abkühlung von Gläsern bestimmter Zusammensetzung unterhalb bestimmter Grenztemperaturen, die von der Glaszusammensetzung abhängig sind, zur Bildung von Kristallen führen kann, ein Vorgang, der als "Entglasung" bezeichnet wird. Auch dieser Vorgang kann die Produktion empfindlich stören. Infolgedessen ist beim Einsatz einer Kühlstrecke die Abkühlung des Glasbades auf Temperaturen unterhalb der Entglasungstemperatur möglichst zu vermeiden. Da wiederum die Kristallbildung sowohl von der Temperatur als auch von der Zeit abhängig ist, spielt die Verweilzeit des Glases in dem kritischen Temperaturbereich zusätzlich eine wesentliche Rolle.It must also be taken into account that the cooling of Glasses of certain composition below certain Limit temperatures, which depend on the glass composition, can lead to the formation of crystals, a process known as "Devitrification" is called. Production can also do this interfere sensitively. As a result, when using a cooling section Cooling of the glass bath to temperatures below the Avoid devitrification temperature if possible. Since again the Crystal formation from both temperature and time is dependent, the dwell time of the glass plays in the critical Temperature range also play an important role.

Der Wärmetransport im Glasbad selbst findet fast ausschließlich durch Strahlung statt, wobei die Transportgeschwindigkeit von der Zusammensetzung des Glases abhängig ist. Beispielsweise bewirkt die Anwesenheit von zweiwertigem Eisen oder Chrom, die zur Färbung von grünem Glas eingesetzt werden, eine Herabsetzung des Wärmetransports im Glasbad im Vergleich beispielsweise zu einem Kalk- Natron-Weißglas. Analoge Verhältnisse gelten auch für Braunglas. Dies hat zur Folge, daß der Wärmetransport aus den unteren Bereichen des Glasbades verzögert wird. Eine Kühlung der unteren Bereiche des Glasbades ist aber unerläßlich. Erfolgt die Kühlung zu einem zu späten Zeitpunkt, so wird kein effektiver Kühleffekt mehr in den unteren Bereichen des Glasbades beobachtet.The heat transport in the glass bath itself takes place almost exclusively Radiation instead, the transport speed of the Composition of the glass is dependent. For example, the Presence of divalent iron or chromium, which is used for coloring green glass are used, a reduction of the Heat transport in a glass bath compared to, for example, a lime Soda white glass. Analogous conditions also apply to amber glass. This has the consequence that the heat transfer from the lower areas of the Glass bath is delayed. Cooling the lower areas of the Glass bathing is essential. If the cooling occurs too late Point in time, so there is no more effective cooling effect in the bottom Areas of the glass bath observed.

Es sind zahlreiche Kühlsysteme bekannt geworden, bei denen der Wärmetransport durch Strahlung überwiegt. Diese Art des Wärmeentzugs ist deswegen vorteilhaft, weil dadurch die Wärme nicht unmittelbar von der Glasoberfläche entnommen wird, sondern von einer Schicht, deren Stärke von der Strahlungsdurchlässigkeit des Glases abhängt. Das Stefan-Boltzmann-Gesetz bietet eine Berechnungsgrundlage für die durch Strahlung transportierten Wärmemengen. Ein wesentlicher Faktor ist dabei der Temperaturunterschied zwischen Strahler und Empfänger. In der für die Glasindustrie typischen Anwendung ist die Temperatur des Glases als Strahler vorgegeben. Aus diesem Grunde ist die Temperatur des Empfängers für die abgezogene Wärmemenge ausschlaggebend.Numerous cooling systems have become known in which the Heat transport by radiation predominates. This type of heat extraction is advantageous because it does not directly remove the heat is taken from the glass surface, but from a layer whose Strength depends on the radiation permeability of the glass. The The Stefan Boltzmann Act provides a basis for calculating the amounts of heat transported by radiation. An essential factor is the temperature difference between the radiator and the receiver. In the typical application for the glass industry, the temperature of the Glases specified as spotlights. For this reason, the temperature of the receiver is decisive for the amount of heat withdrawn.

Ein effektives Kühlsystem ist in der EP-PS 0 212 539 beschrieben. Hierbei sind in der Decke einer Behandlungsstrecke Öffnungen vorgesehen, deren wirksamer Querschnitt durch verschiebbare Platten veränderbar ist. Dadurch wird die Umgebung nach Maßgabe des Öffnungsquerschnitts als Strahlungsempfänger benutzt. Da die Temperatur der Umgebung auch im ungünstigsten Fall unter 100°C liegt und damit wesentlich niedriger liegt als die erreichbaren Empfängertemperaturen bei anderen Systemen, ist die Leistungsfähigkeit pro Flächeneinheit wesentlich höher. Andererseits erzeugen aber die Abstrahlungsöffnungen eine Kaminwirkung und verursachen damit wiederum konvektive Luftbewegungen. Solche Bewegungen sind schwer kontrollierbar und können zu regelungstechnischen Problemen führen.An effective cooling system is described in EP-PS 0 212 539. There are openings in the ceiling of a treatment line provided, the effective cross-section through sliding plates is changeable. This creates the environment in accordance with the Opening cross section used as a radiation receiver. Since the Ambient temperature below 100 ° C in the worst case lies and is therefore much lower than the achievable Receiver temperatures in other systems is the Performance per unit area significantly higher. On the other hand but the radiation openings create a chimney effect and cause convective air movements. Such Movements are difficult to control and can control problems.

Auch wenn die vorhandene Kühlkapazität ausreichend ist, kann es immer noch zu Problemen bei der Kühlung der unteren Schichten der Glasströmung kommen, die vor allem bei Farbgläsern eine zu hohe Temperatur behalten. Even if the available cooling capacity is sufficient, it can always still problems with cooling the lower layers of the Glass flow come, which is too high, especially with colored glasses Keep temperature.

Durch das Buch von P. J. Doyle "Glass-Making Today", Portcullis Press, Redhill, 1979, Seiten 199/200, ist es bekannt, in einem Vorherd oder Speiser, der üblicher weise einem Verteilerkanal nachgeschaltet ist, eine Kanalbreite zwischen 91,5 und 122 cm bei einer Tiefe von 15,2 cm zu wählen und einer Kühlzone eine Homo genisierungszone nachzuschalten, ohne daß die beiden Zonen Höhendifferenzen gegeneinander aufweisen. Dadurch entstehen wegen der geringen Badtiefe mit zunehmender Kühlleistung und Strömungsgeschwindigkeit über die gesamte Kanallänge stärker werdende Gefälle und durch Viskositätsdifferenzen Ge schwindigkeitsprofile, die einer Homogenisierung der Temperatur entgegenwirken. Through P.J. Doyle's book "Glass-Making Today", Portcullis Press, Redhill, 1979, pages 199/200, it is known in a forehearth or riser, the more common as a distribution channel downstream, a channel width between 91.5 and Select 122 cm at a depth of 15.2 cm and a homo in a cooling zone Genierungszone downstream, without the two zones height differences have against each other. This results in the low bath depth increasing cooling capacity and flow velocity over the entire Channel length widening gradient and due to viscosity differences Ge speed profiles that counteract homogenization of temperature.

Durch die US-PS 2 394 893 ist es bekannt, den recht tiefen Inhalt einer Arbeitswanne mittels eines rechenähnlichen, gekühlten Rührers regelrecht abzurastern und dadurch den Inhalt der Arbeitswanne systematisch umzurühren. Diese Maßnahme ist jedoch konstruktiv sehr aufwendig und führt dennoch nicht zu einer Homogenisierung der Temperaturverteilung, da an den verschiedenen Ausgängen der Arbeitswanne kein hinreichender Strömungsweg für einen Temperaturausgleich mehr vorhanden ist.It is known from US Pat. No. 2,394,893 that the content is quite deep Work pan using a rake-like, cooled stirrer literally scan and thereby the content of the work tub stir systematically. However, this measure is very constructive complex and yet does not lead to a homogenization of the Temperature distribution, because at the different outputs of the Work tub not a sufficient flow path for one Temperature compensation is more there.

Durch die DE-PS 25 07 015 ist es weiterhin bekannt, in der Schmelzwanne selbst, zwischen einem Schmelzabschnitt und einem Läuterungsabschnitt hoher Temperatur einerseits und einer Läuterungszone niedrigerer Temperatur andererseits wassergekühlte Rührvorrichtungen vorzusehen, um die Homogenisierung zu steigern und die Qualität des Glases zu verbessern. Dadurch wird aber eine größere Länge der Schmelzwanne erforderlich, und die Probleme hinsichtlich einer weiteren Kühlung und Homogenisierung der Temperatur in den sich an die Schmelzwanne anschließenden Aggregaten zur Weiterverarbeitung des Glases werden nicht gelöst.From DE-PS 25 07 015 it is also known in the Melting tub itself, between a melting section and one High temperature refining section on the one hand and one Lower temperature refining zone, on the other hand, water-cooled Provide stirring devices to increase the homogenization and to improve the quality of the glass. This will make it a bigger one Length of the melting furnace required, and the problems regarding a further cooling and homogenization of the temperature in the units connected to the melting tank Further processing of the glass will not be solved.

Der Stand der Technik befaßt sich überwiegend mit der Kühlung der Glasströmung in Speisern oder Vorherden, die in der Regel einem Verteilerkanal nachgeschaltet sind.The prior art mainly deals with the cooling of the Glass flow in feeders or forehearths, usually one Distribution channel are connected downstream.

Durch den Aufsatz von Sims "Increased Conditioning Time Leads to Improved Thermal Homogeneity", veröffentlicht in "GLASS INDUSTRY", November 1991, Seiten 8 bis 15, ist es bekannt, das von Vorherden her bekannte Prinzip der Abstrahlungskühlung durch im Querschnitt geregelte Abstrahlungsöffnungen in der Speiserdecke auch in den Decken von Arbeitswannen einzusetzen, um eine möglichst frühe Kühlung und eine lange Verweilzeit in der Homogenisierungszone erreichen zu können. Die Kühlwirkung ist in diesem Bereich jedoch begrenzt, da in Arbeitswannen und Verteilerkanälen üblicherweise zumindest in der Mitte eine große Badtiefe vorliegt, die auf die Lage des Deep-Refiners und des sich anschließenden Risers zurückzuführen ist. In vielen Fällen verläuft daher der Boden einer Arbeitswanne oder eines Verteilerkanals (zu den Vorherden) rampenförmig, so daß insbesondere im tiefen Teil der Arbeitswannen und Verteilerkanäle außerordentlich ungünstige Abkühlbedingungen für die Schmelze vorliegen. Die Ursache hierfür ist darin zu sehen, daß ein Energieabzug aus einer Glasschmelze zumindest überwiegend nur durch Strahlung erfolgen kann oder muß, und hierbei wird die Abstrahlung mit zunehmender Badtiefe immer ungünstiger, weil das darüber liegende Glas die Energie wieder absorbiert. Die Verhältnisse sind besonders ungünstig bei Braunglas und Grünglas, die die längerwellige Wärmestrahlung in erheblichem Umfange absorbieren. So weist Trier in seinem Buch "Glasschmelzöfen", Springer- Verlag, 1984, auf den Seiten 211/212 anhand eines Diagramms darauf hin, daß die Strahlungsleitfähigkeit von Braunglas und Grünglas bei einer Temperatur von 1300°C nur etwa 1/4 bis 1/6 der Strahlungsleitfähigkeit von Weißglas (Wirtschaftsglas, Fensterglas) beträgt. Daraus resultieren erheblich verschlechterte Abkühlbedingungen mit zunehmender Badtiefe und zunehmender Glasfärbung. Dies aber führt in analoger Weise zur Ausbildung eines zunehmend steigenden Temperaturgradienten zwischen Badoberfläche und dem Bodenbereich des Bades, so daß sich bei erzwungenem Durchsatz unter einer langsam fließenden kühleren Oberflächenschicht eine schnell fließende heißere Bodenschicht ausbildet. Zum Ausgleich derartiger Vorgänge würden außerordentlich lange Homogenisierungszonen mit entsprechend großer Energiezufuhr benötigt, wobei schon der Platzbedarf nicht befriedigend gelöst werden kann. Wie bereits gesagt werden die Probleme mit zunehmender Färbung des Glases um ein Vielfaches, d. h. um den Faktor 4 bis 6, verschärft.The Sims essay "Increased Conditioning Time Leads to Improved Thermal Homogeneity ", published in" GLASS INDUSTRY ", November 1991, pages 8 to 15, it is known that from the forehearth known principle of radiation cooling through in cross section regulated radiation openings in the dining area also in the Use ceilings in work tubs to ensure the earliest possible Cooling and a long residence time in the homogenization zone to be able to achieve. The cooling effect is in this area, however limited, as is usually the case in work tubs and distribution channels at least in the middle there is a large bath depth, which depends on the location of the Deep refiners and the subsequent riser. In many cases, the bottom of a work tub or one runs Distribution channel (to the forehearths) ramped, so that in particular extraordinary in the deep part of the work tubs and distribution channels there are unfavorable cooling conditions for the melt. The cause this can be seen in the fact that an energy withdrawal from a glass melt at least predominantly or can only be done by radiation, and here the radiation becomes more and more with increasing bath depth more unfavorable because the glass above the energy again absorbed. The conditions are particularly unfavorable for amber glass and Green glass, the long-wave heat radiation to a considerable extent absorb. For example, Trier in his book "Glass Melting Furnaces", Springer- Verlag, 1984, on pages 211/212 using a diagram on it out that the radiation conductivity of amber glass and green glass a temperature of 1300 ° C only about 1/4 to 1/6 of Radiation conductivity of white glass (commercial glass, window glass) is. This results in significantly deteriorated cooling conditions with increasing bath depth and increasing glass coloring. But this analogously leads to the formation of an increasingly increasing Temperature gradients between the bathroom surface and the floor area of the bath, so that when forced throughput is slow flowing cooler surface layer a fast flowing hotter Forms bottom layer. To compensate for such operations extraordinarily long homogenization zones with correspondingly large ones Energy supply is required, but the space requirement is not satisfactory can be solved. As I said, the problems are with increasing color of the glass by a multiple, d. H. by the factor 4 to 6, tightened.

Nun könnte man zur Beseitigung des Problems daran denken, die gesamte Badtiefe in der Arbeitswanne oder im Verteilerkanal entsprechend zu verringern, um den negativen "Tiefeneffekt" zu kompensieren. Diese Maßnahme würde aber aufgrund der temperaturabhängigen Viskosität der Schmelze und des in hochviskosen Flüssigkeiten entstehenden Strömungsprofils zur Ausbildung eines Gefälles führen, dessen Höhendifferenz mit zunehmendem Durchsatz steigt, und genau dieser hohe Durchsatz wird bei modernen Glasschmelzanlagen in zunehmendem Maße gefordert. Die Ausbildung eines Gefälles in einer Arbeitswanne oder einem Verteilerkanal ist aber extrem unerwünscht, weil sich dann an den verschiedenen Entnahmestellen nicht mehr die gleichen Parameter einstellen lassen.Now you could think of the problem to solve the problem total bath depth in the work tub or in the distribution channel decrease accordingly to reduce the negative "depth effect" compensate. This measure would be due to the temperature-dependent viscosity of the melt and that of highly viscous Liquids created flow profile to form a Lead downhill, its height difference with increasing throughput increases, and it is precisely this high throughput that is Glass melting plants are increasingly required. Training of a gradient in a work tub or a distribution channel extremely undesirable because then the different Tapping points no longer have the same parameters set.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs beschriebenen Gattung anzugeben, durch das bei hohem Durchsatz der Behandlungsstrecke sowohl ein starker Kühleffekt als auch ein guter Homogenisierungseffekt erzeugt werden. Wie eingangs aufgezeigt wurde, stehen sich diese Forderungen gewissermaßen diametral entgegen.The invention is therefore based on the object of a method of Specify the genus described above, by the high Throughput of the treatment line is both a strong cooling effect a good homogenization effect can also be produced. As at the beginning has been shown, these requirements are to a certain extent diametrically opposite.

Die Lösung der gestellten Aufgabe erfolgt bei dem eingangs angegebenen Verfahren erfindungsgemäß durch die Merkmale im Kennzeichen des Patentanspruchs 1.The task is solved at the beginning specified method according to the invention by the features in the characterizing part of patent claim 1.

Vereinfacht ausgedrückt besteht die Erfindung darin, in der Arbeitswanne oder im Verteilerkanal im Bereich der Kühlzone(n) durch mindestens eine schwellenartige Bodenerhebung einen möglichst niedrigen Füllstand der Glasschmelze zu erzeugen, in diesem Bereich des niedrigen Füllstandes möglichst viel Wärme zu entziehen, so daß bei gegebener Länge der gesamten Behandlungsstrecke eine möglichst lange Homogenisierungszone zur Verfügung steht, in der ein Ausgleich der restlichen Temperaturdifferenzen herbeigeführt werden kann.Put simply, the invention consists in the Work tub or in the distribution channel in the area of the cooling zone (s) at least one threshold-like soil survey one if possible to produce a low fill level of the glass melt in this area to withdraw as much heat from the low level as possible, so that at given length of the entire treatment route as possible long homogenization zone is available, in which a compensation of the remaining temperature differences can be brought about.

Daraus ergibt sich, daß die Verhältnisse um so besser werden, je stärker das Tiefen-/Breitenverhältnis T/B verringert wird, beispielsweise auf 0,5, 0,4, 0,3, 0,2 und darunter. Es versteht sich, daß selbstverständlich sämtliche Zwischenwerte gleichermaßen zu Vorteilen führen.It follows that the stronger the conditions, the better the depth / width ratio T / B is reduced, for example to 0.5, 0.4, 0.3, 0.2 and below. It goes without saying that of course all intermediate values lead to advantages equally.

Auch hierbei wachsen die Vorteile zunächst mit abnehmender Tiefe, dann z. B., wenn die maximale Tiefe T_max bei Anordnung der Kühlzone in einer Arbeitswanne oder in einem Verteilerkanal auch kleiner als 300 mm gewählt werden kann, beispielsweise zu 250 mm, 200 mm oder darunter.Here, too, the advantages first increase with decreasing depth, then z. B. if the maximum depth T _max when arranging the cooling zone in a work tub or in a distribution channel can also be selected to be less than 300 mm, for example 250 mm, 200 mm or less.

Die angegebenen geringen Badtiefen sind bei den heute geforderten hohen Durchsätzen keineswegs selbstverständlich. Ihnen steht nämlich der Effekt entgegen, daß sich über die Länge der Kühlzone und des übrigen Strömungsweges ein von der Strömungsgeschwindigkeit abhängiges Gefälle einstellt, und die Strömungsgeschwindigkeit und damit das Gefälle nehmen mit geringerer Badtiefe stark zu.The specified low bath depths are the ones required today high throughputs are by no means a matter of course. Because it suits you the effect counter that over the length of the cooling zone and the remaining flow path one of the flow velocity dependent slope, and the flow rate and thus the gradient increases sharply with a smaller bath depth.

Es versteht sich, daß in allen Fällen Mindesttiefen nicht unterschritten werden können. Diese lassen sich jedoch experimentell bestimmen.It is understood that in all cases the minimum depths were not exceeded can be. However, these can be determined experimentally.

Der erfindungsgemäße Gedanke zielt mithin in Richtung einer "örtlich begrenzten Dünnschichtkühlung", so daß es möglich ist, mit den an sich bekannten Kühlsystemen auf relativ kurzem Wege, d. h. örtlich begrenzt auf den Bereich der Bodenerhebungen außerordentlich große Wärmemengen abzuziehen, die in Relation zu der Temperaturdifferenz zwischen T₁ und T₂ zu setzen sind. The idea of the invention therefore aims in the direction of a "local limited thin film cooling "so that it is possible with the per se known cooling systems in a relatively short way, d. H. localized extraordinarily large in the field of soil surveys Subtract amounts of heat in relation to the temperature difference to be set between T₁ and T₂.

Die Temperatur T₁ ist diejenige am Ausgang der Schmelzwanne bzw. am Eintritt in die Arbeitswanne oder den Verteilerkanal und die Temperatur T₂ ist die Austrittstemperatur aus der Arbeitswanne oder dem Verteilerkanal. Die Temperatur T₁ ist eine Folge der notwendigen Betriebsbedingungen in der Schmelzwanne und liegt üblicherweise, aber beispielhaft, zwischen 1350 und 1400°C. Die Temperatur T₁ liegt in der Regel um so höher, je höher der Durchsatz bzw. die Leistung der Schmelzwanne ist. Die Temperatur T₂ wird sowohl durch die Glasart als auch durch die Verarbeitungsbedingungen der üblicherweise erzeugten Glastropfen vorgegeben und liegt in der Regel beispielhaft zwischen 1120 und 1180°C. Die erfindungsgemäße Ausbreitung des Strömungsquerschnitts über eine große Breite bei geringer Tiefe (bei gegebenen Durchsatz bzw. bei gegebener Strömungsgeschwindigkeit) im Bereich der oder einer jeden schwellenartigen Bodenerhebung ermöglicht eine außerordentlich starke Kühlung auf kürzestem Wege bei gleichzeitiger Verringerung von Unterschieden in der Strömungsgeschwindigkeit und in der Temperatur und damit in der Viskosität.The temperature T₁ is that at the exit of the melting tank or at Entry into the work tub or the distribution channel and the temperature T₂ is the outlet temperature from the work tub or the Distribution channel. The temperature T₁ is a consequence of the necessary Operating conditions in the melting furnace and usually lies, however exemplary, between 1350 and 1400 ° C. The temperature T₁ is in the As a rule, the higher the throughput or the performance of the Melting tank is. The temperature T₂ is both by the type of glass also by the processing conditions of the commonly produced Glass drops are given and are usually between examples 1120 and 1180 ° C. The spread of the invention Flow cross-section over a large width at a shallow depth (at given throughput or given flow velocity) in the area of or any threshold-like ground elevation enables extremely strong cooling in the shortest possible way while reducing differences in the Flow velocity and in temperature and thus in the Viscosity.

Es treten bereits dann erhebliche Vorteile ein, wenn in dem Glasstrom in der Summe aller Kühlzonen der Arbeitswanne oder des Verteilerkanals mindestens 50% der Temperaturdifferenz zwischen T₁ und T₂ abgebaut werden.There are already considerable advantages when in the glass stream in the sum of all cooling zones of the work tub or the distribution channel degraded at least 50% of the temperature difference between T₁ and T₂ become.

Es ist jedoch besonders vorteilhaft, wenn in dem Glasstrom in der Summe aller Kühlzonen mindestens 60% oder gar mindestens 70% der Temperaturdifferenzen zwischen T₁ und T₂ abgebaut werden.However, it is particularly advantageous if in the glass stream in the Sum of all cooling zones at least 60% or even at least 70% of the Temperature differences between T₁ and T₂ are reduced.

Wie bereits gesagt, können für den Wärmeentzug an sich bekannte Maßnahmen bzw. Mittel verwendet werden, wie beispielsweise eine Bodenkühlung durch in den Boden der Behandlungsstrecke eingebaute Kühlkanäle und/oder durch eine bewußt im Bodenbereich verminderte Isolierung. Weiterhin kann alternativ oder zusätzlich eine Oberflächenkühlung vorgesehen werden, wie durch regelbare Deckenöffnungen, und/oder durch Anblasen mit Gasen, beispielsweise mit Luft und/oder durch Kühlkörper, die ohne Berührung mit dem Glasstrom oberhalb des Glasspiegels angeordnet sind. Schließlich ist es möglich, eine Kühlung in der Masse selbst durchzuführen, beispielsweise durch Kühlkörper, die in das Glas eingetaucht sind und die zusätzlich noch die Wirkung von Rührelementen haben können.As already said, can be known for the heat removal per se Measures or means are used, such as one Floor cooling through built in the floor of the treatment line Cooling channels and / or through a deliberately reduced in the floor area Insulation. Alternatively or additionally, a Surface cooling can be provided as by adjustable Ceiling openings, and / or by blowing with gases, for example with air and / or through heat sinks that do not come into contact with the Glass flow are arranged above the glass level. After all it is possible to perform cooling in the mass itself, for example by heat sinks that are immersed in the glass and that in addition can still have the effect of stirring elements.

Auch für die nachfolgende Homogenisierung der Temperatur in der Glasschmelze können an sich bekannte Mittel vorgesehen werden, wie eine entsprechend lange Homogenisierungszone mit der Voraussetzung einer möglichst vollkommenen Wärmeisolierung gegenüber der Umgebung, durch ungekühlte Rührelemente oder Leitflächen, desgleichen auch durch eine leichte Beheizung der Schmelze von oben durch Strahlung oder innerhalb des Glases durch den elektrischen Glaswiderstand und entsprechende Heizelektroden.Also for the subsequent homogenization of the temperature in the Glass melt can be provided by means known per se, such as a correspondingly long homogenization zone with the requirement the best possible thermal insulation compared to the Environment, through uncooled stirring elements or baffles, likewise by slightly heating the melt from above by radiation or within the glass by the electrical Glass resistor and corresponding heating electrodes.

Durch die erfindungsgemäße örtlich begrenzte Dünnschichtkühlung wird erreicht, daß praktisch die gesamte Glasmenge vorübergehend im Einflußbereich des Kühlsystems liegt, so daß z. B. auch der Bodenbereich der Glasströmung einer Kühlung z. B. durch merkliche Abstrahlung nach oben hin ausgesetzt wird. Die ansonsten zu beobachtende, sich negativ auswirkende wechselseitige Verstärkung von Temperatur-, Viskositäts-, Verweilzeit- und Strömungsdifferenzen wird damit außerordentlich wirksam unterdrückt.Due to the locally limited thin-film cooling according to the invention achieved that practically the entire amount of glass temporarily in Area of influence of the cooling system is so that, for. B. also the Bottom area of the glass flow cooling z. B. by noticeable Radiation is exposed upwards. Otherwise too observing, mutually reinforcing mutual reinforcement of Temperature, viscosity, residence time and flow differences suppressed extremely effectively.

Von besonderer Bedeutung ist dabei die starke Kühlwirkung ganz am Anfang der Behandlungsstrecke, da dort die Temperatur zunächst noch sehr hoch und die Viskosität des Glases sehr niedrig ist.The strong cooling effect is particularly important Beginning of the treatment section, since the temperature is still there very high and the viscosity of the glass is very low.

Durch die erfindungsgemäße Dünnschichtkühlung auf kürzest-möglichem Wege läßt sich erreichen, daß der Strömungsweg der Glasmasse in der Kühlzone im wesentlichen geradlinig verläuft, so daß sogenannte "tote Ecken- und eine Zusatzbeheizung des Glases in diesen toten Ecken vermieden werden können. Außerdem wird dadurch der Aufbau der oder jeder Kühlzone ganz wesentlich vereinfacht und die Temperaturverteilung bereits in der Kühlzone zu einem großen Teil homogenisiert.Due to the thin-layer cooling according to the invention, the shortest possible Paths can be achieved that the flow path of the glass mass in the Cooling zone runs essentially straight, so that so-called "dead Corner and additional heating of the glass in these dead corners can be avoided. It will also help build the or each cooling zone is significantly simplified and the Temperature distribution to a large extent already in the cooling zone homogenized.

Die Erfindung betrifft auch eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach dem Oberbegriff des Patentanspruch 10.The invention also relates to a device for carrying out the Method according to the preamble of claim 10.

Zur Lösung der gleichen Aufgabe ist eine solche Vorrichtung erfindungsgemäß gekennzeichnet durch die Merkmale im Kennzeichen des Patentanspruch 10.Such a device is used to solve the same problem characterized according to the invention by the characteristics in the license plate of the Claim 10.

Bezüglich der Verringerung dieser Werte gelten die bereits weiter oben gemachten Ausführungen.With regard to the reduction of these values, the above applies made executions.

Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes werden nachfolgend anhand der Fig. 1 bis 11 näher erläutert.Exemplary embodiments of the subject matter of the invention are explained in more detail below with reference to FIGS. 1 to 11.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 eine Draufsicht auf eine schematisch dargestellte Anordnung von Schmelzwanne, Verteilerkanal und drei Vorherden mit je einer Entnahmestelle, Fig. 1 is a plan view of a schematically illustrated arrangement of the melting tank, distribution channel and three forehearths each with an extraction point,

Fig. 2 einen vertikalen Längsschnitt durch eine Kühlzone mit einer Abstrahlungsöffnung in der Decke, Fig. 2 is a vertical longitudinal section through a cooling zone having a radiating aperture in the ceiling,

Fig. 3 in der linken Hälfte eine Draufsicht von oben auf den Gegenstand nach Fig. 2, und der rechten Hälfte einen Schnitt entlang der Linie III-III in Fig. 2. Fig. 3 in the left half is a plan view from above of the subject matter according to Fig. 2, and the right half shows a section along the line III-III in Fig. 2.

Fig. 4 einen vertikalen Querschnitt durch den Gegenstand von Fig. 3 entlang der Linie IV-IV, Fig. 4 is a vertical cross-section through the article of Fig. 3 taken along line IV-IV,

Fig. 5 einen vertikalen Längsschnitt durch eine Kühlzone analog Fig. 2, jedoch mit einem geschlossenen Kühlkanal in der Decke, Fig. 5 is a vertical longitudinal section through a cooling zone, analogous to FIG. 2, but with a closed cooling duct in the ceiling,

Fig. 6 einen vertikalen Längsschnitt durch den Verteilerkanal in Fig. 1 in vergrößertem Maßstab, Fig. 6 is a vertical longitudinal section through the distribution duct in Fig. 1 in an enlarged scale,

Fig. 7 einen vertikalen Längsschnitt analog der linken Hälfte von Fig. 6 durch den Verteilerkanal einer gebauten Schmelzanlage in verkleinertem Maßstab gegenüber Fig. 1, Fig. 7 is a vertical longitudinal section similar to the left half of Fig. 6 through the manifold channel of a melting plant built on a reduced scale compared to FIG. 1,

Fig. 8 einen vertikalen Längsschnitt durch eine Kühlzone, in deren Verlängerung sich ein eingetauchter Kühlkörper in Form einer Barriere befindet, Fig. 8 is a vertical longitudinal section of a submerged heat sink in the form of a barrier located through a cooling zone, in the extension thereof,

Fig. 9 in der linken Hälfte eine Draufsicht auf den Gegenstand nach Fig. 8, und in der rechten Hälfte einen Schnitt entlang der Linie IX-IX durch den Gegenstand von Fig. 8, Fig. 9 in the left-hand half a plan view of the object according to Fig. 8, and in the right half a sectional view taken along the line IX-IX through the article of Fig. 8,

Fig. 10 einen vertikalen Querschnitt entlang der Linie X-X durch den Gegenstand von Fig. 9, und Fig. 10 is a vertical cross section along the line XX through the subject of Fig. 9, and

Fig. 11 ein Diagramm von Temperaturverläufen an mehreren Meßstellen über die gesamte Länge des in Fig. 7 gezeigten Abschnitts des Verteilerkanals mit Vergleichswerten. Fig. 11 is a diagram of temperature profiles at several measuring points over the entire length of the portion of the distributor channel with comparative values shown in Fig. 7.

Die im Schnitt dargestellten Teile bestehen, soweit nichts anderes angegeben ist, aus den üblichen keramischen bzw. mineralischen Ofenbau- und Isolierstoffen.The parts shown in section exist, unless otherwise is specified, from the usual ceramic or mineral Furnace and insulation materials.

In Fig. 1 ist eine Schmelzwanne 1 dargestellt, zu der eine Einlegeöffnung 2 gehört, die in herkömmlicher Weise als "Dog-House" ausgebildet ist, sowie ein Durchlaß 3, durch den die Glasschmelze aus der Schmelzwanne abgezogen wird. Die Glasbildner, die aus dem üblichen Gemenge und aus Scherben bestehen können, sowie das daraus gebildete Glas durchwandern die Schmelzwanne in Richtung des Pfeils 4. Es ist natürlich auch möglich, mehrere Einlegeöffnungen an den beiden Langseiten der Schmelzwanne anzuordnen, wodurch sich ein anderes Strömungsmuster ergibt. Zum Durchlaß 3 kann auch ein sogenannter "Riser" gehören. Derartige Einzelheiten sind Stand der Technik, so daß hierauf nicht näher eingegangen wird.In Fig. 1, a melting tank 1 is shown, which includes an insertion opening 2 , which is designed in a conventional manner as a "dog house", and a passage 3 through which the glass melt is withdrawn from the melting tank. The glass formers, which can consist of the usual batch and broken glass, and the glass formed therefrom migrate through the melting tank in the direction of arrow 4 . Of course, it is also possible to arrange several insertion openings on the two long sides of the melting tank, which results in a different flow pattern. A so-called "riser" can also belong to the passage 3 . Such details are state of the art, so that this will not be discussed in more detail.

An den Durchlaß 3 schließt sich ein Verteilerkanal 5 an, der auch als Arbeitswanne ausgebildet sein kann. Bei einem ersten Ausführungsbeispiel befinden sich im Verteilerkanal beiderseits einer Mittenebene M-M zwei Kühlzonen 6 und 7, die einfach schraffiert und durch gestrichelte Linien umrandet sind. Es ist jedoch möglich, diese beiden Kühlzonen zu einer einzigen Kühlzone zu vereinigen, wodurch zusätzlich der kreuzschraffierte Bereich 8 hinzugewonnen wird.At the passage 3 is followed by a distribution channel 5 , which can also be designed as a work tub. In a first exemplary embodiment, two cooling zones 6 and 7 are located in the distribution channel on both sides of a central plane MM, which are simply hatched and bordered by dashed lines. However, it is possible to combine these two cooling zones into a single cooling zone, as a result of which the cross-hatched area 8 is also gained.

Beiderseits der Mittellinie M-M werden zwei Behandlungsstrecken 9 und 10 gebildet, zu denen die beiden Kühlzonen 6 und 7 und ggf. auch der Bereich 8 gehören. Der restliche Strömungsweg der Glasschmelze bildet als dann jeweils eine Homogenisierungszone 11 und 12. In den Homogenisierungszonen wird soweit wie irgend möglich eine Homogenisierung der Temperaturverteilung herbeigeführt.Two treatment sections 9 and 10 are formed on both sides of the center line MM, to which the two cooling zones 6 and 7 and possibly also the area 8 belong. The remaining flow path of the glass melt then forms a homogenization zone 11 and 12, respectively. A homogenization of the temperature distribution is brought about as far as possible in the homogenization zones.

Bei dem zweiten Ausführungsbeispiel sind an den Verteilerkanal 5 drei Vorherde bzw. Speiser 13, 14 und 15 angeschlossen, die jeweils in einer Entnahmestelle E enden. Die Gesamtlänge der Vorherde 13, 14 und 15 bildet bei diesem Ausführungsbeispiel jeweils eine Behandlungsstrecke 16. In jeder dieser Behandlungsstrecken 16 liegt jeweils eine Kühlzone 17, 18 und 19, die schraffiert dargestellt und von gestrichelten Linien umgeben ist. Es wird betont, daß die Darstellung außerordentlich schematisch gehalten ist, um das Verständnis zu erleichtern. Auch im Bereich der Behandlungsstrecken 16 schließt sich an die jeweilige Kühlzone eine Homogenisierungszone 20, 21 und 22 an.In the second exemplary embodiment, three forehearths or feeders 13 , 14 and 15 are connected to the distribution channel 5 , each of which ends in a removal point E. In this exemplary embodiment, the total length of the forehearths 13 , 14 and 15 in each case forms a treatment section 16 . In each of these treatment sections 16 there is a cooling zone 17 , 18 and 19 , which is shown hatched and is surrounded by dashed lines. It is emphasized that the illustration is extremely schematic in order to facilitate understanding. A homogenization zone 20 , 21 and 22 also adjoins the respective cooling zone in the area of the treatment sections 16 .

Die Fig. 2, 3 und 4 zeigen in verschiedenen Ansichten und Schnitten eine Kühlzone K, die an den Stellen der Kühlzonen 6 und 7 im Verteilerkanal 5 und ggf. zusätzlich an den Stellen der Kühlzonen 17, 18 und 19 in den Vorherden 13, 14 und 15 eingesetzt werden kann. Die betreffenden Kühlzonen stellen gewissermaßen einen Abschnitt eines Kanals mit einem Boden 23, Seitenwänden 24 und einer Decke 25 dar. Die Glasschmelze tritt auf der Eintrittsseite 26 ein und aus der Austrittsseite 27 wieder aus. Bei dem Ausführungsbeispiel nach den Fig. 2 und 3 befindet sich in der Decke 25 eine schachtförmige Öffnung 28 mit rechteckigem Querschnitt, die eine Abstrahlung der im Glas gespeicherten Energie zuläßt. Um den Energiestrom an die Umgebung zu regeln, sind über der Öffnung Verschlußelemente 29 angeordnet, durch die der freie Querschnitt der Öffnung 28 bestimmbar ist. Die Öffnungs- und Schließbewegung ist durch Pfeile angedeutet. In den beiden Seitenwänden 24 befinden sich zwei Reihen von Brennern 30 (Fig. 4), deren Mündungen in sogenannten Düsensteinen 31 untergebracht sind. Für den Austritt der Brenngase besitzen die Düsensteine Öffnungen 31a, die in Fig. 2 als Halbkreise erkennbar sind, weil in etwa die obere Hälfte durch Rippen verdeckt ist, die sich von der Decke 25 abwärts erstrecken, wie dies in etwa in Fig. 4 dargestellt ist. Figs. 2, 3 and 4 show in various views and sections a cooling zone K, which at the locations of cooling zones 6 and 7 in the distribution channel 5 and optionally in addition at the locations of cooling zones 17, 18 and 19 in the forehearths 13, 14 and 15 can be used. The cooling zones in question represent, as it were, a section of a channel with a bottom 23 , side walls 24 and a ceiling 25. The glass melt enters on the entry side 26 and exits again on the exit side 27 . In the embodiment according to FIGS. 2 and 3 there is a shaft-shaped opening 28 with a rectangular cross-section in the ceiling 25 , which allows the energy stored in the glass to be emitted. In order to regulate the energy flow to the environment, closure elements 29 are arranged above the opening, through which the free cross section of the opening 28 can be determined. The opening and closing movement is indicated by arrows. In the two side walls 24 there are two rows of burners 30 ( FIG. 4), the mouths of which are accommodated in so-called nozzle stones 31 . For the exit of the fuel gases, the nozzle stones have openings 31 a, which can be seen as semicircles in FIG. 2, because the upper half is covered by ribs that extend downward from the ceiling 25 , as is the case in FIG. 4 is shown.

Die Fig. 2 und 3 zeigen, daß der Boden 23 auf einer Länge, die in etwa der Länge der Öffnung 28 entspricht, mit einer Erhebung 23a versehen ist, die sich über die gesamte Breite B des Kanalquerschnitts erstreckt. Die Erhebung 23a bildet gewissermaßen eine Schwelle, die an beiden Enden (in Strömungsrichtung gesehen) über Schrägflächen 23b in das untere Bodenniveau 23c übergeht. Es ist deutlich zu erkennen, daß der Glasstrom 32 im Bereich der Erhebung 23a auf den sehr flachen Strömungsquerschnitt reduziert wird, der die hohe Abkühlgeschwindigkeit ermöglicht. An die Austrittsseite 27 schließt sich alsdann die jeweilige Homogenisierungszone an. Figs. 2 and 3 show that the bottom 23 on a length which corresponds approximately to the length of the opening 28, is provided with a raised portion 23a which extends over the entire width B of the channel cross-section. The elevation 23 a forms, so to speak, a threshold which at both ends (seen in the direction of flow) passes over inclined surfaces 23 b into the lower floor level 23 c. It can clearly be seen that the glass flow 32 in the region of the elevation 23 a is reduced to the very flat flow cross section, which enables the high cooling rate. The respective homogenization zone then adjoins the exit side 27 .

Die Fig. 5 zeigt eine Variante der Kühlzone K, bei der eine Ausnehmung 33 in der Decke 25 durch eine Platte 34 verschlossen ist, die in diesem Falle den Strahlungsempfänger für die Wärmestrahlung des Glasstromes 32 darstellt. Oberhalb der Platte 34 befindet sich ein Aufbau 35 mit einem U-förmigen Strömungskanal 36 für die Durchleitung von Kühlluft. Eintrittsende 36a und Austrittsende 36b des Strömungskanals 36 sind nach oben gerichtet; die Strömungsrichtung ist durch Pfeile angedeutet. Durch eine entsprechende Menge an Kühlluft wird die Temperatur der Platte 34 beeinflußt und damit der auf den Glasstrom 32 einwirkende Kühleffekt. FIG. 5 shows a variant of the cooling zone K, in which a recess 33 in the ceiling 25 is closed by a plate 34 , which in this case represents the radiation receiver for the thermal radiation of the glass stream 32 . Above the plate 34 there is a structure 35 with a U-shaped flow channel 36 for the passage of cooling air. The inlet end 36 a and outlet end 36 b of the flow channel 36 are directed upwards; the direction of flow is indicated by arrows. The temperature of the plate 34 is influenced by a corresponding amount of cooling air and thus the cooling effect acting on the glass stream 32 .

Der in Fig. 6 im Schnitt dargestellte Verteilerkanal 5 besitzt - deutlicher gezeichnet als in Fig. 1 - die beiden Kühlzonen 6 und 7, die im Prinzip der Kühlzone nach den Fig. 2 bis 4 entsprechen. In der Decke 25, die ein Teil des sogenannten Oberofens ist, befinden sich die beiden Öffnungen 28 für die Energieabfuhr durch Strahlung, wobei der Umfang der Energieabfuhr in der bereits beschriebenen Weise durch die verschiebbaren Verschlußelemente 29 regelbar ist. In den Boden 5a des Verteilerkanals 5 mündet der in Fig. 1 dargestellte Durchlaß 3, so daß sich in dem besagten Boden ein Riser 5b befindet. In Richtung auf die beiden Enden des Verteilerkanals 5 hat der Boden 5a jeweils einen rampenförmigen Verlauf. Unterhalb der Öffnungen 28 ragen von dem Boden 5a die bereits beschriebenen schwellenförmigen Erhebungen 23a nach oben, die zwischen ihren ebenen und waagerechten Oberseiten und dem Schmelzenspiegel S den erfindungsgemäßen Strömungsquerschnitt mit geringer Badtiefe bilden. Jenseits der schwellenförmigen Erhebungen 23a hat der Verteilerkanal 5 wieder eine deutlich größere Tiefe, so daß die unerwünschte Ausbildung eines übermäßigen Strömungsgefälles unterbleibt. Die in Fig. 1 gezeigten Vorherde 13, 14 und 15 sind nur durch ihre Stirnseiten angedeutet. Die Bewegungsrichtung der Verschlußelemente 29 ist gegenüber derjenigen nach Fig. 4 um 90° verdreht, was aber auf die Funktion und Wirksamkeit keinen Einfluß hat.The distribution channel 5 shown in section in FIG. 6 has - more clearly drawn than in FIG. 1 - the two cooling zones 6 and 7 , which in principle correspond to the cooling zone according to FIGS . 2 to 4. In the ceiling 25 , which is part of the so-called upper furnace, there are the two openings 28 for the energy dissipation by radiation, the extent of the energy dissipation being adjustable in the manner already described by the sliding closure elements 29 . In the bottom 5 a of the distribution channel 5 opens the passage 3 shown in Fig. 1, so that there is a riser 5 b in the said bottom. In the direction of the two ends of the distribution channel 5 , the bottom 5 a has a ramp-shaped course. Below the openings 28 , the already described threshold-shaped elevations 23 a protrude from the bottom 5 a, which form the flow cross-section according to the invention with a small bath depth between their flat and horizontal upper sides and the melt level S. Beyond the threshold-shaped elevations 23 a, the distribution channel 5 again has a significantly greater depth, so that the undesirable formation of an excessive flow gradient does not occur. The foreheads 13 , 14 and 15 shown in FIG. 1 are only indicated by their end faces. The direction of movement of the closure elements 29 is rotated by 90 ° with respect to that according to FIG. 4, but this has no influence on the function and effectiveness.

Bei dem Ausführungsbeispiel eines Verteilerkanals 5′ nach Fig. 7 gehen von dem Boden 5a zwei schwellenförmige Erhebungen 23a aus, die gleichfalls von ebenen und waagerechten Oberflächen begrenzt sind, die unterhalb der Öffnungen 28 liegen. Vor, zwischen und hinter den Erhebungen 23a hat der Boden 5a wieder einen deutlich größeren Abstand vom Schmelzenspiegel S. Die Fig. 7 ist maßstäblich zu werten. Der sogenannte "Riser" liegt mit Abstand rechts außerhalb des in Fig. 7 gezeigten Abschnitts des Verteilerkanals 5′.In the embodiment of a distribution channel 5 'of FIG. 7 go from the bottom 5 a two threshold-shaped elevations 23 a, which are also limited by flat and horizontal surfaces which are below the openings 28 . In front of, between and behind the elevations 23 a, the base 5 a again has a significantly greater distance from the melt level S. FIG. 7 is to be evaluated to scale. The so-called "riser" lies at a distance to the right outside the section of the distribution channel 5 'shown in FIG. 7'.

Das Ausführungsbeispiel nach den Fig. 8, 9 und 10 unterscheidet sich dadurch von den zuvor beschriebenen Ausführungsbeispielen, daß sich an die Erhebung 23a des Bodens 23 bei ansonsten gleichen geometrischen Verhältnissen wie in den Fig. 2, 3 und 4 ein weiterer Bereich anschließt, in dem sich oberhalb des unteren Bodenniveaus 23c ein Tauchkühler 37 befindet, der über zwei senkrechte Strömungskanäle 38 mit einem Kühlmedium beaufschlagbar ist. Die Strömungskanäle 38 können auch als konzentrische Rohrleitungen ausgeführt sein, was jedoch nicht näher dargestellt ist. Durch Anheben oder Absenken des Tauchkühlers 37 in Richtung des Doppelpfeils 39 läßt sich die Kühlwirkung im oberen und/oder unteren Bereich des Glasstromes 32 variieren. Durch eine periodische Querbewegung (quer zur Glasströmung) läßt sich die Intensität der Kühlung gleichfalls erhöhen. Auch kombinierte Bewegungen des Tauchkühlers sind möglich. Es ist ohne weiteres auch möglich, den Tauchkühler 37 als ausgesprochenes Rührelement auszubilden, um dadurch eine zusätzliche Homogenisierung der Temperatur im Glasstrom herbeizuführen. Die Strömungskanäle 38 sind durch eine Öffnung 40 in der Decke 25 nach außen geführt.The exemplary embodiment according to FIGS. 8, 9 and 10 differs from the previously described exemplary embodiments in that a further region is connected to the elevation 23 a of the base 23 with the same geometric conditions as in FIGS. 2, 3 and 4, in which there is an immersion cooler 37 above the lower floor level 23 c, which can be acted upon by a cooling medium via two vertical flow channels 38 . The flow channels 38 can also be designed as concentric pipelines, but this is not shown in more detail. By raising or lowering the immersion cooler 37 in the direction of the double arrow 39 , the cooling effect in the upper and / or lower region of the glass stream 32 can be varied. The intensity of the cooling can also be increased by a periodic transverse movement (transverse to the glass flow). Combined movements of the immersion cooler are also possible. It is also easily possible to design the immersion cooler 37 as a pronounced stirring element in order to bring about an additional homogenization of the temperature in the glass stream. The flow channels 38 are guided through an opening 40 in the ceiling 25 to the outside.

In dem Diagramm nach Fig. 11 sind Werte dargestellt, die bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 7 teilweise gemessen, teilweise zu Vergleichszwecken errechnet wurden. Auf der Abszisse ist die Entfernung in Metern von der Mitte des Risers bis zum Eintritt in den Vorherd 13 angegeben, und auf der Ordinate sind die verschiedenen Temperaturverläufe in °C aufgetragen. Unter der Abszisse befindet sich - allerdings in spiegelsymmetrischer Vertauschung zu Fig. 7 - das Höhenprofil bzw. die Topographie des Wannenbodens mit den beiden Erhebungen 23a. T₁ ist die Temperatur im Bereich des Risers, T₂ die Temperatur am Eintritt in den Vorherd 13. Die Kurve 41 zeigt einen Temperaturverlauf, wie er ohne jede zusätzliche Kühlmaßnahme eintreten würde, d. h. aufgrund der üblichen und unvermeidlichen Verluste durch die endliche Wirkung aller Isolationsmaßnahmen. Die Kurven 42 und 43 zeigen zwei Kurvenverläufe, die sich dann einstellen würden, wenn die Glasschmelze die beiden Kühlzonen im Bereich der Öffnungen 28 ohne das Vorhandensein der beiden Erhebungen 23a durchlaufen würden. Die untere Kurve 42 steht alsdann für die Oberflächentemperatur, und die obere Kurve 43 steht für die Bodentemperatur der Schmelze. Der große und zunehmend größer werdende Abstand zwischen den beiden Kurven 42 und 43 ist darauf zurückzuführen, daß der Bodenbereich der Schmelze deutlich weniger dem kühlenden Einfluß der Öffnungen 28 ausgesetzt ist, als die Oberfläche der Schmelze. Es ergibt sich aus den eingangs geschilderten Zusammenhängen, daß die Verhältnisse um so ungünstiger werden, je stärker die Einfärbung des Glases ist. Bei Farbgläsern würden sich beide Kurven 42 und 43 zusätzlich nach oben verschieben, d. h. auch eine durch Homogenisierung gebildete mittlere Temperatur würde deutlich höher liegen als die mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung angestrebte Austrittstemperatur T₂. Es ergibt sich insbesondere aus dem großen Abstand der beiden Kurven 42 und 43 am Ende des in Fig. 11 gezeigten Strömungsweges, daß man eine enorm lange Homogenisierungsstrecke benötigen würde und intensive Maßnahmen zur Homogenisierung ausführen müßte, um die Temperaturdifferenz deutlich zu verringern.The diagram according to FIG. 11 shows values which were partly measured in the exemplary embodiment according to FIG. 7 and partly calculated for comparison purposes. The abscissa shows the distance in meters from the center of the riser to the forehead 13 , and the ordinate shows the different temperature profiles in ° C. Below the abscissa there is the height profile or the topography of the trough bottom with the two elevations 23 a, albeit in a mirror-symmetrical reversal to FIG. 7. T 1 is the temperature in the area of the riser, T 2 is the temperature at the entrance to the forehearth 13 . Curve 41 shows a temperature curve as it would occur without any additional cooling measure, ie due to the usual and inevitable losses due to the finite effect of all insulation measures. The curves 42 and 43 show two curves that would occur if the glass melt ran through the two cooling zones in the region of the openings 28 without the presence of the two elevations 23 a. The lower curve 42 then stands for the surface temperature, and the upper curve 43 stands for the bottom temperature of the melt. The large and increasing distance between the two curves 42 and 43 is due to the fact that the bottom region of the melt is exposed to the cooling influence of the openings 28 significantly less than the surface of the melt. It follows from the relationships described at the outset that the greater the coloring of the glass, the less favorable the conditions. In the case of colored glasses, both curves 42 and 43 would additionally shift upward, ie even an average temperature formed by homogenization would be significantly higher than the exit temperature T 2 desired with the device according to the invention. It results in particular from the large distance between the two curves 42 and 43 at the end of the flow path shown in FIG. 11 that an enormously long homogenization section would be required and intensive measures for homogenization would have to be carried out in order to significantly reduce the temperature difference.

Die weiteren Kurven 44 und 45 zeigen die Verhältnisse beim Vorhandensein der beiden schwellenförmigen Erhebungen 23a in der Topographie-Darstellung unterhalb der Abszisse in Fig. 11. Durch die geringe Badtiefe oberhalb der Erhebungen 23a nimmt der Bodenbereich der Schmelze sehr viel stärker am Energieaustausch mit der Umgebung teil, und er gibt insbesondere auch nicht in dem Maße wieder Energie an die Oberfläche der Schmelze ab. Dadurch und durch die Durchmischung der Schmelze in den Strömungsbereichen oberhalb der Erhebungen 23a wird die Temperaturdifferenz über die gesamte dargestellte Länge des Verteilerkanals drastisch verringert und auf den schraffiert dargestellten Bereich beschränkt. Die in der Mitte dieses Bereichs stark ausgezogen dargestellte Linie gibt die rechnerisch bestimmten Mittelwerte des Temperaturverlaufs wieder. Es ergibt sich gleichfalls aus Fig. 11, daß durch die geringe Temperaturdifferenz am Ende der Behandlungsstrecke im Verteilerkanal eine wesentlich kürzere Homogenisierungsstrecke benötigt wird, um die gewünschte Annäherung der oberen und der unteren Grenztemperatur an den Mittelwert herbeizuführen.The further curves 44 and 45 show the conditions when the two threshold-shaped elevations 23 a are present in the topography representation below the abscissa in FIG. 11. Due to the small bath depth above the elevations 23 a, the bottom region of the melt takes a much greater part in the energy exchange part of the environment, and in particular it does not release energy to the surface of the melt to the same extent. As a result of this and due to the mixing of the melt in the flow areas above the elevations 23 a, the temperature difference is drastically reduced over the entire length of the distributor channel shown and is limited to the area shown by hatching. The line drawn in the center of this area shows the arithmetically determined mean values of the temperature curve. It also follows from FIG. 11 that, due to the small temperature difference at the end of the treatment section in the distribution channel, a substantially shorter homogenization section is required in order to bring the upper and lower limit temperatures closer to the mean value.

Der Strömungsquerschnitt über der oder jeder Erhebung 23a, d. h. das Produkt aus Badtiefe T und Breite B ist durch den Durchsatz und die mittlere Strömungsgeschwindigkeit vorgegeben. Die Breite der oder jeder Öffnung 28, quer zur Strömungsrichtung gesehen, ist geringer als die Breite B des Strömungsquerschnitts, da die beiden Randbereiche des Glasstromes gegen eine unzulässige Abkühlung geschützt werden müssen, wozu eine in der Regel relativ schwache Randbeheizung, vorzugsweise durch Brenner durchgeführt wird.The flow cross section over the or each elevation 23 a, ie the product of bath depth T and width B, is predetermined by the throughput and the average flow velocity. The width of the or each opening 28 , seen transversely to the direction of flow, is smaller than the width B of the flow cross section, since the two edge regions of the glass flow must be protected against inadmissible cooling, for which purpose a generally weak edge heating, preferably by burners, is carried out .

Im Rahmen der vorgegebenen Strömungsparameter ist aber die Länge der oder jeder Kühlzone - in Strömungsrichtung gesehen - d. h. die Länge der oder jeder Öffnung 28 und die Länge der oder jeder schwellenförmigen Erhebung 23a festzulegen, deren Breite sich ohnehin über den gesamten Strömungsquerschnitt erstreckt, damit keine seitliche Umgehung erfolgen kann. Für die Bestimmung der Länge der Öffnungen 28 und der Erhebungen 23a vermittelt Fig. 11 Grundlagen für die Bestimmung der Länge der Kühlzone oder Kühlzonen in Strömungsrichtung: Eintrittstemperatur T₁ und Austrittstemperatur T₂ sind durch die vorgeschaltete Schmelzwanne einerseits und durch die nachfolgenden Aggregate wie Speiser und Vorherde andererseits vorgegeben. Die geringfügigen Temperaturabsenkungen außerhalb der Kühlzonen liegen gleichfalls aufgrund bekannter Zusammenhänge fest. Es ist jedoch Fig. 11 zu entnehmen, daß im Bereich der Erhebungen 23a und der Öffnungen 28 eine relativ sehr viel stärkere Temperaturabsenkung auf kürzerem Weg erfolgt, was an dem Steilabfall der Temperaturkurven erkennbar ist. Daraus ergibt sich wiederum die notwendige Länge der beschriebenen Kühlzonen, wobei in die Berechnung wiederum die Verweilzeit eingeht, die sich wiederum aus dem Durchsatz und der Strömungsgeschwindigkeit bestimmen läßt. Fig. 7 zeigt diesbezüglich maßstäblich bewährte geometrische Auslegungsdaten eines solchen Systems.Within the framework of the specified flow parameters, however, the length of the or each cooling zone - seen in the direction of flow - ie the length of the or each opening 28 and the length of the or each threshold-shaped elevation 23 a, the width of which extends anyway over the entire flow cross section, so that none lateral bypass can take place. For the determination of the length of the openings 28 and the elevations 23 a, Fig. 11 conveys the basics for determining the length of the cooling zone or cooling zones in the flow direction: inlet temperature T 1 and outlet temperature T 2 are on the one hand by the upstream melting tank and by the subsequent units such as feeder and forehearth otherwise specified. The slight temperature drops outside the cooling zones are also fixed due to known relationships. However, it can be seen from FIG. 11 that in the region of the elevations 23 a and the openings 28 there is a relatively much greater drop in temperature over a shorter distance, which can be seen from the steep drop in the temperature curves. This in turn results in the necessary length of the cooling zones described, the residence time being included in the calculation, which in turn can be determined from the throughput and the flow rate. In this regard, FIG. 7 shows geometrical design data of such a system that has proven itself to scale.

Zusammenfassend läßt sich folgendes ausführen:
Durch die entsprechend geringe Tiefe des Glasstromes bei großer Breite erfolgt innerhalb einer relativ kurzen Kühlzone ein intensiver Abbau der mittleren Temperatur, was sich durch den steilen Temperaturverlauf im Bereich der Erhebungen 23a äußert. Dadurch steht bei gegebener Gesamtlänge der Behandlungsstrecke eine relativ große Länge für die jeweils nachfolgende(n) Homogenisierungszone(n) zur Verfügung, in der die mittlere Temperatur weitgehend unverändert bleibt. Sowohl der steile Temperaturabfall in den Kühlzonen als auch die gleichförmige mittlere Temperatur in den Homogenisierungszonen schließen nicht aus, daß die beiderseitigen Randzonen des breiten Glasstromes zusätzlich beheizt werden, wie dies für die Kühlzone anhand der Fig. 2 bis 4 (Brenneranordnung) dargestellt ist. Es ist lediglich dafür zu sorgen, daß durch den kombinierten Effekt von Dünnschichtkühlung, Rand- und ggf. auch Oberflächenbeheizung in Richtung auf eine möglichst homogene Temperaturverteilung eingewirkt wird. Hierfür steht aber ein verhältnismäßig sehr langer Strömungsweg in den Homogenisierungszonen zur Verfügung, während in den Kühlzonen die Voraussetzungen dafür geschaffen werden, daß der Glasstrom auch bereits mit nicht allzu großen Temperaturdifferenzen an den einzelnen Stellen des Strömungsquerschnitts in die Homogenisierungszonen eintritt. Durch den niedrigen Füllstand bei größerer Breite B des Strömungsquerschnitts wird zusätzlich erreicht, daß die Wärmeverluste über die Seitenwände 24 verringert werden. Auch hierdurch wird die Homogenisierung verbessert und außerdem eine Energieersparnis erzielt.In summary, the following can be carried out:
Due to the correspondingly small depth of the glass stream with a large width, the average temperature is reduced intensively within a relatively short cooling zone, which is expressed by the steep temperature profile in the region of the elevations 23 a. For a given total length of the treatment section, a relatively large length is available for the subsequent homogenization zone (s) in which the mean temperature remains largely unchanged. Both the steep drop in temperature in the cooling zones and the uniform mean temperature in the homogenization zones do not exclude that the edge zones on both sides of the wide glass stream are additionally heated, as is shown for the cooling zone with reference to FIGS . 2 to 4 (burner arrangement). It is only necessary to ensure that the combined effect of thin-layer cooling, edge and possibly also surface heating acts in the direction of a temperature distribution that is as homogeneous as possible. However, there is a relatively long flow path available in the homogenization zones for this purpose, while in the cooling zones the conditions are created for the glass flow to enter the homogenization zones with not too large temperature differences at the individual points of the flow cross section. The low fill level with a larger width B of the flow cross-section additionally means that the heat losses via the side walls 24 are reduced. This also improves the homogenization and also saves energy.

Aus dem Gesamtzusammenhang ergibt sich darüber hinaus, daß es außerordentlich wichtig ist, den intensivsten Teil der Kühlzone möglichst an den Anfang der Behandlungsstrecke zu legen, bei Verteilerkanälen oder Arbeitswannen also möglichst dicht hinter dem Durchlaß der Schmelzwanne.The overall context also shows that it is extremely important, the most intensive part of the cooling zone as possible to be placed at the beginning of the treatment line, in the case of distribution channels or work tubs as close as possible behind the passage of the Melting furnace.

Bei der Würdigung der Erfindung sind die hohen Durchsätze bzw. mittleren Strömungsgeschwindigkeiten und Temperaturdifferenzen besonders zu beachten. Zu hohen Belastungen führen bereits die in heutigen Arbeitswannen angewandten mittleren Strömungs geschwindigkeiten von 4,5 bis 5,5 m/h. Bei einer erfindungsgemäß dimensionierten und betriebenen Arbeitswanne mit einer Breite von 1500 mm und einer Badtiefe von 150 mm, also einem Verhältnis T/B = 0,1 wurden mit sehr gutem Erfolg bei Durchsätzen von 100 und 150 Tonnen/Tag mittlere Strömungsgeschwindigkeiten von etwa 7 bzw. 11 m/h erreicht, ohne daß dadurch die Homogenität der Glasschmelze an der Entnahmestelle in Frage gestellt worden wäre.In evaluating the invention, the high throughputs or mean flow velocities and temperature differences Of particular note. The in today's work basins applied medium flow speeds from 4.5 to 5.5 m / h. With one according to the invention dimensioned and operated work tub with a width of 1500 mm and a bath depth of 150 mm, i.e. a ratio T / B = 0.1 have been very successful with throughputs of 100 and 150 Tons / day mean flow velocities of around 7 and 11 respectively m / h reached, without thereby the homogeneity of the glass melt the tapping point would have been questioned.

Claims

1. A method for conditioning and homogenizing a continuously flowing glass stream ( 32 ) in a treatment section ( 9 , 10, 16 ), which extends from the entry side ( 26 ) of a work tub or a distribution channel ( 5 ) to at least one removal point (E) and in which there is at least one cooling zone (K; 6 , 7 , 8 ; 17 , 18 , 19 ) to which at least one homogenization zone ( 11 , 12 ; 20 , 21 , 22 ) for the glass temperature adjoins, in which Working tub or the distribution channel ( 5 ) the temperature is reduced from an inlet temperature T₁ to an outlet temperature T₂, in particular for producing shaped glass parts such as hollow glass parts and pressed glass parts, characterized in that in the at least one cooling zone (K; 6 , 7 , 8 ) the working tub or the distribution channel ( 5 ) by means of at least one threshold-like elevation ( 23 a) projecting from the floor, a flow cross section of the glass mass with a depth / B riding ratio T / B is set to a maximum of 0.6, the maximum depth T _{max being} 300 mm, that the glass mass in the area of the elevation ( 23 a) is extracted as much as possible of the heat by radiation, such that in the Glass flow ( 32 ) in the sum of all cooling zones of the work tub or the distribution channel ( 5 ) at least 50% of the temperature difference between T₁ and T₂ are reduced, and that in the subsequent homogenization zone ( 11 , 12 ) greater depth the greatest possible compensation of temperature differences is introduced.

2. The method according to claim 1, characterized in that in the or each cooling zone ne is a flow cross section of the glass mass with a depth / width ratio T / B of a maximum of 0.5 is set.

3. The method according to claim 1, characterized in that in the or each cooling zone ne is a flow cross section of the glass mass with a depth / width ratio T / B of a maximum of 0.4 is set.

4. The method according to claim 1, characterized in that in the or each cooling zone ne is a flow cross section of the glass mass with a depth / width ratio T / B of a maximum of 0.3 is set.

5. The method according to claim 1, characterized in that in the or each refrigerator ne is a flow cross section of the glass mass with a depth / width ratio T / B of a maximum of 0.2 is set.

6. The method according to claim 1, characterized in that the maximum depth T _{max is} 250 mm.

7. The method according to claim 1, characterized in that the maximum depth T _{max is} 200 mm.

8. The method according to claim 1, characterized in that in the glass stream in the Sum of all cooling zones at least 50% of the temperature difference between T₁ and T₂ be dismantled.

9. The method according to claim 1, characterized in that in the glass stream in the Sum of all cooling zones at least 70% of the temperature difference between T₁ and T₂ be dismantled.

10. The apparatus for performing the method according to claim 1 with a treatment section ( 9 , 10 , 16 ) for continuously guiding a glass stream ( 32 ), which is from the inlet side ( 26 ) of a work tub or a distribution channel ( 5 ) to at least one Withdrawal point (E) he stretches and in which there is at least one cooling zone (K; 6 , 7 , 8 ; 17 , 18 , 19 ), to which there is at least one homogenization zone ( 11 , 12 ; 20 , 21 , 22 ) for the Glass temperature adjoins, characterized in that in the at least one cooling zone (K; 6 , 7 , 8 ) of the working trough or the distribution channel ( 5 ) by means of at least one upstanding threshold-like elevation ( 23 a) for the glass stream ( 32 ) a flow cross-section with a depth / width ratio T / B of maximum 0.6 is available, the maximum depth T _{max being} 300 mm, that above the elevation ( 23 a) a radiation opening ( 28 ) or a radiation absorbing plate ( 34 ) is arranged and that the elevation ( 23 a) is followed by a homogenization zone ( 11 , 12 ) of greater depth than the depth above the elevation ( 23 a).

11. The device according to claim 10, characterized in that in the or each cooling zone above the elevation ( 23 a) a flow cross-section of the glass mass with a depth / width ratio T / B of maximum 0.5 is available before.

12. The apparatus according to claim 10, characterized in that in the or each cooling zone above the elevation ( 23 a) there is a flow cross section of the glass mass with egg nem depth / width ratio T / B of a maximum of 0.4.

13. The apparatus according to claim 10, characterized in that in the or each cooling zone above the elevation ( 23 a) a flow cross section of the glass mass with egg nem depth / width ratio T / B of a maximum of 0.3 is available.

14. The apparatus according to claim 10, characterized in that in the or each cooling zone above the elevation ( 23 a) a flow cross-section of the glass mass with egg nem depth / width ratio T / B of a maximum of 0.2 is available.

15. The apparatus according to claim 10, characterized in that the maximum depth T _{max is} 250 mm.

16. The apparatus according to claim 10, characterized in that the maximum depth T _{max is} 200 mm.

17. The apparatus according to claim 10, characterized in that an immersion cooler ( 37 ) is arranged in the flow direction behind the elevation ( 23 a).

18. The apparatus according to claim 17, characterized in that the immersion cooler ( 37 ) is arranged to be raised and lowered.

19. The apparatus according to claim 17, characterized in that the immersion cooler ( 37 ) is arranged periodically horizontally displaceable transversely to the flow direction.

20. The apparatus according to claim 17, characterized in that the immersion cooler ( 37 ) is designed as an agitator.