NO136623B - - Google Patents

Abstract

Belagt gjenstand av en superlegering på basis av nikkel eller kobolt, og fremgangsmåte ved fremstilling derav.

Description

Mekanisk og kontinuerlig hastighets- og dreiekraftsutveksling.

Oppfinnelsen vedrører en mekanisk og 360° kontinuerlig hastighets- og dreiekraftsut- lagertapper som danner en vinkel på — veksling, toestående av et eller flere kar- pl 4 er et planoppriss av sylinderen danledd i kombinasjon med et eller flere ay lene som arbeider t denne. kuleledd av kjent type. I det minste et av . , . kardanleddene bærer i tillegg til det van- 5 og 6 viser hovedanordmngen med lige akselkors med ortogonale akseltapper, <utveks>lingen og dennes styreanordmng.

to av hvilke er forbundet med drivakslen Under henvisning til tegningene er og med den drevne aksel, et ytterligere par tannhjulet A og B festet til drivakselen 8,

av supplementære aksler som driver en an- som roterer med konstant hastighet. Tann-nen drivaksel. Utgangsakslene for kardan- n3Ulet A driver over tannhjulene D, E, F, leddet er forsynt med paler, hvis ender ro- akselen 11 for utvekslingen 9. Akselen 10 terer inne i en hul sylinder med sykliske for tannhjulene D og E passerer gjennom variasjoner i overensstemmelse med de midten av kuleelementene for utvekslin-drevne aksler for kardanleddene og setter Sen- Når således akselen 11 beveges i et i bevegelse sylinderen som i kombinasjon Plan p<erpe>ndikulært på tegningens plan med en planetanordning som dreier seg og for styring av utvekslingen forblir inngre-roterer rundt drivakslen bevirker at ut- Pet mellom tannhjulene E og F upåvirket, gangsakslene for utvekslingen dreier seg Utvekslinge<n> 9, fig. 2 og 3 består av en med en hastighet som er en funksjon av sentral kardananordning 12, med lagertap-differansen mellom rotasjonene og om- Per 13, 14, 16 og 17. I denne anordning er dreiningene for nevnte planetanordning. H drivakselen og 18 den drevne aksel. Fes-Utvekslingene frembyr de fordeler at tet tU akselen 11 er der anordnet to armer den har høy mekanisk effektivitet, høy <21> °<§><2>2 som På tegningen er vist som en grad av styrbarhet, solid konstruksjon og enkel halvkulef ormet skal og ender i to praktisk talt ubegrenset levetid. diametrale tapper 23, 24 som glir i sirkulære , , ., „ „ riller anordnet i armene 26,27, f estet til den Ytterligere fordeler vil fremgå av den dreyne aksel 18 En annen u de an_ detaljbeskrivene som er gitt nedenfor un- ordni utgjøres av armene 28, 29, festet der henvisning til tegningen, hvor i for- tu akgeIen n Digse armer bærer t enklet form er gitt et eksempel pa en fore- 31 32 som lir l rUler i de sirkulære armer trukken utførelse av oppfinne sen, som 33 34 f t t tu den dreyn akgel lg imidlertid ikke er begrenset hertil .

Armene 21, 22 danner en enkel halv-

Fig. 1 er en oversikt over utvekslingen, kuleformet skål, og det samme er tilfelle Fig. 2 viser den sentrale kardananord- med armene 28, 29 slik at de to skåler i nmg- kombinasjon henholdsvis med de skåler

Fig. 3 viser akselkorsanordningen som som dannes av armene 26 og 27 og 33, 34

i tillegg til de vanlige fire lagertapper som danner to kuleledd av den type som er står 90° på hverandre også omfatter et par gjenstand for italiensk patent nr. 513 747.

I fig. 2 vises lagertappene for de tre elementer (kardanleddet 12 og de to kuleledd) beliggende i figurens plan for over-siktens skyld. I praksis vil de imidlertid ligge i plan som danner en vinkel i forhold til midten av systemet, hvilken vinkel vil

360°

være —— hvor n er antall elementer (i det viste tilfelle tre).

I tillegg til de fire tapper 13, 14, 16, 17 bærer også det sentrale kardanledd de to akseltapper 36, 37, anordnet under en

360°

vinkel på i forhold til den førstnevnte

n

(fig. 3).

Drivakselen 11 driver akslene 18, 18j, 182 i overensstemmelse med den kjente lov om sykliske hastighetsvariasjoner for aks-

ler drevet av kardanledd: ^<gc>°' = cos a,

tgco

hvor co er en vinkel som dannes av akselen 11 ved konstant hastighet, to er vinkelen som dannes av akselen 18 ved variabel hastighet, a er vinkelen som dannes av de to aksler ved forbindelsen. Dette resulterer i at den øyeblikkelige hastighet vil være:

Fig. 4 er et planoppriss av sylinderen 38 og palene 39, som på følgende måte gjør bruk av de suksessive virkninger av akslene 18, 18,, 18L,. Hver av disse aksler bærer en eller flere paler 39, hvis ender er dreibare ved 40 og av en svak fjær (ikke vist) skyves utover og glir mot den indre enkle overflate for sylinderen 38, som er festet til tannhjulet 9. Når palene glir i motsatt retning av deres skråstilling, bevirker palene på-virkning på sylinderens bevegelse som dreier seg i • samme retning som palene, hvorfor sylinderens rotasjon er slik som tillatt av de langsomste paler.

Da palene 39 for hver omdreining gjør to omdreininger ved variabel hastighet vil for hver omdreining minimal hastighet forekomme to ganger for akselen 18 og således 2n ganger hvis n er antall aksler 18.

Hvis hastighetsforholdet mellom drivakselen 8 og akselen 11 for utvekslingen be-nevnes m, vil til en omdreining av den førstnevnte svare m cos a omdreining av akslene 18, og således m cos a omdreininger av palene 39, dvs. m cos a omdreininger av sylinderen festet til tannhjulet G. Sistnevnte bringer sylinderen 38 til å jage etter palene og hvile på den langsomste. Tannhjulet H er fritt montert på drivakselen 8

Q

og dette tannhjul vil gjøre m cos a

H

omdreininger for hver omdreining av driv-Q

akselen, idet uttrykket —- er forholdet

H

mellom respektive diameter for tannhjulene G og H.

Tannhjulet H er festet til en radiell brakett 42, montert fritt på akselen 8 og i enden forsynt med et lager 43, i hvilket akselen 44 dreier seg fritt, på hvilken er festet koaksiale tannhjul L og M, idet det første står i inngrep med tannhjulet B, som løper med konstant hastighet, og det siste står i inngrep med tannhjulet N, som er festet til den variable hastighetsaksel 45.

Det ovenfor nevnte system virker på

følgende måte:

Motoren gjør f. eks. en omdreining slik at akselkorset i den ene ende av tannhjulet A beveger seg under tegningens plan. Antas det at det bare er bevegelsen av tannhjulet A som gjør seg gjeldende, gjør palene m cos a omdreininger og sylinderen 38 vil beveges i en retning av akselkorset og vil gjøre m cos a omdreininger. La det antas at B hjulet bare dreier seg og A hjulet forblir stasjonært, etter den ene omdreining som ovenfor er beskrevet. Hjulet B frembringer med tennene for hjulet L og i punktet 46 et trykk f 1 som igjen tilveie-bringer over de to hjul L og M et trykk f 2 på kontaktstedet 47 for hjulene M og N, pluss et reaksjonstrykk f 2 i punktet 48 på akselen 44 felles for hjulene L og M. Trykket f 2 overføres til braketten 42 og derfra til hjulet H som er festet til denne, hvilket bevirker i hjulet H omdreiningene m cos a

Gr

—-- tillatt av palene, dvs. avhengig av has-H

tigheten av hjulet A som ovenfor nevnt.

Hjulets H rotasjonsbevegelse represen-terer omdreiningene for de planethjul L

og M rundt B og N, og når m cos a^r- = 1,

H

vil til en omdreining av drivakselen svare

en omdreining av L og M og følgelig en omdreining av hjulet N. Under disse forhold vil akselen 45 dreie seg med samme hastighet som drivakselen. Det skal bemerkes at den effekt som et resultat av reaksjonen f 2 presses igjennom utvekslingen, føres til-bake til motoren over hjulet A og det eneste tap er friksjonsarbeide i forbindelse med trykket f 2, et tap som helt kan sees bort fra sammenlignet med den anvendte effekt som er en funksjon av trykket f. Av fig. 1 vil det således være helt klart at f (M - L) = ir, L, hvor M og L er numeriske verdier av hjulenes M og L radier.

Trykket f forekommer ikke uten reaksjonen F2, men den sistnevnte har bare

den virkning å holde sylinderen hvilende

mot palene, og derfor blir det således nød-vendig for f2 å frembringe den ønskede

akselerasjon for den gruppe som omfatter

braketten 42, hjulet H sylinderen 38 og

hjulet G.

I fig. 5 og 6 oppnåes forandring i vinkelen a ved å understøtte utveksleren 9 og

akselen 11 ved en forlengelse 51 for en sir-kel 52, dreibar med en akse x - x der går

gjennom midten av utvekslingen. Forlen-gelsen 51 bærer en tapp 53, på hvilken er

dreibart festet en forbindelsesstang 54, påvirket av lagertapper 56 festet til en skive

57, som dreier seg rundt akselen 56 og også

har ruller 59. Sistnevnte samvirker med en

Maltese-korsanordning 61J, som dreier seg

rundt tappen 62 ved hjelp av en tannsektor

63 og påvirker tannstangen 64 som påvirker

et mekanisk reverseringegear av kjent type,

der virker på utgangsakselen 45 for å om-kaste dennes rotasjonsretning.

Anordningen ifølge fig. 5 svarer til

a = 0°, dvs. til sentralstilling av reverseringsgearet og i denne stilling har sistnevnte allerede dekket halvdelen av sin

slagbevegelse og da på dette sted hastigheten for utgangsakselene 45 er null, og i

nærheten av null varierer cosinusene meget langsomt, fåes også nullhastighet for

akselen 45 med meget små verdier av vinkelen a, slik at svakt opprinnelig dobbelt-inngrep, dvs. begge står i forover og akterover bevirker ingen skadelig effekt på

grunn av at i denne stilling er hastigheten

Maltese-korsanordningen 61 maksimal,

mens bevegelsen av forbindelsesstangen 54

er praktisk talt uten innflytelse.

Ved betraktning av bevegelsene og

kreftene som inngår i anordningen kan

man utlede antall omdreininger for utgangsakselen 45 som en funksjon av vinkelen mellom akslene 11 og 18 for utveksleren 9. Hvis K er forholdet mellom hju-B L

lenes diametre og v er forholdet —

N M

vil hastigheten for utgangsakselen for

hver omdreining av drivakselen være

Y

(1 - cos a) og denne hastighet vil være null

når a = 0° og maksimal når a er på sin

høyeste verdi.

Claims (4)

1. Kontinuerlig mekanisk hastighets-og dreiekraftsutveksling, karakterisert ved

at den består av i det minste et kardanledd (12) som i kombinasjon med et eller flere kuleledd av kjent type driver i det minste to koaksiale utgangsaksler (18, 18], 18.,) som dreier seg med sylindriske hastighetsvariasjoner som er karakteristiske for aksler drevet av kardanledd og bærer armer i endene av hvilke er dreibart lagret paler (39) der roterer i motsatt retning av deres skråstilling og glir på den glatte indre flate for en sylinder (38) koaksialt med nevnte utgangsaksel slik at rotasjonen av sylinderen i denne retning er avhengig av hastigheten for den langsomste pal, mens rotasjonen av nevnte sylinder overføres til et tannhjul (H), montert fritt på drivakselen (8), til hvilken er festet en arm (42) på enden av hvilken fritt dreier seg en aksel (44), til hvilken er festet to tannhjul (L-M), et av hvilke står i inngrep med et tannhjul (B), festet til drivakselen og det annet står i inngrep med tannhjulet (N) festet til den drevne aksel (45) for utveksleren, slik at rotasjon av nevnte første aksel (45) er en funksjon av forskjellen mellom omdreiningene for armen (42) og rotasjonen for nevnte tannhjul (L og M).

2. Anordning som angitt i påstand 1, karakterisert ved at drivakselen (11) for kardanleddet i tillegg til å dreie sin egen aksel (18) over den vanlige akselkorsanordningen omfattende akslene 13, 14, 16, 17 også bærer to andre koaksiale lagertapper (36, 37) som påvirker en dreven aksel.

3. Anordning som angitt i påstand 1, karakterisert ved at hastighetsvariasjoner oppnåes ved hjelp av en skive (57), som ved hjelp av en forbindelsesstang (54) også bevirker reversering av rotasjonsretningen slik at i den stilling til hvilken svarer en meget lav og gradvis begynnelse av omdreiningene for utvekslingen svarer en meget hurtig bevegelse for reverseringsorganene (61—64) slik at ved tidspunktet for null-hastigheten for en liten seksjon, kan inn-grepet være dobbelt, dvs. finne sted både forover og akterover.

4. Anordning som angitt i påstand 3, karakterisert ved at reverseringsgearet (61 —64) påvirket av nevnte skive (57) består av en Maltese-korsanordning (61) som bærer et segment (63) som står i inngrep med en anordning (62) på reverseringsgearet.