NO134109B

NO134109B -

Info

Publication number: NO134109B
Application number: NO2988/73A
Authority: NO
Inventors: Hans Gujer
Original assignee: Hans Gujer
Priority date: 1972-08-25
Filing date: 1973-07-24
Publication date: 1976-05-10
Also published as: DE2253477B2; AU5938373A; DE2253477A1; IT998472B; CA998480A; GB1434204A; FR2196978B1; NL7311594A; FR2196978A1; BE803999A; SE398742B; FI54286C; DK138789C; NO134109C; CH555790A; AT322580B; DK138789B; FI54286B; JPS4965378A

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for aerob våtkompostering av organisk slam under tilførsel av oksygenholdig gass, idet slammet utsettes for virkningen av aerobe mikroorganismer og arbeidstemperaturen ligger under 75°C, fortrinnsvis ved ca. 60°C. Oppfinnelsen vedrører også en innretning for gjennomføring av fremgangsmåten. The invention relates to a method for aerobic wet composting of organic sludge under the supply of oxygen-containing gas, the sludge being exposed to the action of aerobic microorganisms and the working temperature being below 75°C, preferably at approx. 60°C. The invention also relates to a device for carrying out the method.

Det er kjent at flytende, organisk klarslam eller animalsk avføring ved intens lufting kan komposteres i våt, dvs. i flytende tilstand under utvikling av egenvarme. Sålenge det dreier seg om slam som inneholder maksimalt 5 - 6 % faststoff, synes en med høyt turtall roterende rørvifte (sveitsisk patent nr. 497-913) å være velegnet for intensiv innblanding av oksygen. Anvendelsen av denne vifte er begrenset til forholdsvis tynt slam, da omveltingen av beholderinnholdet ved tyktflytende slam ikke mer er sikret. Vingene river på grunn av sitt høye turtall faststoffene opp meget sterkt, slik at det i filtratet gjenblir 30 - HO % av de opprinnelige faststoffer. Hvis det er mulig med en direkte utlegging av våtkomposten på marken, spiller dette ingen rolle bortsett fra transportkostnadene for det vannrike slam. Overalt der hvor det er ønsket en viderebe-arbeidelse eller massereduksjon, er behandlingen av filtratet et problem som bare kan løses med store kostnader. It is known that liquid, organic clear sludge or animal excrement can be composted in wet, i.e. in a liquid state under the development of intrinsic heat, with intense aeration. As long as it concerns sludge containing a maximum of 5 - 6% solids, a high-speed rotary fan (Swiss patent no. 497-913) seems to be suitable for intensive mixing of oxygen. The use of this fan is limited to relatively thin mud, as the overturning of the container contents in the case of viscous mud is no longer ensured. Due to their high speed, the wings tear up the solids very strongly, so that 30 - 10% of the original solids remain in the filtrate. If it is possible to lay out the wet compost directly on the field, this does not matter except for the transport costs of the water-rich sludge. Wherever further processing or mass reduction is desired, the treatment of the filtrate is a problem that can only be solved at great expense.

Den oppgave som ligger til grunn for foreliggende oppfinnelse er å'tilveiebringe en fremgangsmåte samt en innretning for våtkompostering av organisk slam under optimal utnyttelse av virkningen til aerobe bakterier og dermed oppnå en mer effektiv og hurtigere fremgangsmåte enn de tidligere kjente. Dette oppnås ved en fremgangsmåte samt en innretning som er kjennetegnet ved det som fremgår av kravene... The task underlying the present invention is to provide a method and a device for wet composting of organic sludge with optimal utilization of the action of aerobic bacteria and thus achieve a more efficient and faster method than the previously known ones. This is achieved by a method and a device which is characterized by what appears in the requirements...

Når kjente anlegg.f. eks. kan behandle friske mekan-isk-biologiske klarslampartier med 5-84 f aststof ^ —- - ~ , •--det med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen mulig med svingninger mellom 5 og 25 %. Det kan således også våtkomposteres i vann oppdelt husholdningsavfall eller organisk industriavfall, og sluttproduktet kan volummessig reduseres til en tredjedel. When known facilities.g. e.g. can treat fresh mechanical-biological clear sludge batches with 5-84 f aststof ^ —- - ~ , •--that with the method according to the invention possible with fluctuations between 5 and 25%. It can thus also be wet composted in water-separated household waste or organic industrial waste, and the final product can be reduced in terms of volume to a third.

Man går ut fra at løseligheten for.oksygen i vann ved den ønskede temperatur rundt ca. 60°C faller under 50 % i forhold til løseligheten ved normaltemperatur på 15°C og at den ved stigning av det absolutte trykk øker prosentualt til trykk-økningen. Da ved slam med stort faststoffinnhold den mekaniske fordeling av oksygenet som fine bobler med stor overflate bare meget vanskelig kan gjennomføres og er forbundet med vesentlige ulemper, blir ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oksygen-løseligheten øket ved grovboblet beluftning ved hjelp av trykk. Ved å benytte rent oksygen isteden for luft, kan oksygeninnfør-ingen ved samme trykk og beholderinnhold teoretisk økes med det femdobbelte. It is assumed that the solubility of oxygen in water at the desired temperature is around approx. 60°C falls below 50% in relation to the solubility at a normal temperature of 15°C and that when the absolute pressure increases, it increases as a percentage of the pressure increase. Since in the case of sludge with a large solids content, the mechanical distribution of the oxygen as fine bubbles with a large surface area can only be carried out with great difficulty and is associated with significant disadvantages, in the method according to the invention the oxygen solubility is increased by coarse bubble aeration by means of pressure. By using pure oxygen instead of air, the oxygen introduction at the same pressure and container content can theoretically be increased fivefold.

Den nødvendige oksygeninnføring er avhengig av den karbonkonsentrasjon som skal nedbygges, som f. eks. mellom fortykket og ikke fortykket klarslam allerede kan variere i forholdet 1 5> Videre kan karbonandelen i forhold til faststoff-innholdet ved animalsk avfall væi<*>e dobbelt så stor som ved friskslam fra husavfall, slik at derav, uten å medta spesial-slam (f. eks. oppmalt avfall), det fra slamsiden, ved anvendelse av luft er nødvendig med trykkvariasjoner på 1 : 10. Når virkningen av en større oksygenkonsentrasjon opptil rent oksygen innkalkuleres, kan trykkene for denne metode teoretisk variere i forholdet 1 : 50. The necessary oxygen introduction depends on the carbon concentration to be reduced, which e.g. between thickened and non-thickened clear sludge can already vary in the ratio 1 5> Furthermore, the proportion of carbon in relation to the solids content of animal waste can be twice as large as that of fresh sludge from household waste, so that, without including special sludge (e.g. ground waste), that from the sludge side, when using air, pressure variations of 1 : 10 are required. When the effect of a greater oxygen concentration up to pure oxygen is factored in, the pressures for this method can theoretically vary in the ratio 1 : 50.

Av beholderdimensjoneringsgrunner blir trykket ved anvendelse av luft i vanlige tilfeller begrenset til sa. 6 atm. Ved anvendelse av rent oksygen er derimot en trykkløs behand-ling av bestemte slam mulig. I dette tilfelle blir det bare snakket om trykk, da det dreier seg om et gasstett system i hvilket gassen ledes under overtrykk fra en blandebeholder til For reasons of container dimensioning, the pressure when using air is normally limited to sa. 6 atm. By using pure oxygen, on the other hand, pressureless treatment of certain sludges is possible. In this case, we are only talking about pressure, as it is a gas-tight system in which the gas is led under pressure from a mixing container to

-den andre og til forkompostering eller etterkompostering. - the other and for pre-composting or post-composting.

Det er kjent at ved kompostering er det mulig med en selvoppvarming til 70 - 75°. Det i komposteringen delakti-ge liv tåler ikke høyere temperaturer og blir derfor fiksert til denne maksimale temperatur. Når denne er nådd, blir det bare nedbygget så meget karbon som svarer til den varme som kan avgis til omgivelsene, da det for oppvarmingen av slammet ikke mer er nødvendig med ny varme. Oppnåelsen av denne høy-este temperatur viser derfor ikke nødvendigvis maksimaleffekten pr. m~ > beholderinnhold, men bare at varmeproduksjonen dek-ker utstrålingstapene. Ved kjøling av beholderen kan denne varmesperre nedbrytes og det kan innledes en mer intensiv kompostering. Denne sammenheng og styringsmuligheten for et kom-posteringsanlegg er inntil i dag lite påaktet. It is known that during composting it is possible to self-heat to 70 - 75°. The life involved in composting cannot withstand higher temperatures and is therefore fixed at this maximum temperature. When this is reached, only as much carbon is reduced as corresponds to the heat that can be emitted to the surroundings, as new heat is no longer needed to heat the sludge. The achievement of this highest temperature therefore does not necessarily show the maximum effect per m~ > container content, but only that the heat production covers the radiation losses. By cooling the container, this heat barrier can be broken down and more intensive composting can begin. This connection and the management option for a composting facility has, until today, been little considered.

Det blir derfor for første gang foreslått å styre prosessen ved bortføring av overskuddsvarme. Bare på denne må-te kan maksimaleffekten fremtvinges. It is therefore proposed for the first time to control the process by removing excess heat. Only in this way can the maximum effect be enforced.

...... Da pasteuriseringen er sikret ved en temperatur på ...... As the pasteurization is ensured at a temperature of

55 - 60°C, blir prosessen fordelaktig holdt på denne under mak-simaltemperaturen på 75°C liggende temperatur. Det blir derfor et av naturen gitt styringsområde, innenfor hvilket det også 55 - 60°C, the process is advantageously kept at this below the maximum temperature of 75°C lying temperature. It therefore becomes a management area given by nature, within which it also

ved styririgsbetinget svingende temperatur er sikret en pasteurisering. pasteurization is ensured by controlled fluctuating temperatures.

Overskuddsvarmen kan ledes bort ved kjøling av be-holderveggene, idet kjøleluft- eller kjølevannsmengde kan regu-leres ved hjelp av ventiler som styres av temperaturen. The excess heat can be led away by cooling the container walls, as the amount of cooling air or cooling water can be regulated using valves that are controlled by the temperature.

Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere forklares ved hjelp av et utførelseseksempel som er fremstilt på tegningen, som viser: fig. 1 et lengdesnitt gjennom et gasstett blande-trommelsystem, fig. 2 et lengdesnitt gjennom et dreibart luftfordelingsanlegg i en stående beholder, fig. 3 et enkelt, faststående luftfordelingsanlegg svarende til fig. 2, fig. 4 tverrsnitt gjennom blandetromlene langs snittlinjen IV - IV på fig. 1, fig. 5 et utsnitt av den ytterste blandetrommel ifølge fig. 4.. Fig. 1 viser et lengdesnitt gjennom en'gasstett trommel 1, som dreies på rullelagre 2 i pilretningen..(fig.' 4). Fig. 4 viser tverrsnittet ifølge linjen IV - IV gjennom denne trommel 1 på fig. 1. Trommelen 1 kan ha en enkelt sylinder. In the following, the invention will be explained in more detail with the help of an embodiment shown in the drawing, which shows: fig. 1 a longitudinal section through a gas-tight mixing drum system, fig. 2 a longitudinal section through a rotatable air distribution system in a standing container, fig. 3 a simple, fixed air distribution system corresponding to fig. 2, fig. 4 cross section through the mixing drums along the section line IV - IV in fig. 1, fig. 5 a section of the outermost mixing drum according to fig. 4.. Fig. 1 shows a longitudinal section through a gas-tight drum 1, which turns on roller bearings 2 in the direction of the arrow.. (fig.' 4). Fig. 4 shows the cross section according to the line IV - IV through this drum 1 in fig. 1. The drum 1 may have a single cylinder.

Med fordel blir det imidlertid sammenbygget konsentrisk en eller flere sylindre, slik det er vist på'".fig. 1, hvor det i trommelen 1 er anordnet en ytterligere trommel 4. Dermed oppnås at slammet i trommelen må tilbakelegge en lang vei,. Videre kan dét i hele rommet anbringes flest mulig skålbegre <j>~. Skålbegrene 3 er festet ved trommelens 1 indre vegger og dreier seg med trommelen 1. Skålbegrene 3 er montert på siden til på tvers av trommelen 1 stående skillebegger 3b, som på sin side er festet til trommelmantelen. Disse vegger 3b oppdeler trommel-rommet i enkeltrom, slik at det forhindres en direkte slamgjen-nomføring ved slamoverflaten. Por gass- og slamgjennomgangen har veggene innbyrdes forskjøvne åpninger 3d. Ved neddykking av begrene i slammet ved nivået.'5 fylles de med oksygenholdig gass fra rommet 5a> hvilket oksygen de ved rotasjonen etterhvert avgir til slammet, slik at det stadig stiger opp gassbobler ' gjennom slammet. Ved kinematisk omdreining er det også mulig å fastholde trommelen 1 og 4 og å dreie innbygningssylinderen med skilleveggene og begrene. Advantageously, however, one or more cylinders are assembled concentrically, as shown in Fig. 1, where a further drum 4 is arranged in the drum 1. This results in the sludge in the drum having to travel a long way. Furthermore, can that in the whole room be placed as many bowl cups as possible <j>~. The bowl cups 3 are attached to the inner walls of the drum 1 and rotate with the drum 1. The bowl cups 3 are mounted on the side of the separator cups 3b standing across the drum 1, which in turn is attached to the drum mantle. These walls 3b divide the drum space into individual rooms, so that a direct sludge passage at the sludge surface is prevented. For the gas and sludge passage, the walls have mutually offset openings 3d. When immersing the cups in the sludge at the level.'5 they are filled with oxygen-containing gas from room 5a>, which oxygen they eventually release to the sludge during rotation, so that gas bubbles constantly rise through the sludge. With kinematic rotation, it is also possible to fix holding the drum 1 and 4 and turning the built-in cylinder with the partitions and cups.

På fig. 5 er begeret 3 fremstilt i'detalj. Det er vesentlig at rundingene for begeret 3 er trukket utover ca. 135° for at de skal bære en del av luften ut over det laveste punkt av trommelen 1 og først ved oppnåelse av stillingen 3a tømmes fullstendig. På ytterveggene til den konsentriske trommel 4 In fig. 5, the cup 3 is shown in detail. It is essential that the curves for cup 3 are drawn outward approx. 135° so that they carry part of the air out over the lowest point of the drum 1 and are only emptied completely when position 3a is reached. On the outer walls of the concentric drum 4

er det festet stålplater 6a, f. eks. av bølgeblikk, som oppfan-ger en del av luften og først frigir denne ved oppstigning for at hele trommelinnholdet skal bli gjennomstrømmet av gass. Tromlene 1, 4 er fylt med 80 - 90 % slam, dvs. opptil nivået 5, slik at begrene 3 tømmer ut det opptatte slam oppe og dykker ned igjen fylt med gass. Den under trykk stående gass blir flere ganger ført inn i slammet slik at det oppnås et godt oksygenut-bytte. steel plates 6a are attached, e.g. of corrugated iron, which captures part of the air and only releases this upon ascent so that the entire drum contents are to be flowed through by gas. The drums 1, 4 are filled with 80 - 90% sludge, i.e. up to level 5, so that the cups 3 empty out the trapped sludge at the top and dive down again filled with gas. The pressurized gas is introduced several times into the sludge so that a good oxygen yield is achieved.

Blandetromlene 1 og 4 står under et trykk som svarer til slamdybden i de nedenfor forklarte etterkomposteringsbeholdere (fig. 2 og fig. 3). Av denne grunn må slammet innpres-ses med dette trykk ved hjelp av en doseringspumpe 6, og oksygen presses inn med en kompressor 7• I det viste eksempel trer slammet med gassen ut av en åpning 8 fra tilførselsledningen i det indre av trommelen 4 og vandrer fra den indre trommel 4 sam-men med gassen i pilretningen (fig. 1) gjennom trommelen. The mixing drums 1 and 4 are under a pressure that corresponds to the sludge depth in the post-composting containers explained below (fig. 2 and fig. 3). For this reason, the sludge must be pressed in with this pressure by means of a dosing pump 6, and oxygen is pressed in with a compressor 7 • In the example shown, the sludge with the gas comes out of an opening 8 from the supply line in the interior of the drum 4 and travels from the inner drum 4 together with the gas in the direction of the arrow (fig. 1) through the drum.

I dette eksempel skjer kjølingen ved hjelp av luft, idet det ved hjelp av en ventilator 9 trekkes kaldluf-t .gjennom en faststående lufthette 10 utvendig rundt trommelen 1. Kjøle-luften kommer ikke i berøring med slammet. Den er derfor lukt-løs og kan benyttes for oppvarmings- og tørkeformål. In this example, the cooling takes place with the help of air, as cold air is drawn by means of a ventilator 9 through a fixed air cap 10 on the outside around the drum 1. The cooling air does not come into contact with the sludge. It is therefore odorless and can be used for heating and drying purposes.

Blandetromlene 1, 4 kan likeledes benyttes for kompostering av tyntflytende slam. Derved blir med fordel endesi-dene 11 isolert (fig. 1), slik at den nødvendige overskuddsvarme for styringen er tilstede. Slamnivået 5 blir i den indre trommel 4 fastlagt ved hjelp av høyden til en overløpskant 12 og i den ytre trommel 1 ved hjelp av et overløpsrør 13, hvorved hvis nødvendig overløpsrøret 13 kan innstilles radielt. Trom-melturtaliet ligger vanligvis ved 10 - 15 omdreininger pr. mi-nutt. Fordelen ved disse blandetromler 1, 4 ligger deri at nesten ikke mer pumpbart slam' kan luftes under høye trykk, f. eks. opptil 6 atm., og at den i luftkomprimeringen innførte energi kan utnyttes ved flere gangers gjennomgang for luften gjennom godset. Takket være. den lange vei som slammet må beve-ge seg, blir det til tross for kontinuerlig drift oppnådd en sikker pasteurisering. Blandetrommelen egner seg også fortrinn-lig der hvor det skal benyttes avvarmen, da ved høye trykk bare lite varme føres ut med avluften ved vannfordampning. Forløpet for damptrykkurven avhenger av det absolutte trykk og stignin-gen i i-x-diagrammet blir med økende absolutt trykk steilere. Metningsunderskuddet for luften er derfor ved de samme temperaturer mindre ved høyt trykk enn ved lavere trykk. Arbeider man ved høyere trykk, så kjøler man slammet mindre med den samme luftmengde, da mindre vann fordunster og således mindre for-dunstningsvarme trekkes ut av slammet. The mixing drums 1, 4 can also be used for composting thin-flowing sludge. Thereby, the end sides 11 are advantageously insulated (fig. 1), so that the necessary surplus heat for the control is present. The sludge level 5 is determined in the inner drum 4 by means of the height of an overflow edge 12 and in the outer drum 1 by means of an overflow pipe 13, whereby if necessary the overflow pipe 13 can be adjusted radially. The drum melt speed is usually at 10 - 15 revolutions per minute. The advantage of these mixing drums 1, 4 lies in the fact that almost no more pumpable sludge can be aerated under high pressure, e.g. up to 6 atm., and that the energy introduced in the air compression can be utilized by passing the air through the goods several times. Thanks to. the long way the sludge has to move, despite continuous operation, a safe pasteurization is achieved. The mixing drum is also ideally suited where exhaust heat is to be used, as at high pressures only a small amount of heat is carried out with the exhaust air when water evaporates. The course of the vapor pressure curve depends on the absolute pressure and the rise in the i-x diagram becomes steeper with increasing absolute pressure. At the same temperatures, the saturation deficit for the air is therefore smaller at high pressure than at lower pressure. If you work at higher pressure, you cool the sludge less with the same amount of air, as less water evaporates and thus less evaporation heat is extracted from the sludge.

Fig. 2 viser et snitt gjennom en loddrettstående beholder for etterkompostering vist rent skjematisk. Slam og gass fra blandebeholderen, fig. 1, blir i fellesskap transpor-tert til en bunntrakt 14. Gassen samler seg i en gassklokke 15 til hvilken det er festet et antall forskjellig lange, nedad åpne halvrør 16. Klokken 15 som er drevet av en motor 15a, dreier seg langsomt og fordeler de fra de medfølgende halvrør 16 uttredende gassbobler jevnt over hele grunnflaten. Et inne-bygget, faststående kryss 17 opphever i stor utstrekning den tilveiebragte rotasjonsbevegelse, slik at "gassene stiger til-nærmet loddrett opp. Det går ved denne oppstigning ytterligere oksygen i oppløsning, hvorved løseligheten går tilbake i samsvar med gassavspenningen..Analogt går-også i samsvar med ned-byggingsgraden for slammet oksygenbehovet tilbake, slik a.t på hvert sted den riktige mengde oksygen står.til rådighet for våtkomposteringen. I disse stående beholdere finner det sted en ideell utnyttelse av den i gasskomprimeringen innførte energi. Over en faststående spyleledning 18 kan gassinnløpsåpnin-gene til halvrørene 16 periodisk spyles fri ved forbidreining. Fig. 2 shows a section through a vertical container for post-composting shown purely schematically. Sludge and gas from the mixing container, fig. 1, are jointly transported to a bottom funnel 14. The gas collects in a gas bell 15 to which a number of different length, downwardly open half-pipes 16 are attached. The bell 15, which is driven by a motor 15a, rotates slowly and distributes the gas bubbles emerging from the supplied half-tubes 16 evenly over the entire base surface. A built-in, fixed cross 17 cancels out the provided rotational movement to a large extent, so that "the gases rise almost vertically. During this ascent, further oxygen goes into solution, whereby the solubility returns in accordance with the gas relaxation. Analogously, also in accordance with the degree of decomposition of the sludge, the oxygen demand is returned, so that at each location the correct amount of oxygen is available for the wet composting. In these standing containers, the energy introduced in the gas compression is used ideally. Over a fixed flush line 18 the gas inlet openings of the half-tubes 16 can be periodically flushed free by turning.

Mens det på fig. 2 er vist et dreibart luftfordelingsanlegg for større beholderdiametre, viser fig. 3 en enkel, faststående fordeleranordning uten maskinell drift. I dette tilfelle er en gassklokke 19 fast anordnet. I klokken 19 er det i samme høyde anbragt kransåpninger 21 over hvilke det ligger løse kuler 20 hvis spesifikke vekt er 20 -'30 % større enn den for slammet, slik at de av den uttredende gass holdes i be-vegelse som et fluidisert lag, hvorved luften fordeler seg over en større flate. Et gassrom 22 i den siste beholder står bare under det overtrykk som er nødvendig for luktrensing av avluften. Gassen trer ut på slamoverflaten, mens slammet faller over en overløpskant 23 i en samletank 25. Det nedfallende slam ødelegger det ved gassavspenningen dannede skum. While in fig. 2 shows a rotatable air distribution system for larger container diameters, fig. 3 a simple, fixed distribution device without mechanical operation. In this case, a gas bell 19 is fixed. At 19 o'clock there are crown openings 21 placed at the same height above which lie loose balls 20 whose specific weight is 20-30% greater than that of the sludge, so that they are kept in motion by the exiting gas as a fluidized layer, whereby the air is distributed over a larger surface. A gas chamber 22 in the last container is only under the overpressure that is necessary for deodorizing the exhaust air. The gas emerges on the sludge surface, while the sludge falls over an overflow edge 23 into a collecting tank 25. The falling sludge destroys the foam formed by the gas release.

Ved lavere starttrykk kan det være nok med en beholder ifølge fig. 3 for avspenning. Ved høyere trykk benyttes to eller flere slike beholdere koblet etter hverandre. Ved av-spenningen av gassen vokser gassvolumet og parallelt dertil opptaksevnen for vanndamp, slik at mot slutten det automatisk finner sted en slamavkjøling betinget av den unnvikende for-dunstningsvarme. At a lower starting pressure, it may be sufficient with a container according to fig. 3 for relaxation. At higher pressures, two or more such containers are used connected one after the other. When the gas is released, the gas volume increases and, in parallel, the absorption capacity for water vapour, so that towards the end a cooling of the sludge takes place automatically due to the escaping heat of evaporation.

Den beskrevne utførelse tillater en vidtspennende praktisk anvendelse av den kjente interessante teknikk med våtkompostering av organiske slam. Prosessen styres på en sikker måte og kan drives kontinuerlig. Det kan for første gang benyttes en stor mengde forskjellig slam med forskjellig faststoff innhold. Slam kan fortykkes i stor grad før kompos.ter-ingen, noe som har følgende fordeler: 1. Det før våtkomposteringen utskilte filtrat inneholder bare få oppløste stoffer og kan lett bearbeides. The described embodiment allows a wide-ranging practical application of the known interesting technique of wet composting of organic sludge. The process is controlled in a safe manner and can be operated continuously. For the first time, a large amount of different sludge with different solid content can be used. Sludge can be thickened to a large extent before composting, which has the following advantages: 1. The filtrate separated before wet composting contains only few dissolved substances and can be easily processed.

2. Det er mulig med innsparinger ved lagring og transport. 2. It is possible to save on storage and transport.

3. Også slam med lite nedbrytbare karboner kan bringes til den nødvendige temperatur, da mindre ballastvann må med-oppvarmes. 4. Behandlingsrømmene og dermed utstrålingstapene blir mindre og overskuddsvarmen for videre anvendelse større. 3. Sludge with little degradable carbons can also be brought to the required temperature, as less ballast water has to be co-heated. 4. The processing spaces and thus the radiation losses are smaller and the excess heat for further use is larger.

Komposteringstiden kan på grunn av den tvungne maksimale effekt reduseres til h - 8 dager. Due to the forced maximum effect, the composting time can be reduced to h - 8 days.

Av forskjellige grunner fremkommer i dag en tendens til biologisk landbruk, hvorved nedbyggingen av den organiske substans blir gjennomført så langt som mulig på jordbruksfla-ten. Den nye fremgangsmåte muliggjør en hurtig kompostering med hovedformål pasteurisering, idet prosessen avbrytes når slammet kan videreanvendes uten luktbelastning. Dette er mulig på en brøkdel av tiden for hele prosessen, dvs. i løpet av 2 - 3 dager. For various reasons, today there is a tendency towards biological agriculture, whereby the breakdown of the organic substance is carried out as far as possible on the agricultural surface. The new method enables rapid composting with the main purpose of pasteurization, as the process is interrupted when the sludge can be reused without odor pollution. This is possible in a fraction of the time of the entire process, ie within 2 - 3 days.

Claims

1. Method for aerobic wet composting of organic sludge under the supply of oxygen-containing gas, as the sludge is exposed to the action of aerobic microorganisms and the working temperature is below 75°C, preferably at approx. 60°C, characterized by the fact that the raw material to be composted is fed into a gas-tight pressure vessel, that oxygen-containing gas is pressed in, that the sludge is mixed with the gas under overpressure, after which the composted sludge is depressurized, removed from the container and possibly subjected to post-composting .

2. Method according to claim 1, characterized in that the sludge is mixed with oxygen-containing gas under overpressure of up to 6 ato. overpressure, whereby the pressurized gas is introduced several times into the sludge.

3. Method according to claim 1, characterized in that the gas mixtures resulting from the composting are used for further utilization of the residual oxygen for post-composting.

4. Method according to claim 2, characterized in that when the pressure is released, the sludge-oxygen mixture is distributed from below upwards evenly across the horizontal cross-section of a vertical, gas-tight post-composting container.

5. Method according to claim 1, characterized in that pure oxygen or oxygen-enriched air is used as the oxygen-containing gas.

6. Device for carrying out the method according to claim 1 for aerobic wet composting of organic sludge under the supply of oxygen-containing gas, characterized by a lying drum (1) rotatable about the longitudinal axis, at the inner wall of which there is a beaker (3) arranged on a such a way ab by rotation of the drum (1) during immersion that a volume of gas is shut off in the cups in the sludge and that this, after passing through the lowest point in the sludge, is discharged to this, after which the bowl cups (3) are filled with sludge which is emptied at the top turning point point and that the sludge thus falls through the gas space.

7. Device according to claim 6, characteristics in -13 ert in that several drums (1, 4) equipped with bowl containers (3) are arranged concentrically along the longitudinal axis and that guide elements (6a) are arranged to guide mud and gas from the inside and outwards, so that this forcibly flows through the length of the drum.

8. Device according to claim 7, characterized in that the guide elements (6a) include corrugated iron steps which are arranged on the outer surface of at least the inner drums (4) parallel to the axis of rotation.

9- Device according to claim 6, characteristic; in that the bowl cups (3) are mounted on the side of the walls (3b) standing across the drum, which preferably have offset openings (3d) and are in turn fixed to the inner wall of the drum, and that the bowl cups (3) have a round -ing (3c) on e.g. about. 135°.

10. Device according to claim 6, with one or more gas-tight closed vertical post-composting containers, characterized in that stirring devices or the like are arranged on the bottom of the containers to distribute sludge and gas over the bottom of the container and to lead this from below upwards through the containers.

11. Device according to claim 6, characterized in that a fixed or rotatable gas bell (19, 15) is arranged above the bottom of the container to absorb gas in the sludge of the post-composting container. :.

12.. Device according to claim 11, characterized in that, for the distribution of the gases on the rotatable gas bell (195 15), different length, downwardly open half-pipes (16) are placed on the circumference of the bell.

13. Device according to claim 11, characterized in that a fixed flushing water connection (18) or a rotatable flushing nozzle (26) is arranged under the gas bell (19, 15). 14.. Device according to claim 11, characterized in that freely movable balls (20) with a specific weight of approx. 1.2 times the sludge's specific weight, which balls (20) are moved by the air flowing up from below.