NO125306B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO125306B NO125306B NO171214A NO17121467A NO125306B NO 125306 B NO125306 B NO 125306B NO 171214 A NO171214 A NO 171214A NO 17121467 A NO17121467 A NO 17121467A NO 125306 B NO125306 B NO 125306B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gases
- water
- soot
- temperature
- rinsing zone
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 62
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 claims description 5
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 4
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 6
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 6
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000008237 rinsing water Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
- F24H3/00—Air heaters
- F24H3/02—Air heaters with forced circulation
- F24H3/04—Air heaters with forced circulation the air being in direct contact with the heating medium, e.g. electric heating element
- F24H3/0405—Air heaters with forced circulation the air being in direct contact with the heating medium, e.g. electric heating element using electric energy supply, e.g. the heating medium being a resistive element; Heating by direct contact, i.e. with resistive elements, electrodes and fins being bonded together without additional element in-between
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
Fremgangsmåte til samtidig kjøling og rensing av varme gasser.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte
til samtidig kjøling og rensing av varme
gasser som inneholder en mindre mengde
sot, og som er fremstilt ved partiell forbrenning av kullhydrogener.
Ved fremstilling av gassblandinger bestående av kullstoffmonoksyd og hydrogen
ved partiell forbrenning av kullhydrogener
med et bestemt underskudd av oksygen i
nærvær av damp, skulle det teoretisk være
mulig å utføre reaksjonen på en slik måte
at der ikke dannes sot. I praksis viser det
seg imidlertid umulig å unngå dannelse av
en viss mengde sot, og gassene bør derfor
renses slik at soten fjernes fullstendig før
den videre anvendelse.
For å oppnå dette foretar man en samtidig kjøling og rensing av de gasser som
kommer fra reaksjonsbeholderen og som
normalt har en meget høy temperatur,
nemlig ca. 1000° C, ved innsprøyting av
store mengder vann i gassene.
På grunn av de ved den kjente kjøling
og rensing anvendte store mengder vann
kan det ikke unngåes at kullstoffet skilles
fra gassene i form av en uønsket tynn,
vandig sotsuspensjon. Vanligvis fraskilles
soten fra skyllevannet for opparbeidelse av
kjønrøk og for oppnåelse av sotfritt indu-strivann for ytterligere bruk. Denne fraskillelse kan f. eks. oppnåes ved å la det
sotholdige vann bli stående i store bunn-fellingstanker i lang tid.
Oppfinnelsen har til formål å tilveie-bringe en fremgangsmåte til samtidig kjø-ling og rensing av de varme gasser fra den
partielle forbrenning av kullhydrogener
under anvendelse av betydelig mindre
vannmengder enn hittil, slik at der oppnåes en mere konsentrert sotsuspensjon. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved at gassene avkjøles under et trykk på minst 3 ata. i en første skyllesone til en temperatur av høyst 40 ° C under gassenes duggpunkt ved innsprøyting av fint forstøvet vann i et antall av på hverandre følgende trinn, hvorved den sot som er i gassene fjernes, hvorefter de nu praktisk talt sotfri gasser avkjøles til den ønskede temperatur ved innsprøyting av fint forstøvet vann i en annen skyllesone.
De behandlede gasser bør ha et trykk på minst 3 ata. fortrinnsvis fra 10 til 30 ata. Duggpunktet eller vanndampens metnings-temperatur i en gassblanding er proporsjo-nal med trykkets størrelse, d.v.s. der kreves mindre vannmengder til metning av gasser under høyt trykk enn til metning av gasser under lavere trykk. Ved utøvelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er det derfor fordelaktig å foreta vanninnsprøytingen i gasser som har et forholdsvis høyt trykk, idet det så kreves mindre vannmengder til å fjerne soten. Det har vist seg at den vann-mengde som kreves til å mette gassen og senke dens temperatur til høyst 40° C under metningstemperaturen ved det herskende trykk, er rikelig til å bevirke en praktisk talt fullstendig fraskillelse av soten i vandig suspensjon fra gassene i den første skyllesone. Normalt er det ikke nødvendig å senke temperaturen samtlige 40° C, da det som regel vil være tilstrekkelig å mette gassen og forstøve noe vann overalt i gassen i form av små dråper. Efter denne innledende sprøyting ved hjelp av et antall sprøyte-munnstykker, som er anbragt i en rekke langs strømningsbanen i den første skyllesone, vil gassene normalt ha en temperatur på 75—250° C, fortrinnsvis 120—200° C. Fra en separator til fraskillelse av vanndamp føres de praktisk talt sotfri gasser til den annen skyllesone, hvor temperaturen senkes til den ønskede endelige verdi, f. eks. 20° C.
Eventuelle sotrester som ikke er blitt fraskilt ved den første sprøyting, fjernes ved den annen sprøyting.
Den totale mengde vann som kreves til kjøling av gassene i den første skyllesone er slik at den fra denne sone kommende vandige sotsuspensjon har et kullstoff-innhold på 0,5—5 %. I de fleste tilfeller er det mulig fra den første skyllesone å få en vandig sotvelling som inneholder 2—4 % kullstoff. Dette er en betydelig forbedring sammenlignet med de normale vandige sot-suspensjoner, hvor soten er tilstede i meget lavere konsentrasjon.
Om ønskes kan avløpsvannet fra den annen skyllesone resirkuleres til den første skyllesone, slik at der oppnåes en vesentlig vannbesparelse.
Ved en foretrukket utførelsesform for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen av-kjøles generatorgassen før den innledende sprøyting med vann først ved indirekte varmeutveksling til en temperatur av ca. 150—500° C, fortrinnsvis til 200—350° C. Kjølingen foretas hensiktsmessig ved at forbrenningsgassen føres gjennom en dampkjele. Ved senking av temperaturen av de varme gasser før sprøytingen kreves der enda mindre vannmengder til rensing av gassene for kullstoff. Disse delvis avkjølte gasser fra dampkjelen bevarer det ønskede trykk, da trykkfallet i kjelen ikke er stort.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan benyttes til behandling av gasser fra en hvilken som helst prosess, ved hvilken der skjer en ufullstendig forbrenning av kullhydrogener under slike betingelser at forbrenningsgassen inneholder en forholdsvis stor mengde hydrogen og kullstoffmonoksyd sammen med en liten mengde fritt kullstoff eller sot. Disse gasser fremstilles som oven-for omtalt, under slike reaksjonsbetingelser at de forlater gassgeneratoren eller ovnen for kjøling og fjernelse av sot ved et trykk på minst 3 ata., fortrinnsvis 10—30 ata.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningen, på hvilken: Fig. 1 skjematisk viser et anlegg til innledende avkjøling av gassene ved indirekte varmeutveksling og påfølgende sprøyting med vann, og Fig. 2 viser likeledes skjematisk et annet anlegg, som avviker fra det som er vist på fig. 1 derved at de varme gasser går direkte til sprøyteanlegget uten innledende av-kjøling.
Ved det på fig. 1 viste anlegg innføres et hensiktsmessig kullhydrogenmateriale gjennom en ledning 6 i et forbrennings-kammer 1 i en gassgenerator 2. Kullhydrogenet blandes i forbrenningskammeret intimt med et gassformet oksydasjons-rniddel f. eks. oksygen eller luft, som til-føres gjennom ledningen 7. Om ønskes kan der gjennom den sistnevnte ledning også tilføres damp. Den forbrenningsgass som dannes, består hovedsakelig av kullstoffmonoksyd og hydrogen sammen med en liten mengde sot, og har en temperatur på ca. 1300° C. Den varme gass forlater gassgeneratoren 2 gjennom en ledning 8, som munner ut i en varmeutveksler 3, som kan være en dampkjele i forbindelse med en overheter. Her avkjøles den varme gass til en temperatur av f. eks. 250° C. Efterat den således avkjølte gass har forlatt varmeutveksler en, strømmer den ut gjennom den første skyllesone, som består av en heldende ledning 9. Denne ledning munner ut med sin nedre ende i en vannfraskiller 4 av kjent art, f. eks. en dråpefjerner med hensiktsmessig prelleplate for å tilbakeholde til-stedeværende væske. Fordelt over lednin-gens lengde er der anbragt syv sprøyte-munnstykker 10 til innsprøyting av for-støvet vann. Da ledningen 9 helder i gas-sens strømningsretning, vil den væske som eventuelt er utskilt fra den skylte gass sammen med den sot som inneholdes i den, strømme til væskeutskilleren. Gassen skyl-les fortrinnsvis til en temperatur som lig-ger noe under dens duggpunkt, f. eks. til 145° C. Den nøyaktige temperatur avhenger av de herskende betingelser, herunder også trykket. Soten og vannet fraskilles lett fra gasstrømmen som en vandig sotsuspensjon som ledes bort fra fraskilleren gjennom en ledning 15.
Gassene forlater den øvre ende av fraskilleren gjennom en ledning 11, som fører til den nedre ende av en annen skyllesone, bestående av et vasketårn 5, hvor gassene føres i motstrøm med vann som tilføres gjennom en ledning 13, og som kan ha en temperatur på ca. 15° C, slik at gassenes temperatur senkes til den ønskede lave verdi, f. eks. 20° C. Eventuelle rester av sot vil forlate gassen sammen med vannet. De avkjølte gasser fjernes fra tårnets øvre ende gjennom en ledning 12. Vannet ledes bort fra den nedre ende av tårnet gjennom en ledning 14. Om ønskes kan vannet re-
sirkuleres til sprøytemunnstykkene 10 i den
første skyllesone.
Det på fig. 2 viste anlegg virker på lig-nende måte som det som er vist på fig. 1,
fra hvilket det adskiller seg bare ved at der
ikke benyttes noen varmeutveksler eller
dampkjele 3. Også her trer kullhydrogenet
inn i gassgeneratoren 2 gjennom en ledning 6, og blandes med luft eller oksygen,
samt eventuelt damp, som innføres gjennom en ledning 7. De innførte stoffer for-brenner og den dannede gass føres fra
generatoren til den første skyllesone som
har sprøytemunnstykker 10 langs sin
heldende strekning, og derfra til en væske-fraskiller 4. De mettede gasser trer inn i
væskefraskilleren, hvor der dannes en
vandig sotsuspensjon, som ledes bort fra
fraskillerens nedre ende gjennom en ledning 15. De hovedsakelig sotfri gasser forlater fraskilleren gjennom en ledning 11,
som munner ut i den nedre ende av et
vasketårn 5. De kullstoff-fri gasser stiger
opp gjennom vasketårn 5 i motstrøm med
innsprøytet vann, som tilføres gjennom en
ledning 13, og som ytterligere avkjøler gassene til omtrent rumtemperatur. Vannet
forlater tårnet ved dettes nedre ende gjennom en ledning 14, og de avkjølte gasser
strømmer ut fra tårnets øvre ende gjennom en ledning 12. Også ved denne ut-førelsesform kan det vann som strømmer ut
gjennom ledningen, 14 resirkuleres til
sprøytemunnstykkene i den første skyllesone.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte til samtidig kjøling og rensing av varme gasser, som inneholder
mindre sotmengder og som er fremstilt ved partiell forbrenning av kullhydrogener, karakterisert ved at gassene kjøles under et trykk på minst 3 ata. i en første skyllesone til en temperatur som er høyst 40° C under gassenes duggpunkt, ved innsprøyting av fint forstøvet vann ved et antall på hverandre følgende steder, hvorved den sot som er i gassene fjernes, hvorefter de nu praktisk talt sotfrie gasser avkjøles til den ønskede temperatur ved innsprøyting av fint forstøvet vann i en annen skyllesone.
2. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at trykket i den første skyllesone er mellom 10 og 30 ata.
3. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1 eller 2, karakterisert ved at gassene før innføringen i den første skyllesone føres gjennom en varmeutveksler.
4. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, 2 eller 3, karakterisert ved at de i den første skyllesone innførte gasser har en temperatur på mellom 150 og 500° C.
5. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 4, karakterisert ved at de i den første skyllesone innførte gasser har en temperatur på mellom 200 og 350° C.
6. Fremgangsmåte som angitt i hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at det vann som bortledes fra den annen skyllesone resirkuleres til den første skyllesone.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEF0051151 | 1967-01-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO125306B true NO125306B (no) | 1972-08-21 |
Family
ID=7104373
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO171214A NO125306B (no) | 1967-01-02 | 1967-12-29 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3497674A (no) |
AT (1) | AT277404B (no) |
BE (1) | BE708796A (no) |
CH (1) | CH503515A (no) |
DE (1) | DE1667036A1 (no) |
ES (1) | ES348818A1 (no) |
FR (1) | FR1554917A (no) |
GB (1) | GB1215140A (no) |
NL (1) | NL6717491A (no) |
NO (1) | NO125306B (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1325675A (en) * | 1969-08-06 | 1973-08-08 | Atomic Energy Authority Uk | Heat treatment of fluids |
US3870468A (en) * | 1972-06-16 | 1975-03-11 | Beckman Instruments Inc | Nitrogen dioxide analysis |
US3993450A (en) * | 1975-02-19 | 1976-11-23 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Electrode assembly for a fluidized bed apparatus |
DE2712371C2 (de) * | 1977-03-22 | 1983-10-06 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Radialstromreaktor zur Durchführung von endothermen, katalytischen Reaktionen |
DE3024320A1 (de) * | 1980-06-27 | 1982-04-01 | Wacker-Chemitronic Gesellschaft für Elektronik-Grundstoffe mbH, 8263 Burghausen | Vorrichtung zur hochtemperaturbehandlung von gasen |
FR2623728B1 (no) * | 1987-11-30 | 1990-04-06 | Air Liquide | |
US6047105A (en) * | 1992-03-16 | 2000-04-04 | Lentz; Ervin Carl | Off peak electric heat storage and discharge device |
US5542022A (en) * | 1993-07-01 | 1996-07-30 | Coal Tech Corp. | Compact packed bed heater system |
DE19920786B4 (de) * | 1999-05-06 | 2004-11-18 | Ballard Power Systems Ag | Reaktor und/oder Wärmetauscher in Stapelbauweise |
US6325855B1 (en) | 2000-08-09 | 2001-12-04 | Itt Manufacturing Enterprises, Inc. | Gas collector for epitaxial reactors |
US6666920B1 (en) | 2000-08-09 | 2003-12-23 | Itt Manufacturing Enterprises, Inc. | Gas collector for providing an even flow of gasses through a reaction chamber of an epitaxial reactor |
US6716289B1 (en) | 2000-08-09 | 2004-04-06 | Itt Manufacturing Enterprises, Inc. | Rigid gas collector for providing an even flow of gasses |
DE10043599A1 (de) * | 2000-09-01 | 2002-03-14 | Aixtron Ag | Vorrichtung zum Abscheiden insbesondere kristalliner Schichten auf einem oder mehreren insbesondere ebenfalls kristalliner Substraten |
KR100862416B1 (ko) * | 2004-09-24 | 2008-10-08 | 재팬 사이언스 앤드 테크놀로지 에이젼시 | 카본나노구조물의 제조방법 및 제조장치 |
CA2703084A1 (en) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Nikkiso Co., Ltd. | Apparatus for carbon nanotube synthesis |
WO2023091989A1 (en) * | 2021-11-17 | 2023-05-25 | Tutco, Llc | Gas heater |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1410566A (en) * | 1922-03-28 | Best available co | ||
US679973A (en) * | 1899-03-28 | 1901-08-06 | Denis Lance | Electric furnace. |
US654467A (en) * | 1899-09-16 | 1900-07-24 | James Mactear | Furnace for heating and treating gaseous mixtures. |
US2235401A (en) * | 1939-04-29 | 1941-03-18 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Gas generator for heat treating atmospheres |
US2563115A (en) * | 1949-10-22 | 1951-08-07 | Servicised Products Corp | Insulating and joint filler material |
US2670426A (en) * | 1952-05-01 | 1954-02-23 | Norton Co | Gas heater |
US3136836A (en) * | 1960-12-08 | 1964-06-09 | Kokusai Electric Co Ltd | Fluid powder electric furnace |
-
1967
- 1967-01-02 DE DE19671667036 patent/DE1667036A1/de active Pending
- 1967-12-08 CH CH1721267A patent/CH503515A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-12-20 GB GB57852/67A patent/GB1215140A/en not_active Expired
- 1967-12-21 NL NL6717491A patent/NL6717491A/xx unknown
- 1967-12-26 US US693478A patent/US3497674A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-12-29 AT AT1178567A patent/AT277404B/de not_active IP Right Cessation
- 1967-12-29 NO NO171214A patent/NO125306B/no unknown
- 1967-12-29 BE BE708796D patent/BE708796A/xx not_active IP Right Cessation
- 1967-12-30 ES ES348818A patent/ES348818A1/es not_active Expired
-
1968
- 1968-01-02 FR FR1554917D patent/FR1554917A/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1215140A (en) | 1970-12-09 |
FR1554917A (no) | 1969-01-24 |
BE708796A (no) | 1968-07-01 |
CH503515A (de) | 1971-02-28 |
US3497674A (en) | 1970-02-24 |
NL6717491A (no) | 1968-07-03 |
ES348818A1 (es) | 1969-03-16 |
AT277404B (de) | 1969-12-29 |
DE1667036A1 (de) | 1971-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO125306B (no) | ||
US5453115A (en) | Process for cooling and cleaning gas, particularly blast furnace or producer gas, containing ultrafine particles, and apparatus for performing the same | |
JP5107903B2 (ja) | 合成ガスの製造方法及びシステム | |
KR20140031144A (ko) | 공정 가스의 탈황 및 냉각 | |
US5660615A (en) | Exhaust gas scrubbing process | |
NO130316B (no) | ||
NO128032B (no) | ||
NO124543B (no) | ||
US3445284A (en) | Process for pickling of steel strip and regeneration of the contact acid | |
US2327039A (en) | Spray evaporator | |
RU2005113298A (ru) | Способ и установка для ультраочистки дымов или газов с полным извлечением загрязняющих примесей | |
US2524753A (en) | Method of recovering heat and suspended chemical particles from gases resulting fromthe combustion of a pulp residual liquor and apparatus therefor | |
GB475416A (en) | Method of and apparatus for treating waste liquor | |
US4001374A (en) | Process for removing ammonia from gases | |
CN108298505A (zh) | 处理含h2s酸性气同时制取硫酸和硫磺的联合工艺 | |
US2354175A (en) | Apparatus for the recovery of heat and chemicals from waste liquor | |
US3624984A (en) | Method and apparatus for removal of organics from chemical waste gases | |
US4017277A (en) | Direct contact water heating system and process | |
GB1347884A (en) | Process for cracking sulphuric acid | |
US3897227A (en) | Process for the removal of carbon dioxide and/or hydrogen sulphide and other acidic gases from gas mixtures | |
US4352680A (en) | Process and/or facility for driving off dissolved, corrosive gaseous constituents from watery solutions | |
JPS60166205A (ja) | 濃硫酸の製造法およびこれに用いる装置 | |
US3269095A (en) | Method of removing chlorine compounds from gases obtained by combustion of waste liquors | |
US2967588A (en) | Soot recovery | |
US2070620A (en) | Gas purification process |