NO117286B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO117286B NO117286B NO160178A NO16017865A NO117286B NO 117286 B NO117286 B NO 117286B NO 160178 A NO160178 A NO 160178A NO 16017865 A NO16017865 A NO 16017865A NO 117286 B NO117286 B NO 117286B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ferrosilicon
- hydrochloric acid
- leaching
- per cent
- extraction
- Prior art date
Links
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 36
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 29
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 26
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 23
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 14
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 14
- -1 chlorine ions Chemical class 0.000 claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 5
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 claims 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M Chlorate Chemical class [O-]Cl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000036632 reaction speed Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000212342 Sium Species 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021346 calcium silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012295 chemical reaction liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 229960005191 ferric oxide Drugs 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229920000548 poly(silane) polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- FDNAPBUWERUEDA-UHFFFAOYSA-N silicon tetrachloride Chemical class Cl[Si](Cl)(Cl)Cl FDNAPBUWERUEDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
- F41A5/00—Mechanisms or systems operated by propellant charge energy for automatically opening the lock
- F41A5/18—Mechanisms or systems operated by propellant charge energy for automatically opening the lock gas-operated
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
- F41A5/00—Mechanisms or systems operated by propellant charge energy for automatically opening the lock
- F41A5/18—Mechanisms or systems operated by propellant charge energy for automatically opening the lock gas-operated
- F41A5/26—Arrangements or systems for bleeding the gas from the barrel
Description
Fremgangsmåte til raffinering av ferrosilisium.
Ved hjelp av forsøk er det blitt vist at
det er mulig å raffinere teknisk ferrosili-
sium og teknisk silisiummetall med oppløs-ninger som inneholder klorioner og metallkationer som kan reduseres til et lavere,
også oppløselig oksydasjonstrinn, idet pH-verdien er mindre enn 5. Ifølge foreliggende oppfinnelse er det meget fordelaktig å raffinere med en vandig oppløsning av treverdig jern ved en temperatur på om-
trent 110° C, og ved en pH-verdi på om-
trent 0. Elementært jern og aluminium blir da oppløst som henholdsvis toverdig jern og treverdig aluminium.
Saltsyrens hovedvirkning i fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse er å hindre utfelling av jern og aluminium-hydroksyd.
De forsøk som er beskrevet i eksemp-
lene 2, 3 og 4 viser at reaksjonen går be-tydelig hurtigere enn den velkjente raffi-neringsprosess med saltsyre uten nærvær av treverdig jern, slik som beskrevet i eksempel 1.
Det er vel kjent at under den utlutningsprosess med saltsyre som er beskre-
vet i eksempel 1, øker reaksjonshastighe-
ten med økende saltsyrekonsentrasjon.
Den mest effektive måte å raffinere tek-
nisk ferrosilisium og silisiummetall med saltsyre på er å gå ut fra en teknisk 36—38
pst.'s saltsyre. Mengden av syre skal velges således at syrens styrke avtar fra 36 pst.
til 20 pst. under ekstraksjonen. En mindre
mengde saltsyre som gir en syrekonsentra-sjons-nedsettelse fra 36—10 pst. vil natur-
ligvis redusere syreforbruket, men bespa-relsen i syreomkostninger vil ikke kompen-
sere disse omkostninger som skriver seg fra langsommere reaksjon ved slutten av pro-sessen.
Det er også vel kjent at utlutnings-hastigheten med saltsyre øker med økende temperatur. Hvis man f. eks. ved en raffi-neringsprosess går ut fra teknisk konsen-
trert saltsyre hvis kokepunkt er 70—80° C,
skal reaksjonstemperaturen ikke overskride 60° C for å unngå store tap av reaksjons-midlet, nemlig saltsyre, hvilket skriver seg fra dannelse av vannstoff. Saltsyrekonsen-trasjonens synkning under utlutningsprosessen tillater at utlutningstemperaturen kan heves fra 60° C i den væske som inneholder 36 pst. HC1 til omtrent 100° C i en væske som inneholder 24 pst. HC1. På den annen side er det meget vanskelig på grunn av utlutningsprosessens eksotermiske natur å holde reaksjonstemperaturen under kon-
troll under utlutningsprosessen og det er således meget vanskelig å hindre tap av saltsyre. 20 pst.'s saltsyre av en saltsyreutlutningsprosess kan ikke regenereres på
en økonomisk måte og må således kastes.
En utlutningsvæske som inneholder 5 pst.
HC1 og omtrent 80 g Fe" " pr. liter koker
ved en temperatur på ca. 115° C uten noe nevneverdig tap av reaksjonsmiddel Fe"<**>. Under utlutningsprosessen ifølge; foreliggende oppfinnelse er vannstoffdannelsen ubetydelig.
Eksempel 4 viser at det er mulig ifølge foreliggende oppfinnelse å lute ut ved om-
trent 115° C med en forholdsvis høy reak-
sj onshastighet sammenlignet med saltsyre-utlutningsprosessen, hvilket ikke bare skriver seg fra høyere aktivitet av Fe<***> sammenlignet med H<*>, men også fra den høy-ere reaksjonstemperatur som er mulig ved en utlutningsprosess ifølge foreliggende oppfinnelse. Ekstraksjonsvæsken fra en utlutningsprosess ifølge foreliggende oppfinnelse kan i motsetning til den velkjente saltsyreutlutningsprosess regenereres på en økonomisk måte og anvendes igjen. Treverdig jern regenereres fra toverdig jern ved oksydasjon av ekstraksjonsvæsken under eller etter, ekstraksjonsprosessen, f. eks. med luft, surstoff, salpetersyre, klorater, klor eller ved elektrolyse ved fremgangs-måter som er vel kjent fra andre tekniske prosesser. Ved oksydasjon av toverdig jern med salpetersyre, luft, klorater eller surstoff eller ved elektrolyse forbrukes det vannstoffioner og pH-verdien må derfor reguleres ved tilsetning av saltsyre, hvilket også øker konsentrasjonen av klorioner.
Oksydasjonen med klor forbruker ikke vannstoffioner, men øker konsentrasjonen av klorioner. Forsøk viser at en bestemt minimumskonsentrasjon for klorioner er nødvendig for å oppnå en brukbar reak-sjonshastighet og at hastigheten øker med økende klorionekonsentrasjon.
De nevnte forsøk har vist at en kon-sentrasjon på 1. mol klorioner pr. 1 sær-deles gir en brukbar reaksj onshastighet. Det er derfor meget fordelaktig å ekstra-here med en væske som inneholder andre klorider enn jernklorid. I virkeligheten oppløses flere elementer som klorider under ekstraksjonen, således at ekstraksjonsvæsken automatisk vil inneholde andre klorider enn jernklorid hvis konsentrasjoner vil øke under raffineringsprosessen.
Raffinert ferrosilisium eller silisiummetall skilles fra utlutningsvæsken ved de-kantering eller ved andre fraskillingsmeto-der. En viss mengde reaksj onsvæske for-blir i det faste produkt og må vaskes ut ved hjelp av vann, hvilket gir tap av ekstraksjonsvæske. På den annen side er konsentrasjonene for klor og treverdige jernioner blitt øket under raffineringsprosessen, hvilket skriver seg fra tilsetning av saltsyre eller oksydasjon med klor. Det er således meget hensiktsmessig å fortynne ekstraksjonsvæsken kontinuerlig eller dis-kontinuerlig med vaskevann som inneholder klorioner på en slik måte at mengden av ekstraksj onsvæske og konsentrasjonen av klorider holdes i tilnærmet balanse, idet de ikke overskrider kloridenes oppløselig-het.
Den ekstraksj onsvæske som anvendes ifølge foreliggende oppfinnelse er langt mindre korroderende enn saltsyre ifølge eksempel 1 og er således mindre farlig for konstruksj onsmaterialene.
De korrosjonsproblemer som oppstår omkring anlegg hvor det lutes ut ifølge eksempel 1 og hvilke skriver seg fra saltsyrens flyktighet unngås ved anlegg hvor det lutes ut ifølge foreliggende oppfinnelse. Oppfinnelsen vil i det følgende bli forklart ved hjelp av eksempler, idet eksempel 1 viser den kjente fremgangsmåte og eksemp-lene 2—6 forklarer fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.
Eksempel 1:
Ifølge den kjente fremgangsmåte ble 150 g oppdelt ferrosilisiummateriale (korn-størrelse 8—25 mm) som inneholdt 90 vekts-pst. silisium, idet resten er aluminium og jern behandlet med 300 ml saltsyre (24 pst.) under kontinuerlig omrøring ved 70° C. Prøver av ekstraksjonsvæsken ble analysert på aluminium og ekstraksj onsgraden ble bestemt som pst. oppløst aluminium, beregnet på opprinnelig alu-miniuminnhold i ferrosilisiummaterialet.
Prøvene ble tatt etter 4, 7, 11 og 14 dager og ekstraksj onsgraden var 40 pst., 53 pst., 73 pst. og 86 pst.
Eksempel 2:
Den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel 1 ble gjentatt med en ekstraksj onsvæske som ifølge foreliggende oppfinnelse også inneholdt 26 g Fe',: ' pr. liter som sulfat.
Ekstraksj onsgraden var etter 4, 7, 11 og 14 dager 62 pst., 79 pst., 95 pst. og 96 pst.
Eksempel 3:
Den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel 1 ble gjentatt med en 2 pst.'s saltsyre-ekstraksjonsvæske som ifølge foreliggende oppfinnelse inneholdt 10 g Fe*"<* >pr. liter som klorid.
Ekstraksj onsgraden var etter 4, 7, 11
og 14 dager 50 pst., 64 pst., 84 pst. og 90 pst.
Det er blitt vist at konsentrasjonen av treverdige jernioner i utlutningsoppløsnin-gen kan være så lav som 5 g pr. liter med tilfredsstillende utlutningshastighet.
Eksempel 4:
Den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel 1 ble gjentatt med en ekstraksj onsvæske som ifølge foreliggende oppfin-neise også inneholdt 80 g Fe"'1' pr. liter. Ekstraksj onsgraden var etter 4, 7, 11 og 14 dager 90 pst., 94 pst., 96 pst. og 97 pst.
Etter 14 dager var Fe""-konsentrasjonen redusert til ca. 72 g pr. liter.
Eksempel 5: Den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel 4 ble gjentatt ,ved en temperatur på 115° C i stedet for 70° C.
Ekstraksj onsgraden var etter 1, 4, 7 og 11 dager 97 pst., 98 pst., 98,5 pst. og 99 pst.
Eksempel 6: 8 tonn ferrosilisiummateriale, som inneholdt 93 pst. Si, 4 pst. Fe, 2 pst. Al, 0,5 pst. Ca og 0,5 pst. andre elementer, ble behandlet i en utlutningstank med 12 000 liter av en oppløsning som inneholdt 70 g Fe<**>", 10 g Fe<**>, 60 Al<:>"", 15 g Ca<**> og 5 Mg<**> og 10 g andre kationer pr. liter. Utlutningsvæsken ble oksydert med klor i en klore-ringstank forbundet med utlutningstanken ved hjelp av rørledninger, gjennom hvilke utlutningsvæsken ble brakt til å sirkulere kontinuerlig. Under ekstraksjonsprosessen ble det utviklet varme som holdt tempera-turen ved kokepunktet, ca. 115° C. Etter 24 timer var 1,9 pst. Al, 2,4 pst. Fe, 0,5 pst. Ca og 0,2 pst. av andre elementer oppløst. Konsentrasjonen av kationer økes tilsva-rende under ekstraksj onen. Samtidig vil konsentrasjonen av saltsyre øke på grunn av dannelse av polysilaner og siloksaner fra kalsiumsilisid, hvilke vil kloreres slik at det dannes silisiumklorider, samt spaltes av vann og gir HC1 til ekstraksjonsvæsken. Mengden av treverdig jern varierer mellom 60 og 80 g pr. liter under ekstraksj onen på grunn av at reduksjonshastigheten under det første trinn vil være høyere enn oksy-dasjonshastigheten.
Etter 48 timer fjernes væsken fra ferrosilisiummaterialet. 2000 liter av ekstraksjonsvæsken vil fremdeles hefte seg til fer-rosilisiumet og fjernes ved vaskning ifølge motstrømsmetoden. Det første vasketrinn av ferrosilisiumproduktet utføres med 2000 liter vaskevæske som inneholder klorioner fra det annet vasketrinn i foregående charge. Væsken fra det første vasketrinn blan-des deretter med resten av ekstraksjonsvæsken, idet 12 000 liter ekstraksj onsvæske igjen er tilgjengelig for neste ferrosilium-charge. Hvis nødvendig, reguleres pH-verdien ved tilsetning av saltsyre eller ved tilsetning av vann. Dette gjelder hvis vasket ferrosilisiumprodukt vaskes deretter i et annet trinn med 2000 liter rent vann som deretter lagres for å anvendes som vaskevæske i det første vasketrinn i neste charge. Etter det annet vasketrinn inneholder ferrosilisiumproduktet omtrent den mengde salter som er blitt oppløst under ekstraksj onen, og disse salter vaskes ut med store mengder vann i et tredje og siste vasketrinn.
Nettoreaksjonen ved fremgangsmåten ifølge eksempel 6 er en delvis klorering av forurensningene i ferrosilisiummaterialet. Den mengde klor som er brukt i eksempel 6 utgjør omtrent 1000 kg og det forbrukes i en grad på 100 pst. Hvis den beskrevne utlutningsprosess ble utført med saltsyre ifølge den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel 1, ville forbruket av teknisk kon-sentrert saltsyre ha utgjort omtrent 6000 kg.
Kloreringsprosessen kan også utføres i utlutningstanken uten bruk av spesiell klo-reringstank.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte til raffinering av ferrosilisium, karakterisert ved at ferrosilisium, karakterisert ved at ferrosilisiummaterialet i oppdelt tilstand ved en temperatur over atmosfæretemperatur lutes ut med en sur oppløsning som inneholder klorioner og metallkationer som kan reduseres til en lavere valens inntil den ønskede raffineringsgrad er oppnådd, hvoretter ferrosilisiummaterialet vaskes ut med vann.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at det lutes ut med en sur oppløsning som har en pH-verdi på mindre enn 5.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 og 2, karakterisert ved at utlutningen foretas med en vandig oppløsning av saltsyre, hvilken inneholder treverdige jernioner.
4. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at ferrosilisiummaterialet i oppdelt tilstand ved en temperatur på ca. 115° C lutes med en vandig oppløsning av saltsyre ved en pH-verdi på mindre enn 5, hvilken oppløsning inneholder ca. 70 g treverdige jernioner pr. liter, idet utlutnings-oppløsningen recykleres og ledes gjennom en beholder som inneholder ferrosilisiummateriale, og gjennom en annen beholder, hvori væsken oksyderes ved hjelp av klor, idet recykleringsprosessen utføres inntil den ønskede raffineringsgrad er oppnådd, hvoretter ekstraksjonsvæsken dekanteres fra ferrosilisiummaterialet, som deretter vaskes ut med vann.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DER0039131 | 1964-10-29 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO117286B true NO117286B (no) | 1969-07-21 |
Family
ID=7405703
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO160178A NO117286B (no) | 1964-10-29 | 1965-10-22 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3323418A (no) |
BE (1) | BE671495A (no) |
CH (1) | CH434031A (no) |
ES (1) | ES319082A1 (no) |
GB (1) | GB1063532A (no) |
NL (1) | NL6514092A (no) |
NO (1) | NO117286B (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1902275C3 (de) * | 1969-01-17 | 1975-02-20 | Rheinmetall Gmbh, 4000 Duesseldorf | Ladevorrichtung für automatisches Gewehr |
DE2023523C3 (de) * | 1970-05-14 | 1975-09-25 | Heckler & Koch Gmbh, 7238 Oberndorf | Durchladeeinrichtung für automatische Handfeuerwaffen |
US4565113A (en) * | 1984-03-26 | 1986-01-21 | Maremont Corporation | Automatic weapon charging handle and bolt latch |
DE102005043653A1 (de) * | 2005-09-13 | 2007-03-15 | Heckler & Koch Gmbh | Gaszylinderbauteil und Handfeuerwaffe |
EP2141436A3 (en) * | 2008-07-01 | 2013-07-31 | Adcor Industries, Inc. | Operating handle for a firearm |
US8201489B2 (en) * | 2009-01-26 | 2012-06-19 | Magpul Industries Corp. | Gas system for an automatic firearm |
US8640598B1 (en) | 2010-07-19 | 2014-02-04 | Jason Stewart Jackson | Sleeve piston for actuating a firearm bolt carrier |
US9261314B1 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-16 | Jason Stewart Jackson | Sleeve piston for actuating a firearm bolt carrier |
US8528458B2 (en) | 2011-07-27 | 2013-09-10 | Bernard T. Windauer | Pressure-regulating gas block |
US8899138B2 (en) | 2011-09-08 | 2014-12-02 | Adcor Industries, Inc. | Firearm having a handle assembly for charging and forward assist |
US8997620B2 (en) * | 2012-03-09 | 2015-04-07 | Adcor Industries, Inc. | Handle assembly for charging a direct gas impingement firearm |
US9188401B2 (en) | 2012-04-03 | 2015-11-17 | Jorge Pizano | Combined direct drive gas piston system, and frontal, ambidextrous, non reciprocating, charging system for autoloading rifle |
US9719739B2 (en) | 2014-02-06 | 2017-08-01 | Bernard (Bernie) T. Windauer | Gas block balancing piston for auto-loading firearm |
EP3800423A1 (en) * | 2019-10-04 | 2021-04-07 | Glock Technology GmbH | Carbine with charging handle |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2186582A (en) * | 1937-04-28 | 1940-01-09 | Danuvia Ipari Es Kereskedelmi | Gas-operated firearm |
GB560866A (en) * | 1941-06-27 | 1944-04-25 | J C Ljungman Ab | Improvements in or relating to gas-operated automatic firearms |
US2462119A (en) * | 1946-06-28 | 1949-02-22 | Cyril A Moore | Gas regulating device for firearms |
US2865256A (en) * | 1954-10-13 | 1958-12-23 | Weapons Inc | Compensating device for firearms |
US3180226A (en) * | 1964-02-03 | 1965-04-27 | John L Lochhead | Replaceable gas system for firearms |
US3225657A (en) * | 1964-07-15 | 1965-12-28 | George R Kruzell | Closed breech gun |
-
1965
- 1965-04-26 GB GB17445/65A patent/GB1063532A/en not_active Expired
- 1965-10-22 NO NO160178A patent/NO117286B/no unknown
- 1965-10-26 US US505265A patent/US3323418A/en not_active Expired - Lifetime
- 1965-10-27 BE BE671495D patent/BE671495A/xx unknown
- 1965-10-28 CH CH1488765A patent/CH434031A/de unknown
- 1965-10-29 NL NL6514092A patent/NL6514092A/xx unknown
- 1965-10-29 ES ES0319082A patent/ES319082A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL6514092A (no) | 1966-05-02 |
US3323418A (en) | 1967-06-06 |
GB1063532A (en) | 1967-03-30 |
CH434031A (de) | 1967-04-15 |
BE671495A (no) | 1966-02-14 |
ES319082A1 (es) | 1966-04-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO117286B (no) | ||
US3682592A (en) | Treatment of waste hci pickle liquor | |
Awwad et al. | Successive processes for purification and extraction of phosphoric acid produced by wet process | |
NO133933B (no) | ||
CA1105410A (en) | Method of obtaining copper from sulphurized concentrates | |
US3189407A (en) | Method of recovering lithium from lepidolite | |
NO152454B (no) | Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra en nikkelmatte | |
EP3265427B1 (en) | Process for manufacturing an aqueous sodium chloride solution | |
US3819801A (en) | Preferential sulfiding of nickel and cobalt oxides | |
NO143995B (no) | Fremgangsmaate ved opparbeidelse av sulfatholdige rester fra elektrolytisk fremstilling av sink | |
US4605537A (en) | Sulfide as a hypochlorite kill agent | |
NO152645B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av klordioksyd | |
US3873678A (en) | Method for making ferric chloride | |
US2923617A (en) | Method of refining ferrosilicon material | |
CN108821312A (zh) | 一种利用卤水制备氯化钾的方法 | |
US5068093A (en) | Method for producing titanium dioxide | |
NO152798B (no) | Fremgangsmaate ved opploesning av ikke-jern-metaller i oksygenholdige forbindelser | |
US2231181A (en) | Process of reducing ferric compounds | |
NO154748B (no) | Fremgangsmaate for behandling av blykloridopploesninger. | |
JPH0345517A (ja) | 塩化第二鉄水溶液の製造法 | |
SE201884C1 (no) | ||
JP4815082B2 (ja) | 含鉄硫酸溶液の処理方法 | |
JPH0360432A (ja) | 塩化第二鉄水溶液の製造法 | |
NO135942B (no) | ||
DE1091590B (de) | Verfahren zum Raffinieren von Ferro-Silizium und Silizium |