NL9401103A - Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. - Google Patents
Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL9401103A NL9401103A NL9401103A NL9401103A NL9401103A NL 9401103 A NL9401103 A NL 9401103A NL 9401103 A NL9401103 A NL 9401103A NL 9401103 A NL9401103 A NL 9401103A NL 9401103 A NL9401103 A NL 9401103A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- space
- iron compounds
- oxygen
- supply
- tubelures
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
WERKWIJZE EN INRICHTING VOOR HET VOORREDUCEREN VAN IJZERVERBINDINGEN
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het voorreduceren van ij zerverb indingen die worden gebracht in een eerste ruimte met een in hoofdzaak rotatie symmetrische wand en met een in hoofdzaak verticale as welke ijzeeverbindingen worden voorgereduceerd door een omhoog stromend reducerend gas afkomstig uit een direct onder de eerste ruimte gelegen tweede ruimte waarin verdere reductie van de ijzerverbindingen onder toevoer van brandstof en zuurstof aan de tweede ruimte plaatsvindt, in welk reducerend gas in de eerste ruimte onder toevoer van zuurstof een verbranding wordt onderhouden onder invloed waarvan de ijzerverbindingen in de eerste ruimte tenminste ten dele worden gesmolten waarna de voorgereduceerde ijzerverbindingen van de wand van de eerste ruimte in de tweede ruimte druipen. De uitvinding heeft tevens betrekking op een inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen omvattende een eerste ruimte met een in hoofdzaak rotatie symmetrische wand met een in hoofdzaak verticale as, welke eerste ruimte is voorzien van middelen voor de toevoer van ijzerverbindingen en zuurstof en van een afvoer voor procesgassen en welke eerste ruimte in open verbinding staat met een onder de eerste ruimte gelegen tweede ruimte, welke is voorzien van middelen voor de toevoer van brandstof en zuurstof.
Een werkwijze en inrichting van dit type is bekend uit NL-2S7.692. Van deze publikatie wordt als meest relevante stand van de techniek uitgegaan. Er zijn uit de praktijk ook wel andere tweestaps processen voor het voorreduceren van ijzerverbindingen bekend, zoals bijvoorbeeld in een fluid bed reactor. Hierbij worden echter de voorgereduceerde ijzerverbindingen uit het fluidbed in vaste toestand in een metallurgisch vat, de zogenaamde smeltreactor gebracht. Daarbij worden hoge eisen gesteld aan de naverbranding van de reactiegassen in de smeltreactor teneinde de in de smeltreactor benodigde warmte te verschaffen. Deze warmte die boven de smelt vrijkomt komt slechts gedeeltelijk aan de smelt ten goede. Bij het bekend gestelde proces echter kan de naverbranding in de eerste ruimte plaatsvinden en de daarbij vrijkomende warmte wordt direct aan de ijzerverbrandingen overgedragen.
In NL-257.692 is een werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen in een smeltcycloon indertijd op elementaire wijze beschreven. Sindsdien heeft aanvraagster een nieuw en dieper inzicht in deze technologie verkregen.
De uitvinding heeft ten doel een verbeterde en praktisch uitvoerbare werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen in een smeltcycloon te verschaffen. Dit wordt bij de werkwijze volgens de uitvinding bereikt doordat in combinatie de ijzerverbindingen als deeltjes met behulp van een draaggas in de eerste ruimte worden ingebracht; de zuurstof althans in hoofdzaak afzonderlijk van de ijzerverbindingen in de eerste ruimte wordt ingebracht; de ijzerverbindingen en de zuurstof als stralen (jets) in de eerste ruimte worden ingebracht; de snelheid waarmee de zuurstof wordt ingebracht groter is dan de snelheid van de ijzerverbindingen; de richting waarmee de zuurstof wordt ingebracht een tangentiële component heeft om het reducerende gas in een roterende beweging te brengen, en de snelheid waarmee de ijzerverbindingen worden ingebracht zo wordt gekozen dat de deeltjes in tenminste ten dele gesmolten toestand de wand van de eerste ruimte bereiken.
De combinatie van deze maatregelen is voor de werkwijze van belang. De ijzerverbindingen en de zuurstof moeten gescheiden in de eerste ruimte ingebracht worden zodat zij een verschillende snelheid kunnen hebben. De snelheid van de zuurstof bedraagt bij voorkeur tenminste 50 m/sec en meer bij voorkeur tenminste 100 m/sec; de snelheid van de ijzerverbindingen ligt daarentegen bij voorkeur in het gebied van 5 tot 40 m/sec. Bij een lagere snelheid van de ijzerverbindingen bereikt een groter deel van de ijzerverbindingen niet de wand van de eerste ruimte, terwijl bij een hogere snelheid van de ijzerverbindingen de wand geen lang leven beschoren is. De snelheid van de zuurstof dient echter veel hoger te zijn en een tangentiële component te hebben om het reducerende gas door impulsoverdracht in een roterende beweging te brengen. Deze roterende beweging is niet zozeer van belang voor alle deeltjes ijzerverbindingen. De grotere en grootste deeltjes bereiken zonder meer op eigen kracht de wand van de eerste ruimte. De kleinere en kleinste deeltjes ijzerverbindingen dreigen echter door het reducerende gas in axiale richting meegenomen te worden. Door de roterende beweging in het gas worden deze deeltjes uitgecentrifugeerd en in de eerste ruimte gehouden. Het vangstrendement van de ijzerverbindingen is zodoende hoog.
Om het proces optimaal te doen verlopen worden bij voorkeur de ij zerverb indingen en de zuurstof ieder als een veelvoud van stralen in de eerste ruimte ingebracht. Hierdoor wordt het volume van de eerste ruimte intensief benut.
Voorts wordt het proces bij voorkeur zo ingericht dat men een straal ijzerverbindingen en een straal zuurstof elkaar in de eerste ruimte dichtbij laat kruisen of snijden zodanig dat er in de door de straal zuurstof plaatsvindende verbranding van het reducerende gas voor de straal ijzerverbindingen bij de kruising of het snijpunt van de stralen zuurstof en ijzerverbindingen een hotspot is waar de verbrandingswarmte tenminste ten dele op de ijzerverbindingen wordt overgedragen zodat de ijzerverbindingen tenminste ten dele worden gesmolten. Hierdoor wordt de voorreductle van de ijzerverbindingen zowel door chemische reductie van de ijzerverbindingen als mogelijk ook door thermische decompositie in de hand gewerkt.
Bij voorkeur bedraagt de gemiddelde axiale snelheid van het reducerende gas betrokken op de doortocht van de eerste ruimte tenminste 5 m/sec en ligt de druk in de eerste ruimte in het gebied van 1-6 bar. Hierdoor wordt het proces in de eerste ruimte geïntensiveerd.
Bij voorkeur wordt er geen extra brandstof aan de eerste ruimte toegevoerd. Gebleken is dat extra brandstof die aan de eerste ruimte in aanvulling op het reducerende gas wordt toegevoerd weliswaar in de eerste ruimte verbrandt maar dat de verbrandingsgraad van het procesgas daalt. Hierdoor levert de extra brandstof per saldo geen voordeel voor het voorreductieproces op.
Bij voorkeur hebben de ijzerverbindingen een gemiddelde korrelgrootte in het gebied van 0,05 tot 5 mm. Het voordeel hiervan is dat er geen fractie van natuurlijk ertsconcentraat toegepast hoeft te worden.
Bij voorkeur is het draaggas zuurstof. Hierdoor wordt het voorreductieproces bevorderd.
Bij voorkeur worden de ij zerverb indingen laag in de eerste ruimte ingebracht bijvoorbeeld doordat er meer ijzerverbindingen in de onderste helft van de eerste ruimte dan in de bovenste helft worden ingebracht. Hierdoor blijft het vangstrendement hoog.
De uitvinding wordt tevens belichaamd in een inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. De inrichting wordt erdoor gekenmerkt, dat de middelen voor de toevoer van ijzerverbindingen en zuurstof bestaan uit middelen voor toevoer van ijzerverbindingen en middelen voor de toevoer van zuurstof welke middelen elk bestaan uit een veelvoud van tubelures (nozzles), die in de rotatiesymmetrische wand van de eerste ruimte zijn aangebracht. Hierdoor wordt de eerste ruimte optimaal benut.
Bij voorkeur is de eerste ruimte in hoofdzaak cirkel cilindrisch met een hoogte/diameterverhouding van tenminste 1 en bij voorkeur van tenminste 2. Gebleken is dat vooral bij een hogere axiale snelheid van het reducerende gas in de eerste ruimte een grotere hoogte/diameterverhouding leidt tot een beter vangstrendement.
Bij voorkeur zijn de tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen op verschillende hoogte in de wand van de eerste ruimte aangebracht, bestaan de tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen uit een aantal groepen, bestaat een groep tubelures uit twee tubelures die op diametraal tegenovergelegen plaatsen in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht en die in hoofdzaak horizontaal en in dezelfde zin rakend zijn gericht aan een met de eerste ruimte coaxiale cirkelcilinder met een diameter in het gebied van 0,25 tot 0,75 maal de diameter van de eerste ruimte, zijn de groepen tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen volgens een spiraal op de wand van de eerste ruimte aangebracht en zijn twee opeenvolgende groepen tubelures steeds 120° verdraaid aangebracht. Door dit patroon van de tubelures voor de ijzerverbindingen kan een grote hoeveelheid ijzerverbindingen in de eerste ruimte worden ingebracht waarvoor de stralen niet interfereren en wordt een voorreductie met een hoge produktiecapaciteit verkregen.
Bij voorkeur zijn de tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens op verschillende hoogten in de wand van de eerste ruimte aangebracht, bestaan de tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens uit een aantal groepen en behoort steeds een groep tubelures voor de toevoer van zuurstof bij een groep tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen welke groep tubelures voor de toevoer van zuurstof op gelijke hoogte of lager dan de bijbehorende groep tubelures voor de toevoer van ij zerverb indingen in de wand van de eerste ruimte is aangebracht, bestaat een groep tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens uit twee tubelurès die op diametraal tegenovergelegen plaatsen in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht en die in hoofdzaak horizontaal en in dezelfde rotatieopwekkende zin rakend zijn gericht aan een met de eerste ruimte coaxiale cirkelcilinder met een diameter in het gebied van 0,25 tot 0,75 maal de diameter van de eerste ruimte en zijn de tubelures voor de toevoer van zuurstof rakend gericht aan een cirkelcilinder een die een diameter heeft die kleiner is dan de raakcirkelcilinder van de tubelures voor de ijzerverbrandingen. Door deze afstemming van het toevoerpatroon van de zuurstof op het toevoerpatroon van de ijzerverbindingen wordt een goede warmteoverdracht op de ijzerverbindingen, een goede graad van voorreductie en een goed vangstrendement verkregen.
Bij voorkeur vindt de afvoer van de procesgassen plaats door een afvoerleiding die in hoofdzaak coaxiaal op de eerste ruimte is aangebracht. Hierdoor wordt verstopping voorkomen.
Bij voorkeur zijn de eerste en tweede ruimte in hoofdzaak coaxiaal. Dit verschaft een eenvoudige opbouw van de installatie.
De uitvinding zal nader worden toegelicht aan de hand van de tekening.
Figuur 1 toont een inrichting voor het vervaardigen van ruwijzer met een smeltcycloon.
Figuur 2 toont meer in detail een uitvoeringsvorm van de smeltcycloon.
Figuur 3 toont een doorsnede volgens vlak III-III1 van de smeltcycloon volgens figuur 2.
Figuur 4 toont een doorsnede volgens vlak IV-IV1 van de smeltcycloon volgens figuur 2.
Figuur 5 toont een doorsnede volgens vlak V-V1 van de smeltcycloon volgens figuur 2.
Figuur 6 toont een experimentele opstelling met een smeltcycloon waarin de werking van de smeltcycloon wordt beproefd.
In de smeltcycloon 1 van figuur 1 worden bij 2 ijzerverbindingen ingebracht. De ijzerverbindingen worden in de smeltcycloon 1 voorgereduceerd en druipen langs de wand 3 van de smeltcycloon 1 in het metallurgische vat 4 bijvoorbeeld een converter. Hierin worden de ijzerverbindingen onder toevoer van zuurstof door middel van een lans 5 en brandstof zoals bijvoorbeeld kool door de openlng 6 verder gereduceerd tot ruwijzer dat tezamen met de gevormde slak door de openlng 7 wordt af ge tapt. Bij de verdere reductie van de ijzerverbindingen in het metallurgische vat 4 ontstaat een heet CO (en H2) bevattend gas dat naar de smeltcycloon 1 wordt gevoerd en waarin onder toevoeging van zuurstof door de opening(en) 8 een verbranding plaatsvindt waarbij de ijzerverbindingen worden voorgereduceerd. Het gas wordt vervolgens door opening 9 aan de bovenzijde van de smeltcycloon af gevoerd. Met het gas wordt ongewild een klein deel van de ijzerverbindingen meegevoerd. Getoond is nog de mogelijkheid om de smelt onderin het metallurgische vat 4 door bodemborrelen door het inbrengen van een inert gas zoals argon door openingen 10 in de bodem van het metallurgische vat te roeren.
In figuur 2 is een smeltcycloon getoond met een hoogte/diameterverhouding van meer dan 2. De smeltcycloon heeft een cirkelcilindrische ruimte die verticaal en coaxiaal op het metallurgische vat 4 is geplaatst. De smeltcycloon heeft een coaxiale afvoerleiding 11, heeft een watergekoelde mantel 12 en is inwendig voorzien van een vuurvaste bekleding 13. Ook het metallurgische vat heeft een vuurvaste bekleding 14. Het koelwater voor de smeltcycloon wordt toe- en af gevoerd door middel van de tubelures 15 en 16. De smeltcycloon is verdeeld in secties waarvan de secties 17, 18 en 19 zijn voorzien van tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen en zuurstof.
In sectie 17 zijn in vlak III tubelures 20 voor de toevoer van ijzerverbindingen in de wand van de smeltcycloon aangebracht zoals getoond in figuur 3. In het vlak III1 onder het vlak III zijn tubelures 21 voor de toevoer van zuurstof in de wand van de smeltcycloon aangebracht zoals eveneens getoond in figuur 3. Onder de vlakken III-III1 zijn in de vlakken IV-IV1 respectievelijk V-V1 tubelures 20 of 21 voor de toevoer van ijzerverbindingen respectievelijk zuurstof aangebracht zoals getoond in figuur 4 respectievelijk figuur 5. Het patroon van invoertubelures van ijzerverbindingen en zuurstof van sectie 18 en 19 is identiek aan dat van sectie 17.
In figuur 3 is getoond dat de twee tubelures 20 voor de toevoer van ijzerverbindingen, in de tekst ook groep genoemd, op diametraal tegenovergelegen plaatsen in de wand zijn aangebracht en in dezelfde zin rakend zijn gericht aan een met de smeltcycloon coaxiale cirkelcilinder 22. Dit patroon herhaalt zich in figuur 4 en 5 met dien verstande dat de tubelures van figuur 4 en 5 steeds 120° zijn verdraaid. Aldus liggen de tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen spiraalsgewijs op de wand van de smeltcycloon.
Het patroon van de tubelures 21 voor de toevoer van zuurstof komt hiermee overeen. De tubelures 21 zijn echter lager aangebracht dan de tubelures 20 omdat de zuurstof aan meer stijging onderhevig is onder invloed van de axiale snelheid van het reducerend gas in de smeltcycloon dan de ijzerverbindingen. De tubelures 21 zijn eveneens rakend gericht aan een coaxiale cirkelcHinder 23, die echter groter is dan cirkelcilinder 22.
Een straal ijzerverbindingen 24 afkomstig van tübelure 20 en een straal zuurstof 25 afkomstig uit tubelure 21 kruist of snijdt elkaar bij 26, alwaar door de zuurstof ter plaatse verbranding in het reducerend gas optreedt, waarbij de verbrandingswarmte op de ijzerverbindingen wordt overgedragen en waarbij de ijzerverbindingen worden voorgereduceerd en althans gedeeltelijk gesmolten.
Voorbeeld
De experimentele opstelling van figuur 6 bestaat onder andere uit een smeltcycloon 1, een verbrandingskamer 27 en een opvangbak 28 voor de gereduceerde ijzerverbindingen 29. Er is bij de experimentele opstelling geen tweede metallurgisch vat. In de verbrandingskamer 27 wordt door verbranding van aardgas en zuurstof, die door de openingen 30 worden ingebracht een reducerend gas geproduceerd met een temperatuur van circa 1500°C en een samenstelling die vergelijkbaar is met die welke in een tweede metallurgisch vat wordt geproduceerd. In de smeltcycloon worden door de openingen 2 en 8 ijzerverbindingen en zuurstof ingebracht. Stofbeladen afgas wordt afgevoerd volgens pijl 31. Het afgas wordt in verbrandingskamer 32 uitgebrand en vervolgens met water en koeler 33 gekoeld en volgens pijl 34 naar een gasreiniging afgevoerd.
In de experimentele opstelling van figuur 3 werd de werking beproefd van een smeltcycloon volgens figuur 2. De afmetingen van de smeltcycloon waren 2000 mm netto inwendige diameter bij een hoogte van ruim 4000 mm. De axiale snelheid van het reducerend gas in de smeltcycloon bedroeg 5 m/sec. Toegevoerd werd Carol Lake concentraat met een ijzergehalte van 66 gewX en een deeltjesgrootte van 50-500 pm met een snelheid van 10 m/sec en zuurstof met een snelheid in het gebied van 100 tot 200 m/sec. De reductiegraad gedefinieerd als
(l - F01 gehalte in het orodukt 29_ \x 100 X
V, [0] gehalte in de ijzerverbindingen )
bedroeg 10 tot 30 X
Het vangstrendement gedefinieerd als
Fe in het produkt 29 fkgl_ x 100 X
Fe ingebracht in de smeltcycloon [kg]
bedroeg 90 tot 95 X
De capaciteit van de smeltcycloon bedroeg ca 20 ton/hr.
Claims (23)
1. Werkwijze voor het voorreduceren van ijzerverbindingen die worden gebracht in een eerste ruimte met een in hoofdzaak rotatie symmetrische wand en met een in hoofdzaak verticale as welke ijzerverbindingen worden voorgereduceerd door een omhoog stromend reducerend gas afkomstig uit een direct onder de eerste ruimte gelegen tweede ruimte waarin verdere reductie van de ijzerverbindingen onder toevoer van brandstof en zuurstof aan de tweede ruimte plaatsvindt, in welk reducerend gas in de eerste ruimte onder toevoer van zuurstof een verbranding wordt onderhouden onder invloed waarvan de ijzerverbindingen in de eerste ruimte tenminste ten dele worden gesmolten waarna de voorgereduceerde ijzerverbindingen van de wand van de eerste ruimte in de tweede ruimte druipen, met het kenmerk, dat in combinatie de ijzerverbindingen als deeltjes met behulp van een draaggas in de eerste ruimte worden ingebracht; de zuurstof althans in hoofdzaak afzonderlijk van de ijzerverbindingen in de eerste ruimte wordt ingebracht; de ijzerverbindingen en de zuurstof als stralen (jets) in de eerste ruimte worden ingebracht; - de richting waarmee de zuurstof wordt ingebracht groter is dan de snelheid van de ijzerverbindingen; de snelheid waarmee de zuurstof wordt ingebracht een tangentiële component heeft om het reducerende gas in een roterende beweging te brengen, en de snelheid waarmee de ijzerverbindingen worden ingebracht zo wordt gekozen dat de deeltjes in tenminste ten dele gesmolten toestand de wand van de eerste ruimte bereiken.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de ijzerverbindingen en de zuurstof ieder als een veelvoud van stralen in de eerste ruimte worden ingebracht.
3. Werkwijze volgens conclusie 1-2, met het kenmerk, dat men een straal ijzerverbindingen en een straal zuurstof elkaar in de eerste ruimte dichtbij laat kruisen of snijden zodanig dat er in de door de straal zuurstof plaatsvindende verbranding van het reducerende gas voor de straal ijzerverbindingen bij de kruising of het snijpunt van de stralen zuurstof en ijzerverbindingen een hotspot is waar de verbrandingswarmte tenminste ten dele op de ijzerverbindingen wordt overgedragen zodat de ijzerverbindingen tenminste ten dele worden gesmolten.
4. Werkwijze volgens conclusie 1-3, met het kenmerk, dat de gemiddelde axiale snelheid van het reducerende gas betrokken op de doortocht van de eerste ruimte tenminste 5 m/sec bedraagt.
5. Werkwijze volgens conclusie 1-4, met het kenmerk, dat de druk in de eerste ruimte ligt in het gebied van 1-6 bar.
6. Werkwijze volgens conclusie 1-5, met het kenmerk, dat er geen extra brandstof aan de eerste ruimte wordt toegevoerd.
7. Werkwijze volgens conclusie 1-6, met het kenmerk, dat de zuurstof in de eerste ruimte wordt ingebracht met een snelheid die tenminste 50 m/sec en bij voorkeur tenminste 100 m/sec bedraagt.
8. Werkwijze volgens conclusie 1-7, met het kenmerk, dat de snelheid van de ijzerverbindingen ligt in het gebied van 5 tot 40 m/sec.
9. Werkwijze volgens conclusie 1-8, met het kenmerk, dat de ijzerverbindingen een gemiddelde korrelgrootte hebben in het gebied van 0,05 tot 5 mm.
10. Werkwijze volgens conclusie 1-9, met het kenmerk, dat het draaggas zuurstof is.
11. Werkwijze volgens conclusie 1-10, met het kenmerk, dat de ijzerverbindingen laag in de eerste ruimte worden ingebracht.
12. Inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen voor het uitvoeren van de werkwijze van conclusies 1-11 omvattende een eerste ruimte met een in hoofdzaak rotatie symmetrische wand met een in hoofdzaak verticale as, welke eerste ruimte is voorzien van middelen voor de toevoer van ijzerverbindingen en zuurstof en van een afvoer voor procesgassen en welke eerste ruimte in open verbinding staat met een onder de eerste ruimte gelegen tweede ruimte, welke is voorzien van middelen voor de toevoer van brandstof en zuurstof, met het kenmerk, dat de middelen voor de toevoer van ijzerverbindingen en zuurstof bestaan uit middelen voor toevoer van ij zerverbindingen en middelen voor de toevoer van zuurstof welke middelen elk bestaan uit een veelvoud van tubelures (nozzles), die in de rotatiesymmetrische wand van de eerste ruimte zijn aangebracht.
13. Inrichting volgens conclusie 12, met het kenmerk, dat de eerste ruimte in hoofdzaak cirkel cilindrisch is met een hoogte/diameterverhouding van tenminste 1 en bij voorkeur van tenminste 2.
14. Inrichting volgens conclusie 12-13, met het kenmerk dat de tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen op verschillende hoogte in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht.
15. Inrichting volgens conclusie 12-14, met het kenmerk, dat de tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen bestaan uit een aantal groepen en dat een groep tubelures bestaat uit twee tubelures die op diametraal tegenover elkaar gelegen plaatsen in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht en die in hoofdzaak horizontaal en in dezelfde zin rakend zijn gericht aan een met de eerste ruimte coaxiale cirkelcHinder met een diameter in het gebied van 0,25 tot 0,75 maal de diameter van de eerste ruimte.
16. Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de groepen tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen volgens een spiraal op de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht.
17. Inrichting volgens conclusie 15-16, met het kenmerk, dat twee opeenvolgende groepen tubelures steeds 120° verdraaid zijn aangebracht.
18. Inrichting volgens conclusie 12-17, met het kenmerk, dat de tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens op verschillende hoogten in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht.
19. Inrichting volgens conclusie 12-18, met het kenmerk, dat de tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens bestaan uit een aantal groepen en dat steeds een groep tubelures voor de toevoer van zuurstof behoort bij een groep tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen welke groep tubelures voor de toevoer van zuurstof op gelijke hoogte of lager dan de bijbehorende groep tubelures voor de toevoer van ijzerverbindingen in de wand van de eerste ruimte is aangebracht.
20. Inrichting volgens conclusie 17, met het kenmerk, dat een groep tubelures voor de toevoer van zuurstof eveneens bestaat uit twee tubelures die op diametraal gelegen plaatsen in de wand van de eerste ruimte zijn aangebracht en die in hoofdzaak horizontaal en in dezelfde rotatieopwekkende zin rakend zijn gericht aan een met de eerste ruimte coaxiale cirkelcilinder met een diameter in het gebied van 0,25 tot 0,75 maal de diameter van de eerste ruimte.
21. Inrichting volgens conclusie 12-20, met het kenmerk, dat de tubelures voor de toevoer van zuurstof rakend zijn gericht aan een cirkelcilinder die een diameter heeft die kleiner is dan de raakcirkelcilinder van de tubelures voor de ij zelfverbrandingen.
22. Inrichting volgens conclusie 12-21, met het kenmerk, dat de afvoer van de procesgassen plaats vindt door een afvoerleiding die in hoofdzaak coaxiaal op de eerste ruimte is aangebracht.
23. Inrichting volgens conclusie 12-22, met het kenmerk, dat de eerste en tweede ruimte in hoofdzaak coaxiaal zijn.
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL9401103A NL9401103A (nl) | 1994-07-01 | 1994-07-01 | Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. |
| DE69520391T DE69520391T2 (de) | 1994-07-01 | 1995-06-14 | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Eisen aus Eisenverbindungen |
| EP95201580A EP0690136B1 (en) | 1994-07-01 | 1995-06-14 | Method and apparatus for production of iron from iron compounds |
| AT95201580T ATE199940T1 (de) | 1994-07-01 | 1995-06-14 | Verfahren und vorrichtung zum herstellen von eisen aus eisenverbindungen |
| ES95201580T ES2156188T3 (es) | 1994-07-01 | 1995-06-14 | Metodo y aparato para producir hierro a partir de compuestos de hierro. |
| US08/490,900 US5639293A (en) | 1994-07-01 | 1995-06-16 | Method and apparatus for production of iron from iron compounds |
| AU21793/95A AU691908B2 (en) | 1994-07-01 | 1995-06-21 | Method and apparatus for production of iron from iron compounds |
| ZA955312A ZA955312B (en) | 1994-07-01 | 1995-06-27 | Method and apparatus for production of iron from iron compounds |
| PL95309418A PL179668B1 (pl) | 1994-07-01 | 1995-06-29 | Sposób i urzadzenie do wytwarzania zelaza ze zwiazków zelaza PL PL PL PL PL |
| KR1019950018417A KR0156813B1 (ko) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | 철 화합물로부터 철을 제조하는 방법 및 장치 |
| CA002153081A CA2153081C (en) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | Method and apparatus for production of iron from iron compounds |
| RU95110772A RU2143005C1 (ru) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | Способ производства чугуна из соединений железа и устройство для производства чугуна |
| BR9503034A BR9503034A (pt) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | Método de produção de ferro a partir de compostos deferro e aparelho para uso na referida produção |
| CN95107755A CN1040774C (zh) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | 由铁氧化物生产铁的方法和装置 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL9401103A NL9401103A (nl) | 1994-07-01 | 1994-07-01 | Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. |
| NL9401103 | 1994-07-01 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL9401103A true NL9401103A (nl) | 1996-02-01 |
Family
ID=19864396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL9401103A NL9401103A (nl) | 1994-07-01 | 1994-07-01 | Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5639293A (nl) |
| EP (1) | EP0690136B1 (nl) |
| KR (1) | KR0156813B1 (nl) |
| CN (1) | CN1040774C (nl) |
| AT (1) | ATE199940T1 (nl) |
| AU (1) | AU691908B2 (nl) |
| BR (1) | BR9503034A (nl) |
| CA (1) | CA2153081C (nl) |
| DE (1) | DE69520391T2 (nl) |
| ES (1) | ES2156188T3 (nl) |
| NL (1) | NL9401103A (nl) |
| PL (1) | PL179668B1 (nl) |
| RU (1) | RU2143005C1 (nl) |
| ZA (1) | ZA955312B (nl) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1000838C2 (nl) * | 1995-07-19 | 1997-01-21 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het produceren van ruwijzer door smelting reduction. |
| US6171364B1 (en) | 1996-03-22 | 2001-01-09 | Steel Technology Corporation | Method for stable operation of a smelter reactor |
| US5980606A (en) * | 1996-03-22 | 1999-11-09 | Steel Technology Corporation | Method for reducing sulfuric content in the offgas of an iron smelting process |
| US5885322A (en) * | 1996-03-22 | 1999-03-23 | Steel Technology Corporation | Method for reducing iron losses in an iron smelting process |
| NL1003186C2 (nl) * | 1996-05-23 | 1997-11-25 | Hoogovens Staal Bv | Drukvat, toepassing van dat drukvat bij de bereiding van ruw ijzer, alsmede leiding geschikt voor toepassing in dat drukvat. |
| IT1284200B1 (it) * | 1996-07-31 | 1998-05-08 | Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione diretta di ghisa a partire da materiale ferrifero ed apparecchiatura idonea per l'esecuzione di |
| NL1005114C2 (nl) * | 1997-01-29 | 1998-07-30 | Hoogovens Staal Bv | Vuurvaste wand, metallurgisch vat omvattende zo'n vuurvaste wand en werkwijze waarbij zo'n vuurvaste wand wordt toegepast. |
| IT1291118B1 (it) * | 1997-03-25 | 1998-12-29 | Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione diretta di ghisa a partire da minerale ferrifero fine e da carbone fossile ed apparecchiatura idonea per |
| NL1006553C2 (nl) | 1997-07-11 | 1999-01-12 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze voor het sturen (control) van een smelting reduction process. |
| US6214084B1 (en) * | 1997-09-03 | 2001-04-10 | The Boc Group, Inc. | Iron manufacturing process |
| EP2333120A1 (en) * | 2008-09-16 | 2011-06-15 | Istc Co., Ltd. | Process for producing molten iron |
| KR101289217B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-07-29 | 주식회사 포스코 | 일관제철시스템 및 일관제철방법 |
| CN103534363B (zh) * | 2011-03-21 | 2017-08-01 | 技术资源有限公司 | 用于高硫进料的直接熔炼方法 |
| WO2013091847A1 (en) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | Tata Steel Nederland Technology Bv | Smelting cyclone and apparatus provided with such a smelting cyclone |
| EP3084012B1 (en) * | 2013-12-20 | 2018-11-21 | Tata Steel Limited | Smelting process and apparatus |
| US10276625B1 (en) | 2017-12-15 | 2019-04-30 | Atomera Incorporated | CMOS image sensor including superlattice to enhance infrared light absorption |
| WO2021105400A1 (en) * | 2019-11-28 | 2021-06-03 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Apparatus for the production of molten iron |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE442776C (de) * | 1925-07-22 | 1927-04-06 | Konrad Strauss Dipl Ing | Verfahren zur unmittelbaren Erzeugung von Roheisen und Stahl |
| US2540593A (en) * | 1947-12-11 | 1951-02-06 | Standard Oil Dev Co | Method of melting reduced metal dust |
| GB827957A (en) * | 1955-03-15 | 1960-02-10 | British Iron Steel Research | Improvements in the production of metal from ores and in apparatus therefor |
| US3607224A (en) * | 1968-03-20 | 1971-09-21 | Combustion Eng | Direct reduction of iron ore |
| NL7607352A (nl) * | 1975-07-04 | 1977-01-06 | Boliden Ab | Werkwijze voor het bereiden van een gedeelte- lijk gereduceerd produkt. |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1314435A (fr) * | 1961-11-06 | 1963-01-11 | Koninklijke Hoogovens En Staal | Procédé et dispositif pour la réduction de combinaisons de fer |
| CN86102198A (zh) * | 1986-04-03 | 1987-12-23 | 李世原 | 旋流式二段直接还原熔融炼铁工艺及设备 |
| CN1014432B (zh) * | 1987-12-18 | 1991-10-23 | 日本钢管株式会社 | 熔融还原铁矿石生产生铁的方法 |
| US5228901A (en) * | 1991-02-25 | 1993-07-20 | Idaho Research Foundation, Inc. | Partial reduction of particulate iron ores and cyclone reactor |
-
1994
- 1994-07-01 NL NL9401103A patent/NL9401103A/nl not_active Application Discontinuation
-
1995
- 1995-06-14 DE DE69520391T patent/DE69520391T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-14 AT AT95201580T patent/ATE199940T1/de active
- 1995-06-14 ES ES95201580T patent/ES2156188T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-14 EP EP95201580A patent/EP0690136B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-16 US US08/490,900 patent/US5639293A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-21 AU AU21793/95A patent/AU691908B2/en not_active Ceased
- 1995-06-27 ZA ZA955312A patent/ZA955312B/xx unknown
- 1995-06-29 PL PL95309418A patent/PL179668B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-06-30 RU RU95110772A patent/RU2143005C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-06-30 CN CN95107755A patent/CN1040774C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-30 KR KR1019950018417A patent/KR0156813B1/ko active IP Right Grant
- 1995-06-30 CA CA002153081A patent/CA2153081C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-30 BR BR9503034A patent/BR9503034A/pt not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE442776C (de) * | 1925-07-22 | 1927-04-06 | Konrad Strauss Dipl Ing | Verfahren zur unmittelbaren Erzeugung von Roheisen und Stahl |
| US2540593A (en) * | 1947-12-11 | 1951-02-06 | Standard Oil Dev Co | Method of melting reduced metal dust |
| GB827957A (en) * | 1955-03-15 | 1960-02-10 | British Iron Steel Research | Improvements in the production of metal from ores and in apparatus therefor |
| US3607224A (en) * | 1968-03-20 | 1971-09-21 | Combustion Eng | Direct reduction of iron ore |
| NL7607352A (nl) * | 1975-07-04 | 1977-01-06 | Boliden Ab | Werkwijze voor het bereiden van een gedeelte- lijk gereduceerd produkt. |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| "single vessel smelting reduction using cyclone pre-reducer", STEEL TIMES INTERNATIONAL, vol. 17, no. 3, March 1993 (1993-03-01), REDHILL,SURREY,GB, pages 24 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA955312B (en) | 1996-02-09 |
| RU95110772A (ru) | 1997-06-10 |
| CA2153081C (en) | 1999-09-14 |
| EP0690136A1 (en) | 1996-01-03 |
| CN1040774C (zh) | 1998-11-18 |
| AU2179395A (en) | 1996-01-18 |
| EP0690136B1 (en) | 2001-03-21 |
| CA2153081A1 (en) | 1996-01-02 |
| US5639293A (en) | 1997-06-17 |
| PL179668B1 (pl) | 2000-10-31 |
| DE69520391D1 (de) | 2001-04-26 |
| BR9503034A (pt) | 1996-06-11 |
| PL309418A1 (en) | 1996-01-08 |
| ES2156188T3 (es) | 2001-06-16 |
| DE69520391T2 (de) | 2001-09-06 |
| ATE199940T1 (de) | 2001-04-15 |
| RU2143005C1 (ru) | 1999-12-20 |
| KR0156813B1 (ko) | 1998-11-16 |
| AU691908B2 (en) | 1998-05-28 |
| CN1123840A (zh) | 1996-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL9401103A (nl) | Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. | |
| RU2154110C2 (ru) | Устройство для производства расплавленного передельного чугуна | |
| CN101432446B (zh) | 直接熔炼设备 | |
| RU2070936C1 (ru) | Способ обработки газов и твердых частиц в кипящем слое и устройство для его осуществления | |
| KR100207154B1 (ko) | 금속과 금속합금의 제조방법및 그의 제조를 위한 용융환원용기 | |
| CN1252287C (zh) | 直接熔融装置和方法 | |
| EP0005965A1 (en) | Method and boiler for the disposal of waste products by combustion | |
| RU96106061A (ru) | Устройство для производства расплавленного чушкового чугуна | |
| KR20010007296A (ko) | 직접적인 제련 용기 | |
| CA2024938A1 (en) | Process and apparatus for at least at times simultaneously supplying a molten metal with a gas and fine-grain solid materials | |
| EP1813685B1 (en) | Method of operation of reducing rotary hearth furnace | |
| JP4829778B2 (ja) | 直接製錬設備 | |
| JPH0120206B2 (nl) | ||
| MXPA02011742A (es) | Aparato para inyectar material solido formado de particulas a un recipiente. | |
| CN1429278A (zh) | 直接熔炼工艺和装置 | |
| AU614116B2 (en) | Method of recovering heat from hot process gases | |
| AU617065B2 (en) | Prereduction furnace of a smelting reduction facility of iron ore | |
| SK12632003A3 (sk) | Spôsob a zariadenie na vykonanie metalurgických postupov na báze uhlíkatých materiálov | |
| FI83670B (fi) | Foerreduktion av metalloxidhaltigt material. | |
| CN1061689C (zh) | 生产金属熔体的熔融气化器 | |
| JP3023617B2 (ja) | 炭化鉄から鋼を製造する方法および装置 | |
| US6315943B1 (en) | Apparatus for producing molten metal | |
| JP2000514504A (ja) | 溶融ガス化領域に対する金属含有物の供給方法 | |
| CN219995876U (zh) | 一种熔融还原含铜粉尘及污泥的熔炼炉及系统 | |
| KR100466633B1 (ko) | 용융금속생산용용융가스화로및용융금속생산설비 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| DNT | Communications of changes of names of applicants whose applications have been laid open to public inspection |
Free format text: HOOGOVENS STAAL B.V. |
|
| BV | The patent application has lapsed |