NL8401260A - SELF-CARRYING VEHICLE TIRE. - Google Patents
SELF-CARRYING VEHICLE TIRE. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8401260A NL8401260A NL8401260A NL8401260A NL8401260A NL 8401260 A NL8401260 A NL 8401260A NL 8401260 A NL8401260 A NL 8401260A NL 8401260 A NL8401260 A NL 8401260A NL 8401260 A NL8401260 A NL 8401260A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- tire
- carcass
- pneumatic tire
- annular
- profile
- Prior art date
Links
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 15
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 15
- 239000004753 textile Substances 0.000 claims description 10
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 5
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims description 4
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 claims description 3
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims description 3
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 3
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 claims description 3
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 claims description 3
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 2
- 208000035193 Ring chromosome 10 syndrome Diseases 0.000 claims 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000945 filler Substances 0.000 abstract description 4
- 230000008093 supporting effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 6
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 3
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 2
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 2
- -1 ISOPROPYL-PHENYL-PARA-PHENYLENE Chemical class 0.000 description 1
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000010382 chemical cross-linking Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000004758 synthetic textile Substances 0.000 description 1
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 1
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C17/00—Tyres characterised by means enabling restricted operation in damaged or deflated condition; Accessories therefor
- B60C17/0009—Tyres characterised by means enabling restricted operation in damaged or deflated condition; Accessories therefor comprising sidewall rubber inserts, e.g. crescent shaped inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C13/00—Tyre sidewalls; Protecting, decorating, marking, or the like, thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/02—Carcasses
- B60C9/14—Carcasses built-up with sheets, webs, or films of homogeneous material, e.g. synthetics, sheet metal, rubber
Abstract
Description
ί 4 w t ΐ VÖ 6196ί 4 w t ΐ VÖ 6196
Titel: Zelfdragende voertuigband.Title: Self-supporting vehicle tire.
De uitvinding heeft betrekking.op zelfdragende voertuigbanden, d.w.z. voertuigbanden waarmee over een aanzienlijke afstand met een redelijke Snelheid kan worden voortgereden ook bij volledig leeglopen van de band zonder dat hierdoor het binnenoppervlak van de bandwangen 5 met het binnenoppervlak van het loopvlak in contact komt, een omstandigheid die bij luchtbanden de z.g. platgeredentoestand wordt genoemd.The invention relates to self-supporting vehicle tires, ie vehicle tires with which a considerable distance can be driven at a reasonable Speed, even when the tire is completely deflated without the inner surface of the tire walls 5 coming into contact with the inner surface of the tread, circumstance referred to as the so-called flattened condition in pneumatic tires.
In het bijzonder betreft de uitvinding een radiaalband, d.w.z. een band waarvan de karkaskoorden zich van de ene bandhiel naar de andere uitstrekken in vlakken die een hoek van 90° of in geringe mate van 90° 10 afwijken ten opzichte van het bandevenaarvlak.In particular, the invention relates to a radial tire, i.e. a tire, the carcass cords of which extend from one tire bead to the other in planes deviating an angle of 90 ° or slightly 90 ° from the tire equatorial plane.
Een dergelijk type luchtband is aan deskundigen bekend. Dergelijke banden zijn voorzien van een karkasstructuur met een profiel van elastomeer materiaal met een aanzienlijke dikte en grote hardheid, aangebracht in de bandwangen. Dit profiel kan zowel aan de buitenzijde 15 van de karkaslagen, tussen deze lagen of zelfs aan de binnenzijde van de karkaslagen in de band zijn aangebracht.Such a type of pneumatic tire is known to those skilled in the art. Such tires are provided with a carcass structure with a profile of elastomeric material with a considerable thickness and great hardness, arranged in the tire sidewalls. This profile can be arranged on the outside of the carcass layers, between these layers or even on the inside of the carcass layers in the tire.
Het doel van bovengenoemd profiel dat gewoonlijk een lensvormige dwarsdoorsnede heeft en naar de uiteinden taps toeloopt en zich in de richting van de bandhielen en van het loopvlak uitstrekt, is het 20 ontwikkelen van een efficiënte ondersteunende werking ten aanzien van een belasting die op het wiel rust, wanneer als gevolg van leeglopen van de band geheel of gedeeltelijk de ondersteunende werking van de in de band gepompte lucht wegvalt.The purpose of the above profile, which usually has a lenticular cross-section and tapers towards the ends and extends in the direction of the tire heels and of the tread, is to develop an efficient supporting action with regard to a load resting on the wheel , when the supporting action of the air pumped into the tire is completely or partly lost as a result of deflation of the tire.
Dergelijke banden hebben het nadeel, dat bij gebruik in leeggelo-25 pen toestand het lensvormige rubberprofiel dat in hoge mate wordt overbelast door cyclische samendrukkingen als gevolg van het gewicht van het voertuig dat op de bandwangen rust, een aanzienlijke hoeveelheid vermogen absorbeert en aldus in hoge mate warmte ontwikkelt die moeilijk kan worden afgevoerd en een progressieve verlaging veroorzaakt van de 30 sterkte-eigenschappen van de gehele bandstructuur, in het bijzonder de sterkte van het berubberde weefsel of van de koorden in de karkaslagen en van het profiel zelf.Such tires have the drawback that when used in deflated condition, the lenticular rubber profile which is highly overloaded by cyclical compression due to the weight of the vehicle resting on the tire sidewalls absorbs a considerable amount of power and thus in high to the extent that heat develops that is difficult to dissipate and progressively decreases the strength properties of the entire tire structure, in particular the strength of the rubberized fabric or of the cords in the carcass layers and of the profile itself.
Deze progressieve verslechtering van de elementen waaruit de band is opgebouwd en derhalve de gehele bandstructuur stelt beperkingen 35 ‘ aan de afstand die nog met de band kan worden afgelegd en aan de snelheid 840 1 260 .....................- -2-This progressive deterioration of the elements that make up the tire and therefore the entire tire structure imposes limitations 35 'on the distance still to be traveled with the tire and on the speed 840 1 260 ............ .........- -2-
P· TP · T
waarmee met een lege band kan worden gereden. Bovendien is aan het einde van het traject onder de bovengenoemde omstandigheden de band dermate beschadigd dat deze niet meer kan worden gerepareerd.with which you can drive with an empty tire. In addition, at the end of the course under the above conditions, the tire is damaged to such an extent that it cannot be repaired.
Het is. nu aan aanvraagster gebleken dat het mogelijk is deze 5 grenzen van de bruikbaarheid van de band aanzienlijk te verruimen.It is. now that the applicant has found that it is possible to considerably widen these 5 limits of the usability of the tire.
Derhalve beoogt de uitvinding een luchtband van het zelfdragende type, voorzien van een nieuwe structuur die op een andere wijze dan gebruikelijk werkt en wel zodanig dat de liichtband onder belasting en in leeggelopen toestand grote afstanden kan afleggen met hoge snelheden en wel zodanig 10 dat dit gedurende de levensduur van de band een aantal malen kan geschieden.The invention therefore aims at a self-supporting pneumatic tire, provided with a new structure which works in a different way than usual, such that the light tire can travel large distances at high speeds under load and when deflated, such that this the life of the belt can be repeated several times.
Derhalve is het doel van de uitvinding een luchtband voor een voer-tuigwiel voorzien van een textielkarkas met twee lagen of groepen van lagen met een loopvlakstrook. die in de kroonzone van het karkas is 15 aangebracht en met een ringvormige in omtreksrichting niet-uitrekbaar wapeningsstructuur tussen het karkas en de loopvlakstrook, waarbij de bandwangen en de bandhielen voor het verankeren van de band op een corresponderende velg, waarbij de bandhielen zijn voorzien van een ringvormige, in omtreksrichting niet-uitrekbare wapeningskern, en 20 waarbij een van elastomeermateriaal vervaardigd vulstuk aanwezig is met een in hoofdzaak driehoekige dwarsdoorsnede, welk vulstuk de ringvormige wapeningskern in radiale zin overlapt, waarbij de karkaslagen van de binnenzijde naar de buitenzijde om de genoemde ringvormige wapeningskern zijn omgeslagen en welbij de bandwangen zijn voorzien 25 van een ringvormig uit elastomeermateriaal vervaardigd profiel met een in hoofdzaak lensvormige dwarsdoorsnede en zich uitstrekkend tussen de bandhielen en de kroonzone met de maximale dikte aan de radiaal buitenste helft van de bandwang en gekenmerkt doordat het lensvormige profiel is aangebracht tussen genoemde lagen of groepen lagen en een 30 iSO-hardheid heeft niet groter dan 47, en een thermische stabiliteit, bepaald als "destructietijd" van het elastomere materiaal die bij een mondstukproef op de "Goodrich flexometer" niet kleiner is ..'dan 20 minuten.Therefore, the object of the invention is a pneumatic tire for a vehicle wheel provided with a textile carcass with two layers or groups of layers with a tread strip. disposed in the crown zone of the carcass and having an annular circumferentially non-extensible reinforcement structure between the carcass and the tread strip, the tire cheeks and tire heels for anchoring the tire on a corresponding rim, the tire heels being provided with an annular circumferentially non-extensible reinforcing core, and wherein a filler made of elastomeric material is present with a substantially triangular cross-section, which filler overlaps the annular reinforcing core in the radial sense, the carcass layers from the inside to the outside of said annular reinforcement core are folded over and the tire cheeks are provided with an annular elastomer material profile with a substantially lenticular cross-section and extending between the tire heels and the crown zone with the maximum thickness at the radially outer half of the tire cheek and characterized in that the lens shape Some profile is interposed between said layers or groups of layers and an iSO hardness does not exceed 47, and a thermal stability, determined as "destruction time" of the elastomeric material, which is not less in a nozzle test on the "Goodrich flexometer". .than 20 minutes.
Bij voorkeur heeft het elastomere materiaal van dit lensvormige profiel een tg $ mechanische waarde, niet groter dan 0,0750 en een 35 dynamische elasticiteitsmodulus die niet groter is dah 4 Megapascals (MPa).Preferably, the elastomeric material of this lenticular profile has a tg $ mechanical value no greater than 0.0750 and a dynamic modulus of elasticity no greater than 4 Megapascals (MPa).
5401260 f * -3-5401260 f * -3-
In een voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding kan het radiaal buitenste uiteinde van het genoemde lensvormige profiel zich axiaal naar de binnenzijde van de band uitstrekken in een onderlinge overlappende positie ten opzichte van de ringvormige wapenings-5 structuur over een deel van de axiale ontwikkeling die niet groter is dan 15% van de totale breedte van genoemde wapeningsstructuur, terwijl het radiaal binnenste uiteinde het vulstuk overlapt via de laag of groepen lagen die zich aan de axiale buitenzijde bevinden over een ont-wikkelingsafstand n-ièt gmter dan 20% van de doorsnedehoogte van genoemde 10 band. Voor wat betreft het vulstuk, dit kan zich radiaal naar de buitenste zijde uitstrekken over een hoogte die niet kleiner is dan 15% van de doorsnedehoogte van de band.In a preferred embodiment of the invention, the radially outer end of said lenticular profile can extend axially towards the inner side of the tire in an overlapping position relative to the annular reinforcement structure over a part of the axial development which is not greater than 15% of the total width of said reinforcement structure, while the radially innermost end overlaps the shim through the layer or groups of layers located on the axial outer side over a development distance no less than 20% of the cross-section height of said 10 band. As for the shim, it can extend radially to the outer side at a height not less than 15% of the cross-sectional height of the tire.
Volgens een doelmatige uitvoeringsvorm van de luchtband kan het radiaal binnenste uiteinde van het lensvormoge profiel via het vulstuk 15 een rand van een textielweefselwapening overlappen die zich aan de radiale buitenzijde van de omslag van de karkaslagen bevindt en radiaal is verlengd vanaf de ringvormige kern tot aan de hoogte die niet groter is dan 40% van de banddoorsnedehoogte. Bovendien zijn de karkaslagen versterkt met textielkoorden, natuurlijke en/of kunstmatige koorden, 20 die bestand zijn tegen hittelnwerking en bij voorkeur zijn vervaardigd van rayon of aromatische polyamide.According to an effective embodiment of the pneumatic tire, the radially innermost end of the lens-shaped profile via the spacer 15 can overlap an edge of a textile fabric reinforcement which is located on the radial outer side of the cover of the carcass layers and is extended radially from the annular core to the height not exceeding 40% of the tire cross-section height. In addition, the carcass layers are reinforced with textile cords, natural and / or artificial cords, which are resistant to heat action and are preferably made of rayon or aromatic polyamide.
Ter verduidelijking van de uitvinding zal, onder, verwijzing naar de tekening, en naar de tabel, een uitvoeringsvoorbeeld van de zelfdragende voertuigband worden beschreven. De tekening toont een 25 voorkeursuitvoeringsvorm van de band in dwarsdoorsnede.To clarify the invention, an example of the self-supporting vehicle tire will be described below with reference to the drawing and to the table. The drawing shows a preferred embodiment of the tire in cross section.
Zoals uit de tekening blijkt is de luchtband voorzien van een uit twee lagen samengesteld textielkarkas van het radiale type, gevormd door twee rayonlagen 1 en 2, waarvan de uiteinden van binnen naar buiten zijn omgeslagen om een ringvormige hielversterkingskem 3, die 30 bekend staat als en in het hiernavolgende ook hielkern zal worden genoemd.As can be seen from the drawing, the pneumatic tire is provided with a two-layered radial-type textile carcass, formed by two rayon layers 1 and 2, the ends of which are turned from the inside outwards around an annular bead reinforcement core 3, known as and hereinafter, heel core will also be mentioned.
Het is ook mogelijk het aantal karkaslagen anders dan twee te kiezen echter deze zullen altijd in twee groepen moeten worden verdeeld die van elkaar gescheiden zijn.It is also possible to choose the number of carcass layers other than two, but these will always have to be divided into two groups that are separated from each other.
35 In de kroonzone bevindt zich op deze structuur een van elastomeer materiaal vervaardigde loopvlakstrook 4, waarop het loopvlakpatroon is aangebracht tijdens het gieten.In the crown zone, on this structure there is a tread strip 4 made of elastomer material, on which the tread pattern is applied during casting.
8^0 1 2 60 .......................................8 ^ 0 1 2 60 .......................................
t ί? Ί -4-t ί? Ί -4-
Tussen de loopvlakstrook en het karkas is een ringvormige, in omtreksrichting niet uitrekbare wapeningsstructuur aangebracht van het bekende type en gewoonlijk aangeduid met gordel. Bij de band volgens de uitvinding bestaat deze gordel bij voorkeur uit twee metalen-koordla-5 gen 5 en 6 waarvan de .koorden per laag onderling evenwijdig lopen en die van de aangrenzende lagen kruisen en wel symmetrisch ten opzichte van de omtrekslijn van de band, waarbij een andere laag 7 van textiel-koorden is aangebracht (voor het gemak nylon) aan de radiale buitenzijde van de metalen-koordlagen en met een breedte die voldoende is 10 om de uiteinden van deze lagen te bedekken.Between the tread strip and the carcass is an annular, circumferentially non-extensible reinforcing structure of the known type and commonly referred to as a belt. In the belt according to the invention, this belt preferably consists of two metal cord layers 5 and 6, the cords of which per layer run parallel to one another and which cross the adjacent layers, symmetrically with respect to the circumferential line of the belt, wherein another layer 7 of textile cords is provided (for convenience nylon) on the radial outer side of the metal cord layers and of a width sufficient to cover the ends of these layers.
De totale breedte L van deze structuur (in de tekening is slechts L/2 afgebeeld) correspondeert met de afstand tussen de twee omtrekslijnen bij het middenvlak van elke verspringing tussen de breedste metalen laag en de smalste laag.The total width L of this structure (only L / 2 is shown in the drawing) corresponds to the distance between the two circumferential lines at the median plane of each offset between the widest metal layer and the narrowest layer.
15 Aan de radiale buitenzijde van genoemde hielkern bevindt zich een ringvormig, vulstuk 8 van een hard mengsel dat zich radiaal buitenwaarts uitstrekt. De bandhiel is bij voorkeur· verder versterkt door toepassing van een textielrand 9 gevormd door een weefselstrook met textielkoorden, bij voorkeur nylon, die ten opzichte van de omtreks-20 richting van de band hellen onder een hoek van 22° althans gelegen tussen 20 en 45°.At the radial outer side of said bead core there is an annular filler 8 of a hard mixture which extends radially outward. The tire bead is preferably further reinforced by using a textile edge 9 formed by a fabric strip with textile cords, preferably nylon, which slope at an angle of 22 ° at least between 20 and 45 with respect to the circumferential direction of the tire. °.
Genoemde versterking bevindt zich aan de axiale buitenste positie ten opzichte.van het vulstuk en ten opzichte van de omslagen van de karkaslagen en de versterking strekt zich radiaal naar de buitenzijde 25 van de hielkern uit tot een hoogte g die niet groter is dan 40% van de doorsnedehoogte van de band, aangegeven- met H.Said reinforcement is at the axial outer position with respect to the shim and with respect to the covers of the carcass layers and the reinforcement extends radially to the outside of the bead core to a height g not exceeding 40% of the cross-section height of the tire, indicated by H.
Tussen de karkaslagen is in de bandzijwand een profiel aangebracht van elastomeermateriaal met een lensvormige dwarsdoorsnede die zijn maximale dikte heeft in de radiaal buitenste helft van de band-30 wang en die naar zijn uiteinden taps toeloopt en zich radiaal uit strekt naar de loopvlakstrook en naar de bandhiel.A profile of elastomeric material having a lenticular cross-section which has its maximum thickness in the radially outer half of the tire-cheek and tapers towards its ends and extends radially to the tread strip and to the tread strip is arranged in the tire sidewall between the carcass layers. tire heel.
Het elastomeermateriaal waarvan dit lensvormige profiel is vervaardigd is uiterst zacht en op zichzelf volledig ongeschikt voor het leveren van enige ondersteuning voor een belasting op de wielen 35 .Wanneer de band zich in leeggelopen toestand bevindt. De hardheid 8401260 -5- «r m | van dit materiaal is bij voorkeur, gemeten volgens standaard ASTM 1415-81, niet groter dan 47. Op overeenkomstige wijze is zelfs de dynamische elasticiteitsmodulus niet groter dan 6 Megapascals en bij voorkeur niet groter dan 4 Megapascals.The elastomeric material of which this lenticular profile is made is extremely soft and in itself completely unsuitable for providing any support for a load on the wheels when the tire is deflated. The hardness 8401260 -5- «r m | of this material, measured according to standard ASTM 1415-81, is preferably not greater than 47. Similarly, even the dynamic modulus of elasticity is no greater than 6 Megapascals and preferably no greater than 4 Megapascals.
5 De hoofdeigenschap van dit materiaal moet worden gezien in het vermogen een zeer groot aantal werkcycli te ondergaan waarbij de wang van de leeggelopen band tijdens bedrijf onder belasting buigt zonder aanzienlijke hoeveelheden vermogen te absorberen en ook geen grote hoeveelheid warmte te ontwikkelen en constante eigenschappen behoudt 10 zelfs bij hoge temperaturen en wel over een lange tijd en niettegenstaande herhaalde bandbelastingen.5 The main property of this material is to be seen in its ability to undergo a very large number of work cycles with the deflated sidewall flexing under load during operation without absorbing significant amounts of power nor developing a large amount of heat and maintaining constant properties 10 even at high temperatures for a long time and despite repeated tire loads.
Deze eigenschappen worden gegarandeerd indien het elastomere materiaal een thermische stabiliteit heeft (aangegeven met de tijd nodig voor het vernietigen van een monster van het elastomere materiaal 15 onder bepaalde omstandigheden op een Goodrich-flexometer en volgens de standaard ASTM 623-78 van niet minder dan 20° en een mechanische tg£niet groter dan 0,075. De thermische stabilteit van een materiaal is juist zijn capaciteit zware dynamische spanningen over lange tijd te weerstaan, bijvoorbeeld zijn fysische en chemische eigenschappen con-20 stant te houden ondanks verlengde dynamische vermoadheid die het ondergaat en daaruit voortvloeiende temperatuurverhóging die de neiging heeft de chemische verknopingspunten van de vulcanisatie te vernietigen met ais resultaat vernietiging van de structuur zelf en derhalve van de rij-eigenschappen.These properties are guaranteed if the elastomeric material has a thermal stability (indicated by the time required to destroy a sample of the elastomeric material 15 under certain conditions on a Goodrich flexometer and according to standard ASTM 623-78 of not less than 20 ° and a mechanical tg ≤ not greater than 0.075. The thermal stability of a material is precisely its ability to withstand heavy dynamic stresses over a long period of time, for example, keeping its physical and chemical properties constant despite prolonged dynamic fatigue it undergoes and consequent temperature increase which tends to destroy the chemical cross-linking points of the vulcanization, resulting in destruction of the structure itself and therefore of the driving properties.
25 Hieruit volgt dat het mengsel zulke eigenschappen moet hebben dat elke tenperatuurstij ging als gevolg van dynamische spanningen tot een minimum wordt beperkt en het materiaal moet derhalve lage waarden voor de dynamische modulus en voor de mechanische tg £ hebben die voor hysteresisverliezen zorgen. Deze bekende parameter is evenredig 30 met. de hoeveelheid gedispergeerde energie ten opzichte van de maximale elastische energie die aan het materiaal wordt toegevoegd.It follows that the mixture must have such properties that any temperature rise due to dynamic stresses is minimized and therefore the material must have low values for the dynamic modulus and for the mechanical tg die causing hysteresis losses. This known parameter is proportional to 30. the amount of dispersed energy relative to the maximum elastic energy added to the material.
Voor het bepalen van het mengsel dat aan deze eisen ten aanzien van de thermische stabiliteit in het kader van de uitvinding voldoet, maakt aanvraagster gebruik van de Goodrich flexometer en van de eerder-35 genoemde standaard ASTM.Applicant uses the Goodrich flexometer and the aforementioned standard ASTM to determine the mixture that meets these thermal stability requirements within the scope of the invention.
84 0 1 2 6 0............. ...........................__......................84 0 1 2 6 0 ............. ...........................__... ...................
·*>' "5· -6-· *> '"5 · -6-
In' het kort is de Goodrich flexometer voorzien van een staaf die op zodanige wijze is gebalanceerd op een mesrand dat een paar schalen ontstaan.Briefly, the Goodrich flexometer is provided with a rod that is balanced on a knife edge in such a way that a pair of scales are formed.
Twee gewichten van 24 kg elk worden op de twee balken van deze 5 schalen geplaatst voor het vergroten van het traagheidsmoment van het systeem, en aldus worden daarin optredende trillingen gedempt.Two weights of 24 kg each are placed on the two beams of these 5 trays to increase the moment of inertia of the system, thus damping vibrations occurring therein.
Het te meten monster wordt tussen de staaf (aan de zijde tegenover de gewichten en op een punt zeer dichtbij het zwenkpunt) geplaatst en de kop van een zuiger waarmee het monster wordt belast 10 wordt sinusvormig axiaal gecomprimeerd met een tevoren gekozen vorm en frequentie.The sample to be measured is placed between the bar (on the side opposite the weights and at a point very close to the pivot point) and the head of a piston loading the sample is compressed sinusoidally axially with a preselected shape and frequency.
Een testbelasting wordt, op het staafuiteinde aangebracht aan de andere zijde van het monster ten opzichte van het zwenkpunt.A test load is applied to the rod end on the opposite side of the sample from the pivot point.
Een micrometerschroef wordt gebruikt voor het verplaatsen 15 van de ondersteuningsplaats van het monster in zowel de richting haaks op de staaf - in de richting van de zuigerkop, zodat door de keuze van deze afstand en het gewicht van de testbelasting het mogelijk is het monster te onderwerpen aan een initiële voorbelasting terwijl de richting van de spanningen absoluut axiaal wordt gehouden.A micrometer screw is used to move the sample support site in both the direction perpendicular to the rod - toward the piston head, so that by selecting this distance and the weight of the test load it is possible to subject the sample to an initial preload while keeping the direction of the stresses absolutely axial.
20 De test wordt uitgevoerd, door het monster aan een continue cyclische compressie te onderwerpen totdat het breekpunt (explosie-punt) wordt bereikt..Bovendien wordt de temperatuur van het monster gemeten zowel voor als na de test.The test is performed by subjecting the sample to continuous cyclic compression until the breaking point (explosion point) is reached. In addition, the temperature of the sample is measured both before and after the test.
De tijd die nodig is om het morster te laten exploderen 25 alsmede de temperatuurtoename, wordt bepaald en geeft op bruikbare wijze de thermische stabiliteit van het elastomere materiaal weer.The time required for the sputter to explode as well as the temperature increase is determined and usefully reflects the thermal stability of the elastomeric material.
Het is aanvraagster, gebleken dat de meest significante testomstandigheden. worden verkregen bij een frequentie van sinustrillingen op de zuiger gelijk aan 30 Hz met een aangebrachte ver-30 vorming tussen een piek en de volgende van de sinusgolf gelijk aan 6,35 mm, met een statische belasting op de staaf gelijk aan 48,46 pond (gewicht). corresponderend met een voorbelasting van het monster van 489 Newton en een initiële temperatuur van het monster gelijk aan 100°C.Applicant has found the most significant test conditions. are obtained at a frequency of sine vibrations on the piston equal to 30 Hz with an applied distortion between one peak and the next of the sine wave equal to 6.35 mm, with a static load on the rod equal to 48.46 pounds (weight). corresponding to a sample pre-load of 489 Newton and an initial sample temperature equal to 100 ° C.
Onderworpen aan deze test omstandigheden ondergaan mengsels volgens 35 de uitvinding een test gedurende een tijd niet minder dan 20 minuten 84 0 1 2 60 - - - -7- waarbij aan het einde van de test een verhoging in temperatuur wordt waargenomen die niet groter is dan 25°C.Subject to these test conditions, mixtures according to the invention undergo a test for a time not less than 20 minutes 84 0 1 2 60 - - - -7- with an increase in temperature not greater than than at the end of the test 25 ° C.
Voor wat betreft de dynamische elasticiteitsmodulus en de mechanische tg^f zijn de bovengenoemde eigenschappen door aanvraagster bepaald door 5 onderwerping van het elastomere monster (cilindrisch; hoogte 26 mm, diameter 29 mm; voorcompressie 20%) aan een cyclische, sinusvormige vervorming met een amplitude van 6% van de hoogte van het. niet-vervormde monster, opgewekt door een servo-hydraulisch apparaat dat door een computer, wordt gestuurd en dat de zone W van de hysteresiscyclus (uitgedrukt 10 in Joules/m^) meet, waarbij de maximale spanningswaarde s (in Pascals) en de maximale vervormingswaarde d wordt gemeten en vervolgens de mechanische tg if wordt berekend = tg arcs in _W en de dynamische elasticititsmodulus E' = s cos S · ^ S<^ ffAs for the dynamic modulus of elasticity and the mechanical tg ^ f, the above properties have been determined by the applicant by subjecting the elastomeric sample (cylindrical; height 26 mm, diameter 29 mm; pre-compression 20%) to a cyclic, sinusoidal deformation with an amplitude of 6% of the height of the. undeformed sample generated by a servo-hydraulic device controlled by a computer that measures the zone W of the hysteresis cycle (expressed in 10 Joules / m ^), where the maximum voltage value s (in Pascals) and the maximum deformation value d is measured and then the mechanical tg if is calculated = tg arcs in _W and the dynamic elasticity modulus E '= s cos S ^ S <^ ff
Uitsluitend als voorbeeld geeft aanvraagster hieronder een 15 recept voor een mengsel dat geschikt is gebleken voor toepassing in de luchtband volgens de uitvinding en dat de meest belangrijke fysische eigenschappen bezit, gemeten in het gevulcaniseerde mengsel.By way of example only, the applicant hereafter gives a recipe for a mixture which has been found to be suitable for use in the pneumatic tire according to the invention and which has the most important physical properties, measured in the vulcanized mixture.
RECEPT Gew.dln per 100 van rubber STANDAARD MALEISIË RUBBER 10 100.00 20 ZINKOXYDE 5.00 STEARINEZUUR 2.50 FLECT0L-M (van MONSANTO) 1.00 ISOPROPYL-PHENYL-PARA-PHENYLEENDIAMINE 1.50 MICROKRISTALLIJNE WAS 1.50 25 PQLYPLASTOL-6 (van BOZZETTO) 3.00 CARBON-BLACK N-326 20.00 N-OXYDIETHYLEEN-BENZOTHIAZOOL-2-SULFENAMIDE 1.50 DIPHENYL-DIMETHYLTHIURAM-DISULFIDE 0.375 SULFASAN-R (van MONSANTO) 2.00RECIPE Parts per 100 pieces of rubber STANDARD MALAYSIA RUBBER 10 100.00 20 ZINC OXIDE 5.00 STEARIC ACID 2.50 FLECT0L-M (from MONSANTO) 1.00 ISOPROPYL-PHENYL-PARA-PHENYLENE DIAMINE 1.50 MICROCRYSTALLINE WASH 1.50 25-PQLOYLE BLACK -326 20.00 N-OXYDIETHYLENE-BENZOTHIAZOL-2-SULFENAMIDE 1.50 DIPHENYL-DIMETHYLTHIURAM-DISULFIDE 0.375 SULFASAN-R (from MONSANTO) 2.00
30 EIGENSCHAPPEN30 PROPERTIES
THERMISCHE STABILITEIT- 26' DYNAMISCHE ELASTICITEITSMODULUS 3.175 MPa MECHANISCHE Tg $ 0.072THERMAL STABILITY - 26 'DYNAMIC ELASTICITY MODULUS 3,175 MPa MECHANICAL Tg $ 0.072
TEMPERATUURTOENAME BIJ EINDE TEST 18°CTEMPERATURE INCREASE AT END TEST 18 ° C
84 0 1 2 üC _______________________ _______ V- » -8-84 0 1 2 üC _______________________ _______ Q- »-8-
In de in de figuur afgebeelde voorkeursuitvoeringsvorm is het profiel met lensvormige dwarsdoorsnede en vervaardigd van een elastomeer materiaal met de in het voorgaande aangegeven eigenschappen, bij zijn radiaal buiteneinde axiaal binnenwaarts verlengd onder de gordel-5 structuur en tot aan het punt waarvan de afstand b tot het uiteinde van de genoemde gordelstructuur gelijk aan 12,5% van de totale breedte van de gordelstructuur echter minder dan 15% van deze breedte.In the preferred embodiment shown in the figure, the lenticular cross-section profile made of an elastomeric material having the above-mentioned properties is axially inwardly extended at its radial outer end under the belt structure and up to the point from which distance b to the end of said belt structure equal to 12.5% of the total width of the belt structure, however less than 15% of this width.
Derhalve hebben de gordelstructuur en het genoemde, lensvormige profiel een onderlinge overlappingszone waarvan de axiale ontwikkeling 10 tussen de boven aangegeven grenzen ligt.Therefore, the belt structure and said lenticular profile have a mutual overlapping zone, the axial development of which lies between the above-indicated limits.
Ook in de benedenzone van de bandwang in de rfchting van de band-hiel heeft het lensvormige profiel een overlappingstraject met het vulstuk en eventueel met wapeningsweefsel zodanig dat deze zone progressief wordt verstijfd hetgeen nodig is voor het bewerkstelligen van een 15 goed bandgedrag tijdens het afrollen op een wegdek. Het lensvormige profiel overlapt derhalve het vulstuk via de koordwagen of de groep van buitenste koordlagen 2 over een afstand C, waarvan een amplitude niet groter is dan 20% van de doorsnedehoogte van de band.Also in the lower zone of the tire cheek in the direction of the tire bead, the lenticular profile has an overlap trajectory with the spacer and possibly with reinforcement fabric such that this zone is stiffened progressively, which is necessary for achieving a good tire behavior during unrolling on a road surface. The lenticular profile therefore overlaps the spacer via the cord carriage or the group of outer cord layers 2 by a distance C, the amplitude of which does not exceed 20% of the cross-section height of the tire.
De zone waarin deze overlapping plaats heeft kan binnen bepaalde · 20 grenzen binnen de bandwangen variëren. De radiale hoogte f van het vulstuk 8 mag echter niet kleiner zijn dan 15% van de doorsnedehoogte van de band.The zone in which this overlap takes place can vary within certain limits within the tire sidewalls. However, the radial height f of the shim 8 should not be less than 15% of the cross-sectional height of the tire.
Ook een eventuele hielversterkingsstrook van textiel mag bij voorkeur een radiale hoogte g hebben die niet groter is dan 40% van 25 de banddoorsnedehoogte. Het profiel met lensvormige doorsnede heeft bovendien zijn maximale dikte in het radiaal buitenste deel van de bandwang. Deze dikte ligt bij voorkeur tussen 3% en 6% van de maximale (koorde) breedte van de band.Also, an optional bead reinforcement strip of textile may preferably have a radial height g which does not exceed 40% of the tire cross-section height. The lenticular section profile also has its maximum thickness in the radially outer part of the tire sidewall. This thickness is preferably between 3% and 6% of the maximum (chord) width of the tire.
De voertuigband volgens de uitvinding heeft in de praktijk be-30 wezen in leeggelopen toestand een grote afstand te.kunnen afleggen en ook met een hogere snelheid dan gebruikelijk terwijl tevens de levensduur is verlengd. Deze voordelen zijn verkregen doordat het oude concept is verlaten de belasting van een leeggelopen band op te vangen met een mengsel dat in de bandwangen is aangebracht en in plaats daarvan 35 de karkaslagen deze taak te laten vervullen in plaats van een ingevoegd mengsel.The vehicle tire according to the invention has in practice been able to travel a great distance in the deflated state and also at a higher speed than usual, while also extending the service life. These advantages have been achieved in that the old concept has been abandoned to absorb the load of a deflated tire with a mixture applied in the tire cheeks and instead allow the carcass layers to perform this task instead of an inserted mixture.
84.0 1 2 60 ...................84.0 1 2 60 ...................
-9- *-9- *
Daarbij moet worden overwogen dat een elastomeer materiaal een in hoofdzaak volumetrisch niet samendrukbaar materiaal is. Indien namelijk dergelijk materiaal wordt vervormd door samendrukking in een bepaalde richting, het gevolg van deze niet samendrukbaarheid is dat het uitzet 5 in andere richtingen. Eet gevolg hiervan is dat indien een mengsel zoals in de luchtband vorens de uitvinding, is opgesloten tussen de karkaslagen, te vergelijken met een in hoofdzaak gesloten houder, het materiaal tijdens bedrijf van de band wordt onderworpen aan een compressie volgens drie assen, waardoor het aan het samenstel van de bandstructuur een 10 stijfheid geeft in het bijzonder een buigstijfheid, die aanzienlijk hoger is dan het mengsel zelf bezit.It should be considered that an elastomeric material is a substantially volumetric, non-compressible material. Namely, if such material is deformed by compression in a certain direction, the consequence of this non-compressibility is that it expands in other directions. The consequence of this is that if a mixture, such as in the pneumatic tire according to the invention, is enclosed between the carcass layers, comparable to a substantially closed container, the material is subjected to a three-axis compression during operation of the tire, so that it is the assembly of the belt structure gives a stiffness, in particular a bending stiffness, which is considerably higher than the mixture itself.
Bovendien wordt opgemerkt dat telkens wanneer de luchtband wordt onderworpen aan belasting in leeggelopen toestand, het mengsel dat tussen de karkaslagen is opgesloten, in radiale richting sterker 15 wordt samengedrukt als gevolg van de buiging van de bandwang en wel in zodanige mate dat als gevolg van de vrijwel niet samendrukbaarheid^ het mengsel in de andere richtingen kan expanderen.In addition, it should be noted that each time the pneumatic tire is subjected to deflated load, the mixture contained between the carcass layers is more strongly compressed in the radial direction as a result of the flexing of the tire cheek to such an extent that as a result of the practically non-compressibility the mixture can expand in the other directions.
Het mengsel kan echter niet omtreksrichting expanderen aangezien in deze richting de band geen dimensiewijzigingen toelaat.However, the mixture cannot expand circumferentially since the tire does not allow dimensional changes in this direction.
20 Derhalve blijft voor expansie de dwarsrichting over of anders gezegd de axiale richting, echter in deze richting wordt elke expansie naar de buitenzijde verhinderd door de axiaal aan de buitenzijde gelegen karkaslagen die aan hoge trekspanningen worden onderworpen en derhalve in deze richting niet vervormbaar zijn.Therefore, for expansion, the transverse direction remains in the axial direction or, in other words, the axial direction, however in this direction, any expansion to the outside is prevented by the axially outer carcass layers which are subjected to high tensile stresses and are therefore not deformable in this direction.
25 Derhalve expandeert het mengsel axiaal binnenwaarts naar genoemde karkaslagen als gevolg van de buiging van de bandwang, aan compressiekrachten worden onderworpen en daardoor aan een vermindering van de ontwikkeling van de lagen die een dergelijke expansie toelaten.Thus, the mixture expands axially inwardly to said carcass plies due to the flexion of the tire cheek, being subjected to compression forces and thereby a reduction in the development of the plies allowing such expansion.
Als gevolg van deze axiale uitzetting van het elastomere 30 lensvormige profiel dat tussen de karkaslagen is opgesloten, worden ook binnen de lagen of de groep van aan de axiale .zi^de gelegen lagen onder trek-spanning gebracht hetgeen effectief bijdraagt tot het opvangen van op de band omlaag gerichte belasting bij afwezigheid van een opblaasdruk.As a result of this axial expansion of the elastomeric lenticular profile sandwiched between the carcass plies, tensile stress is also applied within the plies or group of layers located on the axial plies, which effectively contributes to the collection of the tire is directed downward in the absence of inflation pressure.
Met andere woorden is het doel van het lensvormige mengsel-35 profiel dat tussen de karkaslagen is opgesloten niet zo zeer het direct 8401260 -10- ondersteunen van de belasting alswelhet handhayen van de geometrie van de bandstructuur. Het komt er dus op neer dat het essentieel is dat het profiel tussen de karkaslagen is opgesloten en niet op andere wijze is aangebracht aan de buitenzijde of aan de binnenzijde van de lagen. 5 Het zal duidelijk zijn dat het mengsel van het lensvormige profiel zo min mogelijk energie moet absorberen en zoveel mogelijk thermisch stabiel moet zijn. Wat dit betreft zijn de door aanvraagster aangegeven waarden in de praktijk kritische waarden gebleken voor een goede functionering van de band.In other words, the purpose of the lenticular mixture-profile trapped between the carcass plies is not so much to support the load directly as it is to hand-geometry the tire structure. The bottom line is, therefore, that it is essential that the profile is enclosed between the carcass plies and is not otherwise applied to the outside or the inside of the plies. It will be clear that the mixture of the lenticular profile must absorb as little energy as possible and must be thermally stable as much as possible. In this respect, the values indicated by the applicant have in practice proved to be critical values for the proper functioning of the tire.
10 Het zal immers duidelijk zijn dat bij andere waarden# bijvoorbeeld bij een grotere hysteresis voor het mengsel van het lensvormige profiel, tijdens bedrijf van een leeggelopen band ook de door het profiel ontwikkelde warmte toeneemt. Het is moeilijk deze warmte af te voeren door de dikte van het lensvormige profiel dat 15 tussen de twee karkaslagen is opgesloten waardoor warmtegeleiding naar buiten wordt verminderd en koeling van de bandwangen tijdens bedrijf wordt bemoeilijkt.After all, it will be clear that with other values # for instance with a greater hysteresis for the mixture of the lenticular profile, during operation of a deflated tire the heat generated by the profile also increases. It is difficult to dissipate this heat due to the thickness of the lenticular profile enclosed between the two carcass layers, which reduces heat conduction to the outside and makes cooling of the tire sidewalls difficult during operation.
Bij stijging van de temperatuur in het lensvormige profiel zullen dan ook in korte tijd niet alléén de eigenschappen van het mengsel van 20 het profiel maar eveneens de sterkteeigenschappen van de gehele bandstructuur, in het bijzonder die van de karkaslagen verslechteren.As the temperature in the lenticular profile increases, not only will the properties of the mixture of the profile deteriorate in a short time, but also the strength properties of the entire tire structure, in particular that of the carcass layers.
In het bijzonder voor dit doel verdient het de voorkeur de wapenings-koorden van de karkaslagen bij de band volgens de uitvinding te vervaardigen van materiaal dat bestand is tegen warmteinwerking.Particularly for this purpose, it is preferable to manufacture the reinforcement cords of the carcass layers of the tire according to the invention from material which is resistant to heat.
25 Volgens de uitvinding worden deze koorden dan ook bij voorkeur vervaardigd van natuurlijke en/of synthetische texteilmaterialen, zoals bijvoorbeeld rayon of aromatische polyamide, welke laatste bekend is onder de naam Kevlar, een Du Pont handelsmerk,According to the invention these cords are therefore preferably manufactured from natural and / or synthetic textile materials, such as for instance rayon or aromatic polyamide, the latter of which is known under the name Kevlar, a Du Pont trademark,
Het is duidelijk dat de uitvinding niet is beperkt tot de aan-30 gegeven uitvoéringsvoorbeelden dat diverse wijzigingen binnen het raam van de uitvinding mogelijk zijn.It is clear that the invention is not limited to the exemplary embodiments given that various modifications are possible within the scope of the invention.
84 0 1 2 6 084 0 1 2 6 0
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT20655/83A IT1160797B (en) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | SELF-SUPPORTING TIRE |
| IT2065583 | 1983-04-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8401260A true NL8401260A (en) | 1984-11-16 |
Family
ID=11170114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8401260A NL8401260A (en) | 1983-04-18 | 1984-04-18 | SELF-CARRYING VEHICLE TIRE. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59206211A (en) |
| AR (1) | AR231818A1 (en) |
| AT (1) | AT386569B (en) |
| BE (1) | BE899391A (en) |
| BR (1) | BR8401926A (en) |
| DE (1) | DE3414745A1 (en) |
| ES (1) | ES279162Y (en) |
| FR (1) | FR2544256B1 (en) |
| GB (1) | GB2138367B (en) |
| IT (1) | IT1160797B (en) |
| LU (1) | LU85324A1 (en) |
| NL (1) | NL8401260A (en) |
| SE (1) | SE8402085L (en) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1228522B (en) * | 1989-03-02 | 1991-06-20 | Pirelli | HIGH PERFORMANCE TIRE. |
| JP2913322B2 (en) * | 1989-09-08 | 1999-06-28 | 横浜ゴム株式会社 | Runflat pneumatic radial tires |
| JPH07108610B2 (en) * | 1989-10-27 | 1995-11-22 | 住友ゴム工業株式会社 | Safety tire |
| JPH085285B2 (en) * | 1990-10-18 | 1996-01-24 | 住友ゴム工業株式会社 | Safety tire |
| US5217549A (en) * | 1991-04-04 | 1993-06-08 | Bridgestone/Firestone, Inc. | Pneumatic safety tire |
| EP0509295B1 (en) * | 1991-04-04 | 1996-07-10 | Bridgestone/Firestone, Inc. | High modulus low hysteresis rubber compound for pneumatic tires |
| US5263526A (en) * | 1992-09-30 | 1993-11-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire having specified bead structure |
| US5368082A (en) * | 1992-09-30 | 1994-11-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Radial ply pneumatic tire |
| US5685927A (en) * | 1992-09-30 | 1997-11-11 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Run-flat tire with wet handling design |
| US5464899A (en) * | 1992-12-30 | 1995-11-07 | Bridgestone Corporation | High modulus low hysteresis rubber compound for pneumatic tires |
| US5769980A (en) * | 1996-11-13 | 1998-06-23 | Bridgestone/Firestone, Inc. | Pneumatic tire with sidewall inserts having specified extension underneath the belt package |
| US5988247A (en) * | 1997-11-17 | 1999-11-23 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic tire with crown reinforcing rubber layer and side reinforcing rubber layers |
| US6631748B1 (en) | 1998-07-06 | 2003-10-14 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Sidewall with insert construction for runflat tire |
| EP1094955B1 (en) * | 1998-07-06 | 2002-05-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Improved sidewall with insert construction for runflat tire |
| JP2001080318A (en) * | 1999-09-10 | 2001-03-27 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| JP2001239813A (en) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| DE10138670B4 (en) | 2001-08-07 | 2005-03-10 | Continental Ag | Pneumatic vehicle tire with a belt bandage |
| EP1676731B1 (en) * | 2003-10-20 | 2012-08-08 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tire |
| JP2005161998A (en) * | 2003-12-02 | 2005-06-23 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
| US7255146B2 (en) | 2004-09-13 | 2007-08-14 | Bridgestone Firestone North American Tire, Llc | Apparatus and method of enhancing run-flat travel for pneumatic tires |
| KR100655927B1 (en) * | 2005-07-07 | 2006-12-08 | 한국타이어 주식회사 | Self-supporting pneumatic run flat tires |
| JP5263271B2 (en) * | 2010-11-29 | 2013-08-14 | 横浜ゴム株式会社 | Run flat tire |
| JP5457415B2 (en) * | 2011-09-15 | 2014-04-02 | 住友ゴム工業株式会社 | Run flat tire |
| JP6301105B2 (en) * | 2013-10-28 | 2018-03-28 | 株式会社ブリヂストン | Run-flat radial tire |
| JP6522995B2 (en) * | 2015-03-06 | 2019-05-29 | 住友ゴム工業株式会社 | Pneumatic tire |
| AU2017340843B2 (en) * | 2016-10-06 | 2020-07-23 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Bias tire |
| US20230234403A1 (en) * | 2020-06-17 | 2023-07-27 | Pirelli Tyre S.P.A. | Self-supporting tyre for vehicle wheels |
| DE102022200392A1 (en) | 2022-01-14 | 2023-07-20 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Vehicle Pneumatic Tires |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1039382B (en) * | 1957-12-21 | 1958-09-18 | Continental Gummi Werke Ag | Pneumatic tires for vehicle wheels |
| JPS5249603B2 (en) * | 1972-11-13 | 1977-12-19 | ||
| JPS5060905A (en) * | 1973-10-03 | 1975-05-26 | ||
| US3949798A (en) * | 1974-04-23 | 1976-04-13 | The Firestone Tire & Rubber Company | Pneumatic tire |
| JPS5227881A (en) * | 1975-08-26 | 1977-03-02 | Toray Industries | Manufacture of plastic netting product |
| CA1071985A (en) * | 1976-05-11 | 1980-02-19 | B.F. Goodrich Company (The) | Pneumatic tire |
| US4193437A (en) * | 1977-09-16 | 1980-03-18 | The B. F. Goodrich Company | Self supporting tire |
| DE2836352A1 (en) * | 1978-08-19 | 1980-03-06 | Continental Gummi Werke Ag | VEHICLE TIRES |
| JPS5559005A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-02 | Bridgestone Corp | Air-filled safety tire |
| ZA817371B (en) * | 1980-11-24 | 1982-10-27 | Goodyear Tire & Rubber | A pneumatic safety tire |
-
1983
- 1983-04-18 IT IT20655/83A patent/IT1160797B/en active
-
1984
- 1984-04-11 BE BE0/212740A patent/BE899391A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-04-13 SE SE8402085A patent/SE8402085L/en not_active Application Discontinuation
- 1984-04-16 FR FR8405963A patent/FR2544256B1/en not_active Expired
- 1984-04-16 AT AT0126984A patent/AT386569B/en not_active IP Right Cessation
- 1984-04-17 AR AR296320A patent/AR231818A1/en active
- 1984-04-17 LU LU85324A patent/LU85324A1/en unknown
- 1984-04-18 BR BR8401926A patent/BR8401926A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-04-18 GB GB08410059A patent/GB2138367B/en not_active Expired
- 1984-04-18 ES ES1984279162U patent/ES279162Y/en not_active Expired
- 1984-04-18 NL NL8401260A patent/NL8401260A/en not_active Application Discontinuation
- 1984-04-18 DE DE19843414745 patent/DE3414745A1/en not_active Withdrawn
- 1984-04-18 JP JP59078301A patent/JPS59206211A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT386569B (en) | 1988-09-12 |
| FR2544256B1 (en) | 1986-03-28 |
| ES279162U (en) | 1984-12-01 |
| BE899391A (en) | 1984-07-31 |
| ATA126984A (en) | 1988-02-15 |
| FR2544256A1 (en) | 1984-10-19 |
| IT1160797B (en) | 1987-03-11 |
| JPS59206211A (en) | 1984-11-22 |
| SE8402085L (en) | 1984-10-19 |
| LU85324A1 (en) | 1984-10-26 |
| AR231818A1 (en) | 1985-03-29 |
| DE3414745A1 (en) | 1984-10-18 |
| ES279162Y (en) | 1985-06-01 |
| GB8410059D0 (en) | 1984-05-31 |
| GB2138367A (en) | 1984-10-24 |
| BR8401926A (en) | 1984-10-02 |
| SE8402085D0 (en) | 1984-04-13 |
| IT8320655A0 (en) | 1983-04-18 |
| GB2138367B (en) | 1987-08-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8401260A (en) | SELF-CARRYING VEHICLE TIRE. | |
| US4405007A (en) | Pneumatic safety tire | |
| US8662122B2 (en) | System for non-pneumatic support of a vehicle | |
| JP4852767B2 (en) | Non-pneumatic tire | |
| JP4855646B2 (en) | Non-pneumatic tire | |
| EP0353006B1 (en) | A non-pneumatic tyre | |
| US9616713B2 (en) | Non-pneumatic tire | |
| JP4614622B2 (en) | Structurally supported elastic tire with bias ply carcass | |
| US3857427A (en) | Bullet-proof tire | |
| JP2010522666A (en) | Non-pneumatic tire based on tension | |
| JPH02147417A (en) | Pneumatic safety tire | |
| US4235273A (en) | Pneumatic tires | |
| JP2010173641A (en) | Underlay structure for increased crown stiffening | |
| US4936365A (en) | Anisotropic tire | |
| EP0317488B1 (en) | A pneumatic tire | |
| JP3487910B2 (en) | Tire tread support device | |
| EP0613795B1 (en) | Run-flat safety tyre | |
| JP4516259B2 (en) | Variable wedge insert for run-flat tires | |
| JP2004534690A (en) | Run flat insert for tire | |
| US6443201B1 (en) | Pneumatic tire with extended load carrying capacity | |
| US6843293B1 (en) | Variable-stiffness wedge insert for runflat tires | |
| CN114590076A (en) | Wheel for a support structure | |
| JPS628324B2 (en) | ||
| JP2022095590A (en) | Non-pneumatic tire | |
| KR102646626B1 (en) | Non-pneumatic tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: PIRELLI COORDINAMENTO PNEUMATICI S.P.A. |
|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |