NL8000059A - WELDABLE CONCRETE IRON AND METHOD FOR PREPARING THE SAME - Google Patents
WELDABLE CONCRETE IRON AND METHOD FOR PREPARING THE SAME Download PDFInfo
- Publication number
- NL8000059A NL8000059A NL8000059A NL8000059A NL8000059A NL 8000059 A NL8000059 A NL 8000059A NL 8000059 A NL8000059 A NL 8000059A NL 8000059 A NL8000059 A NL 8000059A NL 8000059 A NL8000059 A NL 8000059A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- reinforcing bar
- ferrite
- alloying elements
- steel
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 31
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 26
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 25
- 239000010451 perlite Substances 0.000 claims description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 19
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 claims description 19
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 18
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 15
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 6
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- COYHRQWNJDJCNA-NUJDXYNKSA-N Thr-Thr-Thr Chemical compound C[C@@H](O)[C@H](N)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(O)=O COYHRQWNJDJCNA-NUJDXYNKSA-N 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 80 0 0 0 59 * k <go Chemical compound 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000013003 hot bending Methods 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Description
}}
Aa
r ’ ‘70 8873 ‘ ......... ' ' " - :r "70 8873" ......... "" -:
Lasbaar betonijzer en werkwijze voor het bereiden daarvan.Weldable reinforcing bar and method for its preparation.
De uitvinding heeft betrekking op lasbaar betonijzer en een koolstofgehalte van minder dan 0,25#, dat zonder extra nabehandeling, zoals koud vervormen, "patenteren" of oppervlakteverdeling een vloei- 2 grens beta 0,2 van tenminste 500 N/mm en een trekvastheid van terunin-5 ste 550 N/mm.2 heeft en uit een concentrische kernzone en een oppervlak- telaag bestaat, waarbij de kernzone uit een mengstructuur uit perliet, ferriet en eventueel andere bestanddelen bestaat en de oppervlaktelaag nagelaten martensiet bevat.The invention relates to weldable reinforcing bar and a carbon content of less than 0.25 #, which without additional after-treatment, such as cold forming, "patenting" or surface distribution, a flow limit beta 0.2 of at least 500 N / mm and a tensile strength. of 550 N / mm 2 and consists of a concentric core zone and a surface layer, the core zone consisting of a mixing structure of perlite, ferrite and optionally other components and the surface layer containing martensite left behind.
De uitvinding heeft voorts betrekking op een werkwijze voor 10 het bereiden van een dergelijk soort betonijzer.The invention further relates to a method for preparing such a type of reinforcing bar.
Het is bekend staalsoorten met een chemische samenstelling van 0,35-0,U5# koolstof, tot 1,3 # mangaan, 0,2 tot 0,3# silicium naast gebruikelijke verontreinigingen als zeer sterk betonijzer te gebruiken.It is known to use steels with a chemical composition of 0.35-0, U5 # carbon, up to 1.3 # manganese, 0.2 to 0.3 # silicon in addition to conventional impurities as very strong reinforcing steel.
Het bereiden van dergelijke staalsoorten is weliswaar goedkoop, omdat 15 als verstevigende bindmiddelen in hoofdzaak koolstof, mangaan en sili cium worden gebruikt. Het vervormingsvermcgen van deze staalsoorten is echter naar verhouding klein, in het bijzonder ontbreekt het aan lasmogelijkheden.It is true that the preparation of such steels is inexpensive, because as reinforcing binders mainly carbon, manganese and silicon are used. However, the deformation capacity of these steels is relatively small, in particular, there is a lack of welding possibilities.
Sr zijn ook losbaye soorten betonijzer bekend, welke een lager 20 koolstofgehalte (maximaal 0,28#) hebben en een siliciumgehalte van 0,5#, een mangaangehalte van maximaal 1,6# en behalve de gebruikelijke verontreinigingen een kopergehalte van tenminste 0,2# hebben (ASTM voorschrift: A blz.336). Dergelijke staalsoorten worden echter aan koude vervorming onderworpen. Een belangrijk nadeel van dit las-25 bare betonijzer moet daarin worden gezien, dat dit reeds na korte tijd opslag bij temperaturen tussen ruimtetemperatuur en 800°C een aanzienlijk verlies met betrekking tot de vloeigrens en de trekvastheid tonen. Dergelijke temperaturen ontstaan echter bij het lossen alsmede bij het warm buigen van beton-djzer op..de bouwplaats.Sr are also known losbaye rebar types, which have a lower carbon content (maximum 0.28 #) and a silicon content of 0.5 #, a manganese content of maximum 1.6 # and besides the usual impurities a copper content of at least 0.2 # (ASTM regulation: A p. 336). However, such steels are subjected to cold deformation. An important drawback of this weldable rebar must be seen in that it shows a considerable loss with regard to yield strength and tensile strength after only a short period of storage at temperatures between room temperature and 800 ° C. However, such temperatures arise during the unloading as well as during the hot bending of the concrete on the construction site.
30 Betonijzer met de hiervoor genoemde eigenschappen, dat deze nadelen niet heeft, is bekend uit het Duitse Offenlegungsschrift 2Λ26.920. Door een extra afkoeling worden staven betonijzer vervaardigd, welke uit een aantal, fijn korrelige microstructuren bestaan.Reinforcing bar with the aforementioned properties, which does not have these disadvantages, is known from German Offenlegungsschrift No. 2Λ26,920. By an additional cooling bars of reinforcing bar are manufactured, which consist of a number of fine-grained microstructures.
Vanaf de staafrand bestaat het staal uit sterk nagelaten martensiet- 8 0 0 0 0 ί.From the bar edge, the steel consists of heavily abandoned martensite 8 0 0 0 0 ί.
2 Κ bainiet, uit ferriet-benniet tot ferriet-perliet,eventueel bainiet in de staafkern.2 Κ bainite, from ferrite-bennite to ferrite-perlite, possibly bainite in the rod core.
Daarbij zal het gedeelte perliet met benniet doelmatig procentueel groter zijn dan het aandeel aan ferriet.The proportion of perlite with benn will effectively be greater in percentage than the proportion of ferrite.
5 Een dergelijke staalsoort heeft de vereiste laseigenschappen alsmede voldoend hoge trekvastheid- en voldoend grote vloeigrenswaarden. Gebleken is echter, dat de rek bij breukbelasting van het bekende staal voor verbetering vatbaar is. Het neigt tot scheurvorming en dus tot een niet optimaal gedrag bij langdurige buigproeven.Such a steel type has the required welding properties as well as sufficiently high tensile strength and sufficiently high yield strengths. It has been found, however, that the elongation at break load of the known steel can be improved. It tends to crack and thus to a less than optimal behavior during long bending tests.
10 Aan de uitvinding ligt het probleem ten grondslag staal met de goede eigenschappen van het bekende staal te bereiden, doch dat minder aanleiding geeft tot scheuren en betere waarden heeft met betrekking tot de breuk-rek.The invention is based on the problem of preparing steel with the good properties of the known steel, but which gives less cracking and has better fracture elongation values.
Volgens de uitvinding wordt dit probleem met een lasbaar beton-15 ijzer van het hierboven bedoelde type opgelost, waarvan de kerazone uit zuiver perliet-ferriet-mengstructuur wordt gevormd, waarbij het ferrietaandeel tussen 2Q en 80$ ligt en waarbij de kemzone zonder een tussenlaag aan de oppervlaktelaag grenst, welke op zijn beurt uit zuiver nagelaten martensiet bestaat.According to the invention, this problem is solved with a weldable concrete iron of the type referred to above, the kerazone of which is formed from pure perlite-ferrite mixing structure, the ferrite content of which lies between 200 and 80 and the core zone without an intermediate layer of the surface layer is adjacent, which in turn consists of purely leftover martensite.
20 Het staal volgens de uitvinding is dus door een zuiver concen trische dubbellaagsopbouw gekenmerkt, waarin beide lagen volledig bai-nietvrij zijn.Het staal volgens de uitvinding heeft zowel de goede laseigenschappen en de door de DIH-norm U88 vereiste mechanische eigenschappen alsook een aanzienlijk verbeterde rek bij breuk, waardoor 25 aanleiding tot scheuren aanzienlijk minder wordt en een beter gedrag wordt verkregen bij langdurig buigen.The steel according to the invention is thus characterized by a purely concentric double layer structure, in which both layers are completely bai-free. The steel according to the invention has both the good welding properties and the mechanical properties required by the DIH standard U88 as well as a considerably improved one. elongation at break, which considerably reduces the reason for tearing and gives a better behavior with prolonged bending.
Volgens een doelmatige uitvoeringsvorm heeft het betonijzer volgens de uitvinding in de kernzone ferriet en perliet in ongeveer gelijke delen.According to an effective embodiment, the rebar according to the invention has ferrite and perlite in approximately equal parts in the core zone.
30 Gebleken is, dat betonijzer volgens de uitvinding zeer geschikt is voor geribbelde wapeningsstaven, omdat de beide lagen zich zodanig aan de vorm van de ribben aanpassen, dat ook de ribben de mechanische eigenschappen van een niet geribbelde staaf hebben.It has been found that reinforcing bar according to the invention is very suitable for ribbed reinforcing bars, because the two layers adapt to the shape of the ribs in such a way that the ribs also have the mechanical properties of a non-ribbed bar.
Voorts is het voordelig, wanneer de oppervlaktelaag tenminste 35 20$, bij voorkeur 33$ uitmaakt van het doorsnedevlak.It is furthermore advantageous if the surface layer constitutes at least 35%, preferably 33%, of the cross-sectional area.
80 0 0 0 59 3 ' . ψ~“· $ ?80 0 0 0 59 3 '. ψ ~ “· $?
Het betonijzer volgens de uitvinding heeft daarenboven het voordeel, dat dit goedkoop en snel in draadproduktiestraat kan worden vervaardigd- De werkwijze voor het bereiden van betonijzer volgens de uitvinding is gekenmerkt door de hierna volgende produktiestappen.In addition, the rebar according to the invention has the advantage that it can be manufactured inexpensively and quickly in wire production line. The method of preparing rebar according to the invention is characterized by the following production steps.
5 a) het betonijzer wordt een draad-produktiestraat vervaardigd b) na het verlaten van de produktiestap wordt het gewalste materiaal aan een intensieve, in meerdere trappen uitgevoerde koeling onderworpen, c) .door de koeling wordt het oppervlak van het gewalste ma- 10 teriaal tot onder de martensiet-start-temperatuur afgekoeld, d) de koeling geschiedt met een zodanige intensiteit, dat de vereffeningstemperatuur tussen kern en oppervlak wordt bereikt, voordat een omzetting in bainiet, ferriét of perliet kan aanvangen en dat de vereffeningstemperatuur ongeveer in het temperatuursbereik ligt, 15 waarin een zo vroeg mogelijke omzetting van het austeniet in ferriet en perliet kan plaatsvinden, e) na het bereiken van de vereffeningstemperatuur wordt tot aan het einde van de omzetting van perliet de temperatuur nagenoeg constant gehouden en het gewalste materiaal vervolgens aan een langzame 20 afkoeling onderworpen.A) the reinforcing bar is made into a wire production line b) after leaving the production step, the rolled material is subjected to intensive multi-stage cooling, c) the cooling of the surface of the rolled material cooled to below the martensite start temperature, d) cooling shall be at such an intensity that the equalization temperature between core and surface is reached before conversion to bainite, ferrite or perlite can begin and the equalization temperature is approximately in the temperature range , In which the conversion of the austenite to ferrite and perlite can take place as early as possible, e) after the equalization temperature has been reached, the temperature is kept almost constant until the end of the conversion of perlite and the rolled material is then subjected to a slow subject to cooling.
Bij een doelmatige uitvoeringsvorm wordt het gewalste materiaal rechtstreeks na . een doorlopen van de koeling opgehaspeld en op de haspel in de lucht gekoeld. Daardoor wordt zowel de door de uitvinding nagestreefde isothermische omzetting alsook het nalaten van het marten-25 siet in de randzone rechtstreeks uit de valshitte, d.v.z. zonder extra maatregelen, gewaarborgd.In an effective embodiment, the rolled material is directly after. one run through the cooling reel and cooled on the reel in the air. As a result, both the isothermal conversion sought by the invention and the omission of the marten-25 in the peripheral zone are directly removed from the heat of fall, i.e. guaranteed without additional measures.
De nieuwe methode maakt een snel eh doeltreffend bereiden van betonijzer mogelijk, zonder dat daartoe grote kosten gemaakt behoeven te worden. Op verrassend eenvoudige wijze kan betonijzer ook in een 30 draadproduktiestraat worden vervaardigd en zodanig behandeld, dat de reeds lang beoogde eigenschappen reeds bij de fabricage zonder grote kosten bereikt kunnen worden.The new method makes it possible to quickly and efficiently prepare reinforcing bars, without incurring major costs. In a surprisingly simple manner, reinforcing bar can also be manufactured in a wire production line and treated in such a way that the long-desired properties can already be achieved during manufacture without great expense.
Volgens een doelmatige uitvoeringsvorm van de uitvinding wordt de bereiding van betonijzer met een dikte van 13 mm, normaal staal ge-35 bruikt. Bij normaal staal ligt de som van alle legeringselementen (man- 80 0 0 0 59 * k < gaan, silicium, zwavel en dergelijke, onder 1,7$. Dit normaal staal is zeer gunstig in prijs en kan voor het maken van betonijzer volgens de uitvinding met hoge kwaliteit en normale waterkoeling worden gebruikt, wanneer de dikte van het betonijzer kleiner dan 13 mm is.According to an effective embodiment of the invention, the preparation of reinforcing bar with a thickness of 13 mm, normal steel is used. With normal steel, the sum of all alloying elements (copper, 80 0 0 0 59 * k <go, silicon, sulfur and the like, is below 1.7 $. This normal steel is very favorable in price and can be used for the production of rebar according to the invention with high quality and normal water cooling are used, when the rebar thickness is less than 13mm.
5 Om voor de koeling geen hoge kosten te moeten maken is het doel matig, wanneer het voor maken van betonijzer met een diameter gelijk of groter dan 13 mm normaal staal wordt gebruikt, dat met een gedeelte aan microlegeringselementen van 0,08$, microgelegeerd is.5 In order not to incur high costs for the cooling, the aim is moderate, when using rebar with a diameter equal to or larger than 13 mm normal steel, which is micro-alloyed with a part of micro-alloy elements of 0.08 $ .
Altemief kan voor de diameter tussen 13 en 25 mm een gelegeerd 10 staal worden gebruikt. Bij dit staal ligt de som van de legerings- elementen tussen 1,7$ en 3$. Voor diameters van meer dan 25 mm moet aan het gelegeerde staal een microlegering gegeven worden en wel met eeh aandeel aan microlegeringselementen tot ongeveer 0,03$.An alloy 10 steel can also be used for the diameter between 13 and 25 mm. For this steel, the sum of the alloying elements is between $ 1.7 and $ 3. For diameters of more than 25 mm, the alloy steel must be micro-alloyed with a micro-alloy element content of up to about 0.03 $.
Deze legeringsvoorschriften berusten op het inzicht, dat de 15 omzetting van het austeniet in ..ferriet, perliet of bainiet op latere tijdstippen door het gebruik van gelegeerd staal en/of microgelegeerd staal zich. laat verschuiven.These alloying regulations are based on the insight that the conversion of the austenite into ferrite, perlite or bainite occurs at a later time through the use of alloy steel and / or microalloy steel. let shift.
Gebleken is, dat de werkwijze volgens de uitvinding het meest doelmatig kan worden toegepast, wanneer de eerste trap van de koeling 20 binnen 0,2 seconden is beëindigd.It has been found that the method according to the invention can be applied most efficiently when the first stage of the cooling 20 has ended within 0.2 seconds.
Nadere bijzonderheden van het betonijzer'volgens de uitvinding en de nieuwe methode worden onder verwijzing naar de tekening besproken. In de tekening toont: figuur 1 een foto van de doorsnede van een bekend betonijzer 25 volgens het Duitse Offenlegungsschrift 2.U26.920, figuur 2a-2d fotografische beelden in 500-malige vergroting van de in bekend betonijzer verratte structuren, figuur 3 de foto van de doorsnede van betonijzer volgens de uitvinding, 30 figuur Va en Vb fotografische beelden met 500-voudige vergro ting van de beide structuren van betonijzer volgens de uitvinding, figuur 5 sen diagram voor het verduidelijken van de gecontroleerde afkoeling volgens de nieuwe werkwijze, figuur 6 een tabel voor het verduidelijken van de afkoeling 35 van betonijzer van verschillende diameter en het gedrag bij afkoeling, 800 0 0 59 ί, .-..-5 > figuur 7 een T-T-T-diagram voor normaal staaLmiet laag koolstofgehalte , • figuur 8 een T-T-T-diagram voor gelegeerd staal met een laag koolstofgehalte.Further details of the rebar according to the invention and the new method are discussed with reference to the drawing. In the drawing: figure 1 shows a photo of the cross-section of a known reinforcing bar according to German Offenlegungsschrift 2.U26.920, figure 2a-2d photographic images in 500-fold magnification of the structures riddled in known reinforcing steel, figure 3 the photo of the section of rebar according to the invention, figures Va and Vb photographic images with 500-fold enlargement of the two structures of rebar according to the invention, figure 5 and diagram for clarifying the controlled cooling according to the new method, figure 6 a table for explaining the cooling 35 of rebar of different diameters and the cooling behavior, 800 0 0 59 ί, ..-..- 5> figure 7 a TTT diagram for normal steel with low carbon content, • figure 8 a TTT diagram for low carbon alloy steel.
5 De figuren 1 en 2 tonen fotografische opnamen van uit hetFigures 1 and 2 show photographic images from the
Duitse Offenlegungsschrift 2.k26.92Q bekende ketonijzer. Uit figuur 1 blijk; duidelijk, dat het betonijzer in doorsnede tenminste vier concentrische lagen heeft.German Offenlegungsschrift 2.k26.92Q known ketone iron. Figure 1 shows; it is clear that the reinforcing bar has at least four concentric layers in cross section.
De buitenste laag bestaat uit nagelaten martensiet-bainiet, 10 waarop naar binnen toe een bainitische tussenlaag grenst, daarop volgt een ringvormige ferriet-bainietlaag, terwijl de kern in hoofdzaak uit ferriet en perliet bestaat. ,The outer layer consists of bequeathed martensite-bainite, on which a bainite intermediate layer adjoins, followed by an annular ferrite-bainite layer, while the core consists mainly of ferrite and perlite. ,
Deze vier structuursoórten 2ijn in de beelden volgens figuur 2a tot 2d 500 maal vergroot weergegeven. De fijn gestreepte buitenlaag 15 uit nagelaten martensiet-bainiet onderscheidt zich duidelijk van de in figuur 2b weergegeven bainitische tussenlaag. Een grovere structuur heeft de daaraan grenzende ferriet-bainietlaag, welke uit figuur 2c blijkt. De kernstructuur is in figuur 2d weergegeven, waarin de donkere vlekken de perlietdeeltjes en de lichtere de ferrïetdelen voorstellen.These four structure types are shown 500 times enlarged in the images according to figure 2a to 2d. The finely striped outer layer 15 of bequeathed martensite-bainite is clearly distinguished from the bainite intermediate layer shown in Figure 2b. A coarser structure has the adjacent ferrite bainite layer, which can be seen from figure 2c. The core structure is shown in Figure 2d, in which the dark spots represent the perlite particles and the lighter spots the ferrite parts.
20 De figuren 3 en Λ tonen beelden van betonijzer volgens de uit vinding. Dit is uitsluitend uit twee lagen opgebouwd. De randlaag bestaat uit zuiver nagelaten martensiet en grenst direkt aan een kern-laag, welke uit een zuivere perliet-ferriet-structuur be-staat. Dit wordt in het bijzonder uit de figuren ka en kb duidelijk, waarin fi-25 guur ka de uit nagelaten martensiet bestaande oppervlafctelaag toont en figuur kb de plotselinge overgang van de nagelaten martensiet-structuur in de duidelijk te onderscheiden ferriet-perlietstructuur.Figures 3 and Λ show images of reinforcing bar according to the invention. This is made up of only two layers. The edge layer consists of pure neglected martensite and is directly adjacent to a core layer, which consists of a pure perlite-ferrite structure. This is particularly apparent from Figures ka and kb, in which Figure ka shows the martensite leftover surface layer and Figure kb shows the sudden transition of the leftover martensite structure into the clearly distinguishable ferrite-perlite structure.
Ook de in figuur k weergegeven beelden tonen een 500 malige vergroting.The images shown in figure k also show a 500-fold magnification.
De strakke tweelaags opbouw van het betonijzer volgens de uit-30 vinding voert tot de vroeger niet te verwachten voordelige eigenschap pen, welke hierboven toegelicht zijn.The rigid two-layer construction of the rebar according to the invention leads to the previously unlikely advantageous properties, which have been explained above.
De werkwijze voor het bereiden van betonijzer volgens de uitvinding blijkt uit de figuren 5-8. Figuur 5 toont een diagram, waarin de afkoeling van betonijzer is weergegeven, dat met een temperatuur van 33 ongeveer 850°C in het koeltraject loopt en aldaar een drietrappige 80 0 0 0 59 β < waterkoeling ondergaat. Het staal wordt onmiddellijk na het verlaten van het koeltraject opgehaspeld en op de haspel in de lucht gekoeld.The method for preparing rebar according to the invention is shown in Figures 5-8. Figure 5 shows a diagram showing the cooling of rebar, which enters the cooling range at a temperature of 33 approximately 850 ° C and undergoes a three-stage 80 0 0 0 59 β <water cooling there. The steel is reeled immediately after leaving the cooling section and cooled in air on the reel.
Het opgehaspelde gewalste materiaal ondergaat op de haspel een isother-me omzetting, waarbij het austeniet in de kern in ferriet en perliet 5 wordt omgezet en door de vrijkomende omzettingsenergie martensiet van de oppervlaktelaag wordt nagelaten. Deze processen worden nog nader toegelicht. Figuur 5 toont in het linker gedeelte het langzame afkoelen van het gewalste materiaal tijdens het doorlopen van de produktie-trap. Bij het met t aangegeven tijdstip komt het walsmateriaal in het 10 koeltraject en verblijft ongeveer 0,15 seconden in de eerste koeltrap.The coiled rolled material undergoes isothermal conversion on the reel, converting the austenite in the core to ferrite and perlite 5 and leaving martensite from the surface layer due to the released conversion energy. These processes are further explained. Figure 5 shows in the left part the slow cooling of the rolled material while going through the production stage. At the time indicated by t, the roll material enters the cooling range and remains in the first cooling step for about 0.15 seconds.
De derde koeltrap is na ongeveer 0,35 seconden doorlopen.The third cooling stage is completed after about 0.35 seconds.
In figuur 5 is voor het illustreren van het temperatuurverloop over de. doorsnede, het gewalste materiaal ia concentrische ringen onderverdeeld. De buitenring is door 1 en het middelpunt van het gewalste 15 materiaal door ^ aangeduid. De met 2 weergegeven ring verloopt ongeveer bij de halve doorsnede en de met 3 aangeduide ring heeft een diameter, welke met een kwart van de draaddiameter overeenstemt. De met 1a aangeduide ring heeft een straal van ca. 9/11 wan de straal (R) van het gewalste materiaal en geeft ongeveer de grens weer tussen de marten-20 sietlaag en de kernzone.In Figure 5, to illustrate the temperature trend over the. section, the rolled material is divided by concentric rings. The outer ring is indicated by 1 and the center of the rolled material by 1. The ring indicated by 2 extends approximately at half the diameter and the ring indicated by 3 has a diameter corresponding to a quarter of the wire diameter. The ring denoted by 1a has a radius of about 9/11 of the radius (R) of the rolled material and roughly represents the boundary between the Martenite layer and the core zone.
Uit de door 1, 1a, 2, 3 en ^ aangeduide krommen is het tempera-tuursverloop op de ringen tijdens het koelen aangegeven. De buitenring wordt daarbij onder de martensiet-starttemperatuur Mg afgekoeld, zodat zich een buitenlaag tussen de ringen 1 en 1a uit martensiet vormt.From the curves indicated by 1, 1a, 2, 3 and ^ the temperature trend on the rings during cooling is indicated. The outer ring is cooled below the martensite starting temperature Mg, so that an outer layer is formed between the rings 1 and 1a of martensite.
25 Omdat het kernbereik uiteraard .niet zo sterk afkoelt, wordt de marten- sietlaag tussen de ringen 1 en 1a door de in het kernbereik zich bevindende warmte weer verwarmd, waardoor enerzijds het martensiet nagelaten en anderzijds een vereffeningstemperatuur bereikt wordt. Het bereiken van de vereffeningstemperatuur stemt overeen met het feit, dat 30 het gewalste materiaal na de afkoeling over de gehele doorsnede een gelijke temperatuur heeft. Deze temperatuur wordt nu aangehouden, tot de omzetting van het austeniet in ferriet en perliet is afgesloten. Alsdan kan een continu afkoelen plaatsvinden.Since the core range does not of course cool down so much, the martenite layer between the rings 1 and 1a is reheated by the heat contained in the core area, so that on the one hand the martensite is left behind and on the other hand an equalization temperature is achieved. The attainment of the equalization temperature corresponds to the fact that the rolled material has an equal temperature throughout the cross-section after cooling. This temperature is now maintained until the conversion of the austenite to ferrite and perlite is complete. Then a continuous cooling can take place.
De vereffeningstemperatuur T moet zodanig worden gekozen, datThe equalization temperature T must be selected such that
Aa
35 tijdens de isotherme omzetting het' bainiet-gebied niet gesneden wordt.During the isothermal conversion, the bainite region is not cut.
80 0 0 0 59 \780 0 0 0 59 \ 7
Bovendien moet deze in het hereik liggen, waarin een zo vroegst mogelijke omzetting van het austeniet in ferriet plaatsvindt. Daardoor is gewaarborgd, dat de omzetting van het austeniet in ferriet en periiet in zo kort mogelijk tijd plaatsvindt en niet tot een zeer langdurend 5 proces ontaardt.Moreover, it must lie in the hereik, in which the earliest conversion of the austenite into ferrite takes place. This ensures that the conversion of the austenite to ferrite and period takes place in the shortest possible time and does not degenerate into a very long process.
Uit figuur 5 blijkt duidelijk, dat volgens de uitvinding het ontstaan van bainiet wordt vermeden, doordat de vereffeningstempera-tuur reeds bereikt is, voordat een omzetting in ferriet kan plaatsvinden, en daarenboven de omzetting isotherm plaatsvindt, zodat tijdens 10 het afkoelen het bainietgebied niet doorlopen wordt.It is clear from Figure 5 that according to the invention the formation of bainite is avoided, because the equalization temperature has already been reached before a conversion to ferrite can take place, and moreover the conversion takes place isothermally, so that during the cooling the bainite region does not continue is becoming.
De in figuur 5 gekozen omzettingskrommen stemmen overeen met de gebruikelijke T-T-T diagrammen, waarbij door F het gebied van de ferrietvorming, door P het gebied van de perlietvorming, met B het gebied van de bainietvorming en Mg de martensiet-starttemperatuur zijn 15 aangeduid. Austeniet, dat onder de martensiet-starttemperatuur wordt afgekoeld, wordt direkt in martensiet omgezet.The conversion curves chosen in Figure 5 correspond to the usual T-T-T diagrams, where F indicates the area of ferrite formation, P indicates the area of perlite formation, B indicates the area of bainite formation and Mg indicates the martensite start temperature. Austenite, which is cooled below the martensite starting temperature, is directly converted to martensite.
De in figuur 6 weergegeven tabel toont een uitvoeringsvoorbeeld van het mogelijke verloop van de afkoeling voor verschillende staal-diameter van 5>5-30 mm. Daarbij wordt uitgegaan van een temperatuur 20 van 850°C, waarbij de koeling intreedt, vooropgesteld, dat een nor maal gelegeerd staal wordt gebruikt, d.w.z. de som van de legerings-elementen van het staal is niet groter dan het aandeel van 1,7$.The table shown in figure 6 shows an exemplary embodiment of the possible course of the cooling for different steel diameters of 5> 5-30 mm. This is based on a temperature of 850 ° C, at which the cooling starts, provided that a normal alloyed steel is used, ie the sum of the alloying elements of the steel does not exceed the share of 1.7 $ .
Daaruit blijkt duidelijk, dat de eerste trap van de koeling nimmer langer dan 0,2 seconden duurt. Terwijl voor een diameter van 5>5 25 mm een koeltrap voldoende is, kunnen bij grotere diameters tot 8 koel- trappen worden doorlopen.It is clear from this that the first stage of the cooling never lasts longer than 0.2 seconds. While a cooling stage is sufficient for a diameter of 5> 5 mm, up to 8 cooling stages can be used for larger diameters.
De totale koeling is daarbij op zijn laagst ha 3 seconden afgesloten. In de volgende kolom is de tijd tot het bereiken van de vereffeningstemperatuur aangegeven. Hierbij kunnen de beton-ijzersoorten 30 in drie, na diameter verschillende groepenl, II, III onderverdeeld wor den. De eerste groep omvat de diktes van 5,5-13 mm, de tweede groep van 13-25 mm en de derde groep van 25-30 mm.The total cooling is completed at the lowest ha for 3 seconds. The time to reach the equalization temperature is shown in the next column. In this case, the concrete iron types 30 can be divided into three groups 1, 2, 3 after diameter. The first group includes the thicknesses of 5.5-13 mm, the second group of 13-25 mm and the third group of 25-30 mm.
Binnen de eerste groep is de vereffeningstemperatuur in twee seconden bereikt. In de tweede groep wordt de vereffeningstemperatuur 35 binnen 10 seconden bereikt, in de derde groep binnen 1U seconden. Deze 800 0 0 59 8 samenzang heeft voor de bruikbaarheid -van de hier toegepaste -waterkoeling een aanzienlijke betekenis, welke nog nader toegelicht zal worden.Within the first group, the equalization temperature is reached in two seconds. In the second group, the equalization temperature is reached within 10 seconds, in the third group within 1U seconds. This 800 0 0 59 8 harmony has a considerable significance for the utility of the water cooling used here, which will be explained in more detail below.
In de verdere kolommen van figuur 6’ zijn de kerntemperaturen aa.n het einde van elke koelschrede voor de verschillende materiaaldia-5 meters aangegeven. Onder kern wordt hier de diameter r=0 verstaan.In the further columns of Figure 6, the core temperatures at the end of each cooling step for the different material diameters are indicated. Core is here understood to mean the diameter r = 0.
Bovendien is voor elke stafdiameter nog de bereikte vereffeningstem-peratuur aangegeven.In addition, the equalization temperature reached is indicated for each bar diameter.
Uit de figuren 7 en 8 blijkt de zin van de reeds bedoelde onderverdeling in de drie diameter-groepen. Figuur 7 toont het T-T-T-10 diagram voor een koolstofarm (C = 0,25^1 normaal staal. De vroegst mo gelijke omzetting van het austeniet in ferriet Is dan na ca. 2 seconden bij een temperatuur van ca. 500°C mogelijk. In overeenstemming met de wetenschap van de uitvinding, moet de vereffeningstemperatuur op dat tijdstip bereikt zijn. Daaruit volgt, dat bij toepassing van de in fi-15 guur 6 karakteristieke waterkoeling normale staalsoorten tot aan een diameter van 13 mm gebruikt kunnen worden. De vereffeningstemperatuur ligt dan iets boven 500°C.Figures 7 and 8 show the meaning of the subdivision already referred to in the three diameter groups. Figure 7 shows the TTT-10 diagram for a low-carbon (C = 0.25 ^ 1 normal steel. The earliest possible conversion of the austenite to ferrite is then possible after about 2 seconds at a temperature of about 500 ° C. In accordance with the science of the invention, the equalization temperature must be reached at that time, it follows that when using the water cooling characteristic of Figure 6, normal steels up to a diameter of 13 mm can be used. then slightly above 500 ° C.
In vergelijking hiermede toont figuur 8 het T-T-T-diagram van een koolstofarme staalsoort, waarbij de som van de legeringselementen 20 tussen 1,7$ en 3% ligt. Daarbij wordt het duidelijk, dat een zo vroegst mogelijk omzetting van het austeniet in ferriet pas- na ongeveer 1Q seconden mogelijk is. Voorts valt op te merken, dat de vereffeningstemperatuur aanzienlijk hoger gekozen moet worden, omdat de zo vroegst mogelijke omzetting in ferriet bij ongeveer 700°C begint. Door het 25 toevoegen van legeringselementen kan echter het tijdstip van de zo vroegst mogelijke omzetting van het austeniet In ferriet vertraagd worden, zodat voor het bereiken van de vereffeningstemperatuur meer tijd ter beschikking staat.In comparison, Figure 8 shows the T-T-T diagram of a low-carbon steel grade, the sum of the alloying elements 20 being between 1.7% and 3%. It becomes clear that the earliest conversion of the austenite to ferrite is only possible after about 100 seconds. Furthermore, it should be noted that the equalization temperature should be chosen significantly higher, since the earliest conversion to ferrite starts at about 700 ° C. By adding alloying elements, however, the time of the earliest conversion of the austenite into ferrite can be delayed, so that more time is available to reach the equalization temperature.
Een zelfde effekt, namelijk het verschuiven van het tijdstip 30 van een zo vroeg mogelijke omzetting van het austeniet In ferriet op latere tijdstippen is door de toevoeging van microlegeringselementen, zoals niob, vanadium, of molybdeen mogelijk. Ter onderscheiding met het gebruik van gelegeerde staalsoorten (figuur 8) worden daarbij uitsluitend de omzettingskrommen volgens figuur 7 over slechts 1 decade naar 35 rechts geschoven, zonder dat daarenboven de stand of de vorm van de 3 0 0 0 0 59 _ 9 ΐ omzettingskrommen zou veranderen.The same effect, namely the shifting of the time of the earliest conversion of the austenite into ferrite at later times, is possible through the addition of microalloying elements, such as niob, vanadium, or molybdenum. To distinguish it from the use of alloy steels (figure 8), only the conversion curves according to figure 7 are shifted to the right by just 1 decade, without the position or shape of the 3 0 0 0 0 59 _ 9 ΐ conversion curves being change.
Aldus wordt door het toevoegen van microlegeringselementen, in tegenstelling tot het toevoegen van andere legeringselementen, de vereffeningstemperatuur niet veranderd.Thus, the addition of microalloy elements, unlike the addition of other alloy elements, does not change the equalization temperature.
5 Bij het aanhouden van de in figuur 6 weergegeven waterkoeling blijkt de noodzakelijkheid bij het bereiden van betonijzer met diameters gelijk of groter dan 13 mm, hetzij een gelegeerd staal (som van de legeringselementen tussen 1,7# en 3#] of een microgelegeerd staal (vanadium, niob, molybdeen tot 0,8#) te gebruiken.5 The maintenance of the water cooling shown in figure 6 shows the necessity when preparing rebar with diameters equal or larger than 13 mm, either an alloy steel (sum of the alloy elements between 1.7 # and 3 #] or a micro alloy steel (vanadium, niob, molybdenum up to 0.8 #).
10 Bij een diameter groter dan 25 mm moet bij een gelegeerd staal soort de som van de legeringselementen tot boven 3# opgevoerd worden.10 For a diameter greater than 25 mm, for an alloy steel type the sum of the alloying elements must be increased to above 3 #.
Dit is in het algemeen echter niet aan te bevelen, zodat voor deze diameters bovendien of uitsluitend microlegeringen toegepast worden.However, this is generally not recommended, so that micro-alloys are additionally or exclusively used for these diameters.
In plaats van het veranderen van het legeringsaandeel van het 15 staal zou ook een intensievere koeling bewerkstelligen, dat de vereffeningstemperatuur vroeger bereikt zal worden. Een dergelijke koeling is echter zeer kostbaar.Instead of changing the alloy portion of the steel, more intensive cooling would also cause the equalization temperature to be reached earlier. However, such cooling is very expensive.
Uit de grafieken volgens figuur 7 en 8 valt nog af te leiden.,, dat het aandeel aan ferriet en perliet in de kern door de keuze van de 20 vereffeningstemperatuur beïnvloed kan worden.From the graphs according to figures 7 and 8 it can still be deduced that the proportion of ferrite and perlite in the core can be influenced by the choice of the equalization temperature.
Bij de beschreven uitvoeringsvoorbeelden is van een intrede-temperatuur van het materiaal in het koeltraject uit-gegaan van 850°C.In the described embodiments, an entry temperature of the material into the cooling range is assumed to be 850 ° C.
Er zijn echter ook andere temperaturen denkbaar, doch de ïn-tredetem-peratuur moet tenminste zo hoog liggen, dat het austeniet nog stabiel 25 is en zo laag gekozen moet zijn, dat de afkoeling van het gewalste ma teriaal op de vereffeningstemperatuur binnen de vereiste tijd mogelijk is. Dit betekent, dat in het bijzonder bij kleine diameters een hoge intredetemperatuur van het materiaal in het koeltraject op de koop toe genomen moet worden. In het algemeen Is de temperatuur van 850°C voor 30 dit doel bijzonder geschikt gebleken.However, other temperatures are also conceivable, but the entering temperature must be at least so high that the austenite is still stable and must be chosen so low that the cooling of the rolled material to the equalization temperature is within the required time. is possible. This means that, in particular with small diameters, a high entering temperature of the material in the cooling section must be bought. In general, the temperature of 850 ° C has proved particularly suitable for this purpose.
De isotherme omzetting van het austeniet in ferriet en perliet kan door het inschakelen van een oven achter het koeltraject worden verkregen. Het is echter veel voordeliger, het niet gesneden, uit de produktiestraat komende betonijzer onmiddellijk na zijn uittreden uit 35 het koeltraject op te haspelen. Door het zich op de haspel bevinden 80 0 0 0 59 ...10 daalt de temperatuur van het betonijzer voor een voldoende_lange tijd niet, omdat dit door het vrijkomen van de omzettingswarmte zelfs nog gaat stijgen en door de haspel een verminderde warmteafvoer naar de lucht plaatsvindt.The isothermal conversion of the austenite to ferrite and perlite can be obtained by switching on an oven behind the cooling range. It is, however, much more advantageous to reel the uncut rebar coming from the production line immediately after it has left the cooling section. Being on the reel means that the rebar temperature does not drop for a sufficiently long time, because this will increase even further due to the release of the conversion heat and the heat dissipation to the air will decrease. takes place.
5 Bovendien maakt deze wijze van koeling een snelle:produktie- proces mogelijk, zoals dit bij het produceren van draad op zichzelf bekend is, doch voor het bereiden van betonstaalsoorten nog niet eerder is toegepast.Moreover, this method of cooling enables a rapid production process, as is known per se in the production of wire, but has never been used before for the preparation of reinforcing steels.
QMer dezelfde voorwaarden bedraagt de breukbelasting, welke 10 volgens het Duitse Offenlegungsschrift 2Λ26.920 voor betonijzer 5,2 bedraagt, bij betonijzer volgens de uitvinding 10,1$. Hieruit volgen de verbeteringen met betrekking tot het vormen van scheurtjes en de duurbelastingsproef.Under the same conditions, the breaking load, which according to the German Offenlegungsschrift 2Λ26,920 for rebar is 5.2, with rebar according to the invention 10.1 $. This results in improvements in crack formation and the endurance load test.
Onder gunstige voorwaarden kan de breukbelasting voor beton-15 ijzer volgens de uitvinding nog aanzienlijk worden opgevoerd. De gemiddelde waarde kan dan bijv. liggen tussen 13,9% en waardoor de volgens DIÏÏ k88/blad 1 vereiste waarden aanzienlijk overschreden worden.Under favorable conditions, the breaking load for concrete iron according to the invention can still be increased considerably. The average value may then be, for example, between 13.9% and as a result of which the values required by DIIKK88 / sheet 1 are considerably exceeded.
20 800 0 0 5920 800 0 0 59
Claims (14)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2900271A DE2900271C2 (en) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Weldable reinforcing steel and process for its manufacture |
| DE2900271 | 1979-01-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8000059A true NL8000059A (en) | 1980-07-08 |
Family
ID=6060073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8000059A NL8000059A (en) | 1979-01-05 | 1980-01-04 | WELDABLE CONCRETE IRON AND METHOD FOR PREPARING THE SAME |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55115949A (en) |
| AU (1) | AU534561B2 (en) |
| BE (1) | BE881003A (en) |
| CA (1) | CA1129312A (en) |
| DE (1) | DE2900271C2 (en) |
| ES (1) | ES487449A0 (en) |
| FI (1) | FI69120C (en) |
| FR (1) | FR2445858A1 (en) |
| GB (1) | GB2047270B (en) |
| IT (1) | IT1164547B (en) |
| LU (1) | LU82058A1 (en) |
| NL (1) | NL8000059A (en) |
| SE (1) | SE451020B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU85475A1 (en) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Arbed | PROCESS FOR PRODUCING HARD STEEL MACHINE WIRE |
| DE3431008C2 (en) | 1984-08-23 | 1986-10-16 | Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München | Heat treatment of hot rolled bars or wires |
| DD231577B1 (en) * | 1984-12-17 | 1987-09-09 | Brandenburg Stahl Walzwerk | METHOD FOR INCREASING THE STRENGTH OF REINFORCING STEELS |
| DD234281B1 (en) * | 1984-12-21 | 1989-06-21 | Florin Stahl Walzwerk | METHOD FOR PRESSURE WATER TREATMENT OF ROLLING STEEL PRODUCTS |
| DD239805B1 (en) * | 1985-07-29 | 1988-06-22 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | METHOD FOR PRODUCING A CONCRETE STEEL |
| CA1265421A (en) * | 1985-10-31 | 1990-02-06 | Norio Anzawa | Method and apparatus for cooling rolled steels |
| FR2684691B1 (en) * | 1991-12-04 | 1995-06-09 | Unimetall Sa | PROCESS FOR THE CONTINUOUS MANUFACTURE OF A THREADED STEEL WIRE, PARTICULARLY A WIRE FOR REINFORCING CONCRETE. |
| DE19962801A1 (en) | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Sms Demag Ag | Process for heat treating wire |
| US6395109B1 (en) | 2000-02-15 | 2002-05-28 | Cargill, Incorporated | Bar product, cylinder rods, hydraulic cylinders, and method for manufacturing |
| IT1391760B1 (en) * | 2008-11-11 | 2012-01-27 | Danieli Off Mecc | THERMAL TREATMENT PROCESS OF LAMINATES |
| KR101787287B1 (en) * | 2016-10-21 | 2017-10-19 | 현대제철 주식회사 | High strength steel deformed bar and method of manufacturing the same |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE790867A (en) * | 1972-10-31 | 1973-02-15 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR IMPROVING THE QUALITY OF LAMINATED PRODUCTS, SUCH AS ROUND OR CONCRETE BARS, MACHINE WIRE, ETC .... |
| NL170159C (en) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | METHOD FOR MANUFACTURING WELDABLE LOW CARBON STEEL MATERIAL BY CONTROLLED COOLING |
| AT368774B (en) * | 1973-09-11 | 1982-11-10 | Salzgitter Peine Stahlwerke | STEEL WIRE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| DD106661A1 (en) * | 1973-09-24 | 1974-06-20 | ||
| IT1090143B (en) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR MANUFACTURING LAMINATED STEEL PRODUCTS |
-
1979
- 1979-01-05 DE DE2900271A patent/DE2900271C2/en not_active Expired
- 1979-12-21 IT IT28312/79A patent/IT1164547B/en active
- 1979-12-27 JP JP17389279A patent/JPS55115949A/en active Pending
- 1979-12-28 FI FI794092A patent/FI69120C/en not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-01-02 AU AU54287/80A patent/AU534561B2/en not_active Ceased
- 1980-01-03 FR FR8000255A patent/FR2445858A1/en active Granted
- 1980-01-04 NL NL8000059A patent/NL8000059A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-01-04 CA CA343,104A patent/CA1129312A/en not_active Expired
- 1980-01-04 ES ES487449A patent/ES487449A0/en active Granted
- 1980-01-04 BE BE0/198857A patent/BE881003A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 SE SE8000069A patent/SE451020B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 LU LU82058A patent/LU82058A1/en unknown
- 1980-01-07 GB GB8000407A patent/GB2047270B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI69120B (en) | 1985-08-30 |
| FR2445858B1 (en) | 1984-05-04 |
| BE881003A (en) | 1980-05-02 |
| JPS55115949A (en) | 1980-09-06 |
| FR2445858A1 (en) | 1980-08-01 |
| CA1129312A (en) | 1982-08-10 |
| GB2047270B (en) | 1982-12-15 |
| AU534561B2 (en) | 1984-02-09 |
| ES8107320A1 (en) | 1980-12-16 |
| GB2047270A (en) | 1980-11-26 |
| ES487449A0 (en) | 1980-12-16 |
| SE451020B (en) | 1987-08-24 |
| IT1164547B (en) | 1987-04-15 |
| AU5428780A (en) | 1980-07-10 |
| FI794092A (en) | 1980-07-06 |
| IT7928312A0 (en) | 1979-12-21 |
| FI69120C (en) | 1987-05-05 |
| SE8000069L (en) | 1980-07-06 |
| LU82058A1 (en) | 1980-04-23 |
| DE2900271A1 (en) | 1980-07-17 |
| DE2900271C2 (en) | 1984-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2645059C (en) | Process for manufacturing steel sheet having very high strength, ductility and toughness characteristics, and sheet thus produced | |
| CA2617879C (en) | Method of producing high-strength steel plates with excellent ductility and plates thus produced | |
| CA2506347C (en) | Method for making an abrasion resistant steel plate and steel plate obtained | |
| DE60214086T2 (en) | Highly ductile steel sheet with excellent compressibility and hardenability through deformation aging and method for its production | |
| NL8000059A (en) | WELDABLE CONCRETE IRON AND METHOD FOR PREPARING THE SAME | |
| CA2686940C (en) | Process for manufacturing cold-rolled and annealed steel sheets with very high strength, and sheets thus produced | |
| FR2765243A1 (en) | AUSTENOFERRITIQUE STAINLESS STEEL WITH VERY LOW NICKEL AND HIGH TENSION STRENGTH | |
| RU2007137999A (en) | HIGH STRENGTH AND BENDING RESISTANT MATERIAL | |
| FR2847272A1 (en) | Fabrication of steel components or sheet resistant to abrasion but with improved ability for welding and thermal cutting | |
| FR2488285A1 (en) | ||
| JPH09209073A (en) | Composite sleeve for roll for rolling wide flange shape | |
| FR2833617A1 (en) | PROCESS FOR MANUFACTURING COLD ROLLED SHEATHES WITH HIGH RESISTANCE OF MICRO-ALLOY DUAL PHASE STEELS | |
| JPH0572460B2 (en) | ||
| EP0022134B1 (en) | Reinforcement steel with high mechanical strength | |
| CA2292742A1 (en) | Tool steel composition | |
| JPH08325644A (en) | Production of high strength hot rolled steel sheet | |
| JP2588573B2 (en) | High chrome cast iron composite roll | |
| CH681603A5 (en) | ||
| US5460665A (en) | Method of manufacturing a low-alloy ultra-low-carbon cold anisotropy rolled steel sheet exhibiting an excellent resistance to fabrication embrittlement and small internal anisotropy | |
| JPH08199298A (en) | High strength hot rolled steel plate excellent in chemical convertibility and its production | |
| FR2495189A1 (en) | High strength three-phase steel sheet - contg. polygonal ferrite, bainite and martensite, formed by hot rolling and controlled cooling | |
| JP4319945B2 (en) | High carbon steel plate with excellent hardenability and workability | |
| JPH051352A (en) | Composite roll and its manufacture | |
| JPH10183289A (en) | Hot roll | |
| BE1002517A6 (en) | Method for producing steel for embossing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT |
|
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |