JPH10183289A - Hot roll - Google Patents
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- JPH10183289A JPH10183289A JP10242497A JP10242497A JPH10183289A JP H10183289 A JPH10183289 A JP H10183289A JP 10242497 A JP10242497 A JP 10242497A JP 10242497 A JP10242497 A JP 10242497A JP H10183289 A JPH10183289 A JP H10183289A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、著しく優れた耐摩
耗性を有し、且つ、遠心鋳造法で製造しても炭化物の偏
析のない熱間圧延用ロールに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hot-rolling roll having remarkably excellent wear resistance and free from segregation of carbides even when manufactured by a centrifugal casting method.
【0002】[0002]
【従来の技術】近年、熱間圧延技術はめざましく進歩
し、熱間圧延用ロールにおいても、VとWを多量に添加
して硬質なV炭化物やW炭化物を出現させることによっ
て耐摩耗性を格段に向上させた高速度工具鋼組成の外層
材を持つ高性能ロール(以降ハイスロールと呼ぶ)が開
発され(例えば、特開平1-96355 、特開平6-145888、特
開平4-80344 、特開平5-1350、特開平5-5155、特開平8-
35033 等)、一部では実用化も進んでいる。然しなが
ら、圧延製品の品質向上と効率的生産の観点からロール
の使用環境はますます過酷化し、同時に、圧延鋼板の表
面品質への要求も厳格化されるようになっており、より
一層の耐摩耗性向上とロール表面の品質向上が要求され
るようになった。2. Description of the Related Art In recent years, hot rolling technology has been remarkably advanced, and even in a hot rolling roll, wear resistance is markedly increased by adding a large amount of V and W to produce hard V carbide and W carbide. High-performance rolls (hereinafter referred to as high-speed rolls) having an outer layer material having an improved high-speed tool steel composition have been developed (for example, JP-A-1-96355, JP-A-6-145888, JP-A-4-80344, JP-A-4-80344). 5-1350, JP-A-5-5155, JP-A-8-
35033, etc.), and some of them are being put to practical use. However, the use environment of rolls is becoming increasingly severe from the viewpoint of improving the quality of rolled products and efficient production, and at the same time, the requirements for the surface quality of rolled steel sheets are becoming stricter, and the wear resistance is further increased. There has been a demand for improved rollability and roll surface quality.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ハイスロールでは、
V、W、Mo、Cr等の多種類の合金成分が添加される
ため、各元素の添加量に応じて種類の異なった複数の炭
化物(MC、M6 C、M7C3 、M2 C、M3 C等)が
晶出する。また、合金元素を多量に添加するほど炭化物
量が増大し、好適な組成範囲では更に耐摩耗性が向上す
る可能性も秘めている。ところが、鋳造ロールの耐摩耗
性を向上させるために多種類の炭化物を多量に生成させ
ると、各々の炭化物の晶出するタイミングや比重の違い
に基づいて炭化物の凝固偏析が顕著となり、熱間圧延中
にロール表面に偏析模様が発生して、特に仕上ミルの後
段用ロールとして使用すると、圧延される鋼板の表面品
質を劣化させるという問題が発生した。SUMMARY OF THE INVENTION
Since various types of alloy components such as V, W, Mo, and Cr are added, a plurality of different types of carbides (MC, M 6 C, M 7 C 3 , M 2 C) are added according to the amount of each element added. , M 3 C) crystallize out. Further, as the alloying element is added in a large amount, the amount of carbide increases, and there is a possibility that the wear resistance is further improved in a preferable composition range. However, when a large amount of various types of carbides are generated in order to improve the wear resistance of the casting roll, solidification segregation of the carbides becomes remarkable based on differences in the crystallization timing and specific gravity of each carbide, and hot rolling is performed. A segregation pattern was generated on the roll surface during the process, and particularly when used as a roll for the subsequent stage of the finishing mill, there was a problem that the surface quality of the steel sheet to be rolled was deteriorated.
【0004】ここで、コスト的に有利な遠心鋳造法でハ
イスロールを製造する場合には、遠心力が付与されると
ともに凝固時間が長いため炭化物の偏析傾向が一層大き
くなる。一方、溶接肉盛り法や連続鋳掛け肉盛り法等
(製造コストが大)でハイスロールを製造すれば、遠心
力が付与されずに、然も、外層材が急速に凝固すること
から、炭化物の偏析は抑制されるが、ロール製造コスト
が著しく高くなるという問題があった。このような問題
から、耐摩耗性を更に著しく向上したハイスロールを製
造することは困難であった。[0004] When a high-speed roll is manufactured by a centrifugal casting method, which is advantageous in terms of cost, a tendency of segregation of carbides is further increased due to the long centrifugal force and solidification time. On the other hand, if high-speed rolls are manufactured by the welding overlay method or the continuous casting overlay method (manufacturing cost is large), the outer layer material is rapidly solidified without applying centrifugal force. Although segregation is suppressed, there is a problem that the roll manufacturing cost is significantly increased. Due to such a problem, it has been difficult to produce a high-speed roll with further improved wear resistance.
【0005】本発明の課題は、耐摩耗性に著しく優れ、
然も、経済的に優れた遠心鋳造法で製造しても炭化物が
偏析しない高性能ハイスロールを提供することにある。An object of the present invention is to significantly improve abrasion resistance,
It is, of course, to provide a high-performance high-speed roll in which carbides do not segregate even when manufactured by an economically excellent centrifugal casting method.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】請求項1に記載の本発明
に係る熱間圧延用ロールは、重量比で、C; 2.4〜 2.9
%、Si; 1%以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18
%、Mo; 3〜 9%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%
を含有し、且つ、下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなる外層を有するよう
にしたものである。The roll for hot rolling according to the present invention according to the present invention has a weight ratio of C: 2.4 to 2.9.
%, Si: 1% or less, Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18
%, Mo; 3 to 9%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%
, And simultaneously satisfy the following expressions (1) and (2): 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 .. (2) An outer layer composed of the remaining Fe and inevitable impurities.
【0007】請求項2に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、重量比で、C; 2.4〜 2.9%、Si; 1%以
下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、Mo; 3〜 9
%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%を含有し、且つ、
下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなり、特にWを 1%未
満とする外層を有するようにしたものである。The hot-rolling roll according to the present invention according to the second aspect of the present invention has a weight ratio of C: 2.4 to 2.9%, Si: 1% or less, Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18%, Mo; 3-9
%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and
The following expressions (1) and (2) are simultaneously satisfied, and 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) Remaining Fe And an unavoidable impurity, particularly having an outer layer in which W is less than 1%.
【0008】請求項3に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、MC型炭化物とM7 C3型炭化物を面積率の
合計で13〜30%含有する外層を持つようにしたものであ
る。According to a third aspect of the present invention, there is provided a hot-rolling roll having an outer layer containing MC type carbide and M 7 C 3 type carbide in a total area ratio of 13 to 30%. is there.
【0009】請求項4に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、請求項3に記載の本発明において更に、外層
に含有するM7 C3 型炭化物の面積率が 6%以上である
ようにしたものである。According to a fourth aspect of the present invention, in the hot-rolling roll according to the third aspect, the area ratio of the M 7 C 3 type carbide contained in the outer layer is 6% or more. It is like that.
【0010】請求項5に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、請求項3又は4に記載の本発明において更
に、外層が、重量比で、C; 2.4〜 2.9%、Si; 1%
以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、Mo; 3〜 9
%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%を含有し、且つ、
下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなるようにしたもので
ある。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a hot-rolling roll according to the third or fourth aspect, wherein the outer layer has a weight ratio of C: 2.4 to 2.9%, Si: 1 %
Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18%, Mo: 3 to 9
%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and
The following expressions (1) and (2) are simultaneously satisfied, and 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) Remaining Fe And unavoidable impurities.
【0011】請求項6に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、請求項3又は4に記載の本発明において更
に、外層が、重量比で、C; 2.4〜 2.9%、Si; 1%
以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、Mo; 3〜 9
%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%を含有し、且つ、
下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなり、特にWを 1%以
下とするようにしたものである。According to a sixth aspect of the present invention, in the hot rolling roll according to the third aspect of the present invention, the outer layer further comprises a weight ratio of C: 2.4 to 2.9%, Si: 1 %
Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18%, Mo: 3 to 9
%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and
The following expressions (1) and (2) are simultaneously satisfied, and 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) Remaining Fe And unavoidable impurities, and in particular, W is set to 1% or less.
【0012】請求項7に記載の本発明は、請求項1〜6
のいずれかに記載の外層と溶着一体化した球状黒鉛鋳鉄
又は黒鉛鋼の内層とからなる熱間圧延用ロールであり、
内層が、重量比で、C;2.5 〜4.0 %、Si;1.5 〜3.
5 %、Mn;1.5 %以下、Ni; 5%以下、Cr; 3%
以下、Mo; 3%以下,V; 3%以下、Nb;2%以下
を含有し、残部Fe及び不可避的不純物よりなるように
したものである。The present invention according to claim 7 provides the invention according to claims 1 to 6
A roll for hot rolling consisting of an outer layer according to any of the above and an inner layer of spheroidal graphite cast iron or graphite steel welded and integrated,
The inner layer is, by weight ratio, C: 2.5 to 4.0%, Si: 1.5 to 3.
5%, Mn: 1.5% or less, Ni: 5% or less, Cr: 3%
In the following, Mo: 3% or less, V: 3% or less, Nb: 2% or less, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
【0013】請求項8に記載の本発明は、請求項1〜7
のいずれかに記載の外層と内層の間に中間層を有し、該
中間層を介して外層と内層が溶着一体化してなる熱間圧
延用ロールであり、中間層が、重量比で、C;0.8 〜3.
0 %、Si;0.3 〜3.0 %、Mn;1.5 %以下、Ni;
5%以下、Cr;10%以下、Mo; 4%以下、V; 5%
以下、Nb; 3%以下を含有し、残部Fe及び不可避的
不純物よりなるようにしたものである。[0013] The present invention described in claim 8 provides the invention according to claims 1 to 7.
A hot-rolling roll having an intermediate layer between the outer layer and the inner layer according to any one of the above, wherein the outer layer and the inner layer are welded and integrated through the intermediate layer, wherein the intermediate layer has a weight ratio of C 0.8 to 3.
0%, Si; 0.3 to 3.0%, Mn; 1.5% or less, Ni;
5% or less, Cr: 10% or less, Mo; 4% or less, V: 5%
In the following, Nb; 3% or less is contained, and the balance is composed of Fe and inevitable impurities.
【0014】請求項9に記載の本発明に係る熱間圧延用
ロールは、請求項8に記載の本発明において更に、内層
材への中間層混入比を 5〜20%の範囲に規制するように
したものである。According to a ninth aspect of the present invention, in the hot rolling roll according to the eighth aspect of the present invention, the mixing ratio of the intermediate layer to the inner layer material is further restricted to a range of 5 to 20%. It was made.
【0015】請求項10に記載の本発明に係る熱間圧延
用ロールは、請求項8又は9に記載の本発明において更
に、中間層材への外層混入比を 5〜50%の範囲に規制す
るようにしたものである。According to a tenth aspect of the present invention, in the hot rolling roll according to the eighth or ninth aspect, the mixing ratio of the outer layer to the intermediate layer material is further restricted to a range of 5 to 50%. It is something to do.
【0016】請求項11に記載の本発明は、請求項1〜
10のいずれかにおいて、熱間圧延用ロールを構成する
層の1層以上に、Coを 6%以下含有させるものであ
る。The present invention described in claim 11 provides the invention according to claims 1 to
In any one of the above 10, the one or more layers constituting the roll for hot rolling contain 6% or less of Co.
【0017】請求項12に記載の本発明は、請求項1〜
11のいずれかに記載の外層を遠心鋳造してなる熱間圧
延用ロールである。The present invention described in claim 12 is the first invention.
A hot-rolling roll obtained by centrifugally casting the outer layer according to any one of the first to eleventh aspects.
【0018】ここで、「中間層材への外層混入比」と
は、中間層鋳造時に外層が再溶解することにより、中間
層の鋳込み組成に外層の成分がどれだけ混入するかを管
理する値である。Here, the "outer layer mixing ratio into the intermediate layer material" is a value for controlling how much the components of the outer layer are mixed into the casting composition of the intermediate layer by re-dissolving the outer layer during the casting of the intermediate layer. It is.
【0019】即ち、ある元素に着目してロール外層の成
分割合を(a重量%)、中間層の鋳込み成分割合を(b
重量%)、鋳造後のロール中間層の成分割合を(c重量
%)とした場合、「中間層材への外層混入比」は以下の
ように定義されるThat is, focusing on a certain element, the component ratio of the outer layer of the roll is (a weight%) and the casting component ratio of the intermediate layer is (b
% By weight), and when the component ratio of the intermediate layer of the roll after casting is (c% by weight), the “outer layer mixing ratio to the intermediate layer material” is defined as follows.
【0020】[0020]
【数1】 (Equation 1)
【0021】また、「内層材への中間層混入比」とは、
内層鋳造時に既中間層が再溶解することにより、内層の
鋳込み組成に既中間層の成分がどれだけ混入するかを管
理する値である。The “ratio of mixing the intermediate layer into the inner layer material” is
This is a value for controlling how much the components of the existing intermediate layer are mixed into the casting composition of the inner layer due to the re-dissolution of the existing intermediate layer during the casting of the inner layer.
【0022】即ち、ある元素に着目してロール中間層の
成分割合を(c重量%)、内層の鋳込み成分割合を(d
重量%)、鋳造後のロール内層の成分割合を(e重量
%)とした場合、「内層材への中間層混入比」は以下の
ように定義される。That is, focusing on a certain element, the component ratio of the roll intermediate layer is (c weight%) and the casting component ratio of the inner layer is (d
% By weight), and when the component ratio of the inner layer of the roll after casting is (e% by weight), the “ratio of mixing the intermediate layer into the inner layer material” is defined as follows.
【0023】[0023]
【数2】 (Equation 2)
【0024】尚、前記の混入比を求める際に着目すべき
元素としては、Cr,Mo,Si等の偏析し難い元素が
望ましい。It should be noted that as an element to be considered when calculating the mixing ratio, an element such as Cr, Mo, or Si that is unlikely to segregate is desirable.
【0025】また、「外層材」、「内層材」の用語は、
「鋳込み前の湯」を意味し、「外層」、「内層」の用語
は「凝固後」のものを意味する。The terms "outer layer material" and "inner layer material"
The term "water before casting" means "outer layer" and the term "inner layer" means "after solidification".
【0026】[0026]
(A) 外層における合金元素の限定理由 (本発明の技術思想・特徴)本発明では、[a] 炭化物の
偏析防止、[b] 耐摩耗性の著しい向上、[c] ロールの割
損防止、を同時に達成する組成範囲を以下の視点から鋭
意検討し、VとNbを含有した高Cr−Mo系組成の外
層を有した熱間圧延用ハイスロールにおいて、従来ロー
ルでの問題を一挙に解決する好適組成を見い出した。(A) Reasons for limiting alloy elements in outer layer (Technical concept and characteristics of the present invention) In the present invention, [a] prevention of segregation of carbide, [b] remarkable improvement in wear resistance, [c] prevention of roll breakage, Are simultaneously studied from the following viewpoints to solve the problems of conventional rolls at once in a hot rolling high-speed roll having an outer layer of a high Cr-Mo composition containing V and Nb. A suitable composition has been found.
【0027】[a] 炭化物の偏析防止 (イ) 炭化物の偏析を防止するには、凝固過程でオーステ
ナイトと炭化物の晶出タイミング(晶出温度)の差が小
さく、且つ、溶鋼との比重差の小さい炭化物を晶出させ
ること、或いは、多種類の炭化物を晶出させないことが
有効であることが見出された。[A] Prevention of segregation of carbides (a) In order to prevent segregation of carbides, the difference between the crystallization timing (crystallization temperature) of austenite and carbides during the solidification process is small, and the difference in specific gravity between molten steel and steel. It has been found that it is effective to crystallize small carbides or not to crystallize various types of carbides.
【0028】(ロ) 耐摩耗を著しく向上したハイスロール
を得るための条件は、極めて硬質なMC型炭化物と準硬
質相となるM6 C、M7 C3 、M23C6 、M2 C、M3
C等の共晶炭化物が多量に存在した金属組織を持つこと
である。ここで、準硬質相である共晶炭化物が多いほど
耐摩耗性が向上するが、共晶炭化物の種類が増えると、
前述したように炭化物の偏析が助長されるため、多種類
の共晶炭化物が共晶しない合金組成を設計することが重
要になる。(B) The conditions for obtaining a high-speed roll with remarkably improved wear resistance are as follows: extremely hard MC-type carbide and M 6 C, M 7 C 3 , M 23 C 6 , M 2 C which are quasi-hard phases. , M 3
It has a metal structure in which a large amount of eutectic carbide such as C is present. Here, the more eutectic carbide that is a quasi-hard phase, the more the wear resistance improves, but when the type of eutectic carbide increases,
Since the segregation of carbides is promoted as described above, it is important to design an alloy composition in which various types of eutectic carbides do not eutectic.
【0029】(ハ) 共晶炭化物の偏析防止 高C高Cr組成とすると、M7 C3 を主とするCr系炭
化物が、コロニー状の共晶炭化物として金属組織中に均
一に分散することが、高Cr鋳鉄において知られてい
る。これをヒントにし、ハイスロールの準硬質相として
M7 C3 型炭化物を利用すれば炭化物の偏析を抑制する
方法を見い出した。(C) Prevention of Segregation of Eutectic Carbide If the composition is made of high C and high Cr, the Cr-based carbide mainly composed of M 7 C 3 can be uniformly dispersed as a colony-like eutectic carbide in the metal structure. , High Cr cast iron. Using this as a hint, we have found a method of suppressing carbide segregation by using M 7 C 3 -type carbide as the quasi-hard phase of high-speed rolls.
【0030】本発明では、準硬質相として主にM7 C3
型炭化物が多量に晶出するその好適な組成範囲として
C; 2.4〜 2.9%、Cr;12〜18%を選定した。しか
し、この組成範囲においても、C及びCrが、式;C
(%)+ 0.2・Cr(%)で計算される数値の 6.2を超
えて添加されると、上述のコロニー状のM7 C3 型炭化
物に加えて針状のCr系炭化物が晶出してしまうことが
判明した。針状のCr炭化物が晶出する組成でロールを
遠心鋳造すると、コロニー状の炭化物と針状の炭化物が
偏析することから、限定式;C(%)+ 0.2・Cr
(%)≦ 6.2を設定した。In the present invention, M 7 C 3 is mainly used as the quasi-hard phase.
C: 2.4 to 2.9%, and Cr: 12 to 18% were selected as the preferable composition ranges in which the type carbides are largely crystallized. However, even in this composition range, C and Cr have the formula;
(%) + 0.2 · Cr ( %) when added beyond 6.2 numerical values calculated by the needle-like Cr carbide will crystallize out in addition to the colony-like M 7 C 3 type carbide described above It has been found. When a roll is centrifugally cast with a composition in which acicular Cr carbides are crystallized, colony-like carbides and acicular carbides segregate, so a limiting formula: C (%) + 0.2 · Cr
(%) ≦ 6.2 was set.
【0031】尚、一般にハイスロールはWを含有する
が、Wを添加すると、M7 C3 型と異なった炭化物(M
5 CやM2 C等)が出現し、それらが偏析する場合があ
る。また、Wの比重が著しく大きいことから、溶湯と炭
化物の比重差を拡大し、炭化物の偏析を一層助長(各元
素の比重→W;19.3、Fe;7.9 、Cr;7.2 、Mo;
10.2)するとともに耐摩耗性を劣化させることが判明し
た。従って、本発明ではW系炭化物が出現するような量
のWを添加してはならない。In general, high-strol contains W, but when W is added, carbide different from M 7 C 3 type (M
5 C, M 2 C, etc.), which may segregate. Further, since the specific gravity of W is remarkably large, the difference in specific gravity between the molten metal and the carbide is enlarged to further promote the segregation of the carbide (specific gravity of each element → W; 19.3, Fe; 7.9, Cr; 7.2, Mo;
10.2) as well as deteriorating wear resistance. Therefore, in the present invention, W should not be added in such an amount that W-based carbides appear.
【0032】(ニ) MC型炭化物の偏析防止 Vを主体とするMC型炭化物は溶湯よりも比重が小さい
ため、遠心鋳造した場合には、比重差に基づいてMC炭
化物が遠心分離する問題がある。(D) Prevention of segregation of MC-type carbides MC-type carbides mainly composed of V have a lower specific gravity than molten metal. Therefore, when centrifugally cast, there is a problem that MC carbides are centrifuged based on a difference in specific gravity. .
【0033】MC型炭化物の遠心分離を抑制するには、
MC型炭化物の比重を大きくすることで溶湯との比重差
を減少することが有効である。本発明では、V主体のM
C型炭化物に高比重元素であるNbとMo(比重→V
C;5.7 、V;6.1 、Nb;8.6 、Mo;10.2)を複合
させることでMC型炭化物を比重の大きな複合炭化物に
改質するとともに、溶湯の比重を増加させる作用をもつ
Wを添加しないという方法でMC型炭化物の遠心分離を
防止した。これを達成するための好適組成はV;3〜 8
%、Nb: 0.5〜 4%、Mo; 3〜 9%である。In order to suppress the centrifugal separation of MC type carbide,
It is effective to increase the specific gravity of the MC type carbide to reduce the specific gravity difference from the molten metal. In the present invention, V-based M
High specific gravity elements Nb and Mo (specific gravity → V
C; 5.7, V; 6.1, Nb; 8.6, Mo; 10.2) to modify the MC-type carbide into a composite carbide having a large specific gravity and not to add W which has an effect of increasing the specific gravity of the molten metal. The method prevented centrifugation of MC-type carbides. The preferred composition to achieve this is V;
%, Nb: 0.5-4%, Mo; 3-9%.
【0034】[b] 耐摩耗性の著しい向上 ハイスロールとしての耐摩耗性を発揮するためにはMC
型炭化物が必須であり、更に耐摩耗性を著しく向上させ
るためにはより強い共晶炭化物を多量に存在させること
が必要である。本発明では、前述のような偏析に関わる
制限条件の中でハイスロールの耐摩耗性を更に著しく向
上させるために鋭意検討し、MC炭化物とM7 C3 型炭
化物の適量導入、及びMC炭化物とM7 C3 型炭化物の
強化を図った。即ち、耐摩耗性を向上するにはMC炭化
物とM7 C3 型炭化物の合計が13%以上必要であり、こ
れらの炭化物を出現させるため好適組成は、炭素供給源
としてCを 2.4%〜 2.9%含有し、V; 3〜 8%とN
b; 0.5〜 4%を含有させることにより、VとNbの複
合型MC炭化物を出現せしめ、更に適量のM7 C3 型炭
化物を出現させるためにCrを12〜18%含有させるもの
である。但し、上記の組成限定だけでは安定的に耐摩耗
性を著しく向上させることは不可能であった。そこで、
偏析を助長しない範囲で耐摩耗性を向上すべく検討を重
ね、Moの適正配合によって上述のMC炭化物とCr炭
化物が改質されて耐摩耗性が著しく向上することを見い
出した。即ち、Moを 3〜 9%含有させることにより、
MC炭化物とCr炭化物中にMoが濃化し、各々の炭化
物が強靱な複合炭化物に改質される。ここで、Cr量を
多くするほどMoの添加量を増量する必要があり、Mo
(%)/Cr(%)で計算される値が 0.27 以上なけれ
ば耐摩耗性が向上しないことが判明したため、限定式;
0.27≦Mo(%)/Cr(%)を設定した。尚、Mo
(%)/Cr(%)で計算される値が 0.7を超えると、
Moが過剰になってMo主体の共晶炭化物が多量に出現
して炭化物の偏析を助長するとともに耐摩耗性の劣化を
起こすことが判明したことから、限定式;Mo(%)/
Cr(%)< 0.7を設定した。尚、Mo/Crが 0.7以
下であっても、Mo系炭化物は晶出するか、Mo/Cr
が 0.7以下であれば、ロール特性に悪影響を及ぼすこと
はない。[B] Significant improvement in wear resistance In order to exhibit wear resistance as a high-speed roll, MC is required.
A type carbide is essential, and in order to further improve wear resistance, it is necessary to have a large amount of a stronger eutectic carbide. In the present invention, in order to further remarkably improve the wear resistance of the high-speed roll under the above-described restriction conditions related to segregation, an appropriate amount of MC carbide and M 7 C 3 type carbide are introduced, and MC carbide is introduced. M 7 C 3 type carbide was strengthened. That is, in order to improve the wear resistance, the total of the MC carbide and the M 7 C 3 type carbide is required to be 13% or more. In order to make these carbides appear, a preferable composition is to use C as a carbon source at 2.4% to 2.9%. %, V; 3-8% and N
b; By containing 0.5 to 4%, the appearance of the composite type MC carbide of V and Nb, is intended to contain 12 to 18% of Cr in order to further reveal the appropriate amount of M 7 C 3 type carbide. However, it was not possible to stably remarkably improve abrasion resistance only by limiting the composition described above. Therefore,
Investigations have been made to improve the wear resistance within a range that does not promote segregation, and it has been found that the above-mentioned MC carbide and Cr carbide are modified by the proper blending of Mo, thereby significantly improving the wear resistance. That is, by containing 3 to 9% of Mo,
Mo is enriched in the MC carbide and the Cr carbide, and each carbide is reformed into a tough composite carbide. Here, it is necessary to increase the amount of added Mo as the amount of Cr increases.
(%) / Cr (%), it was found that the abrasion resistance would not be improved unless the value was 0.27 or more.
0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) was set. In addition, Mo
If the value calculated by (%) / Cr (%) exceeds 0.7,
Since it was found that Mo became excessive and Mo-based eutectic carbides appeared in large quantities and promoted segregation of carbides and caused deterioration of wear resistance, the limiting formula: Mo (%) /
Cr (%) <0.7 was set. In addition, even if Mo / Cr is 0.7 or less, Mo-based carbides crystallize or Mo / Cr
If the value is 0.7 or less, there is no adverse effect on the roll characteristics.
【0035】[c] ロールの割損防止 耐摩耗性を向上するために炭化物量を著しく増加させた
複合ハイスロールを製造すると、鋳込み後にロールが割
損する場合がある。割損原因は、外層の炭化物量が過度
に多くなると膨張係数が著しく低下(炭化物の線膨張係
数が低いため、炭化物を多量に含有した外層は線膨張係
数が小さくなる)することにより内層との熱膨張・収縮
量の差が拡大して、ロールの熱応力が過大になったため
である。この知見から、本複合ロールでの割損を抑制す
る限界炭化物量を検討した結果、MC型炭化物とM7 C
3 型炭化物を面積率の合計で30%以下にする必要がある
ことを見い出した。[C] Prevention of Roll Breakage When a composite high-speed roll in which the amount of carbide is remarkably increased in order to improve the wear resistance is manufactured, the roll may be broken after casting. The cause of the breakage is that if the amount of carbide in the outer layer becomes excessively large, the coefficient of expansion decreases significantly (because the coefficient of linear expansion of the carbide is low, the outer layer containing a large amount of carbide has a small coefficient of linear expansion). This is because the difference in the amount of thermal expansion / contraction increased and the thermal stress of the roll became excessive. Based on this finding, a study was made on the limit carbide amount that suppresses the breakage of the composite roll. As a result, MC-type carbide and M 7 C
It has been found that it is necessary to reduce the total area ratio of type 3 carbide to 30% or less.
【0036】(1) 本発明におけるロール外層の炭化物含
有量は以下のように定められる。 ・外層のMC型炭化物とM7 C3 型炭化物の合計が面積
率で13〜30% 優れた耐摩耗性を得るためには、MC型炭化物とM7 C
3 型炭化物の合計が面積率で13%以上必要である。但
し、該面積率の合計が30%を超えるとロールが割損しや
すくなる。(1) The carbide content of the outer layer of the roll in the present invention is determined as follows.・ The total of the MC type carbide and the M 7 C 3 type carbide in the outer layer is 13 to 30% in area ratio. In order to obtain excellent wear resistance, the MC type carbide and the M 7 C type
The total of type 3 carbides must be at least 13% in area ratio. However, if the sum of the area ratios exceeds 30%, the roll is likely to break.
【0037】・外層のM7 C3 型炭化物の面積率が 6%
以上 MC型炭化物とM7 C3 型炭化物の合計が面積率で13〜
30%であり、且つ、M7 C3 型炭化物が面積率で 6%以
上含有すると耐摩耗性が著しく向上するとともに、ロー
ル或いは圧延鋼板の表面性状も向上する。また、ロール
の熱膨張を抑制して通板性を向上させる効果もある。M
7 C3 型炭化物の面積率が 6%未満ではその効果が得ら
れない。The area ratio of the M 7 C 3 type carbide in the outer layer is 6%
The total of MC type carbide and M 7 C 3 type carbide is 13 ~
It was 30%, and, together with the wear resistance is remarkably improved when M 7 C 3 type carbide is contained in an area ratio above 6%, also improved surface properties of the roll or rolled steel plate. Further, there is also an effect of suppressing the thermal expansion of the roll and improving the sheet passing property. M
7 C 3 type carbide area ratio of the effect can not be obtained with less than 6%.
【0038】(2) 本発明におけるロール外層の組成は以
下のように定められる。 ・C;2.4 〜2.9 % Cはロールの耐摩耗性を向上するための炭化物形成に必
須な元素である。 2.4%未満では炭化物量が不足して優
れた耐摩耗性を得ることができない。一方、 2.9%を超
えると炭化物量が過多となるとともに、炭化物の偏析が
発生する。(2) The composition of the roll outer layer in the present invention is determined as follows. C: 2.4 to 2.9% C is an element essential for carbide formation for improving the abrasion resistance of the roll. If it is less than 2.4%, the amount of carbides is insufficient, so that excellent wear resistance cannot be obtained. On the other hand, if the content exceeds 2.9%, the amount of carbides becomes excessive, and segregation of carbides occurs.
【0039】・Cr;12〜18%、C(%)+ 0.2・Cr
(%)≦ 6.2 Crは、コロニー状のM7 C3 炭化物を適量出現させ、
耐摩耗性と耐肌荒れ性を向上させるために12%以上添加
する必要がある。12%未満ではCr炭化物が不足し、耐
摩耗性の劣化とロール肌荒れが発生する。また、18%を
超えるか、C(%)+ 0.2・Cr(%)で計算される値
が 6.2を超えると、針状のCr炭化物が晶出するととも
に炭化物の偏析が発生するため、圧延鋼板表面品質を劣
化させる原因となる。Cr: 12-18%, C (%) + 0.2Cr
(%) ≦ 6.2 Cr makes a proper amount of colony-shaped M 7 C 3 carbide appear,
It is necessary to add 12% or more to improve abrasion resistance and skin roughness resistance. If it is less than 12%, Cr carbide will be insufficient, and wear resistance will deteriorate and roll surface roughness will occur. If the content exceeds 18% or the value calculated by C (%) + 0.2 · Cr (%) exceeds 6.2, needle-like Cr carbides are crystallized and carbide segregation occurs. It causes the surface quality to deteriorate.
【0040】・Mo; 3〜 9%、0.27≦Mo(%)/C
r(%)< 0.7 MoはMC炭化物及びM7 C3 炭化物中に濃化してそれ
らの炭化物を強化し、ロールの耐摩耗性を著しく向上す
る効果を持つ。同時に、MC炭化物の偏析を抑制する効
果を持つ。これらの効果を得るためにMoは 3%以上必
要であり、且つ0.27≦Mo(%)/Cr(%)を満足し
なければならない。一方、Moが 9%を超えるか、Mo
(%)/Cr(%)で計算される値が 0.7を超えると、
Mo系の炭化物が多量に出現し、炭化物の偏析を助長す
るとともに耐摩耗性の著しい劣化をもたらす。Mo: 3 to 9%, 0.27 ≦ Mo (%) / C
r (%) <0.7 Mo will enhance their carbides and concentrated to MC carbides and M 7 C 3 carbide, has the effect of greatly improving the wear resistance of the roll. At the same time, it has an effect of suppressing segregation of MC carbide. In order to obtain these effects, Mo must be 3% or more, and satisfy 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%). On the other hand, if Mo exceeds 9% or Mo
If the value calculated by (%) / Cr (%) exceeds 0.7,
A large amount of Mo-based carbides appears, which promotes segregation of the carbides and significantly reduces wear resistance.
【0041】・V; 3〜 8%、Nb;0.5 〜 4% Vは硬質なMC炭化物を形成させ、ハイスロールとして
の一定レベルの耐摩耗性を得るために必須な元素であ
る。その効果を得るためには 3%以上必要であるが、 8
%を超えると溶湯の融点を上昇させるとともに溶湯の流
動性を低下させ、ロール製造上の問題を発生させる。V: 3 to 8%, Nb: 0.5 to 4% V is an essential element for forming a hard MC carbide and obtaining a certain level of wear resistance as a high-speed roll. To achieve this effect, 3% or more is required.
%, The melting point of the molten metal is increased and the fluidity of the molten metal is lowered, which causes a problem in roll production.
【0042】NbもMC炭化物形成元素であり、Moを
MC炭化物中に濃化させる作用がある。Nbを添加する
ことによって、MC炭化物をより強靱な(V、Nb、M
o)C系の複合MC炭化物に改質し耐摩耗性を著しく向
上する。また、複合MC炭化物となることによってその
比重が溶湯の比重に近づくため、MC炭化物の偏析が抑
制される。その効果を得るためにNbは 0.5%以上必要
であるが、 4%を超えて添加するとNb系の炭化物が独
自に晶出し、炭化物の偏析を助長する。(尚、好適範囲
はV; 4〜 6%、Nb; 1〜 2%である。)Nb is also an MC carbide forming element, and has the effect of enriching Mo in MC carbide. By adding Nb, the MC carbide is made tougher (V, Nb, M
o) It is modified to a C-based composite MC carbide to significantly improve wear resistance. In addition, since the specific gravity approaches the specific gravity of the molten metal by forming the composite MC carbide, segregation of the MC carbide is suppressed. To obtain this effect, Nb must be 0.5% or more. However, if it exceeds 4%, Nb-based carbides are independently crystallized and promote segregation of carbides. (The preferred ranges are V; 4 to 6% and Nb; 1 to 2%.)
【0043】・Si; 1%以下 Siは脱酸材として、及び鋳造性確保のために添加す
る。Siの好適下限値は0.1%以上である。 1%を超え
て添加しても効果が飽和する。Si: 1% or less Si is added as a deoxidizing material and for ensuring castability. The preferred lower limit of Si is 0.1% or more. Even if it exceeds 1%, the effect is saturated.
【0044】・Mn; 1%以下 Mnは溶鋼中のSをMnSとして固定し、Sの悪影響を
除去するため添加する。Mnの好適下限値は 0.1%以上
である。 1%を超えて添加してもその効果が飽和する。Mn: 1% or less Mn is added to fix S in the molten steel as MnS and to remove the adverse effect of S. The preferred lower limit of Mn is 0.1% or more. Even if it exceeds 1%, the effect is saturated.
【0045】・W; 1%未満 本発明では、Wの添加は耐摩耗性を向上する効果がない
ばかりか、炭化物の偏析を助長する弊害を及ぼすため、
Wを添加することは好ましくない。溶解原料等から不可
避的に含有されるような場合でも、なるべく弊害を少な
くするため、 1%を超えないように、好適には 0.5%を
超えないように溶解原料を変更することが必要である。W: less than 1% In the present invention, the addition of W not only has no effect of improving wear resistance, but also has an adverse effect of promoting segregation of carbides.
It is not preferable to add W. Even if it is inevitably contained from dissolved raw materials, it is necessary to change the dissolved raw materials so as not to exceed 1%, preferably not to exceed 0.5%, in order to minimize the adverse effects. .
【0046】・Ni; 1.5%未満 Niは本発明の必須元素ではないが、焼入れ性を向上さ
せ、ロール焼入れ時の操作範囲を広げる作用をもつこと
から、必要に応じて添加してもよい。但し、 1.5%を超
えて添加しても効果が飽和するとともに、不安定な残留
γの形成を促進するため、上限を 1.5%とする。Ni: less than 1.5% Ni is not an essential element of the present invention, but may have an effect of improving the quenchability and expanding the operation range at the time of quenching the roll. However, if the content exceeds 1.5%, the effect is saturated and the formation of unstable residual γ is promoted, so the upper limit is made 1.5%.
【0047】・Co; 6%以下 Coは、本発明の必須元素ではないが、高温における組
織を安定化させる働きがあり、また、熱膨張率を減少す
る効果もあるため、添加してもよい。但し、本発明のロ
ールの耐摩耗性、耐肌荒れ性を向上する作用は小さく、
ロールの特性向上に対するメリットは低いため、経済性
の観点から上限を 6%とする。Co: 6% or less Co is not an essential element of the present invention, but may be added because it has a function of stabilizing the structure at high temperatures and has an effect of reducing the coefficient of thermal expansion. . However, the effect of improving the abrasion resistance of the roll of the present invention, the surface roughness resistance is small,
Since the merit for improving the roll characteristics is low, the upper limit is set at 6% from the viewpoint of economy.
【0048】(3) 本発明におけるロールの製造は以下の
ように定められる。 ・内層;球状黒鉛鋳鉄或いは黒鉛鋼 内層には、鋳造性と加工性に優れた高強度材を適用する
ことが好ましい。実用性を考慮して、中実一体ロールを
製造する場合は球状黒鉛鋳鉄を選定し、円筒状のスリー
ブロールを製造する場合には黒鉛鋼を選定するのが良
い。(3) The roll production in the present invention is defined as follows. -Inner layer: Spheroidal graphite cast iron or graphite steel It is preferable to apply a high-strength material excellent in castability and workability to the inner layer. Considering practicality, it is preferable to select spheroidal graphite cast iron when manufacturing a solid integrated roll, and to select graphite steel when manufacturing a cylindrical sleeve roll.
【0049】・中間層の設置 ロールの外層と内層を直接溶着一体化させると、内層に
外層の合金成分が多量に混入し、内層が硬脆化する場合
があり、特に、内層を球状黒鉛鋳鉄にした場合に内層の
硬脆化が顕著となる。このような場合、外層の合金成分
の内層への混入を抑制するため、外層と内層の間に中間
層を設けることが好ましい。尚、中間層の成分は厳密に
規定する必要はないが、外層の合金成分の内層への混入
による内層の硬脆化を防止するために中間層のCr、M
o、V、Nb等の合金元素含有量は、外層より低くする
必要があり、また、鋳造性を確保するために、中間層用
の溶湯は、Cを0.5 %以上、Siを0.5 %以上含有させ
ることが好ましい。When the outer layer and the inner layer of the roll are directly welded and integrated, a large amount of the alloy component of the outer layer may be mixed into the inner layer, and the inner layer may become hard and embrittled. In this case, hard embrittlement of the inner layer becomes remarkable. In such a case, it is preferable to provide an intermediate layer between the outer layer and the inner layer in order to suppress the alloy component of the outer layer from being mixed into the inner layer. It is not necessary to strictly define the components of the intermediate layer. However, in order to prevent hard embrittlement of the inner layer due to mixing of the alloy components of the outer layer into the inner layer, Cr and M
The content of alloying elements such as o, V and Nb must be lower than that of the outer layer, and in order to ensure castability, the molten metal for the intermediate layer contains 0.5% or more of C and 0.5% or more of Si. Preferably.
【0050】(4) 尚、本発明の複合ロール(製品)の中
間層及び内層は、外層の合金成分が混入するため、合金
元素含有が高くなる。各層の顕著な高合金化は脆化によ
るロール割損の原因となる。従って複合ロール製品での
各層の合金組成は、以下の範囲にすることが好ましい。(4) The intermediate layer and the inner layer of the composite roll (product) of the present invention contain a higher alloying element content because the outer layer alloy components are mixed. Remarkably high alloying of each layer causes roll breakage due to embrittlement. Therefore, the alloy composition of each layer in the composite roll product is preferably set in the following range.
【0051】・中間層 C;0.8 〜3.0 %、Si;0.3 〜3.0 %、Mn;≦1.5
% Ni;≦ 5%、Cr;≦ 10 %、Mo;≦ 4% V;≦ 5%、Nb;≦ 3%Intermediate layer C: 0.8-3.0%, Si: 0.3-3.0%, Mn; ≦ 1.5
% Ni; ≤ 5%, Cr; ≤ 10%, Mo; ≤ 4% V; ≤ 5%, Nb; ≤ 3%
【0052】・内層 C;2.5 〜4.0 %、Si;1.5 〜3.5 %、Mn;≦1.5
%、Ni;≦ 5% Cr;≦ 3%、Mo;≦ 3%,V;≦ 3%、Nb;≦ 2
%Inner layer C: 2.5 to 4.0%, Si: 1.5 to 3.5%, Mn: ≦ 1.5
%, Ni; ≤ 5% Cr; ≤ 3%, Mo; ≤ 3%, V; ≤ 3%, Nb; ≤ 2
%
【0053】(B) 内層、中間層における合金元素の限定
理由 本発明の複合ロール(3層ロール)においては、外層と
中間層及び内層を冶金学的に結合させるために、外層内
面側と中間層材を混合させることと、中間層内面側と内
層材を混合させることが不可欠である。(B) Reasons for Restriction of Alloy Elements in Inner Layer and Intermediate Layer In the composite roll (three-layer roll) of the present invention, the outer layer inner surface and the inner layer are interposed between the outer layer, the intermediate layer and the inner layer in a metallurgical manner. It is essential to mix the layer material and to mix the inner layer material with the inner surface side of the intermediate layer.
【0054】然しながら、内層と中間層の優れた強靱性
を損なうまで過度に外層を混入させてはならない。However, the outer layer must not be mixed excessively until the excellent toughness of the inner layer and the intermediate layer is impaired.
【0055】本発明は、外層の内層への混入を抑制する
ために中間層を設けているが、それでも外層は中間層を
介して内層へ混入する。In the present invention, the intermediate layer is provided to suppress the mixing of the outer layer into the inner layer. However, the outer layer is mixed into the inner layer via the intermediate layer.
【0056】そこで、本発明においては、中間層材への
外層混入比を 5〜50%とするのが最適であると見い出し
た。 5%未満では、外層と中間層の境界に未溶着或いは
介在物等の鋳造欠陥が発生し易くなり、境界部の健全性
を確保できない。また50%を超えると、外層に含有する
炭化物形成元素(特にCr)が多量に混入し、中間層の
靱性が損なわれる。Therefore, in the present invention, it has been found that the mixing ratio of the outer layer to the intermediate layer material is optimally 5 to 50%. If it is less than 5%, casting defects such as unwelding or inclusions are likely to occur at the boundary between the outer layer and the intermediate layer, and the soundness of the boundary cannot be ensured. On the other hand, if it exceeds 50%, a large amount of carbide-forming elements (especially Cr) contained in the outer layer is mixed, and the toughness of the intermediate layer is impaired.
【0057】また、本発明においては、内層材への中間
層混入比を 5〜20%とするのが最適であると見い出し
た。 5%未満では、中間層と内層の境界に未溶着或いは
介在物等の鋳造欠陥が発生し易くなり、境界部の健全性
を確保できない。一方20%を超えると、内層と中間層の
結合状態を改善する効果は飽和するばかりか、中間層に
含有される炭化物形成元素(特にCr)が内層に多量に
混入し、内層が著しく脆化して、ロールが割損する原因
となる。In the present invention, it has been found that the mixing ratio of the intermediate layer to the inner layer material is optimally set to 5 to 20%. If it is less than 5%, casting defects such as unwelding or inclusions are likely to occur at the boundary between the intermediate layer and the inner layer, and the soundness of the boundary cannot be ensured. On the other hand, if it exceeds 20%, the effect of improving the bonding state between the inner layer and the intermediate layer is not only saturated, but also a large amount of carbide-forming elements (especially Cr) contained in the intermediate layer are mixed into the inner layer, and the inner layer becomes significantly embrittled. This causes the roll to break.
【0058】即ち、中間層材への外層混入比及び内層材
への中間層混入比を前記の範囲で規制するとともに、層
間混入による成分上昇を考慮して中間層材組成及び内層
材組成を選択すれば良い。That is, the mixing ratio of the outer layer to the intermediate layer material and the mixing ratio of the intermediate layer to the inner layer material are restricted within the above ranges, and the composition of the intermediate layer material and the inner layer material are selected in consideration of the increase in the components due to the interlayer mixing. Just do it.
【0059】ロール製品の内層と中間層の好適組成は以
下の通りである。 [内層]中間層を設けることにより、外層のCrの内層
への混入を中間層のない場合に比して非常に低下せしめ
得るが、このCrの混入を完全には防止できない。従っ
て、このCr%の上昇分を考慮して、内層材の化学成分
及びその成分割合を選択する必要がある。The preferred composition of the inner layer and the intermediate layer of the roll product is as follows. [Inner layer] By providing the intermediate layer, the incorporation of Cr in the outer layer into the inner layer can be greatly reduced as compared with the case without the intermediate layer, but this incorporation of Cr cannot be completely prevented. Therefore, it is necessary to select the chemical component of the inner layer material and its component ratio in consideration of the increase in Cr%.
【0060】C; 2.5〜 4.0% Cは 2.5%未満では黒鉛の量が少なくなり、引け巣が発
生し易くなる。一方、4.0%を超えて含有させると脆弱
となるため、 2.5〜 4.0%の範囲に規定する。C: 2.5 to 4.0% When C is less than 2.5%, the amount of graphite is reduced, and shrinkage cavities are easily generated. On the other hand, if the content exceeds 4.0%, it becomes fragile, so it is specified in the range of 2.5 to 4.0%.
【0061】Si; 1.5〜 3.5% Siは 1.5%未満では黒鉛の量が少なくなり、セメンタ
イトが多く析出するために、硬くて脆くなる。一方、
3.5%を超えると、黒鉛量が多くなり過ぎて強度の劣化
をきたすので、 1.5〜 3.5%の範囲に規定する。Si: 1.5 to 3.5% If the content of Si is less than 1.5%, the amount of graphite decreases and a large amount of cementite precipitates, so that the material becomes hard and brittle. on the other hand,
If it exceeds 3.5%, the amount of graphite becomes too large and the strength is deteriorated. Therefore, it is specified in the range of 1.5 to 3.5%.
【0062】Mn; 1.5%以下 MnはSの害を抑えるのに有効であるが、 1.5%を超え
ると、材質を脆化させるので、 1.5%以下の範囲に規定
する。尚、 0.3%未満ではその効果が十分でなはない。Mn: 1.5% or less Mn is effective in suppressing the harm of S. However, if it exceeds 1.5%, the material becomes brittle. Therefore, the content is specified in the range of 1.5% or less. If the content is less than 0.3%, the effect is not sufficient.
【0063】Ni; 5.0%以下 Niは強度を増加させるが、 5.0%を超えて含有されて
も顕著な効果がない。よって、 5.0%以下の範囲に規定
する。尚、 0.3%未満ではその効果が不十分である。Ni: 5.0% or less Ni increases the strength, but there is no remarkable effect even if the content exceeds 5.0%. Therefore, it is specified in the range of 5.0% or less. If the content is less than 0.3%, the effect is insufficient.
【0064】Cr; 3%以下 Crは中間層が設けられていても、Crのある程度の内
層の混入は避けられず、低い程望ましいが、 3%までは
許容できる。 3%を超えて含有させるとセメンタイト量
が多くなり、材質強度と靱性が著しくが劣化する。Cr: 3% or less Even if the intermediate layer is provided, it is inevitable that a certain amount of Cr is mixed into the inner layer. If the content exceeds 3%, the amount of cementite increases, and the material strength and toughness are remarkably deteriorated.
【0065】Mo; 3%以下 Moは基地硬さを高める効果を有するが、 3%を超える
と脆くなり、また不経済でもあるので、 3%以下とす
る。Mo: 3% or less Mo has the effect of increasing the base hardness, but if it exceeds 3%, it becomes brittle and uneconomical, so it is made 3% or less.
【0066】V; 3%以下、Nb; 2%以下 NbとVは、微細な炭化物を均一に分散させ、内層の強
度を向上させると共に、ロール内層で構成されるロール
の軸部の耐摩耗性も改善する。V: 3% or less, Nb: 2% or less Nb and V uniformly disperse fine carbides, improve the strength of the inner layer, and abrasion resistance of the shaft of the roll composed of the inner layer of the roll. Also improve.
【0067】但し、Vは 3%、Nbは 2%を超えて含有
されると、内層の鋳造性が著しく劣化し、また硬脆化が
顕著になるので限定した。However, when the content of V exceeds 3% and the content of Nb exceeds 2%, the castability of the inner layer is remarkably deteriorated and the hard embrittlement becomes remarkable, so that the content is limited.
【0068】Co; 6%以下 Coは熱膨張率を減少させる効果があるため、熱応力に
よるロールの割損を防止する作用があるが、 6%を超え
て添加してもその効果は殆ど増加しないので、上限を 6
%とする。Co: 6% or less Co has the effect of reducing the coefficient of thermal expansion, and thus has the effect of preventing the breakage of the roll due to thermal stress. However, even if added over 6%, the effect hardly increases. No, so the upper limit is 6
%.
【0069】P: 0.1%以下 Pは溶湯の流動性を増加させるが、材質を脆弱にするた
めに、 0.1%以下とするのが好適である。P: 0.1% or less P increases the fluidity of the molten metal, but is preferably 0.1% or less in order to make the material brittle.
【0070】S;0.04%以下 Sは黒鉛の球状化を阻害するため低く抑える必要があ
り、0.04%以下とするのが好適である。S: 0.04% or less S must be kept low because it inhibits spheroidization of graphite, and is preferably 0.04% or less.
【0071】[中間層]中間層は、外層に含有される炭
化物形成元素(特にCr)が内層に混入して、内層の強
靱性が劣化するのを抑制する機能を持つ。[Intermediate Layer] The intermediate layer has a function of suppressing the deterioration of the toughness of the inner layer due to the carbide-forming element (especially Cr) contained in the outer layer being mixed into the inner layer.
【0072】C;0.8 〜3.0 % Cは基地中に溶け込んで強度を確保する。C含有量が0.
8 %未満ではその効果が不十分であり、一方、3.0 %を
超えると、炭化物が多くなり強靱性が劣化する。よっ
て、Cは0.8 〜3.0 %と規定する。C: 0.8 to 3.0% C is dissolved in the matrix to secure the strength. C content is 0.
If it is less than 8%, the effect is insufficient, while if it exceeds 3.0%, carbides increase and toughness deteriorates. Therefore, C is defined as 0.8 to 3.0%.
【0073】Si;0.3 〜3.0 % Siは、硬脆化の抑制と鋳造性確保のために0.3 %以上
必要である。3.0 %を超えて添加してもその効果が飽和
する。よって、0.3 〜3.0 %と規定する。Si: 0.3 to 3.0% Si is required to be at least 0.3% in order to suppress hard embrittlement and ensure castability. Even if added in excess of 3.0%, the effect saturates. Therefore, it is specified as 0.3 to 3.0%.
【0074】Mn; 1.5%以下 Mnは材質強度を向上させる効果があるが、 1.5%を超
えても効果が飽和するため、 1.5%以下の範囲とする。Mn: 1.5% or less Mn has the effect of improving the material strength, but the effect is saturated even if it exceeds 1.5%, so the content is set to 1.5% or less.
【0075】Ni; 5%以下 Niは強度及び靱性の確保に有効であるが、 5%を超え
ても効果が飽和するため、 5%以下に限定した。Ni: 5% or less Ni is effective for securing strength and toughness, but the effect is saturated even if it exceeds 5%, so it was limited to 5% or less.
【0076】Cr;10%以下 Crは炭化物を形成して材質を脆化させるため低い方が
望ましい。外層のCr量が著しく高い場合でも10%以下
にする必要がある。Cr: 10% or less Cr is desirably low because it forms carbide and embrittles the material. Even when the amount of Cr in the outer layer is extremely high, it must be 10% or less.
【0077】Mo; 4%以下 MoはNiと同様に強靱性確保の点で重要な元素である
が、 4%を超えても材質を脆化させるため、 4%以下に
限定した。Mo: 4% or less Mo is an important element similar to Ni in terms of securing toughness. However, even if it exceeds 4%, the material is embrittled.
【0078】V; 5%以下、Nb; 3%以下 VとNbは、中間層の強度を向上する作用がある。但し
Vは 5%、Nbは 3%を超えて含有すると中間層にミク
ロ的な引け巣が形成され易くなり、中間層の強度を著し
く劣化させる。V: 5% or less, Nb: 3% or less V and Nb have an effect of improving the strength of the intermediate layer. However, if V exceeds 5% and Nb exceeds 3%, microscopic shrinkage cavities are easily formed in the intermediate layer, and the strength of the intermediate layer is significantly deteriorated.
【0079】Co; 6%以下 Coは熱膨張率を減少させる効果があるため、熱応力に
よるロールの割損を防止する作用があるが、 6%を超え
て添加してもその効果は殆ど増加しないので、上限を 6
%とする。Co: 6% or less Co has the effect of reducing the coefficient of thermal expansion, and thus has the effect of preventing the breakage of the roll due to thermal stress. However, even if added over 6%, the effect hardly increases. No, so the upper limit is 6
%.
【0080】P:0.05%以下 Pは溶湯の流動性を増加させるが、材質を脆弱にするた
め低いほど良く、好ましくは0.05%以下とするのが好適
である。P: not more than 0.05% P increases the fluidity of the molten metal, but the lower the better, because it makes the material brittle, the more preferable it is 0.05% or less.
【0081】S;0.03%以下 SはPと同様に材質を脆弱にするため、その含有量は低
いほど良く、0.03%以下とするのが好適である。S: 0.03% or less S, like P, makes the material brittle, so the lower the content, the better, and the content is preferably 0.03% or less.
【0082】また、脱酸剤として、Al、Ti、Zr等
を 0.1%以下使用することもできる。As the deoxidizing agent, Al, Ti, Zr or the like may be used in an amount of 0.1% or less.
【0083】凝固後の中間層組成及び内層組成が前記範
囲を満足することにより、中間層及び内層の優れた材料
特性が得られる。また、本発明の場合、外層から内層に
混入するV及びNbの含有により内層としての球状黒鉛
鋳鉄又は黒鉛鋼は、一般の球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼に比
べ、機械的性質が向上するという効果がある。これは、
V及びNbが結晶粒微細化作用を有し、且つ焼入性元素
であるV及びNbを適量含有するため、高温熱処理によ
って極めて微細なベイナイト基地組織が得られるためで
ある。本発明ロールの場合、この効果により、従来より
更に高負荷圧延にも使用可能となる。When the composition of the intermediate layer and the inner layer after solidification satisfies the above ranges, excellent material properties of the intermediate layer and the inner layer can be obtained. In the case of the present invention, the content of V and Nb mixed into the inner layer from the outer layer has the effect of improving the mechanical properties of the spheroidal graphite cast iron or graphite steel as the inner layer as compared with general spheroidal graphite cast iron or graphite steel. is there. this is,
This is because V and Nb have a crystal grain refining action and contain an appropriate amount of V and Nb, which are hardenable elements, so that a very fine bainite matrix can be obtained by high-temperature heat treatment. In the case of the roll of the present invention, this effect allows the roll to be used for higher-load rolling than before.
【0084】(炭化物面積率の測定方法)本発明のロー
ル材には、主としてMC、M7 C3 及びM2 C或いはM
6 C型の炭化物が存在する。尚、Cr含有量が大きいた
めM3 C型炭化物はほとんど存在しない。(Method of Measuring Carbide Area Ratio) The roll material of the present invention mainly comprises MC, M 7 C 3 and M 2 C or M
There are 6 C-type carbides. Incidentally, since the Cr content is large, there is almost no M 3 C type carbide.
【0085】本発明での炭化物の同定法と炭化物量(面
積率)の測定法を以下に示す。 1.全炭化物量(面積率)の測定 試料表面を鏡面仕上げ研磨し、 5%硝酸アルコール溶
液、或いは塩酸−ピクリン酸アルコール溶液、或いは王
水に浸漬すると基地が腐食される。腐食面を光学顕微鏡
で観察すると基地部は黒色、炭化物は白色に見えるた
め、画像解析装置を用いて白部の面積を測定する方法
で、全炭化物量(面積率)を測定した。(尚、腐食して
も基地部が十分に黒くならない場合、腐食面を黒色の鉛
筆で均一にベタ塗りし、表面をガーゼ等で軽くふくと黒
(基地)、白(炭化物)がはっきりする。)The method for identifying carbides and the method for measuring the amount (area ratio) of carbides in the present invention are described below. 1. Measurement of Total Carbide Content (Area Ratio) When the sample surface is mirror-finished and polished and immersed in a 5% nitric acid alcohol solution, hydrochloric acid-picric acid alcohol solution or aqua regia, the base is corroded. When the corroded surface is observed with an optical microscope, the base portion looks black and the carbides look white. Therefore, the total carbide amount (area ratio) was measured by a method of measuring the area of the white portion using an image analyzer. (If the base is not sufficiently blackened by corrosion, the corroded surface is evenly painted with a black pencil, and the surface is lightly wiped with gauze or the like to make black (base) and white (carbide) clear. )
【0086】2.MC型炭化物の量(面積率)の測定 MC型炭化物は鏡面仕上げ(ノーエッチ)のままの場
合、光学顕微鏡で灰色に見える。この状態で灰色部の面
積を画像解析装置にて測定することにより、MC型炭化
物量(面積率)を測定した。2. Measurement of the amount (area ratio) of MC-type carbides MC-type carbides appear gray under an optical microscope when they are left mirror-finished (no-etch). In this state, the area (area ratio) of the MC type carbide was measured by measuring the area of the gray part with an image analyzer.
【0087】3.M2 C及びM6 C型の炭化物量(面積
率)の測定 試料表面を鏡面仕上げ研磨し、村上試薬によって 3〜 5
秒腐食するとM2 C及びM6 C型炭化物が黒く着色す
る。この状態で画像解析装置にて黒色部の面積を測定す
ることにより、M2 C及びM6 C型の炭化物量(面積
率)を測定した。3. Carbides of M 2 C and M 6 C type of the measurement sample surface (area ratio) is mirror finish polishing, 3 by Murakami reagent 5
After 2 seconds of corrosion, the M 2 C and M 6 C type carbides are colored black. In this state, the amount (area ratio) of the M 2 C and M 6 C type carbides was measured by measuring the area of the black portion with an image analyzer.
【0088】4.M7 C3 型炭化物量(面積率)の測定 M7 C3 型炭化物量=全炭化物量−(MC型炭化物量+
M2 C及びM6 C型の炭化物量)4. Measurement of M 7 C 3 type carbide amount (area ratio) M 7 C 3 type carbide amount = total carbide amount− (MC type carbide amount +
M 2 C and M 6 C type carbide)
【0089】5.MC型炭化物とM7 C3 型炭化物の合
計量(面積率) MC型炭化物とM7 C3 型炭化物の合計量=全炭化物量
−M2 C及びM6 C型の炭化物量5. The total amount of MC-type carbide and M 7 C 3 -type carbide (area ratio) Total amount = amount of carbide of total amount of carbide -M 2 C and M 6 C-type MC-type carbide and M 7 C 3 type carbide
【0090】6.本発明のロール外層の成分において、
高Cr−高Mo組成になるほどM2C或いはM6 C型の
炭化物量が増加するが、全炭化物面積率が40%を超えな
ければ、偏析等の問題は生じない。6. In the component of the roll outer layer of the present invention,
The amount of M 2 C or M 6 C type carbide increases as the composition becomes higher and the composition becomes higher. However, if the total carbide area ratio does not exceed 40%, problems such as segregation do not occur.
【0091】[0091]
【実施例】本発明に関わる遠心鋳造製ロールは、前記詳
述した構成を有しているものであり、このロールの製造
方法について図5に示す例によって説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A centrifugally cast roll according to the present invention has the above-described structure, and a method of manufacturing this roll will be described with reference to an example shown in FIG.
【0092】先ず、遠心力鋳造機の上で回転し、内面に
耐火材を被覆した金属製鋳型の中に、外層1を形成すべ
き溶湯を鋳込んだ後、その外層1の内面に中間層2を鋳
込む。この両者、即ち、外層1、及び中間層2が完全に
凝固後鋳型を垂直に立てて、上部から内層3を鋳込み、
この外層1、中間層2、及び内層3を完全に冶金学的に
結合させて一体のロールとする。尚、外層1と中間層2
の両者が完全に凝固し終らなくても、内面の一部が未凝
固の状態でそれらを水平又は傾斜した適当な方法により
内層3を鋳込んでも良い。First, the molten metal for forming the outer layer 1 is cast into a metal mold which is rotated on a centrifugal casting machine and has a refractory material coated on the inner surface. Cast 2 in. After the two layers, that is, the outer layer 1 and the intermediate layer 2 are completely solidified, the mold is set upright, and the inner layer 3 is cast from above,
The outer layer 1, the intermediate layer 2, and the inner layer 3 are completely metallurgically bonded to form an integral roll. The outer layer 1 and the intermediate layer 2
Even if both of them are not completely solidified, the inner layer 3 may be cast by an appropriate method in which the inner surface is partially solidified in a horizontal or inclined manner.
【0093】(実施例1)ロール外層に相当する表1に
示す化学組成の溶湯にて、肉厚 100mmの試料を遠心鋳造
した。試料断面の組織を観察することにより、炭化物の
偏析有無を判定した。次に、1050℃から焼入れ、550 ℃
で焼戻し処理を行なった後、炭化物面積率の測定試験片
と摩耗試験片を作成した。炭化物面積率は、画像解析装
置を用いて最大径 1μm 以上の炭化物を定量した。摩耗
試験は相手材(S45C)と試験片の2円盤のすべり摩耗
方式で、相手材900 ℃に加熱し、試験片を水冷しながら
800rpmで回転させ、試験片と相手材のすべり率を14.2%
として荷重 100kgで15分間圧接した。この試験を、相手
材を替えて12回行なった後の試験片の摩耗量を測定し
た。(Example 1) A sample having a thickness of 100 mm was centrifugally cast with a molten metal having the chemical composition shown in Table 1 corresponding to the outer layer of the roll. By observing the structure of the cross section of the sample, the presence or absence of carbide segregation was determined. Next, quenching from 1050 ℃, 550 ℃
After the tempering treatment, a test piece for measuring the carbide area ratio and a wear test piece were prepared. The carbide area ratio was determined using an image analyzer to determine the amount of carbide having a maximum diameter of 1 μm or more. The abrasion test is a sliding wear method of two disks of the mating material (S45C) and the test piece. The mating material is heated to 900 ° C and the test piece is cooled with water.
Rotate at 800rpm to reduce the slip rate between the test piece and the mating material to 14.2%
For 15 minutes with a load of 100 kg. After this test was performed 12 times while changing the mating material, the wear amount of the test piece was measured.
【0094】[0094]
【表1】 [Table 1]
【0095】炭化物の偏析有無の一例として、本発明材
(A-9) の炭化物組織を図1に示し、比較材(C-8) の炭化
物組織を図2に示す。本発明材では白くみえる炭化物が
試料の肉厚方向に均一に分散して圧延ロールとして好ま
しい組織を示している。一方、C或いはCrを過多に含
有した比較例では針状の炭化物とコロニー状の炭化物が
肉厚方向に分離偏析しており、圧延ロールとして使用し
た場合には圧延鋼板の表面品質を劣化させる。As an example of the presence or absence of carbide segregation, the material of the present invention
FIG. 1 shows the carbide structure of (A-9), and FIG. 2 shows the carbide structure of the comparative material (C-8). In the material of the present invention, carbides appearing white are uniformly dispersed in the thickness direction of the sample, and thus have a preferable structure as a rolling roll. On the other hand, in the comparative example containing excessive C or Cr, the needle-like carbide and the colony-like carbide are separated and segregated in the thickness direction, and when used as a rolling roll, the surface quality of the rolled steel sheet is deteriorated.
【0096】表2及び図3に、各試料の炭化物の偏析有
無と摩耗量を示す。Table 2 and FIG. 3 show the presence or absence of carbide segregation and the amount of wear in each sample.
【0097】[0097]
【表2】 [Table 2]
【0098】・本発明材は炭化物の偏析が無く、更に、
極めて優れた耐摩耗性を示している。The material of the present invention has no carbide segregation.
It shows extremely good wear resistance.
【0099】・比較材B-1 及びB-2 は、Mo量が制限範
囲を超えて逸脱した例であり、炭化物が偏析するととも
に耐摩耗性が劣化している。The comparative materials B-1 and B-2 are examples in which the amount of Mo deviates beyond the limit range, and the carbide is segregated and the wear resistance is deteriorated.
【0100】・比較材 C-1〜C-3 は、C或いはCrが不
足するとして本発明の成分限定範囲から逸脱するととも
に、炭化物量が不足して本発明の限定範囲から逸脱した
例であり、炭化物の偏析は認められないが耐摩耗性が著
しく劣化している。比較材C-1 は、Mo/Crも不足し
ている。The comparative materials C-1 to C-3 deviate from the component limitation range of the present invention on the assumption that C or Cr is insufficient, and are examples deviating from the limitation range of the present invention due to insufficient amount of carbide. No segregation of carbides was observed, but the wear resistance was significantly degraded. Comparative material C-1 also lacks Mo / Cr.
【0101】・比較材C-4 は、Mo/Crが不足して本
発明の限定範囲から逸脱した例であり、炭化物の偏析は
認められないが耐摩耗性が著しく劣化している。The comparative material C-4 is an example in which Mo / Cr is insufficient and deviates from the limited range of the present invention, and segregation of carbide is not recognized, but wear resistance is significantly deteriorated.
【0102】・比較材 C-5〜C-8 は、C或いはCrが過
多となって本発明の成分限定範囲から逸脱した例であ
り、炭化物が偏析している。うち、 C-6は、Moが不足
して本発明の成分限定範囲及びMo/Crの限定範囲も
逸脱しており、耐摩耗性の劣化も著しい。The comparative materials C-5 to C-8 are examples in which the amount of C or Cr is excessive and deviated from the component limitation range of the present invention, and carbides are segregated. Among them, C-6 lacks Mo and thus deviates from the component limitation range and Mo / Cr limitation range of the present invention, and the wear resistance is significantly deteriorated.
【0103】・比較材C-9 は、C+ 0.2Crの値が 6.2
を超えたために炭化物が偏析し、またMo及びMo/C
rの不足により、耐摩耗性も著しく劣化している。The comparative material C-9 has a C + 0.2Cr value of 6.2.
Is exceeded, carbides are segregated, and Mo and Mo / C
Due to the shortage of r, the wear resistance has also been significantly deteriorated.
【0104】(実施例2)2.8C−15Cr系の組成でM
o量を変えることによりMo/Crを変化させた表3に
示す化学組成の溶湯にて、肉厚30mmのY型キールブロッ
クを溶製し、1050℃から焼入れ、550 ℃で焼戻し処理を
行なった。試料の組織を観察することにより、炭化物の
偏析原因となる針状炭化物の有無を判定した。摩耗試験
は相手材(S45C)と試験片の 2円盤のすべり摩耗方式
で、相手材を 900℃に加熱し、試験片を水冷しながら80
0rpmで回転させ、試験片と相手材のすべり率を14.2%と
して荷重 100kgで15分間圧延した。この試験を、相手材
を替えて12回行なった後の試験片の摩耗量を測定した。
各試料の摩耗量と針状炭化物の有無を表4に示す。本発
明材(No. 3 〜5 )は極めて優れた耐摩耗性を有し、ま
た、針状炭化物も認められない。一方、Mo/Crが0.
27未満の比較材(No. 1 , 2 )では耐摩耗性が著しく劣
化し、Mo量が過多である比較材(No. 6 )では、針状
炭化物が出現するとともに耐摩耗性が劣化することが判
明した。(Example 2) 2.8C-15Cr-based composition and M
A Y-type keel block having a thickness of 30 mm was melted with a molten metal having a chemical composition shown in Table 3 in which Mo / Cr was changed by changing the amount of o, quenched from 1050 ° C, and tempered at 550 ° C. . By observing the structure of the sample, the presence or absence of needle-like carbides causing carbide segregation was determined. The abrasion test is a sliding wear method of the two disks of the mating material (S45C) and the test piece.
The sample was rotated at 0 rpm and rolled under a load of 100 kg for 15 minutes with a slip ratio of 14.2% between the test piece and the mating material. After this test was performed 12 times while changing the mating material, the wear amount of the test piece was measured.
Table 4 shows the wear amount of each sample and the presence or absence of needle-like carbide. The materials of the present invention (Nos. 3 to 5) have extremely excellent wear resistance, and no needle-like carbides are observed. On the other hand, Mo / Cr is 0.
The wear resistance of the comparative material (No. 1 and 2) less than 27 is significantly deteriorated, and the wear resistance of the comparative material (No. 6) having an excessive amount of Mo deteriorates with the appearance of acicular carbide. There was found.
【0105】[0105]
【表3】 [Table 3]
【0106】[0106]
【表4】 [Table 4]
【0107】(実施例3)表5に示す組成の外層材、中
間層材及び内層材を溶解し、胴径 670mm、胴長1450mm、
の複合ロールを以下の手順で製造した。遠心力140Gで回
転する鋳型内に外層材を厚さ75mmになるように鋳造し
た。外層が凝固した直後に、該外層の内面に肉厚40mmに
相当する量の中間層材を鋳造することにより、外層の内
面を再溶解させ、中間層と一体溶着させた。中間層が凝
固した後に鋳型の回転を停止し、内層材を鋳造すること
によって外層−中間層−内層を一体溶着させた。外層の
表面温度が60℃以下になるまで冷却した後、鋳型を解体
した。(Example 3) The outer layer material, the intermediate layer material and the inner layer material having the compositions shown in Table 5 were melted to obtain a body diameter of 670 mm, a body length of 1450 mm,
Was manufactured by the following procedure. The outer layer material was cast in a mold rotating at a centrifugal force of 140 G to a thickness of 75 mm. Immediately after the outer layer was solidified, an amount of the intermediate layer material equivalent to a thickness of 40 mm was cast on the inner surface of the outer layer, so that the inner surface of the outer layer was redissolved and integrally welded to the intermediate layer. After the intermediate layer was solidified, the rotation of the mold was stopped, and the outer layer-intermediate layer-inner layer was integrally welded by casting the inner layer material. After cooling until the surface temperature of the outer layer became 60 ° C. or less, the mold was disassembled.
【0108】・比較ロール 比較ロールは、CとCrが過多となって本発明の成分限
定範囲から逸脱し、外層の炭化物面積率(MCとM7 C
3 の合計)が32.4%と本発明の限定範囲を逸脱したロー
ルである。比較ロールは鋳型を解体した後、放置中に内
層から割損した。Comparative Roll The comparative roll deviated from the component limitation range of the present invention due to excessive amounts of C and Cr, and the carbide area ratio of the outer layer (MC and M 7 C
(Total 3 ) is 32.4%, which is a roll outside the limited range of the present invention. After dismantling the mold, the comparative roll broke from the inner layer during standing.
【0109】・本発明ロール 本発明ロールは、鋳型を解体した後、1050℃から焼入れ
し、引き続いて 500℃にて焼戻しする熱処理を行なっ
た。熱処理後超音波探傷等の検査も行なったが、中間層
及びその近傍へのザク巣等の欠陥もなく、内部性状も健
全であった。Roll of the Present Invention The roll of the present invention was subjected to a heat treatment of quenching from 1050 ° C. and then tempering at 500 ° C. after dismantling the mold. After the heat treatment, inspections such as ultrasonic flaw detection were also performed, but there were no defects such as a back cavity in the intermediate layer and the vicinity thereof, and the internal properties were sound.
【0110】[0110]
【表5】 [Table 5]
【0111】上記本発明ロールを実際の熱間圧延仕上げ
ミルで使用した結果、図4に示すように従来のロールの
使用成績を大幅に上回る優れた耐摩耗性が確認された。
また、ロール表面の肌荒れも発生せず、極めて良好な結
果が得られた。As a result of using the above-mentioned roll of the present invention in an actual hot-rolling finishing mill, as shown in FIG. 4, excellent wear resistance far exceeding the use results of the conventional roll was confirmed.
In addition, the surface of the roll was not roughened, and very good results were obtained.
【0112】(実施例4)本発明例として、表6に示す
化学組成の中間層材及び内層材を溶解し(外層材の分析
値は製品の化学分析結果を記載)、胴径φ670mm 、胴長
1450mm、の複合ロールを以下の手順で製造した。(Example 4) As an example of the present invention, an intermediate layer material and an inner layer material having the chemical compositions shown in Table 6 were dissolved (analytical values of the outer layer material indicate the results of chemical analysis of the product). Long
A 1450 mm composite roll was manufactured by the following procedure.
【0113】[0113]
【表6】 [Table 6]
【0114】(1) 遠心力 140Gで回転する鋳型内に外層
として肉厚75mmに相当する溶湯を鋳込んだ。(1) A molten metal equivalent to a wall thickness of 75 mm was cast as an outer layer in a mold rotating at a centrifugal force of 140 G.
【0115】(2) 外層材の鋳込み完了から11〜15分後
に、該外層の内面に肉厚40mmに相当する量の中間層材を
鋳造して外層の内面を再溶解させ、中間層と一体溶着さ
せた。(2) 11 to 15 minutes after completion of casting of the outer layer material, an intermediate layer material having a thickness of 40 mm is cast on the inner surface of the outer layer to re-dissolve the inner surface of the outer layer, and to be integrated with the intermediate layer. Welded.
【0116】(3) 外層の鋳込み完了から40〜46分後に鋳
型の回転を停止し、内層材を鋳造することによって外層
−中間層−内層を一体溶着させた。(3) The rotation of the mold was stopped 40 to 46 minutes after the casting of the outer layer was completed, and the outer layer-intermediate layer-inner layer were integrally welded by casting the inner layer material.
【0117】(4) 外層の表面温度が60℃以下になるまで
冷却した後、鋳型を解体した。(4) After cooling the surface temperature of the outer layer to 60 ° C. or lower, the mold was disassembled.
【0118】(5) 熱処理として1000℃から焼入れ、500
℃で焼き戻しを行った。 各ロールとも、割損を起こすことなく熱処理を完了し
た。また、胴部を超音波探傷法で検査したが、中間層及
びその近傍へのザク巣などの欠陥も無く、内部性状も健
全であった。次に各ロールの胴端部を切り出し、外層、
中間層の肉厚中央部、及び内層(中間層〜内層境界から
30mm内側の位置)の化学組成を調べ、引張強さを測定し
た。表7に、それらの化学組成を引張強さを示す。本発
明のロールの中間層と内層の化学成分は、前述した好適
成分範囲に入っており、各層の引張強さも複合ロールと
して十分な500 Mpa以上を満足している。(5) As a heat treatment, quenching from 1000 ° C.
Tempering was performed at ℃. The heat treatment was completed for each roll without causing any breakage. In addition, the body was inspected by an ultrasonic flaw detection method. As a result, there was no defect such as a back pocket in the intermediate layer and the vicinity thereof, and the internal properties were sound. Next, cut out the body end of each roll,
The middle part of the thickness of the intermediate layer and the inner layer (from the boundary between the intermediate layer and the inner layer)
(The position 30 mm inside) was checked, and the tensile strength was measured. Table 7 shows their chemical compositions and tensile strengths. The chemical composition of the intermediate layer and the inner layer of the roll of the present invention falls within the above-mentioned preferred component range, and the tensile strength of each layer satisfies 500 MPa or more, which is sufficient for a composite roll.
【0119】[0119]
【表7】 [Table 7]
【0120】(実施例5)(表8〜表10) 製品胴径φ820mm 、胴長2400mm、全長5300mmのロールを
製造した。 (1) 外層として肉厚 100mmに相当する溶湯を、遠心力鋳
造機上で回転する鋳型に1430℃で鋳込んだ。Example 5 (Tables 8 to 10) Rolls having a product body diameter of 820 mm, a body length of 2400 mm, and a total length of 5300 mm were produced. (1) A molten metal having an outer layer thickness of 100 mm was cast at 1430 ° C. into a mold rotating on a centrifugal casting machine.
【0121】(2) 外層を鋳込み始めてから20分後に中間
層として肉厚40mmに相当する溶湯を回転鋳型中に1500℃
で鋳込んだ。(2) Twenty minutes after the start of casting the outer layer, a molten metal having a thickness of 40 mm was placed in a rotary mold at 1500 ° C. as an intermediate layer.
Cast in.
【0122】(3) 外層を鋳込み始めてから47分後に外層
及び中間層は完全に凝固する。(3) 47 minutes after the start of casting the outer layer, the outer layer and the intermediate layer are completely solidified.
【0123】(4) その後、鋳型を真直に立て、上部から
内層材としてのダクタイル鋳鉄を1400℃で鋳込み、鋳型
を完全に満たし、押湯し、保温材でカバーする。(4) Thereafter, the mold is set upright, ductile cast iron as an inner layer material is cast from above at 1400 ° C., and the mold is completely filled, heated and covered with a heat insulating material.
【0124】(5) 完全に冷却後、ロールを鋳型から取り
出し、熱処理及び機械加工を行なって、最終製品のロー
ルとした。(5) After being completely cooled, the roll was taken out of the mold and subjected to heat treatment and machining to obtain a roll of the final product.
【0125】ロール胴部の超音波探傷と切断調査の結
果、外層の平均厚さは中間層の鋳込みにより83mmとなっ
ていた。中間層の平均厚さは33mmであった。そして、外
層、中間層、及び内層は互いに完全に治金学的に結合し
ており、組織的な連続性が認められた。As a result of ultrasonic flaw detection and cutting inspection of the roll body, the average thickness of the outer layer was 83 mm due to the casting of the intermediate layer. The average thickness of the intermediate layer was 33 mm. Then, the outer layer, the intermediate layer, and the inner layer were completely metallurgically bonded to each other, and histological continuity was observed.
【0126】外層、中間層及び内層の溶湯段階での化学
組成は表8の通りである。Table 8 shows the chemical compositions of the outer layer, the intermediate layer, and the inner layer at the molten metal stage.
【0127】[0127]
【表8】 [Table 8]
【0128】尚、表8の組成で鋳込まれたロールの外
層、中間層及び内層の凝固後の化学組成は表9の如くで
ある。The chemical composition after solidification of the outer layer, the intermediate layer and the inner layer of the roll cast with the composition shown in Table 8 is as shown in Table 9.
【0129】[0129]
【表9】 [Table 9]
【0130】また、本発明ロールの中間層の機械的性質
と、同一サイズの従来ロールのそれとを比較して示せ
ば、表10の如くである。Table 10 shows a comparison between the mechanical properties of the intermediate layer of the roll of the present invention and that of the conventional roll of the same size.
【0131】[0131]
【表10】 [Table 10]
【0132】表8、表9の組成からなる本発明ロールに
あっては、外層を形成する合金成分を適正化し、炭化物
組成を限定することにより、耐摩耗性に著しく優れ、然
も、経済的に優れた、遠心鋳造法で製造しても炭化物の
偏析がない外層にするとともに、内層に鋳鉄系材料で最
も強靱なダクタイル鋳鉄を使用し、外層と内層との間に
中間層を設けて、それらを完全に冶金学的に結合させて
一体とした遠心鋳造製高性能ロールを得ることができ
る。The rolls of the present invention having the compositions shown in Tables 8 and 9 have remarkably excellent wear resistance by optimizing the alloy components forming the outer layer and limiting the carbide composition. With the outer layer free of carbide segregation even when manufactured by the centrifugal casting method, the inner layer is made of the toughest ductile cast iron of cast iron-based material, and an intermediate layer is provided between the outer layer and the inner layer, They can be completely metallurgically bonded to give a high performance centrifugally cast roll.
【0133】(実施例6)(表11〜表13) 製品胴径φ680mm 、胴長2050mm、全長5800mmのロールを
製造した。 (1) 外層として肉厚80mmに相当する溶湯を遠心力鋳造機
上で回転する鋳型に1420℃で鋳込んだ。Example 6 (Tables 11 to 13) Rolls having a product diameter of 680 mm, a length of 2050 mm, and a total length of 5800 mm were produced. (1) As an outer layer, a molten metal having a thickness of 80 mm was cast at 1420 ° C. into a mold rotating on a centrifugal casting machine.
【0134】(2) 外層を鋳込み始めてから16.5分後に中
間層として肉厚40mmに相当する量の溶湯を回転鋳型中に
1490℃で鋳込んだ。(2) 16.5 minutes after the casting of the outer layer was started, an amount of molten metal equivalent to a thickness of 40 mm was placed in a rotary mold as an intermediate layer.
Cast at 1490 ° C.
【0135】(3) 外層を鋳込み始めてから42分後に外層
及び中間層は完全に凝固する。(3) After 42 minutes from the start of casting the outer layer, the outer layer and the intermediate layer are completely solidified.
【0136】(4) その後、鋳型を真直に立て、上部から
内層材としてのダクタイル鋳鉄を1400℃で鋳込み、鋳型
を完全に満たし、押湯し、保温材でカバーする。(4) Thereafter, the mold is set upright, ductile cast iron as an inner layer material is cast from above at 1400 ° C., and the mold is completely filled, heated and covered with a heat insulating material.
【0137】(5) 完全に冷却後、ロールを鋳型から取り
出し、熱処理及び機械加工を行なって、最終製品のロー
ルとした。(5) After being completely cooled, the roll was taken out of the mold and subjected to heat treatment and machining to obtain a roll of a final product.
【0138】ロール胴部の超音波探傷と切断調査の結
果、外層の平均厚さは中間層の鋳込みにより67mmとなっ
ていた。そして、外層、中間層、及び内層は互いに完全
に治金学的に結合しており、組織的な連続性が認められ
た。As a result of ultrasonic inspection and cutting inspection of the roll body, the average thickness of the outer layer was 67 mm due to casting of the intermediate layer. Then, the outer layer, the intermediate layer, and the inner layer were completely metallurgically bonded to each other, and histological continuity was observed.
【0139】外層、中間層及び内層の溶湯段階での化学
組成は表11の通りである。Table 11 shows the chemical compositions of the outer layer, the intermediate layer, and the inner layer at the molten metal stage.
【0140】[0140]
【表11】 [Table 11]
【0141】尚、表11の組成で鋳込まれたロールの外
層、中間層及び内層の凝固後の化学組成は表12の如く
である。The chemical composition of the outer layer, the intermediate layer and the inner layer of the roll cast with the composition shown in Table 11 after solidification is as shown in Table 12.
【0142】[0142]
【表12】 [Table 12]
【0143】また、本発明ロールの中間層の機械的性質
と、同一サイズの従来ロールのそれと比較して示せば、
表13の如くである。The mechanical properties of the intermediate layer of the roll of the present invention and those of the conventional roll of the same size can be described as follows.
As shown in Table 13.
【0144】[0144]
【表13】 [Table 13]
【0145】表11、表12の組成からなる本発明ロー
ルにあっては、外層を形成する合金成分を適正化し、炭
化物組成を限定することにより、耐摩耗性に著しく優
れ、然も、経済的に優れた、遠心鋳造法で製造しても炭
化物の偏析がない外層にするとともに、内層に鋳鉄系材
料で最も強靱なダクタイル鋳鉄を使用し、外層と内層と
の間に中間層を設けて、それらを完全に冶金学的に結合
させて一体とした遠心鋳造製高性能ロールを得ることが
できる。In the rolls of the present invention having the compositions shown in Tables 11 and 12, the alloy components for forming the outer layer are optimized and the carbide composition is limited, whereby the wear resistance is remarkably excellent, and the economical efficiency is further improved. With the outer layer free of carbide segregation even when manufactured by the centrifugal casting method, the inner layer is made of the toughest ductile cast iron of cast iron-based material, and an intermediate layer is provided between the outer layer and the inner layer, They can be completely metallurgically bonded to give a high performance centrifugally cast roll.
【0146】[0146]
【発明の効果】本発明により、近年の著しく過酷な圧延
条件下でも、極めて優れた耐摩耗性を発揮するととも
に、圧延鋼板の表面品質を更に向上する高性能ロール
が、経済性に優れた遠心鋳造法で製造できるようにな
り、圧延鋼板の生産性向上と製造コストの低減が可能と
なる。尚、本発明は、円筒形状のスリーブロールへの適
用も可能である。Industrial Applicability According to the present invention, a high-performance roll that exhibits extremely excellent wear resistance even under extremely severe rolling conditions in recent years and further improves the surface quality of a rolled steel sheet has been developed, which has excellent economical efficiency. It is possible to manufacture by a casting method, and it is possible to improve the productivity of the rolled steel sheet and reduce the manufacturing cost. The present invention can be applied to a cylindrical sleeve roll.
【0147】また、本発明によれば、外層を形成する合
金成分を適正化し、炭化物組成を限定することにより、
耐摩耗性に著しく優れ、然も、経済的に優れた遠心鋳造
法で製造しても炭化物の偏析がない外層にするととも
に、内層に鋳鉄系材料で最も強靱なダクタイル鋳鉄を使
用し、外層と内層との間に中間層を設けて、それらを完
全に冶金学的に結合させて、一体とした高性能遠心鋳造
製ロールとすることができる。In addition, according to the present invention, by optimizing the alloy component forming the outer layer and limiting the carbide composition,
The outer layer is free from carbide segregation even when manufactured by the economically superior centrifugal casting method, and the inner layer is made of ductile cast iron, which is the strongest cast iron material. An intermediate layer can be provided between the inner layer and the metallurgical connection between them to form an integral high performance centrifugal cast roll.
【図1】図1は本発明材の金属組織(炭化物組織)を表
わす顕微鏡写真である。FIG. 1 is a micrograph showing a metal structure (carbide structure) of a material of the present invention.
【図2】図2は比較材の金属組織(炭化物組織)を表わ
す顕微鏡写真である。FIG. 2 is a micrograph showing a metal structure (carbide structure) of a comparative material.
【図3】図3は炭化物の偏析有無と摩耗量を示す線図で
ある。FIG. 3 is a diagram showing the presence or absence of carbide segregation and the amount of wear.
【図4】図4は実機ミルでの圧延成績を示す模式図であ
る。FIG. 4 is a schematic diagram showing rolling results in an actual mill.
【図5】図5は本発明ロールを示す模式図である。FIG. 5 is a schematic view showing a roll of the present invention.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI C22C 38/00 302 C22C 38/00 302E 38/26 38/26 (72)発明者 豊岡 高明 愛知県半田市川崎町1丁目1番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 湯田 浩二 愛知県半田市川崎町1丁目1番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI C22C 38/00 302 C22C 38/00 302E 38/26 38/26 (72) Inventor Takaaki Toyooka 1-1-1 Kawasakicho, Handa-shi, Aichi Prefecture Address Kawasaki Steel Corporation Chita Works (72) Inventor Koji Yuda 1-1-1 Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Kawasaki Steel Corporation Chita Works
Claims (12)
%以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、Mo; 3〜
9%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%を含有し、 且つ、下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなる外層を有する熱間
圧延用ロール。1. A weight ratio of C: 2.4 to 2.9%, Si: 1
% Or less, Mn; 1% or less, Cr; 12 to 18%, Mo;
9%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and simultaneously satisfy the following expressions (1) and (2): 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) A roll for hot rolling having an outer layer composed of a balance of Fe and unavoidable impurities.
%以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、Mo; 3〜
9%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜 4%を含有し、 且つ、下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなり、特にWを 1%未
満とする外層を有する熱間圧延用ロール。2. C: 2.4 to 2.9% by weight, Si; 1
% Or less, Mn; 1% or less, Cr; 12 to 18%, Mo;
9%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and simultaneously satisfy the following expressions (1) and (2): 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (%) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) A roll for hot rolling having an outer layer composed of a balance of Fe and unavoidable impurities and having a W content of less than 1%.
率の合計で13〜30%含有する外層を持つ熱間圧延用ロー
ル。3. A hot-rolling roll having an outer layer containing 13 to 30% in total of the area ratio of MC type carbide and M 7 C 3 type carbide.
率が 6%以上である請求項3に記載の熱間圧延用ロー
ル。4. The hot rolling roll according to claim 3, wherein the area ratio of the M 7 C 3 type carbide contained in the outer layer is 6% or more.
Si; 1%以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、M
o; 3〜 9%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜4%を含有
し、 且つ、下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなることを特徴とする
請求項3又は4に記載の熱間圧延用ロール。5. The method according to claim 5, wherein the outer layer comprises, by weight, C: 2.4 to 2.9%;
Si: 1% or less, Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18%, M
o; 3 to 9%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and simultaneously satisfy the following expressions (1) and (2): 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (% (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) The roll for hot rolling according to claim 3 or 4, wherein the balance is composed of Fe and unavoidable impurities. .
Si; 1%以下、Mn; 1%以下、Cr;12〜18%、M
o; 3〜 9%、V; 3〜 8%、Nb; 0.5〜4%を含有
し、 且つ、下記(1) 、(2) 式を同時に満足し、 0.27≦Mo(%)/Cr(%)<0.7 …(1) C(%)+ 0.2・Cr(%)≦ 6.2 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなり、特にWを 1%以
下とすることを特徴とする請求項3又は4に記載の熱間
圧延用ロール。6. An outer layer comprising, by weight, C: 2.4 to 2.9%,
Si: 1% or less, Mn: 1% or less, Cr: 12 to 18%, M
o; 3 to 9%, V; 3 to 8%, Nb; 0.5 to 4%, and simultaneously satisfy the following expressions (1) and (2): 0.27 ≦ Mo (%) / Cr (% ) <0.7 (1) C (%) + 0.2 · Cr (%) ≦ 6.2 (2) The balance is made up of Fe and unavoidable impurities, and in particular, W is 1% or less. 5. The roll for hot rolling according to 4.
溶着一体化した球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼の内層とからな
る熱間圧延用ロールであり、 内層が、重量比で、C;2.5 〜4.0 %、Si;1.5 〜3.
5 %、Mn;1.5 %以下、Ni; 5%以下、Cr; 3%
以下、Mo; 3%以下,V; 3%以下、Nb;2%以下
を含有し、 残部Fe及び不可避的不純物よりなる熱間圧延用ロー
ル。7. A hot-rolling roll comprising the outer layer according to claim 1 and an inner layer of spheroidal graphite cast iron or graphite steel welded and integrated, wherein the inner layer has a weight ratio of C; 2.5 to 4.0%, Si; 1.5 to 3.
5%, Mn: 1.5% or less, Ni: 5% or less, Cr: 3%
A roll for hot rolling, containing Mo: 3% or less, V: 3% or less, Nb: 2% or less, and the balance being Fe and unavoidable impurities.
内層の間に中間層を有し、該中間層を介して外層と内層
が溶着一体化してなる熱間圧延用ロールであり、 中間層が、重量比で、C;0.8 〜3.0 %、Si;0.3 〜
3.0 %、Mn;1.5 %以下、Ni; 5%以下、Cr;10
%以下、Mo; 4%以下、V; 5%以下、Nb; 3%以
下を含有し、 残部Fe及び不可避的不純物よりなる熱間圧延用ロー
ル。8. A hot rolling roll having an intermediate layer between the outer layer and the inner layer according to claim 1, wherein the outer layer and the inner layer are welded and integrated through the intermediate layer. The intermediate layer is, by weight, C: 0.8 to 3.0%, Si: 0.3 to 3.0%.
3.0%, Mn: 1.5% or less, Ni: 5% or less, Cr: 10
%, Mo; 4% or less, V: 5% or less, Nb; 3% or less, and a roll for hot rolling comprising the balance of Fe and inevitable impurities.
囲に規制する請求項8記載の熱間圧延用ロール。9. The hot-rolling roll according to claim 8, wherein the mixing ratio of the intermediate layer to the inner layer material is regulated within a range of 5 to 20%.
範囲に規制する請求項8又は9記載の熱間圧延用ロー
ル。10. The hot-rolling roll according to claim 8, wherein the mixing ratio of the outer layer to the intermediate layer material is restricted to a range of 5 to 50%.
熱間圧延用ロールを構成する層の1層以上に、Coを 6
%以下含有させる熱間圧延用ロール。11. The method according to claim 1, wherein
Co is added to at least one of the layers constituting the hot-rolling roll.
% For hot rolling.
層を遠心鋳造してなる熱間圧延用ロール。12. A hot-rolling roll obtained by centrifugally casting the outer layer according to claim 1. Description:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10242497A JP3280270B2 (en) | 1996-06-18 | 1997-04-07 | Roll for hot rolling |
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JP17728096 | 1996-06-18 | ||
JP8-177280 | 1996-06-18 | ||
JP8-240007 | 1996-08-23 | ||
JP24000796 | 1996-08-23 | ||
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JP8-303532 | 1996-10-30 | ||
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Publication Number | Publication Date |
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JPH10183289A true JPH10183289A (en) | 1998-07-14 |
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---|---|---|---|
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JP (1) | JP3280270B2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008075108A (en) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Jfe Steel Kk | Casting for wear-resistant member, and manufacturing method therefor |
JP2016093839A (en) * | 2014-10-31 | 2016-05-26 | 日立金属株式会社 | Manufacturing method of compound roll for hott rolling |
JP2018202446A (en) * | 2017-06-02 | 2018-12-27 | Jfeスチール株式会社 | Compound roll for hot rolling |
JP2020139190A (en) * | 2019-02-28 | 2020-09-03 | Jfeスチール株式会社 | Roll outer layer material for hot-rolling, composite roll for hot-rolling and method for manufacturing roll outer layer material for hot-rolling |
-
1997
- 1997-04-07 JP JP10242497A patent/JP3280270B2/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008075108A (en) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Jfe Steel Kk | Casting for wear-resistant member, and manufacturing method therefor |
JP2016093839A (en) * | 2014-10-31 | 2016-05-26 | 日立金属株式会社 | Manufacturing method of compound roll for hott rolling |
JP2018202446A (en) * | 2017-06-02 | 2018-12-27 | Jfeスチール株式会社 | Compound roll for hot rolling |
JP2020139190A (en) * | 2019-02-28 | 2020-09-03 | Jfeスチール株式会社 | Roll outer layer material for hot-rolling, composite roll for hot-rolling and method for manufacturing roll outer layer material for hot-rolling |
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