SE451020B - WELDABLE REINFORCEMENT STEEL AND WELL PREPARED - Google Patents
WELDABLE REINFORCEMENT STEEL AND WELL PREPAREDInfo
- Publication number
- SE451020B SE451020B SE8000069A SE8000069A SE451020B SE 451020 B SE451020 B SE 451020B SE 8000069 A SE8000069 A SE 8000069A SE 8000069 A SE8000069 A SE 8000069A SE 451020 B SE451020 B SE 451020B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steel
- cooling
- carbon
- sum
- ferrite
- Prior art date
Links
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 title claims description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 40
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 26
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 24
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 19
- 239000010451 perlite Substances 0.000 claims description 19
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 claims description 18
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 8
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 9
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Description
451 020 Ett armeringsstål med de inledningsvis nämnda egen- skaperna, som ej uppvisar dessa nackdelar, är känt från DE-OS 24 26 920. Genom ett särskilt avkylningsförfarande framställes armeringsstàl, som består av flera, finkorniga mikrostrukturbestândsdelar. Räknat utifrån består stålet av kraftigt anlöpt martensit-bainit, av ferrit-bainit till ferrit-perlit tillika med bainit i armeringsstålets kärna. 451 020 A reinforcing steel with the properties mentioned at the outset, which does not have these disadvantages, is known from DE-OS 24 26 920. By means of a special cooling process, reinforcing steel is produced, which consists of several fine-grained microstructure components. Calculated from the outside, the steel consists of highly tempered martensite-bainite, from ferrite-bainite to ferrite-perlite as well as bainite in the core of the reinforcing steel.
Därvid bör andelen-perlit med bainit företrädesvis vara pro- -- centuellt större än andelen ferrit.In this case, the proportion of perlite with bainite should preferably be a percentage greater than the proportion of ferrite.
Ett sådant stål uppvisar de erforderliga svetsegen- skaperna liksom även tillräckligt höga draghâllfasthets- och tillräckligt höga sträckgränsvärden. Det har dock vi- . sat sig, att brottöjningen för det kända stålet är i behov av förbättring. Stâlet har en tendens till sprickbildning och därmed tendens till ett icke optimalt utmattningshåll- fasthetsförhållande.Such a steel has the required welding properties as well as sufficiently high tensile strength and sufficiently high tensile limits. However, we have-. It has been established that the elongation at break of the known steel is in need of improvement. The steel has a tendency to crack and thus a tendency to a non-optimal fatigue strength ratio.
Uppfinningen avser därför att skapa ett stål med det kända stålets goda egenskaper, som dock är mindre sprick- känsligt och således uppvisar bättre värden för brottöjning- en.The invention therefore intends to create a steel with the good properties of the known steel, which, however, is less crack-sensitive and thus has better values for the elongation at break.
Problemet löses enligt uppfinningen med ett svets- bart armeringsstàl som ovan angetts, vars kärnzon är bildad av en ren perlit-ferrit-blandstruktur, vid vilken ferritan- delen ligger mellan 20 % och 80 % och där kärnzonen utan över- gång eller mellanskikt övergår i ytskiktet, som består av ren anlöpt martensit.The problem is solved according to the invention with a weldable reinforcing steel as indicated above, whose core zone is formed by a pure perlite-ferrite mixed structure, in which the ferrite content is between 20% and 80% and where the core zone without transition or intermediate layer merges into the surface layer, which consists of pure annealed martensite.
Stálet enligt uppfinningen utmärkes därför av en ren koncentrisk tvåskiktsuppbyggnad, där de båda skikten är helt bainitfria. Stâlet enligt uppfinningen uppvisar såväl de go- da svetsegenskaperna som de genom DIN-Norm 488 erforderli- ga mekaniska egenskaperna liksom även en väsentligt förbätt- rad brottöjning, förlängning, varigenom stålet är väsentligt mindre sprickkänsligt och uppvisar ett bättre uppträdande vid utmattning: Vid en föredragen utföringsform uppvisar armerings- stålet i kärnzonen ferrit och perlit med ungefär lika ande- 451- -ÛZU lar. Det har visat sig att armeringsstålet enligt uppfin- ningen även lämpar sig för kamstål, eftersom de båda skik- ten anpassar sig till kamformen så att även kammarna uppvi- sar de mekaniska egenskaperna hos ett armeringsstål utan kammar.The steel according to the invention is therefore characterized by a pure concentric two-layer construction, where the two layers are completely bainite-free. The steel according to the invention exhibits both the good welding properties and the mechanical properties required by DIN-Norm 488 as well as a significantly improved elongation at break, elongation, whereby the steel is significantly less susceptible to cracking and shows a better behavior in case of fatigue: In a preferred embodiment, the reinforcing steel in the core zone has ferrite and perlite with approximately equal proportions. It has been found that the reinforcing steel according to the invention is also suitable for comb steel, since the two layers adapt to the comb shape so that the cams also exhibit the mechanical properties of a reinforcing steel without cams.
Vidare är det fördelaktigt om tvärsnittsytans yt- skiktsandel uppgår till åtminstone 20 %, företrädesvis 55 %.Furthermore, it is advantageous if the surface layer proportion of the cross-sectional area amounts to at least 20%, preferably 55%.
Armeringsstålet enligt uppfinningen uppvisar därut- över fördelen att det är kostnadsgynnsamt och snabbt kan framställas i ett trådvalsverk. Sättet enligt uppfinningen för framställning av stålet enligt uppfinningen utmärkes av följande åtgärder: a) Armeringsstâlet tillverkas i ett trådvalsverk b) efter sista steget underkastas valsgodset en intensiv, företrädesvis flerstegig kylning c) genom kylningen kyles valsgodsets yta ned under tempe- raturen för begynnande martensitbildning d) kylningen sker med en sådan intensitet, att utjämnings- temperaturen mellan kärna och yta uppnås, före det en omvandling till bainit, ferrit eller perlit kan börja och att utjämníngstemperaturen ligger ungefär i det temperaturomràde, i vilket en tidigast möjlig omvand- ling kan ske av austeniten till ferrit och perlit e) efter uppnåendet av utjämningstemperaturen hålles tem- peraturen till slutet av perlitomvandlingen ungefär konstant och valsgodset underkastas därefter en långsam avkylning.The reinforcing steel according to the invention also has the advantage that it is cost-effective and can be produced quickly in a wire rolling mill. The method according to the invention for producing the steel according to the invention is characterized by the following measures: a) The reinforcing steel is manufactured in a wire rolling mill b) after the last step the rolling stock is subjected to an intense, preferably multi-stage cooling c) the cooling cools the surface below the temperature for incipient martensite formation d ) the cooling takes place with such an intensity that the equalization temperature between core and surface is reached before a conversion to bainite, ferrite or perlite can begin and that the equalization temperature is approximately in the temperature range in which an earliest possible conversion can take place of austenite to ferrite and perlite e) after reaching the equalization temperature, the temperature to the end of the perlite conversion is kept approximately constant and the rolling stock is then subjected to a slow cooling.
Vid en föredragen utföringsform upphasplas valsgod- set omedelbart efter att ha gått igenom kylningen och får i haspeln svalna i luft. Därigenom säkerställes såväl den med uppfinningen eftersträvade isoterma omvandlingen som även anlöpningen av martensiten i kantzonen omedelbart di- rekt från valsningsvärmen, dvs utan ytterligare åtgärder.In a preferred embodiment, the rolling stock is unwound immediately after going through the cooling and allowed to cool in air in the reel. This ensures both the isothermal conversion sought by the invention and also the tempering of the martensite in the edge zone immediately directly from the rolling heat, ie without further measures.
Sättet enligt uppfinningen möjliggör en snabb och sä- ker framställning av armeringsstålet enligt uppfinningen, 451 020 utan att härför göra stora insatser. På överraskande en- kelt sätt låter sig armeringsstålet tillverkas i en tråd- sträcka och behandlas så att de sedan länge eftersträvade egenskaperna redan kan uppnås vid framställningen utan stor insats.The method according to the invention enables a fast and safe production of the reinforcing steel according to the invention, 451 020 without making great efforts for this. In a surprisingly simple way, the reinforcing steel can be manufactured in a wire stretch and treated so that the long-sought-after properties can already be achieved in the production without much effort.
Vid en föredragen utföringsform av sättet enligt upp- finningen användes för framställning av armeringsstàl med en tjocklek upp till 13 mm normalstâl. Vid ett normalstål ligger summan av alla legeringselement (mangan, kisel, sva- vel och liknande) under 1,7 %. Detta normalstâl är sär- skilt prisvärt och làter sig användas för framställning av armeringsstâlet enligt uppfinningen med hög kvalitet vid an- vändning av en normal Vattenkylning, då armeringsstàlets tjocklek ligger under 15 mm.In a preferred embodiment of the method according to the invention, reinforcing steel with a thickness of up to 13 mm normal steel is used for the production. In the case of normal steel, the sum of all alloying elements (manganese, silicon, sulfur and the like) is below 1.7%. This standard steel is particularly affordable and can be used for the production of the reinforcing steel according to the invention with high quality when using a normal water cooling, when the thickness of the reinforcing steel is below 15 mm.
För att för kylningen ej göra för stora insatser är det fördelaktigt om man för framställning av ett armerings- stål med en diameter avvz 15 mm använder ett normalstâl,g som är mikrolegerat med mikrolegeringselement upp till 0,08 %.In order not to make too large an effort for the cooling, it is advantageous to use a standard steel, g which is microalloyed with microalloying elements up to 0.08%, for the production of a reinforcing steel with a diameter of 15 mm.
Alternativt därtill kan man för diametrar mellan 13 och 25 mm använda ett legerat stål. Vid detta stål ligger summan av legeringselementen mellan 1,7 % och 3 %. För diameter större än 25 mm måste man till det legerade stålet sätta en mikrolegering, och detta i en andel av mikrolege- ringselement upp till 0,03 %.Alternatively, an alloy steel can be used for diameters between 13 and 25 mm. In the case of this steel, the sum of the alloying elements is between 1.7% and 3%. For diameters larger than 25 mm, a microalloy must be added to the alloy steel, and this in a proportion of microalloying elements up to 0.03%.
Dessa legeringsföreskrifter beror på insikten, att omvandlingen av austenit till ferrit, perlit eller bainit förskjutes till senare tidpunkter genom användning av lege- rat stål och/eller mikrolegerat stål.These alloying regulations are due to the realization that the conversion of austenite to ferrite, perlite or bainite is shifted to later times through the use of alloy steel and / or microalloy steel.
Det har visat sig att sättet enligt uppfinningen kan genomföras pà mest ekonomiska sätt, då det första steget i kylningen är avslutat inom 0,2 sekunder.It has been found that the process according to the invention can be carried out in the most economical manner, since the first step in the cooling is completed within 0.2 seconds.
Närmare beskrivning av armeringsstàlet enligt uppfin- ningen och sättet enligt uppfinningen ges nedan i anslut- ning till bifogade figurer, där: fig. l visar ett tvärsnitt i ett känt armeringsstàl enligt DE-OS 24 26 920, 5 451 020 fig. 2a till 2d strukturbilder i 500 gångers försto- ring av strukturen i det kända armeringsstålet, ”- fig. 3 tvärsnitt av ett armeringsstål enligt uppfin- ningen, fig. 4a och 4b strukturbilder med 500 gångers försto- ring av de båda strukturerna i armeringsstålet enligt upp- finningen, fig. 5 ett diagram för förtydligande av den reglera- de avkylningen enligt uppfinningens sätt, fig. 6 en tabell för förtydligande av avkylningen vid armeringsstàl med olika diametrar och deras förhållande vid kylning, fig. 7 ett TTT-diagram för ett normalstâl med låg kolnalt, D fig. 8 visar slutligen ett TTT-diagram för ett lege- rat stål med låg koinait. ' Fig. l och 2 visar fotografiska upptagningar av det från DE-OS 24 26 920 kända armeringsstâlet. Av fig. l fram- går det tydligt, att armeríngsstålet i sitt tvärsnitt uppvi- sar åtminstone fyra koncentriska skikt. Ytterskiktet be- står av anlöpt martensit-bainit till vilket inåt ett baini- tiskt mellanskikt gränsar. Därpå följer ett ringformigt ferrit-bainit-skikt, under det att kärnan väsentligen be- står av ferrit och perlit.A more detailed description of the reinforcing steel according to the invention and the method according to the invention is given below in connection with the accompanying figures, where: Fig. 1 shows a cross section of a known reinforcing steel according to DE-OS 24 26 920, 5 451 020 Figs. 2a to 2d structural images in 500 times magnification of the structure of the known reinforcing steel, "- Fig. 3 cross-section of a reinforcing steel according to the invention, Figs. 4a and 4b structural images with 500 times magnification of the two structures in the reinforcing steel according to the invention Fig. 5 is a diagram for clarifying the controlled cooling according to the method of the invention, Fig. 6 is a table for clarifying the cooling for reinforcing steels with different diameters and their ratio when cooling, Fig. 7 is a TTT diagram for a normal steel with low colnal, D Fig. 8 finally shows a TTT diagram for a low coinaite alloy steel. Figures 1 and 2 show photographic recordings of the reinforcing steel known from DE-OS 24 26 920. It is clear from Fig. 1 that the reinforcing steel in its cross section has at least four concentric layers. The outer layer consists of annealed martensite-bainite to which inwardly a bainitic intermediate layer adjoins. This is followed by an annular ferrite-bainite layer, while the core consists essentially of ferrite and perlite.
Dessa fyra struktursorter visas i 500 gàngers försto- ring i fig. 2a till 2d. Det finstråkiga ytterskiktet av an- löpt martensit-bainit skiljer sig tydligt från det i fig. 2b visade bainitiska mellanskiktet. En grövre struktur har det därtill gränsande ferrit-bainit-skiktet, såsom framgår av fig. 2c. Kärnstrukturen visas i fig. 2d, där de mörka fläckarna anger perlitandelarna och de ljusa ferritandelarna.These four types of structure are shown at 500 times magnification in Figs. 2a to 2d. The fine-grained outer layer of annealed martensite-bainite differs markedly from the bainitic intermediate layer shown in Fig. 2b. A coarser structure has the adjacent ferrite-bainite layer, as shown in Fig. 2c. The core structure is shown in Fig. 2d, where the dark spots indicate the perlite parts and the light ferrite parts.
Fig. 5 och 4 visar motsvarande bilder för armerings- stålet enligt uppfinningen. Detta är uppbyggt endast av två skikt. Ytterskiktet eller kantskiktet består av ren anlöpt martensit och gränsar omedelbart till ett kärnskikt, som består av en struktur av ren perlit-ferrit. Detta fram- går särskilt tydligt av fig. 4a och 4b, i vilket fig. 4a 451 020 visar det av anlöpt martensit bestående ytskiktet och 4b den plötsliga övergången från den anlöpta martensitstruktu- ren till den tydligt särskiljande fsrrit-perlit-strukturen. Även de i fig. 4 visade strukturbilderna är tagna med 500 gàngers förstoring.Figs. 5 and 4 show corresponding pictures for the reinforcing steel according to the invention. This is made up of only two layers. The outer layer or edge layer consists of pure annealed martensite and immediately adjoins a core layer, which consists of a structure of pure perlite-ferrite. This is particularly clear from Figs. 4a and 4b, in which Fig. 4a 451 020 shows the surface layer consisting of annealed martensite and 4b the sudden transition from the annealed martensite structure to the clearly distinguishable fsrrite-perlite structure. The structural images shown in Fig. 4 are also taken at 500 times magnification.
Den distinkta tvàskiktsuppbyggnaden av stålet enligt uppfinningen leder till de tidigare ej förväntade fördelak- tiga egenskaperna, som ovan beskrivits.The distinctive two-layer construction of the steel according to the invention leads to the previously unexpectedly advantageous properties, as described above.
Förfarandet för framställning av armeringsstàlet en- ligt uppfinningen beskrives nedan närmare i anslutning till fig. 5 till 8. Fig. 5 visar ett diagram där avkylningen av ett armeringsstàl visas, som kommer in i kylsträckan med en temperatur av ca 8500 C och där genomgår en vattenkylning i tre steg. Stàlet upphasplas omedelbart efter att ha lämnat kylsträckan och får i haspeln svalna i luft. Det upphaspla- de valsgodset undergàr i haspeln en isoterm omvandling, var- vid austeniten i kärnan omvandlas till perlit och ferrit och genom den därvid frigjorda omvandlingsenergin martensi- ten i ytskiktet anlöpes. Dessa förlopp förklaras ytterliga- re närmare nedan. Fig. 5 visar i den vänstra delen den långsamma avkylningen pà valsgodset under färdigsticket.The process for producing the reinforcing steel according to the invention is described in more detail below in connection with Figs. 5 to 8. Fig. 5 shows a diagram showing the cooling of a reinforcing steel, which enters the cooling section at a temperature of about 8500 ° C and undergoes a water cooling in three steps. The steel is coiled immediately after leaving the cooling section and allowed to cool in air in the reel. The wound-rolled rolling stock undergoes an isothermal transformation in the reel, whereby the austenite in the core is converted to perlite and ferrite and the martensite in the surface layer is tempered by the thereby released energy. These processes are explained in more detail below. Fig. 5 shows in the left part the slow cooling of the rolling stock under the finished stitch.
Vid den med to utmärkta tidpunkten löper valsgodset in i kylsträckan och förblir ca 0,15 sekunder i det första kyl- steget. Det tredje kylsteget är genomlöpt efter ca O,55~ sekunder. ~ I fig. 5 är valsgodset uppdelat i koncentriska ring- ar för illustration av temperaturförloppet i valsgodsets tràdtvärsnitt. Ytterringen betecknas med 1 och medelpunk- ten på valsgodset med 4. Den med 2 betecknade ringen går cirka vid halva diametern och den med 5 betecknade ringen har en diameter som motsvarar en fjärdedel av tråddiametern.At the time marked by two, the rolling stock runs into the cooling section and remains for about 0.15 seconds in the first cooling step. The third cooling step is completed after about 0.55 ~ seconds. In Fig. 5, the rolling stock is divided into concentric rings for illustration of the temperature course in the wire cross section of the rolling stock. The outer ring is denoted by 1 and the center point on the rolling stock by 4. The ring denoted by 2 is approximately half the diameter and the ring denoted by 5 has a diameter corresponding to a quarter of the wire diameter.
Den med la betecknade ringen har en radie av ca nio elfte- delar av radien (R) på valsgodset och den utmärker ungefär gränsen mellan martensitskikt och kärnzon.The ring denoted by la has a radius of about nine elevenths of the radius (R) of the rolling stock and it roughly marks the boundary between the martensite layer and the core zone.
Ur de med 1, la, 2, 5 och 4 betecknade kurvorna fram- går temperaturförloppet på ringarna under kylningen. Ytter- 4-51. 020 ringen kyles därvid ned under martensitbegynnelsetemperatu- ren MS, så att ett ytterskikt mellan ringarna 1 ochÜla bil- das till martensit. Eftersom kärnomràdet självklart ej ky- les så starkt uppvërmes martensitskiktet åter mellan ringar- na l och la genom det i kärnomràdet befintliga värmet, vari- genom å ena sidan martensiten anlöpes och å andra sidan en utjämningstemperatur TA uppnås. Uppnàendet av utjämnings- temperaturen är detsamma som det faktum, att valsgodset upp- visar efter kylningen en lika temperatur över hela tvärsnit- tet. Denna temperatur hàlles nu, till dess omvandlingen av austeniten till ferrit och perlit avslutats. Därefter kan en kontinuerlig avkylning äga rum.From the curves denoted by 1, 1a, 2, 5 and 4, the temperature course of the rings during cooling is shown. Ytter- 4-51. The 020 ring is then cooled below the martensite onset temperature MS, so that an outer layer between the rings 1 and Üla is formed into martensite. Since the core area is obviously not cooled so strongly, the martensite layer is heated again between the rings 1 and 1a through the heat present in the core area, whereby on the one hand the martensite is annealed and on the other hand an equalization temperature TA is achieved. The achievement of the equalization temperature is the same as the fact that the rolling stock shows an equal temperature over the entire cross section after cooling. This temperature is now maintained until the conversion of the austenite to ferrite and perlite is completed. Thereafter, a continuous cooling can take place.
Utjämningstemperaturen TA väljes så, att under den isoterma omvandlingen bainitomràdet ej skäres. Dessutom bör temperaturen ligga i det omrâde, i vilket en tidigast möjlig omvandling av austeniten till ferrit sker. Därigenom säkerställes att omvandlingen av austeniten till ferrit och perlit sker på kortast möjliga tid och ej urartar till en mycket làngutdragen process.The equalization temperature TA is chosen so that during the isothermal conversion the bainite area is not cut. In addition, the temperature should be in the range in which the earliest possible conversion of austenite to ferrite takes place. This ensures that the conversion of austenite to ferrite and perlite takes place in the shortest possible time and does not degenerate into a very long process.
Ur fig. 5 framgår att enligt uppfinningen bildning av bainit därigenom undvikes, att utjämningstemperaturen re- dan uppnåtts innan en omvandling till ferrit kan ske och därutöver sker omvandlingen isotermt, så att under avkyl- ningen bainitområdet ej genomlöpes. Q De i fig. 5 valda omvandlingskurvorna motsvarar de vanliga TTT-diagrammen, varvid med F ferritbildningsomrádet, med P perlitbildningsområdet, B bainitbildningsomrâdet och MS martensitbegynnelsetemperaturbildningen avses. Austenit som avkyles till under martensitbildningstemperaturen om- vandlas omedelbart till martensit.From Fig. 5 it can be seen that according to the invention the formation of bainite is thereby avoided, that the equalization temperature has already been reached before a conversion to ferrite can take place and in addition the conversion takes place isothermally, so that during cooling the bainite area is not traversed. The conversion curves selected in Fig. 5 correspond to the usual TTT diagrams, referring to the F ferrite formation area, the P perlite formation area, the B bainite formation area and the MS martensite onset temperature formation. Austenite that cools to below the martensite formation temperature is immediately converted to martensite.
Den i fig. 6 visade tabellen visar i anslutning till ett utförandeexempel den möjliga utformningen av avkylning- en för olika stàldiametrar av 5,5 till 50 mm. Därvid har man utgå t :rån en inträdestemperatur i kylsträckan på 850° C, förutsatt ett normalt legerat stål, dvs summan av legeringselementen i stålet överstiger ej en andel av 1,? %. 451 020 Därav framgår att det första steget i kylningen ald- rig varar längre än 0,2 sekunder. Under det att förfen dia- meter av 5,5 mm ett avkylningssteg är tillräckligt, kan vid större diametrar upp till åtta kylsteg vara anordnade. Den totala kylningen avslutas därvid senast efter 5 sekunder.The table shown in Fig. 6 shows, in connection with an exemplary embodiment, the possible design of the cooling for different steel diameters of 5.5 to 50 mm. An entry temperature in the cooling section of 850 ° C has been assumed, provided that a normally alloyed steel, ie the sum of the alloying elements in the steel does not exceed a proportion of 1 ,? %. 451 020 This shows that the first step in cooling never lasts longer than 0.2 seconds. While the diameter of 5.5 mm, a cooling stage is sufficient, for larger diameters up to eight cooling stages can be provided. The total cooling ends at the latest after 5 seconds.
I nästa spalt anges tiden till uppnàendet av utjämningstem- peraturen. Härigenom låter sig armeringsstàlen uppdelas i tre efter diametrar uppdelade grupper I, II, III. Den förs- ta gruppen omfattar dimensionerna från 5,5 till 15 mm, den andra gruppen dimensionerna från 15 till 25 mm och den tred- je gruppen dimensionerna från 25 till 50 mm.The next column indicates the time until the equalization temperature is reached. In this way, the reinforcing steel can be divided into three groups I, II, III divided by diameters. The first group comprises the dimensions from 5.5 to 15 mm, the second group the dimensions from 15 to 25 mm and the third group the dimensions from 25 to 50 mm.
Inom den första gruppen uppnås utjämningstemperatu- ren pà 2 sekunder. I den andra gruppen uppnås utjämnings- temperaturen inom 10 sekunder och i den tredje gruppen inom 14 sekunder. Dessa sammanhang har för användbarheten av den här genomförda vattenkylningen en väsentlig betydelse som ytterligare nedan belyses.Within the first group, the equalization temperature is reached in 2 seconds. In the second group the equalization temperature is reached within 10 seconds and in the third group within 14 seconds. These contexts are of significant importance for the usefulness of the water cooling carried out here, which is further elucidated below.
I de ytterligare spalterna i fig. 6 är kërntemperatu- rerna i slutet av varje avkylningssteg angivna för de olika valsgodsdiametrarna. Med kärna förstås här diametern r = O.In the further columns of Fig. 6, the core temperatures at the end of each cooling step are indicated for the different rolling stock diameters. By core is meant here the diameter r = O.
Dessutom är den uppnådda utjämningstemperaturen angiven för varje tråddiameter.In addition, the achieved equalization temperature is indicated for each wire diameter.
Ur fig. 7 och 8 framgår ändamålet med den redan nämn- da uppdelningen i tre diametergrupper. Fig. 7 visar TTT- diagrammet för ett koifattigt (c =< 0,25 æ) nermaistài. Den tidigast möjliga omvandlingen för austeniten till ferrit är enligt detta möjlig efter ca 2 sekunder vid en temperatur av ca 5000 C. Motsvarande läran enligt föreliggande uppfin- ning bör utjämningstemperaturen vara uppnàdd vid denna tid- punkt. Därav framgår att vid användning av den i fig. 6 kännetecknade vattenkylningen normalstál kan användas upp till en diameter av 15 mm. Utjämningstemperaturen ligger därvid något över 5000 C.Figures 7 and 8 show the purpose of the already mentioned division into three diameter groups. Fig. 7 shows the TTT diagram of a coefficient (c = <0.25 æ) nermaistài. According to this, the earliest possible conversion of the austenite to ferrite is possible after about 2 seconds at a temperature of about 5000 C. The corresponding theory according to the present invention is that the equalization temperature should be reached at this time. It can be seen that when using the water cooling characterized in Fig. 6, normal steel can be used up to a diameter of 15 mm. The equalization temperature is then slightly above 5000 C.
I jämförelse därmed visar fig. 8 TTT-diagrammet för ett kolfattigt stål, vid vilket summan av legeringselemen- ten ligger mellan 1,? % och 3 %. Därav synes tydligt att den tidigaste möjliga omvandlingen för austenit till ferrit 451 020 först är möjlig efter en tidsstorleksordning av 10 sekunder.In comparison, Fig. 8 shows the TTT diagram for a low-carbon steel, in which the sum of the alloying elements is between 1,? % and 3%. From this it is clear that the earliest possible conversion of austenite to ferrite 451 020 is only possible after a time order of 10 seconds.
Vidare skall man lägga märke till, att utjämningstemperatu- ren mäste väljas väsentligt högre, då den tidigaste möjliga omvandlingen till ferrit börjar ungefär vid 7000 C. Genom tillsats av legeringselement kan därför tidpunkten för den tidigaste möjliga omvandlingen av austeniten till ferrit ut- dragas, så att för uppnåendet av utjämningstemperaturen mera tia står till förfogande.Furthermore, it should be noted that the leveling temperature must be chosen significantly higher, as the earliest possible conversion to ferrite begins approximately at 7000 C. By adding alloying elements, therefore, the time for the earliest possible conversion of austenite to ferrite can be extended, so that for the attainment of the equalization temperature more tia is available.
Samma effekt, nämligen förskjutningen av tidpunkten för den tidigaste möjliga omvandlingen av austeniten till ferrit till senareläggning därav kan man uppnå genom till- sats av mikrolegeringselement, såsom niob, vanadin eller mo- lybden. Till skillnad från användning av legerade stål (fig. 8) förskjutes därvid endast omvandlingskurvorna i fig. 7 ca ett tiotal till höger, utan att därutöver läget eller formen på omvandlingskurvorna förändrades. Därför förändras genom tillsats av mikrolegeringselement - i motsats till tillsats av andra legeringselement - utjämningstemperaturen ej.The same effect, namely the displacement of the time of the earliest possible conversion of the austenite to ferrite to delay it, can be achieved by the addition of microalloying elements, such as niobium, vanadium or molybdenum. In contrast to the use of alloy steels (Fig. 8), only the conversion curves in Fig. 7 are displaced by about ten to the right, without in addition changing the position or shape of the conversion curves. Therefore, by adding microalloy elements - in contrast to adding other alloying elements - the equalization temperature does not change.
Vid bibehållande av den i fig. 6 antydda vattenkyl- ningen framträder nödvändigheten att vid framställning av armeringsstàl med diametrar 2 15 mm använda antingen ett le- gerat stål (summa av legeringselementen mellan 1,? % och 5 %) eller använda ett mikrolegerat stàl (vanadin, niob, mo- lybden upp till 0,8 %).In maintaining the water cooling indicated in Fig. 6, it becomes necessary to use either an alloy steel (sum of the alloying elements between 1,?% And 5%) or a microalloyed steel ( vanadium, niobium, molybdenum up to 0.8%).
Vid en diameter av >-25 mm skulle vid ett legerat stål summan av legeringselementen behöva ökas över 5 %.With a diameter of> -25 mm, in the case of an alloy steel, the sum of the alloying elements would need to be increased by more than 5%.
Detta låter sig i allmänhet ej rekommenderas, så att för denna diameter ytterligare eller endast mikrolegeringar bör förekomma.This is generally not recommended, so that for this diameter additional or only microalloys should be present.
I stället för förändring av legeringsandelen i stålet skulle även en intensifiering av kylningen åstadkomma att ut- jämningstemperaturen uppnàddes tidigare. En sådan kylning är dock mycket insatskrävande.Instead of changing the proportion of alloys in the steel, an intensification of the cooling would also result in the equalization temperature being reached earlier. However, such cooling is very labor intensive.
Av fig. 7 och 8 framgår att andelen ferrit i förhål- lande till perlit i kärnan kan påverkas genom val av utjäm- ningstemperatur. ' 451 020 w I de hittills beskrivna utförandeexemplen har man ut- gått från valsgodsets inträdestemperatur i kylsträckan på 850° C. Man kan även tänka sig andra temperaturer, dock mäste inträdestemperaturen åtminstone ligga så högt, att austeniten fortfarande är stabil och väljas så lågt, att valsgodsets avkylning till utjämningstemperaturen är möjligt inom de erforderliga tiderna. Detta betyder att särskilt vid mindre valsgodsdiametrar man kan använda sig av en hög- re inträdestemperatur på valsgodset i kylsträckan. Totalt har dock temperaturen på 850° C för dessa ändamål visat sig särskilt lämplig.Figures 7 and 8 show that the proportion of ferrite in relation to perlite in the core can be affected by the choice of equalization temperature. '451 020 w In the embodiments described so far, the entry temperature of the rolling stock in the cooling section of 850 ° C has been assumed. Other temperatures are also conceivable, however, the entry temperature must at least be so high that the austenite is still stable and selected so low, that the cooling of the rolling stock to the equalization temperature is possible within the required times. This means that especially with smaller rolling stock diameters, a higher entry temperature can be used on the rolling stock in the cooling section. In total, however, the temperature of 850 ° C has proved particularly suitable for these purposes.
Den isoterma omvandlingen av austeniten till ferrit och perlit kan uppnås genom inkoppling av en ugn efter kyl- sträckan. Det är under alla förhållanden mycket fördelakti- gare att upphaspla det oklippta, från trådvalsverket komman- de armeríngsstàlet omedelbart efter utträdet ur kylsträckan.The isothermal conversion of austenite to ferrite and perlite can be achieved by switching on an oven after the cooling section. In any case, it is much more advantageous to wind up the uncut reinforcement steel coming from the wire rolling mill immediately after leaving the cooling section.
Genom att ligga i haspeln sjunker armeringsstàlets tempera- tur ej under tillräckligt lång tid, eftersom temperaturen i stället genom frigörandet av omvandlingsvärmet förr stiger och genom haspeln en minskad värmebortledning till luften sker. Därutöver möjliggör detta slag av avkylning den snab- ba tillverkningsprocessen, som i och för sig är känd från ett trâdvalsverk, men som för framställning av armeringsstàl ännu ej använts.By lying in the reel, the temperature of the reinforcing steel does not fall for a sufficiently long time, since the temperature instead rises earlier due to the release of the heat of conversion and a reduced heat dissipation to the air takes place through the reel. In addition, this type of cooling enables the rapid manufacturing process, which is known per se from a wire rolling mill, but which has not yet been used for the production of reinforcing steel.
Under samma förutsättningar uppgår brottöjningen (förlängningen) som enligt DE-OS 24 26 920 framställda arme- ringsstälet uppgår till 5,2 %, men vid stålet enligt uppfin- ningen till 10,1 %. Härav framgår förbättringarna med avse- ende på motstàndsförmàgan mot sprickkänslighet och utmatt- ningshällfastheten.Under the same conditions, the elongation at break (elongation) which according to DE-OS 24 26 920 produced the reinforcement steel amounts to 5.2%, but for the steel according to the invention to 10.1%. This shows the improvements in terms of resistance to crack sensitivity and fatigue strength.
Under gynnsammare förutsättningar kan brottöjningen (förlängningen) för armeringsstålet enligt uppfinningen yt- terligare ökas väsentligt. Medelbrottöjningen (förlängning- en) kan då exempelvis ligga mellan 15,9 % och 17,4 %, vari- genom de enligt normbladet DIN 488/blad 1 krävda värdena vä- sentligt överskrides.Under more favorable conditions, the elongation at break (elongation) of the reinforcing steel according to the invention can be further significantly increased. The mean elongation at break (elongation) can then, for example, be between 15.9% and 17.4%, whereby the values required according to the standard sheet DIN 488 / sheet 1 are significantly exceeded.
Claims (16)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2900271A DE2900271C2 (en) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Weldable reinforcing steel and process for its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8000069L SE8000069L (en) | 1980-07-06 |
| SE451020B true SE451020B (en) | 1987-08-24 |
Family
ID=6060073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8000069A SE451020B (en) | 1979-01-05 | 1980-01-04 | WELDABLE REINFORCEMENT STEEL AND WELL PREPARED |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55115949A (en) |
| AU (1) | AU534561B2 (en) |
| BE (1) | BE881003A (en) |
| CA (1) | CA1129312A (en) |
| DE (1) | DE2900271C2 (en) |
| ES (1) | ES8107320A1 (en) |
| FI (1) | FI69120C (en) |
| FR (1) | FR2445858A1 (en) |
| GB (1) | GB2047270B (en) |
| IT (1) | IT1164547B (en) |
| LU (1) | LU82058A1 (en) |
| NL (1) | NL8000059A (en) |
| SE (1) | SE451020B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU85475A1 (en) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Arbed | PROCESS FOR PRODUCING HARD STEEL MACHINE WIRE |
| DE3431008C2 (en) | 1984-08-23 | 1986-10-16 | Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München | Heat treatment of hot rolled bars or wires |
| DD231577B1 (en) * | 1984-12-17 | 1987-09-09 | Brandenburg Stahl Walzwerk | METHOD FOR INCREASING THE STRENGTH OF REINFORCING STEELS |
| DD234281B1 (en) * | 1984-12-21 | 1989-06-21 | Florin Stahl Walzwerk | METHOD FOR PRESSURE WATER TREATMENT OF ROLLING STEEL PRODUCTS |
| DD239805B1 (en) * | 1985-07-29 | 1988-06-22 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | METHOD FOR PRODUCING A CONCRETE STEEL |
| US4786338A (en) * | 1985-10-31 | 1988-11-22 | Norio Anzawa | Method for cooling rolled steels |
| FR2684691B1 (en) * | 1991-12-04 | 1995-06-09 | Unimetall Sa | PROCESS FOR THE CONTINUOUS MANUFACTURE OF A THREADED STEEL WIRE, PARTICULARLY A WIRE FOR REINFORCING CONCRETE. |
| DE19962801A1 (en) | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Sms Demag Ag | Process for heat treating wire |
| US6395109B1 (en) | 2000-02-15 | 2002-05-28 | Cargill, Incorporated | Bar product, cylinder rods, hydraulic cylinders, and method for manufacturing |
| IT1391760B1 (en) * | 2008-11-11 | 2012-01-27 | Danieli Off Mecc | THERMAL TREATMENT PROCESS OF LAMINATES |
| KR101787287B1 (en) * | 2016-10-21 | 2017-10-19 | 현대제철 주식회사 | High strength steel deformed bar and method of manufacturing the same |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE790867A (en) * | 1972-10-31 | 1973-02-15 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR IMPROVING THE QUALITY OF LAMINATED PRODUCTS, SUCH AS ROUND OR CONCRETE BARS, MACHINE WIRE, ETC .... |
| NL170159C (en) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | METHOD FOR MANUFACTURING WELDABLE LOW CARBON STEEL MATERIAL BY CONTROLLED COOLING |
| AT368774B (en) * | 1973-09-11 | 1982-11-10 | Salzgitter Peine Stahlwerke | STEEL WIRE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| DD106661A1 (en) * | 1973-09-24 | 1974-06-20 | ||
| IT1090143B (en) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR MANUFACTURING LAMINATED STEEL PRODUCTS |
-
1979
- 1979-01-05 DE DE2900271A patent/DE2900271C2/en not_active Expired
- 1979-12-21 IT IT28312/79A patent/IT1164547B/en active
- 1979-12-27 JP JP17389279A patent/JPS55115949A/en active Pending
- 1979-12-28 FI FI794092A patent/FI69120C/en not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-01-02 AU AU54287/80A patent/AU534561B2/en not_active Ceased
- 1980-01-03 FR FR8000255A patent/FR2445858A1/en active Granted
- 1980-01-04 LU LU82058A patent/LU82058A1/en unknown
- 1980-01-04 NL NL8000059A patent/NL8000059A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-01-04 SE SE8000069A patent/SE451020B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 ES ES487449A patent/ES8107320A1/en not_active Expired
- 1980-01-04 BE BE0/198857A patent/BE881003A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 CA CA343,104A patent/CA1129312A/en not_active Expired
- 1980-01-07 GB GB8000407A patent/GB2047270B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES487449A0 (en) | 1980-12-16 |
| JPS55115949A (en) | 1980-09-06 |
| IT7928312A0 (en) | 1979-12-21 |
| FR2445858A1 (en) | 1980-08-01 |
| ES8107320A1 (en) | 1980-12-16 |
| DE2900271A1 (en) | 1980-07-17 |
| CA1129312A (en) | 1982-08-10 |
| FI69120B (en) | 1985-08-30 |
| FI69120C (en) | 1987-05-05 |
| FR2445858B1 (en) | 1984-05-04 |
| IT1164547B (en) | 1987-04-15 |
| BE881003A (en) | 1980-05-02 |
| AU534561B2 (en) | 1984-02-09 |
| SE8000069L (en) | 1980-07-06 |
| GB2047270A (en) | 1980-11-26 |
| NL8000059A (en) | 1980-07-08 |
| AU5428780A (en) | 1980-07-10 |
| FI794092A (en) | 1980-07-06 |
| DE2900271C2 (en) | 1984-01-26 |
| LU82058A1 (en) | 1980-04-23 |
| GB2047270B (en) | 1982-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20110303327A1 (en) | Steel wire material for spring and its producing method | |
| JP6772378B2 (en) | High-strength rebar and its manufacturing method | |
| JP5761080B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet excellent in elongation, hole expansibility and fatigue characteristics, and manufacturing method thereof | |
| SE451020B (en) | WELDABLE REINFORCEMENT STEEL AND WELL PREPARED | |
| KR100340507B1 (en) | Method for manufacturing high strength and high formability hot-rolled transformation induced plasticity steel containing copper | |
| KR102178711B1 (en) | Non-heat treated wire rod having excellent strength and impact toughness and method for manufacturing thereof | |
| JP3724119B2 (en) | Rolled steel bar for building structure and manufacturing method thereof | |
| KR890003975B1 (en) | Dual phase-structured hot rolled high tensile strenght steel sheet and a method of producing the same | |
| KR101777974B1 (en) | High strength steel reinforcement and method of manufacturing the same | |
| JP2020509188A (en) | Hot rolled steel sheet for electric resistance welded steel pipe excellent in weldability and method for producing the same | |
| KR101770073B1 (en) | Method of manufacturing high strength steel deforemed bar | |
| CN111511949B (en) | Hot-rolled steel sheet having excellent expansibility and method for producing same | |
| EP0707088B1 (en) | High-carbon steel rod wire or steel wire excellent in workability in wire drawing and process for producing the same | |
| US5658402A (en) | High-carbon steel wire rod and wire excellent in drawability and methods of producing the same | |
| CN111511935B (en) | Hot-rolled steel sheet having excellent durability and method for producing same | |
| EP0707089B1 (en) | High-carbon steel wire or steel therefor excellent in workability in wire drawing and process for producing the same | |
| KR102020443B1 (en) | Steel wire for spring having excellent low temperature fatigue strength and method of manufacturing the same | |
| JP5187151B2 (en) | Thick steel plate excellent in bending workability by linear heating and its manufacturing method | |
| JPH0995734A (en) | Production of steel for reinforcing bar excellent in earthquake resistance | |
| JPS60128242A (en) | High manganese steel for nonmagnetic drill collar | |
| JPH0949020A (en) | Production of steel material for low temperature reinforcement | |
| JP7550224B2 (en) | Cold-rolled steel sheet for flux cored wire and its manufacturing method | |
| JP2000178681A (en) | Hot rolled high strength steel sheet small in variation of material and excellent in formability and weldability and its production | |
| US20220282352A1 (en) | Thin steel plate having excellent low-temperature toughness and ctod properties, and method for manufacturing same | |
| JP2742967B2 (en) | Manufacturing method of bainite wire rod |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8000069-8 Effective date: 19901211 Format of ref document f/p: F |