FI69120C - SVETSBART BETONGJAERN OCH FOERFARANDE FOER TILLVERKNING AV DETTA. - Google Patents
SVETSBART BETONGJAERN OCH FOERFARANDE FOER TILLVERKNING AV DETTA. Download PDFInfo
- Publication number
- FI69120C FI69120C FI794092A FI794092A FI69120C FI 69120 C FI69120 C FI 69120C FI 794092 A FI794092 A FI 794092A FI 794092 A FI794092 A FI 794092A FI 69120 C FI69120 C FI 69120C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- concrete
- ferrite
- cooling
- steel
- sum
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 37
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 35
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 18
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 claims description 13
- 239000010451 perlite Substances 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 24
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 17
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 15
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000013003 hot bending Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000005923 long-lasting effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N valsartan Chemical class C1=CC(CN(C(=O)CCCC)[C@@H](C(C)C)C(O)=O)=CC=C1C1=CC=CC=C1C1=NN=NN1 ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Description
KUULUTUSjULKAISU A Q1 Ο ΠANNOUNCEMENT A Q1 Ο Π
™ 11 UTLÄGGNINGSSKRIFT OyiZU™ 11 UTLÄGGNINGSSKRIFT OyiZU
(45) (51) Kv.lk.*/lnt.CI.4 c 22 C 38/00, C 21 D 8/08 SUOMI — FINLAND (21) Patenttihakemus — PatentansSknlng 79**092 (22) HakemispSivi — Ansttkningsdag 28.12.79 fFI) * * (23) Alkupilvi — Glltlghetsdag 28.12.79 (41) Tullut |ulklseksl — BHvIt offentllg q£ ,07.80(45) (51) Kv.lk. * / Lnt.CI.4 c 22 C 38/00, C 21 D 8/08 FINLAND - FINLAND (21) Patent application - PatentansSknlng 79 ** 092 (22) Application form - Ansttkningsdag 28.12 .79 fFI) * * (23) Initial cloud - Glltlghetsdag 28.12.79 (41) Tullut | ulklseksl - BHvIt offentllg q £, 07.80
Patentti, ja rekisterihallitus (44) Nähtävikaipanon |» kuul.iulkal.un pvm. _Patent and Registration Board (44) listening date and date. _
Patent- och registerstyrelsen v ' Ansökan utlagd och utl.skrlften publlcerad 30.08.85 (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus — Begärd prloritet 0 5.0 1.79Patent and registration authorities in the field of registration and publication 30.08.85 (32) (33) (31) Pyydetty etuoikeus - Begärd prloritet 0 5.0 1.79
Saksan LIittotasavalta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) P 2900271.9 (71) Mannesmann AktiengeselIschaft, Mannesmannufer 2, D-A000 Dilsseldorf 1, Saksan Liittotasavalta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) (72) Constantin M. Vlad, Nordassel, Ulrich Feldmann, Braunschweig, Saksan Li ittotasavalta-Förbundsrepubliken Tyskland(DE) (7*0 Forssan δ Salomaa Oy (5*0 Hitsattava betoniteräs ja sen valmistusmenetelmä -Federal Republic of Germany Förbundsrepubliken Tyskland (DE) P 2900271.9 (71) Mannesmann AktiengeselIschaft, Mannesmannufer 2, D-A000 Dilsseldorf 1, Federal Republic of Germany Förbundsrepubliken Tyskland (DE) (72) Constantin M. Vlad, Nordassel, Nordassel Republic - Förbundsrepubliken Tyskland (DE) (7 * 0 Forssan δ Salomaa Oy (5 * 0 Weldable rebar and its manufacturing method -
Svetsbart betongjärn och förfarande för tillverkning av dettaSvetsbart betongjärn ochförfarande för tillverkning av detta
Keksinnön kohteena on hitsattava betoniteräs, jonka hiilipitoisuus on alle 0,25 %, ja jossa on ilman ylimääräistä pintakäsittelyä, kuten kylmätyöstä, patentoimista tai plntanuorrutusta venyvyyeraja /fL-, joka on ainakin 500 2 2 / N/mm , ja vetolujuus, joka on ainakin 550 N/mm ja joka muodostuu samankeskisestä ydinalueesta ja pinta-kerroksesta, jolloin ydinalue muodostuu sekaraken-teesta, joka on perliitlstä, ferriitistä ja mahdollisesti muista ainesosista, ja pintakerros sisältää lämpökäsiteltyä martensIittiä.The invention relates to weldable reinforcing bars with a carbon content of less than 0.25% and having, without additional surface treatment, such as cold working, patenting or surface annealing, a tensile strength / fL of at least 500 2 2 / N / mm and a tensile strength of at least 550 N / mm and consisting of a concentric core region and a surface layer, wherein the core region consists of a mixed structure of perlite, ferrite and possibly other components, and the surface layer contains heat-treated martensite.
Keksinnön kohteena on edelleen menetelmä tämänlaatuisen betoniteräksen valmistamiseksi.The invention further relates to a method for producing a reinforcing steel of this type.
On tunnettua käyttää teräksiä, joiden kemiallinen koostumus sisältää 0,35- 2 69120 0,45 % hiiltä, 1,3 %:ln asti mangaania, 0,2-0,3 % piitä sekä tavanomaisia epäpuhtauksia, erittäin lujina betoniteräksinä. Tämän lastuisten terästen valmistus on tosin halpaa, koska lujuudenmuodostajina käytetään pääasiassa hiiltä, mangaania ja piitä. Kuitenkin näiden terästen muotoiltavuus on suhteellisen alhainen, etenkin niistä puuttuu hitsattavuus.It is known to use steels with a chemical composition of 0.35-2 69120 0.45% carbon, up to 1.3% manganese, 0.2-0.3% silicon and conventional impurities, as high-strength reinforcing steels. Admittedly, the production of this chip steel is cheap because carbon, manganese and silicon are mainly used as strength builders. However, the formability of these steels is relatively low, especially they lack weldability.
Tunnetaan myös hitsattavia betoniteräksiä, joissa on alhainen hiilipitoisuus (maks. 0,28 %) ja joissa on piitä 0,5 %, mangaania korkeintaan 1,6 % sekä muiden epäpuhtauksien lisäksi kuparia ainakin 0,2 % (ASTM Designation: A 440-74, sivu 336). Tämän laatuiset teräkset on kuitenkin kylmätyöstettävä. Näiden hitsattavien betoniterästen olennaisena haittana on kuitenkin se, että ne osoittavat jo lyhytaikaisen varastoinnin jälkeen huoneenlämpötilan ja 800°C:n välillä olennaisten venyvyysraja- tai vetolujuushäviötä. Tämän laatuisia lämpötiloja syntyy kuitenkin betoniterästen hitsauksessa ja kuuma-taivutuksessa rakennuksella.Also known are weldable reinforcing steels with a low carbon content (max. 0.28%) and a silicon content of 0.5%, a manganese content of up to 1.6% and, among other impurities, a copper content of at least 0.2% (ASTM Designation: A 440-74 , page 336). However, steels of this quality must be cold worked. However, the essential disadvantage of these weldable reinforcing bars is that they show a significant loss of tensile strength or tensile strength even after short-term storage between room temperature and 800 ° C. However, temperatures of this quality are generated during welding and hot-bending of reinforcing bars in a building.
Alussa mainitut ominaisuudet osoittava betoniteräs, jossa el ole näitä haittoja, on tunnettu DE-hakemusjulkaisusta 24 26 920. Erityisellä jäähdytysmene-telmällä valmistetaan betoniterästankoja, jotka muodostuvat useista, hieno-rakelsista mikrorakenteista. Tangon reunasta alkaen teräs muodostuu voimakkaasti lämpökäsitellystä martensiitti-bainiitista, ferriitti-bainiitista aina ferriitti-perlilttlin saakka sekä bainiitlsta tangon ytimessä. Tällöin tulee perliitin sekä bainiitin osuuden olla parhaiten prosentuaalisesti ferriitin osuutta suurempi.A reinforcing steel with the above-mentioned properties, in which el does not have these disadvantages, is known from DE-A-24 26 920. A special cooling method is used to produce rebar bars consisting of several fine-grained microstructures. Starting from the edge of the bar, the steel consists of strongly heat-treated martensite-bainite, ferrite-bainite all the way to the ferrite-perlilttl, and bainite at the core of the bar. In this case, the proportion of perlite and bainite should preferably be higher than the percentage of ferrite.
Tämän laatulsella teräksellä on vaaditut hitsaueominalsuudet sekä riittävän korkeat vetolujuus- ja riittävän suuret venyvyysraja-arvot. On kuitenkin osoittautunut, että tunnetun teräksen murtovenymä tarvitsee parannuksia. Sillä on taipumus halkeamiin eikä se tästä syystä osoita optimaalista väsymyskäyttäytymistä.This quality steel has the required welding properties as well as sufficiently high tensile strength and sufficiently high elongation limits. However, it has been shown that the elongation at break of known steel needs improvement. It has a tendency to crack and therefore does not show optimal fatigue behavior.
Keksinnön tehtävänä on tästä syystä valmistaa teräs, jossa on tunnetun teräksen hyvät ominaisuudet, mutta joka on kuitenkin vähemmän halkeamiin taipuvainen, ja jossa on siis murtovenymän paremmat arvot.The object of the invention is therefore to produce a steel which has the good properties of the known steel, but which is nevertheless less prone to cracking and thus has better values of elongation at break.
Tämä tehtävä ratkaistaan keksinnön mukaisesti alussa mainitun laatulsella hitsattavalla betoniteräksellä, jonka ydinalue on muodostettu puhtaasta per-According to the invention, this object is solved by the quality of weldable rebar of the quality mentioned at the beginning, the core area of which is formed of pure perforated steel.
It 3 69120 liitti- ferrlittl-sekarakenteesta, jossa ferriitin osuus on 20-80 % ja jonka ydinalue rajoittuu ilman välikerrosta pintakerrokseen, joka puolestaan muodostuu puhtaasta, lämpökäsitellystä martenslltista.It 3 69120 of a composite-ferrlittl composite structure in which the proportion of ferrite is 20-80% and the core area of which is bounded without an intermediate layer to a surface layer, which in turn consists of pure, heat-treated martensllt.
Keksinnön mukaiselle teräkselle on tunnusomaista puhdas samankeskinen kaksi-kerrosrakenne, jossa molemmat kerrokset ovat täysin vapaita bainlitista. Keksinnön mukaisessa teräksessä on sekä hyvät hltsausomlnalsuudet ja DIN-normissa 488 vaaditut mekaaniset ominaisuudet että myös huomattavasti parempi murtovenymä, jonka johdosta se on vähemmän halkeamallerkkä ja osoittaa parempaa väsymyskäyttäytymistä.The steel according to the invention is characterized by a pure concentric two-layer structure in which both layers are completely free of bainlit. The steel according to the invention has both good annealing properties and the mechanical properties required by DIN 488, as well as considerably better elongation at break, as a result of which it is less crack-patterned and shows better fatigue behavior.
Eräässä parhaimpana pidetyssä suoritusmuodossa betoniteräksessä on ydinalueella ferriittiä ja perliittiä suunnilleen yhtä suurina osuuksina. On osoittautunut, että keksinnön mukainen betoniteräs soveltuu myös erittäin hyvin poimu-tettuihin raudoitustankoihin, koska molemmat kerrokset sopivat poimumuotoon siten, että myös poimuissa on poimuttamattoman tangon mekaaniset ominaisuudet .In a preferred embodiment, the reinforcing steel has ferrite and perlite in approximately equal proportions in the core region. It has been found that the reinforcing steel according to the invention is also very well suited for corrugated reinforcing bars, since both layers are suitable for the corrugation shape, so that the corrugations also have the mechanical properties of a non-corrugated bar.
Edelleen on edullista, kun pintakerroksen osuus poikkileikkauspinnasta on ainakin 20 %, parhaiten 33 %.It is further advantageous when the proportion of the surface layer in the cross-sectional area is at least 20%, preferably 33%.
Keksinnön mukaisessa betoniteräksessä on tämän lisäksi se etu, että se voidaan valmistaa kustannuksiltaan halpana ja nopeasti langan valssauslaitok-sella. Keksinnön mukainen menetelmä keksinnön mukaisen betoniteräksen valmistamiseksi on tunnettu seuraavista valheista: a) betoniteräs valmistetaan langan valssauslaltoksella, b) viimeistelyasteen jälkeen valssaustuote jäähdytetään voimakkaasti, parhaiten monlasteisestl, c) jäähdytyksen avulla valssaustuotteen pinta jäähdytetään martensiitti-lähtölämpötilan alapuolelle, d) jäähdytys tapahtuu sellaisella voimakkuudella, että saavutetaan tasaus-lämpötila ytimen ja pinnan välillä, ennen kuin muutos bainiitiksi, ferriitiksi tai perliitiksi voi käynnistyä ja että tasauslämpötila on suunnilleen sillä lämpötila-alueella, jossa voi tapahtua austeniitin aikaisin mahdollinen muutos ferriitiksi ja perliitiksi, e) tasauslämpötilan saavuttamisen jälkeen pidetään lämpötila perliittimuutok- 4 69120 sen loppuun asti suunnilleen vakiona ja valssaustuote jäähdytetään tämän jälkeen hitaasti.In addition, the reinforcing steel according to the invention has the advantage that it can be produced inexpensively and quickly with a wire rolling plant. The method according to the invention for producing a reinforcing steel according to the invention is characterized by the following lies: a) the reinforcing steel is produced by wire rolling, b) after finishing the rolled product is cooled strongly, preferably multilastically, c) by cooling the surface of the rolled product is cooled to below martensite outlet temperature; the equilibration temperature between the core and the surface is reached before the conversion to bainite, ferrite or perlite can start and that the equilibration temperature is approximately in the temperature range where the early conversion of austenite to ferrite and perlite can take place early, e) after reaching the equilibration temperature the temperature is maintained 69120 until its end is approximately constant and the rolled product is then slowly cooled.
Eräässä edullisessa suoritusmuodossa valssaustuote kelataan välittömästi jäähdytyksen läpäisyn jälkeen ja jäähdytetään nostokelaesa Ilmassa. Siten taataan sekä keksinnöllä aiottu isotermlnen muutos että myös martenslltln lämpökäsit-telemlnen reuna-alueella välittömästi suoraan valssauskuumuudesta, s.o. Ilman ylimääräisiä toimenpiteitä.In a preferred embodiment, the rolled product is wound immediately after passing the cooling and cooled in a lift coil in air. Thus, both the isothermal change intended by the invention and also the heat treatment of the martenslltl in the edge region are guaranteed immediately directly from the rolling heat, i.e. Without additional measures.
Keksinnön mukainen menetelmä mahdollistaa nopean ja varman keksinnön mukaisen betoniteräksen valmistuksen, ilman että tähän tarvittaisiin suurta panosta. Yllättävän yksinkertaisella tavalla voidaan betoniteräs valmistaa langan vals-sauslaitoksella ja käsitellä se siten, että voidaan saavuttaa jo pitkään pyrkimyksenä olleet ominaisuudet valmistuksen yhteydessä ilman suurta panosta.The method according to the invention enables the rapid and safe production of the reinforcing steel according to the invention without the need for a large effort. In a surprisingly simple manner, reinforcing steel can be produced in a wire Vals drying plant and treated in such a way that the long-sought-after properties can be achieved during production without much effort.
Eräässä keksinnön mukaisen menetelmän edullisessa suoritusmuodossa käytetään betoniteräksen valmistamiseen, jonka vahvuus on aina 13 mm, normaaliterästä. Normaallteräksessä on kaikkien seoselementtlen summa (mangaani, pii, rikki ja muut sellaiset) alle 1,7 Z. Tämä normaaliteräs on erittäin halpaa ja sitä voidaan käyttää korkealaatuisen keksinnön mukaisen betoniteräksen valmistamiseen käyttämällä normaalia vesljäähdytystä, kun betoniteräksen vahvuus on alle 13 mm.In a preferred embodiment of the method according to the invention, normal steel is used for the production of reinforcing steel, the thickness of which is always 13 mm. Normal steel has a sum of all alloying elements (manganese, silicon, sulfur and the like) less than 1.7 Z. This normal steel is very cheap and can be used to produce high quality reinforcing steel according to the invention using normal water cooling when the reinforcing steel has a thickness of less than 13 mm.
Jotta jäähdytykseen el tarvittaisi suurta panosta, on edullista, kun käytetään läpimitaltaan 13 mm:n betoniteräksen valmistamiseen normaaliterästä, joka on mikroseostettu alle 0,08 %:n mlkroseoselementtien osuudella.In order to require a large input for cooling el, it is preferable to use 13 mm diameter reinforcing steel from normal steel which is microalloyed with a proportion of less than 0.08% ml of alloy elements.
Vaihtoehtoisesti voidaan käyttää läpimitoille 13-25 mm seostettua terästä.Alternatively, alloy steel with diameters of 13-25 mm can be used.
Tässä teräksessä kaikkien seoselementtlen summa on 1,7-3 Z. Yli 25 mm:n .Läpimitoille on lisättävä seostettuun teräkseen mikroseos, jolloin mikroseoselement-tien osuus on alle 0,03 Z.In this steel, the sum of all the alloying elements is 1.7-3 Z. For diameters of more than 25 mm, a microalloy must be added to the alloyed steel, whereby the proportion of microalloying elements is less than 0.03 Z.
Nämä seosmääräykset perustuvat siihen tietämykseen, että austeniltin muutos ferriitiksi, perllltlksl tai bainlltiksi voidaan siirtää myöhemmäksi käyttämällä seostettua terästä ja/tal mlkroseostettua terästä.These alloy regulations are based on the knowledge that the conversion of austenitic to ferrite, perllltlksl or bainll can be postponed by using alloy steel and / or alloy steel.
On osoittautunut, että keksinnön mukainen menetelmä voidaan suorittaa kaik- I! 5 69120 kein taloudellisimmin, kun jäähdytyksen ensimmäinen vaihe on päättynyt 0,2 sekunnin kuluessa.It has been found that the method according to the invention can be carried out in all! 5 69120 most economically when the first stage of cooling is completed within 0.2 seconds.
Seuraavassa selitetään keksinnön mukaista betoniterästä ja keksinnön mukaista menetelmää lähemmin kuvioiden avulla, joissa nähdään: kuv. 1 valokuva DE-hakemusjulkaisun 24 26 920 mukaisen tunnetun betoniteräksen poikkileikkauksesta, kuv. 2a-2d hiontakuvia valokuvina 500-kertaisesti suurennettuna tunnetussa betoniteräksessä olevasta rakenteesta, kuv. 3 valokuva keksinnön mukaisen betoniteräksen poikkileikkauksesta, kuv. 4a ja 4b hiontakuvia valokuvina 500-kertaisesti suurennettuna keksinnön mukaisen betoniteräksen molemmista rakenteista, kuv. 5 diagrammi keksinnön mukaisen menetelmän mukaisesti tapahtuvan kontrolloidun jäähdytyksen havainnollistamiseksi, kuv. 6 taulukko jäähdytyksen havainnollistamiseksi läpimitaltaan eri vahvuisissa betoniteräksissä ja niiden jäähdytyskäyttäytymisen havainnollistamiseksi, kuv. 7 aika-lämpötila-muuntokaavio normaaliteräkselle, jossa on alhainen hiilipitoisuus, kuv. 8 aika-lämpötila-muuntokaavio seostetulle teräkselle, jossa on alhainen hiilipitoisuus.In the following, the reinforcing steel according to the invention and the method according to the invention will be explained in more detail with the aid of the figures, in which: FIG. 1 is a photograph of a cross-section of a known reinforcing steel according to DE-A-24 26 920, fig. 2a-2d are grinding photographs in photographs 500 times magnified of a structure made of known reinforcing steel, fig. 3 is a photograph of a cross section of a reinforcing steel according to the invention, fig. 4a and 4b are photomicrographs in photographs magnified 500 times of both structures of the reinforcing steel according to the invention, fig. 5 is a diagram to illustrate controlled cooling according to the method of the invention, FIG. Table 6 to illustrate cooling in reinforcing steels of different diameters and to illustrate their cooling behavior, FIG. 7 time-temperature conversion diagram for low carbon normal steel, fig. 8 time-temperature conversion diagram for low carbon alloy steels.
Kuviot 1 ja 2 esittävät valokuvia DE-hakemusjulkaisusta 24 26 920 tunnetusta betoniteräksestä. Kuviosta 1 nähdään selvästi, että betoniteräksessä on sen poikkileikkauksella vähintään neljä samankeskistä kerrosta. Ulkokerros muodostuu lämpökäsitellystä martensiitti-bainiitista, johon sisäänpäin rajoittuu bainiitista oleva välikerros. Tämän jälkeen on rengasmainen ferriitti-bainiit-ti-kerros, kun taas ydin muodostuu olennaisesti ferriitistä ja perliitistä.Figures 1 and 2 show photographs of a reinforcing steel known from DE application 24 26 920. It can be clearly seen from Figure 1 that the reinforcing steel has at least four concentric layers in its cross section. The outer layer consists of heat-treated martensite-bainite, to which an intermediate layer of bainite is bound inwards. There is then an annular ferrite-bainite-ti layer, while the core consists essentially of ferrite and perlite.
6 69120 Nämä neljä rakennelaatua on esitetty hlontakuvlssa kuvioissa 2a-2d 500-kertai-sestl suurennettuina. Hlenojuovainen ulkokerros, joka muodostuu lämpökäsitel-lystä martensiitti-bainiitista, eroaa selvästi kuviossa 2b esitetystä baLniiti-sta muodostuvasta välikerroksesta. Rakenteeltaan karkeampi on tähän rajoittuva ferriitti-bainiittikerros, joka nähdään kuviossa 2c. Ydinrakenne on esitetty kuviossa 2d, jossa tummat läiskät esittävät parlllttiosuuksia ja vaaleat ferrilttiosuuksla.6,691,120 These four structural qualities are shown in the drawing image in Figures 2a-2d magnified 500 times. The hen-striped outer layer, which consists of heat-treated martensite-bainite, clearly differs from the intermediate layer of balnite shown in Fig. 2b. The coarser structure is the ferrite-bainite layer adjoining here, which is seen in Figure 2c. The core structure is shown in Figure 2d, where dark spots show parlot proportions and light ones with ferrilti portions.
Kuviot 3 ja 4 esittävät vastaavia keksinnön mukaisen betoniteräksen hionta-kuvia. Tämä muodostuu vain kahdesta kerroksesta. Reunakerros muodostuu puhtaasta, lämpökäsitellystä martenslltista ja rajoittuu välittömästi ydinker-rokseen, joka muodostuu puhtaasta perliitti-ferriitti-rakenteesta. Tämä nähdään erittäin selvästi kuvioissa 4a ja 4b, joissa kuvio 4a esittää lämpökäsitellystä martenslltista muodostuvaa pintakerrosta ja 4b äkillistä siirtymää lämpökäsitellystä martenslltista olevasta rakenteesta selvästi eroavaan fer-riitti-perliitti-rakenteeseen. Myös kuviossa 4 esitetyt hiontakuvat on 500-kertaisesti suurennettuja.Figures 3 and 4 show corresponding grinding views of a reinforcing steel according to the invention. This consists of only two layers. The edge layer consists of a pure, heat-treated martensite and is immediately bounded by a core layer consisting of a pure perlite-ferrite structure. This can be seen very clearly in Figures 4a and 4b, where Figure 4a shows a surface layer of heat-treated martensite and 4b a sudden transition from a structure of heat-treated martensite to a ferritic-perlite structure clearly different. The grinding images shown in Fig. 4 are also magnified 500 times.
Keksinnön mukaisen teräksen tarkka kakslkerrosrakenne johtaa aikaisemmin saavuttamattomiin, edullisiin ominaisuuksiin, jotka edellä on esitetty.The precise double-layer structure of the steel according to the invention results in previously unattainable, advantageous properties, which have been presented above.
Menetelmää keksinnön mukaisen betoniteräksen valmistamiseksi selitetään esimerkein kuvioiden 5-8 avulla lähemmin. Kuvio 5 esittää diagrammia, jossa on esitetty betoniteräksen jäähdytys, Joka n. 850°C:n lämpötilassa saapuu jääh-dytysvälille ja jossa se jäähdytetään vedellä kolmessa valheessa. Teräs kelataan heti jäähdytysvälln jälkeen ja jäähdytetään nostokelassa limassa. Kelattu valssaustuote muuttuu kelassa lsotermlsesti, jolloin ytimessä oleva auste-niitti muutetaan ferriitiksi ja perliitiksi ja vapautuvan muutosenergian avulla pintakerroksessa oleva martensilttl lämpökäsitellään. Näitä tapahtumia selitetään lähemmin myöhemmin. Kuvio 5 esittää vasemmassa osassa valssaustuot-teen hidasta jäähdytystä viimeistelyvaiheen aikana. t0:lla merkittynä ajankohtana valssaustuote saapuu jäähdytysvälille ja pysyy noin 0,15 sekuntia ensimmäisessä jäähdytysvalheessa. Kolmas jäähdytysvaihe on päättynyt n. 0,35 sekunnin kuluttua.The method for producing a reinforcing steel according to the invention is explained in more detail by means of examples with the aid of Figures 5-8. Fig. 5 shows a diagram showing the cooling of a reinforcing steel, which enters the cooling interval at a temperature of about 850 ° C and in which it is cooled with water in three lies. The steel is wound immediately after the cooling gap and cooled in a slime on a hoisting reel. The coiled rolled product is thermothermically changed in the coil, whereby the austenite in the core is converted into ferrite and perlite and the martensilttl in the surface layer is heat-treated by means of the transformation energy released. These events will be explained in more detail later. Figure 5 shows in the left part the slow cooling of the rolled product during the finishing step. At the time marked t0, the rolled product enters the cooling interval and remains in the first cooling lie for about 0.15 seconds. The third cooling phase is completed after approx. 0.35 seconds.
Kuviossa 5 lämpötilan kulun havainnollistamiseksi langan poikkileikkauksen yli valssaustuote on jaettu samankeskisiin renkaisiin. Ulkorengasta on mer- 7 69120 kitty numerolla 1 ja valssaustuotteen keskipistettä numerolla 4. Numerolla 2 merkitty rengas kulkee sunnilleen puolen läpimitan kohdalla ja numerolla 3 merkityllä renkaalla on läpimitta, joka vastaa langan läpimitan neljäsosaa. Numerolla la merkityllä renkaalla on säde, joka on n. 9/11 valssaustuotteen säteestä (R) ja se kuvaa suunnilleen martensiittikerroksen ja ydinalueen välistä rajaa.In Fig. 5, to illustrate the passage of temperature over the cross section of the wire, the rolled product is divided into concentric rings. Outer ring 7 69120 are indicated by the reference number 1 and the center point of the rolled stock numeral 4. labeled 2 ring extends approximately the diameter of the side and indicated with the number 3 ring has a diameter corresponding to the diameter of the fourth wire. The ring marked 1a has a radius of about 9/11 of the radius (R) of the rolled product and roughly describes the boundary between the martensite layer and the core region.
Vastaavasti numeroilla 1,1a,2,3 ja 4 merkityistä käyristä nähdään lämpötilan kulku renkailla jäähdytyksen aikana. Ulkorengas jäähdytetään tällöin martensiit-ti-lähtölämpötilan Mg alapuolelle, niin että ulkokerros muodostuu renkaiden 1 ja la välissä martensiitista. Koska ydinalue ei luonnollisestikaan jäähdy * niin voimakkaasti, kuumenee martensiittikerros renkaiden 1 ja la välissä ydinalueella olevan lämmön johdosta uudestaan, jonka johdosta martensiitti lämpö-käsitellään ja toisaalta saavutetaan tasauslämpötila T^. Tasauslämpötilan saavuttaminen on samaa merkitsevä sen tosiseikan kanssa, että valssaustuotteessa on koko läpimitaltaan jäähdytyksen jälkeen sama lämpötila. Tämä lämpötila pidetään nyt niin kauan, kunnes austeniltln muutos ferriitiksi ja perliltiksi on päättynyt. Tämän jälkeen voi tapahtua keskeytymätön jäähdytys.The curves marked with the numbers 1,1a, 2,3 and 4, respectively, show the temperature flow in the rings during cooling. The outer ring is then cooled below the martensite-ti outlet temperature Mg, so that the outer layer between the rings 1 and 1a is formed of martensite. Since the core region does not, of course, cool so strongly *, the martensite layer between the rings 1 and 1a is heated again due to the heat in the core region, as a result of which the martensite is heat-treated and on the other hand a compensating temperature T 1 is reached. Achieving the equilibrium temperature is equally significant with the fact that the rolled product has the same temperature throughout cooling after cooling. This temperature is now maintained until the conversion of austeniltl to ferrite and perlilt is complete. After this, uninterrupted cooling can take place.
Tasauslämpötila T^ on valittava siten, että isotermisen muutoksen aikana bainiit-ti- aluetta ei leikata. Tämän lisäksi sen tulee olla sillä alueella, jossa austeniltln aikaisin mahdollinen muutos ferriitiksi tapahtuu. Siten taataan se, että austeniltln muutos ferriitiksi ja perliltiksi tapahtuu mahdollisimman lyhyessä ajassa eikä muodostu erittäin pitkään kestäväksi prosessiksi.The equilibration temperature T 1 must be chosen so that the bainite zone is not cut during the isothermal change. In addition to this, it should be in the area where the early conversion of ferrites to ferrite takes place early. Thus, it is ensured that the conversion of austenilt to ferrite and perlilt takes place in the shortest possible time and does not become a very long-lasting process.
Kuviosta 5 nähdään, että keksinnön mukaisesti bainiitin muodostuminen vältetään siten, että tasauslämpötila on jo saavutettu, ennen kuin muutos ferriitiksi voi tapahtua, ja tämän lisäksi muutos tapahtuu isotermisesti, niin että jäähdytyksen aikana balnllttl-alue el voi kulkea läpi.It can be seen from Figure 5 that, according to the invention, the formation of bainite is avoided so that the equilibration temperature has already been reached before the conversion to ferrite can take place, and in addition the conversion takes place isothermally so that during cooling the balnlltt1 region can pass.
Kuviossa 5 valitut muutoskäyrät vastaavat tavanomaisia aika-lämpötlla-muutos-kaavioita, jolloin kirjaimella F in merkitty ferriitin muodostuksen alue, kirjaimella P perliitin muodostuksen alue, kirjaimella B bainiitin muodostuksen alue ja kirjaimella Mg martensiitti-lähtölämpötila. Austenlltti, joka jäähdytetään martensiitti-lähtölämpötilan alapuolelle, muuttuu heti martensii-tiksi.The change curves selected in Figure 5 correspond to conventional time-temperature change diagrams, with the ferrite formation region denoted by the letter F in, the perlite formation region denoted by the letter P, the bainite formation region denoted by the letter B, and the martensite outlet temperature denoted by the letter Mg. Austenllt, which is cooled below the martensite outlet temperature, is immediately converted to martensite.
8 691208 69120
Kuviossa 6 esitetty taulukko esittää suorltuseslmerkin avulla jäähdytyksen mahdollista muotoa eri teräsläplmitoille 5,5-30 mm. Tällöin lähdetään jäähdytykseen tulolämpötilasta, joka on 850°C, jolloin edellytetään normaalisti seostettu teräs, s.o. teräksen seoselementtlen summa el ylitä 1,7 Z:a.The table shown in Fig. 6 shows the possible form of cooling for different steel diameters from 5.5 to 30 mm by means of a straightening symbol. In this case, cooling is started from an inlet temperature of 850 ° C, in which case a normal alloy steel is required, i.e. the sum of the alloying elements of the steel el exceeds 1.7 Z.
Tästä nähdään, että jäähdytyksen ensimmäinen valhe ei kestä koskaan kauempaa kuin 0,2 sekuntia. Kun 5,5 mm:n läpimitalle on yksi jäähdytysvaihe riittävä, voidaan suuremmille läpimitoille varata jopa 8 jäähdytysvaihetta. Koko jäähdytys on tällöin päättynyt viimeistään 3 sekunnin kuluttua. Seuraavassa sarakkeessa on esitetty aika tasauslämpötilan saavuttamiseen asti. Näin voidaan betoniteräkset jakaa kolmeen, läpimitoiltaan eri suuruisiin ryhmiin 1,11,III. Ensimmäinen ryhmä käsittää vahvuudet 5,5-13 mm, toinen ryhmä vahvuudet 13-25 mm ja kolmas ryhmä vahvuudet 25-30 mm.From this it is seen that the first lie of cooling never lasts longer than 0.2 seconds. When one cooling stage is sufficient for a diameter of 5.5 mm, up to 8 cooling stages can be reserved for larger diameters. In this case, the entire cooling is completed after 3 seconds at the latest. The next column shows the time until the equilibration temperature is reached. In this way, reinforcing bars can be divided into three groups of different diameters 1,11, III. The first group comprises strengths of 5.5-13 mm, the second group of strengths of 13-25 mm and the third group of strengths of 25-30 mm.
Ensimmäisessä ryhmässä tasauslämpötlla on saavutettu kahdessa sekunnissa. Toisessa ryhmässä tasauslämpötlla saavutetaan 10 sekunnissa, kolmannessa 14 sekunnissa. Näillä sekoilla on tässä suoritetun vesljäähdytyksen käyttökelpoisuudelle huomattavaa merkitystä, jota selitetään myöhemmin lähemmin.In the first group, the equilibration temperature is reached in two seconds. In the second group, the equilibration temperature is reached in 10 seconds, in the third in 14 seconds. These mixtures are of considerable importance to the usefulness of the water cooling performed here, which will be explained in more detail later.
Kuvion 6 muissa sarakkeissa on esitetty ydinlämpötilat jokaisen jäähdytysvai-heen lopussa eri valssaustuotteen läpimitoille. Ytimellä tarkoitetaan tässä läpimittaa r 0. Tämän lisäksi on esitetty vielä jokaista langan läpimittaa varten saavutettu tasauslämpötlla.The other columns of Figure 6 show the core temperatures at the end of each cooling step for different rolled product diameters. The core here means a diameter r 0. In addition, the equalization temperature achieved for each wire diameter is shown.
Kuvioista 7 ja 8 selviää jo mainitun kolmeen läpimitta-ryhmään tapahtuvan jaon merkitys. Kuvio 7 esittää aika-lämpötila-muuntokaaviota normaaliteräk-selle, jossa on vähän hiiltä (C 0,25 %). Austenlitin aikaisin mahdollinen muutos ferriitiksi on tämän mukaisesti mahdollista n. 2 sekunnin kuluttua n. 500°C:n lämpötilassa. Keksinnön mukaisen teorian mukaisesti on tasauslämpötila saavutettava tähän ajankohtaan mennessä. Tästä seuraa, että käytettäessä kuviossa 6 luonnehdittua vesijäähdytystä voidaan käyttää normaaliteräksiä, joiden läpimitta on alle 13 mm. Tasauslämpötlla on tällöin hiukan yli 500°C.Figures 7 and 8 show the significance of the division into three groups of diameters already mentioned. Figure 7 shows a time-temperature conversion diagram for low carbon normal steel (C 0.25%). Accordingly, the early possible conversion of austenite to ferrite is possible after about 2 seconds at a temperature of about 500 ° C. According to the theory of the invention, the equilibration temperature must be reached by this time. It follows that when using the water cooling characterized in Fig. 6, normal steels with a diameter of less than 13 mm can be used. The equilibration temperature is then slightly above 500 ° C.
Kuvio 8 esittää niukkahiilisen teräksen aika-lämpötila-muuntokaaviota, jossa teräk-sessä seoselementtlen summa on 1,7-3 %. Tällöin nähdään, että austenii-tin aikaisin mahdollinen muutos ferriitiksi on vasta 10 sekunnin kuluttua. Edelleen havaitaan, että tasauslämpötlla on valittava olennaisesti korkeam- i! 9 69120 maksi, koska aikaisin mahdollinen muutos ferriitiksi käynnistyy suunnilleen 700°C:ssa. Lisäämällä seoselementtejä voidaan tästä syystä austeniitin aikaisimman mahdollisen ferriitiksi tapahtuvan muutoksen ajankohtaa viivästää, niin että tasauslämpötilan saavuttamista varten on enemmän aikaa käytettävissä.Figure 8 shows a time-temperature conversion diagram of low carbon steel in which the sum of the alloying element in the steel is 1.7-3%. In this case, it is seen that the early possible conversion of the austenite to ferrite is only after 10 seconds. It is further found that a substantially higher temperature must be selected at the compensating temperature! 9 69120 max because early conversion to ferrite starts at approximately 700 ° C. By adding alloying elements, the time of the earliest possible conversion of austenite to ferrite can therefore be delayed, so that more time is available to reach the equilibration temperature.
Sama vaikutus, nimittäin austeniitin aikaisimman mahdollisen ferriitiksi tapahtuvan muutoksen ajankohdan siirtäminen voidaan saavuttaa lisäämällä mikroseoselementtejä, kuten niobia, vanadiinia tai molybdeeniä. Erona seostettujen terästen (kuv. 8) käyttöön siirretään tällöin vain kuvion 7 muutos-käyriä n. 1 dekadin verran oikealle, ilman että tämän lisäksi muutoskäyrien asema tai muoto muuttuisi. Tästä syystä mikroseoselementtien lisäyksellä -vastakohtana muiden seoselementtien lisäykselle - tasauslämpötilaa ei muuteta.The same effect, namely shifting the time of the earliest possible conversion of austenite to ferrite, can be achieved by adding microalloying elements such as niobium, vanadium or molybdenum. As a difference, the use of alloy steels (Fig. 8) is then only shifted by about 1 decade to the right of the change curves in Fig. 7, without the change or position of the change curves. Therefore, the addition of microalloy elements - as opposed to the addition of other alloying elements - does not change the equilibration temperature.
Kuviossa 6 esitetyn vesijäähdytyksen ylläpitämisessä on tarpeellista läpimitoiltaan = 13 mm olevan betoniteräksen valmistuksessa käyttää joko seostettua terästä (seoselementtien summa 1,7-3 %)tai mikroseostettua terästä (vanadiinia, niobia, molybdeenia alle 0,8 %).In order to maintain the water cooling shown in Fig. 6, it is necessary to use either alloy steel (sum of alloying elements 1.7-3%) or microalloyed steel (vanadium, niobium, molybdenum less than 0.8%) in the production of reinforcing steel with a diameter of = 13 mm.
Läpimitan ollessa > 25 mm on seostetun teräksen kohdalla seoselementtien summa nostettava yli 3 %:ksi. Tätä ei yleensä suositella, niin että läpimittoja varten on varattava lisäksi tai yksistään mlkroseoksla.If the diameter is> 25 mm, the sum of the alloying elements for alloy steel must be increased to more than 3%. This is generally not recommended, so that additional or single ml mixtures must be reserved for diameters.
Teräksen seososuuden muuttamisen sijasta voitaisiin saada aikaan myös jäähdytyksen tehostamisen avulla, että tasauslämpötila saavutettaisiin aikaisemmin. Tämän laatuinen jäähdytys on kuitenkin erittäin vaivalloista.Instead of changing the alloy content of the steel, it would also be possible to achieve an equilibration temperature earlier by increasing the cooling efficiency. However, this type of cooling is very cumbersome.
Kuvioiden 7 ja 8 esittämistä kaavioista nähdään edelleen, että ferriitin osuuteen perliittiin nähden ytimessä voidaan vaikuttaa tasauslämpötilan valinnalla.It can be further seen from the diagrams in Figures 7 and 8 that the proportion of ferrite relative to perlite in the core can be influenced by the choice of the equilibration temperature.
Esitetyissä suorltuseslmerkeissä on lähdetty valssaustuotteen tulolämpötilas-ta 850°C jäähdytysvälille. Voidaan ajatella myös muita lämpötiloja, mutta tulo-lämpötilan on kuitenkin oltava niin korkea, että austeniltti on vielä stabiili, ja niin alhainen, että valssaustuotteen jäähdytys tasauslämpötilaan onThe straightening examples shown start from the inlet temperature of the rolled product to a cooling range of 850 ° C. Other temperatures are conceivable, but the inlet temperature must be so high that the austenitic is still stable and so low that the cooling of the rolled product to the equilibration temperature is
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2900271A DE2900271C2 (en) | 1979-01-05 | 1979-01-05 | Weldable reinforcing steel and process for its manufacture |
| DE2900271 | 1979-01-05 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI794092A FI794092A (en) | 1980-07-06 |
| FI69120B FI69120B (en) | 1985-08-30 |
| FI69120C true FI69120C (en) | 1987-05-05 |
Family
ID=6060073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI794092A FI69120C (en) | 1979-01-05 | 1979-12-28 | SVETSBART BETONGJAERN OCH FOERFARANDE FOER TILLVERKNING AV DETTA. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55115949A (en) |
| AU (1) | AU534561B2 (en) |
| BE (1) | BE881003A (en) |
| CA (1) | CA1129312A (en) |
| DE (1) | DE2900271C2 (en) |
| ES (1) | ES487449A0 (en) |
| FI (1) | FI69120C (en) |
| FR (1) | FR2445858A1 (en) |
| GB (1) | GB2047270B (en) |
| IT (1) | IT1164547B (en) |
| LU (1) | LU82058A1 (en) |
| NL (1) | NL8000059A (en) |
| SE (1) | SE451020B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU85475A1 (en) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Arbed | PROCESS FOR PRODUCING HARD STEEL MACHINE WIRE |
| DE3431008C2 (en) | 1984-08-23 | 1986-10-16 | Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München | Heat treatment of hot rolled bars or wires |
| DD231577B1 (en) * | 1984-12-17 | 1987-09-09 | Brandenburg Stahl Walzwerk | METHOD FOR INCREASING THE STRENGTH OF REINFORCING STEELS |
| DD234281B1 (en) * | 1984-12-21 | 1989-06-21 | Florin Stahl Walzwerk | METHOD FOR PRESSURE WATER TREATMENT OF ROLLING STEEL PRODUCTS |
| DD239805B1 (en) * | 1985-07-29 | 1988-06-22 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | METHOD FOR PRODUCING A CONCRETE STEEL |
| CA1265421A (en) * | 1985-10-31 | 1990-02-06 | Norio Anzawa | Method and apparatus for cooling rolled steels |
| FR2684691B1 (en) * | 1991-12-04 | 1995-06-09 | Unimetall Sa | PROCESS FOR THE CONTINUOUS MANUFACTURE OF A THREADED STEEL WIRE, PARTICULARLY A WIRE FOR REINFORCING CONCRETE. |
| DE19962801A1 (en) | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Sms Demag Ag | Process for heat treating wire |
| US6395109B1 (en) | 2000-02-15 | 2002-05-28 | Cargill, Incorporated | Bar product, cylinder rods, hydraulic cylinders, and method for manufacturing |
| IT1391760B1 (en) * | 2008-11-11 | 2012-01-27 | Danieli Off Mecc | THERMAL TREATMENT PROCESS OF LAMINATES |
| KR101787287B1 (en) * | 2016-10-21 | 2017-10-19 | 현대제철 주식회사 | High strength steel deformed bar and method of manufacturing the same |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE790867A (en) * | 1972-10-31 | 1973-02-15 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR IMPROVING THE QUALITY OF LAMINATED PRODUCTS, SUCH AS ROUND OR CONCRETE BARS, MACHINE WIRE, ETC .... |
| NL170159C (en) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | METHOD FOR MANUFACTURING WELDABLE LOW CARBON STEEL MATERIAL BY CONTROLLED COOLING |
| AT368774B (en) * | 1973-09-11 | 1982-11-10 | Salzgitter Peine Stahlwerke | STEEL WIRE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| DD106661A1 (en) * | 1973-09-24 | 1974-06-20 | ||
| IT1090143B (en) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | PROCESS FOR MANUFACTURING LAMINATED STEEL PRODUCTS |
-
1979
- 1979-01-05 DE DE2900271A patent/DE2900271C2/en not_active Expired
- 1979-12-21 IT IT28312/79A patent/IT1164547B/en active
- 1979-12-27 JP JP17389279A patent/JPS55115949A/en active Pending
- 1979-12-28 FI FI794092A patent/FI69120C/en not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-01-02 AU AU54287/80A patent/AU534561B2/en not_active Ceased
- 1980-01-03 FR FR8000255A patent/FR2445858A1/en active Granted
- 1980-01-04 NL NL8000059A patent/NL8000059A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-01-04 CA CA343,104A patent/CA1129312A/en not_active Expired
- 1980-01-04 ES ES487449A patent/ES487449A0/en active Granted
- 1980-01-04 BE BE0/198857A patent/BE881003A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 SE SE8000069A patent/SE451020B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-04 LU LU82058A patent/LU82058A1/en unknown
- 1980-01-07 GB GB8000407A patent/GB2047270B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI69120B (en) | 1985-08-30 |
| FR2445858B1 (en) | 1984-05-04 |
| BE881003A (en) | 1980-05-02 |
| JPS55115949A (en) | 1980-09-06 |
| FR2445858A1 (en) | 1980-08-01 |
| CA1129312A (en) | 1982-08-10 |
| GB2047270B (en) | 1982-12-15 |
| AU534561B2 (en) | 1984-02-09 |
| ES8107320A1 (en) | 1980-12-16 |
| GB2047270A (en) | 1980-11-26 |
| ES487449A0 (en) | 1980-12-16 |
| SE451020B (en) | 1987-08-24 |
| IT1164547B (en) | 1987-04-15 |
| AU5428780A (en) | 1980-07-10 |
| FI794092A (en) | 1980-07-06 |
| IT7928312A0 (en) | 1979-12-21 |
| NL8000059A (en) | 1980-07-08 |
| SE8000069L (en) | 1980-07-06 |
| LU82058A1 (en) | 1980-04-23 |
| DE2900271A1 (en) | 1980-07-17 |
| DE2900271C2 (en) | 1984-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI69120C (en) | SVETSBART BETONGJAERN OCH FOERFARANDE FOER TILLVERKNING AV DETTA. | |
| CN101090987B (en) | High-strength four-phase steel alloys | |
| US10329646B2 (en) | Steel wire for drawing | |
| KR950703661A (en) | HIGH TENSILE STEEL HAVING SUPERIOR FATIGUE STRENGTH AND WELDABILITY AT WELDS AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME | |
| JP6048621B1 (en) | High strength ERW steel pipe, method for manufacturing steel sheet for high strength ERW steel pipe, and method for manufacturing high strength ERW steel pipe | |
| JP2006299415A (en) | Method for producing hot-rolled steel sheet for low yield-ratio electric-resistance welded steel tube excellent in low temperature toughness | |
| JP2009024227A (en) | Dual-phase steel sheet superior in formability, and manufacturing method therefor | |
| CN103958716A (en) | Steel material with excellent crashworthiness and manufacturing process therefor | |
| CN104532155A (en) | X90 level heterogeneous structure pipeline steel plate for longitudinal welded pipe and manufacturing method of pipeline steel plate | |
| KR890003975B1 (en) | Dual phase-structured hot rolled high tensile strenght steel sheet and a method of producing the same | |
| JP4949541B2 (en) | Duplex oil well steel pipe and method for producing the same | |
| KR101889173B1 (en) | High strength fine spheroidal graphite steel sheet having low yield ratio and manufacturing method thereof | |
| JP4109609B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet with excellent elongation, hole expansibility and secondary work cracking | |
| JPS59126719A (en) | Production of high tension hot rolled steel sheet having excellent processability | |
| JPH01177323A (en) | Highly tough steel | |
| JP2019011509A (en) | Material hot rolled steel sheet for high strength cold rolled steel sheet, and method for producing the same | |
| JPH08246097A (en) | High strength hot rolled steel sheet excellent in stretch-flanging workability and its production | |
| JPH0146583B2 (en) | ||
| JPS6152317A (en) | Manufacture of hot rolled steel plate having superior toughness at low temperature | |
| JP7550224B2 (en) | Cold-rolled steel sheet for flux cored wire and its manufacturing method | |
| JP2533250B2 (en) | Method for manufacturing thin web H-section steel with low yield ratio and excellent workability | |
| JPS60181230A (en) | Production of high-tension hot rolled steel plate having excellent workability | |
| JP2000309848A (en) | Hot rolled steel sheet for working, excellent in fatigue characteristic, and its manufacture | |
| JPH07252591A (en) | High strength hot rolled thin steel sheet excellent in workability, corrosion resistance and low temperature toughness and its production | |
| JP5782829B2 (en) | High compressive strength steel pipe and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT |