NL1013951C2 - Polyfase filter. - Google Patents

Description

Titel: Polyfase filter

De onderhavige uitvinding heeft in zijn algemeenheid betrekking op een polyfase banddoorlaatfilter.

Dergelijke filters zijn op zich bekend, bijvoorbeeld uit het Amerikaanse octrooischrift 4.914.408, en kunnen bijvoor-5 beeld worden toegepast in ontvangstcircuits voor bijvoorbeeld radio-, televisie-, of telefonie-toepassingen. Hoewel dergelijke filters ook andere toepassingen kennen, zal een mogelijke toepassing van een dergelijk filter hier nader worden uitgelegd in de context van een ontvangstcircuit.

10 Een belangrijk nadeel van het in US-A-4.914.408 beschreven filter is, dat een koppeling tussen twee filter-kanalen tot stand wordt gebracht door middel van weerstanden. Een belangrijk doel van de onderhavige uitvinding is derhalve een polyfase banddoorlaatfilter te verschaffen, waarbij 15 dergelijke koppelweerstanden worden vermeden.

Deze en andere aspecten, kenmerken en voordelen van de onderhavige uitvinding zullen nader worden verduidelijkt door de hiernavolgende beschrijving van een voorkeursuitvoeringsvorm van een polyfase banddoorlaatfilter volgens de uitvinding onder 20 verwijzing naar de tekening, waarin gelijke verwijzingscijfers gelijke of vergelijkbare onderdelen aanduiden, en waarin: figuur 1 schematisch een bekend ontvangstcircuit toont; figuur 2A schematisch de overdrachtskarakteristiek van een laagdoorlaatfilter illustreert; 25 figuur 2B schematisch de overdrachtskarakteristiek illustreert van een banddoorlaatfilter, afgeleid van de overdrachtskarakteristiek van figuur 2A; figuur 2C schematisch een parallelschakeling toont van een condensator en een complexe component; 30 figuur 2D schematisch een bekende manier van koppelen van twee filterkanalen illustreert; figuur 3A het koppelprincipe volgens de onderhavige uitvinding illustreert; figuur 3B een vervangingsrepresentatie voor het koppelschema 1013951 2 van figuur 3A illustreert; en figuur 4 een principe-schema is van een uitvoeringsvorm van een polyfase-filter volgens de onderhavige uitvinding.

5 Figuur 1 toont schematisch een bekend ontvangstcircuit 1, waarin een van een antenne 2 afkomstig ontvangstsignaal S in een eerste mengtrap 3 wordt gemengd met een door een locale oscillator 5 verschaft signaal φ, en waarin dat signaal S in een tweede mengtrap 4 wordt gemengd met een door de locale 10 oscillator 5 verschaft tweede signaal dat 90° is verschoven ten opzichte van het eerste signaal φ. Het uitgangssignaal van de eerste mengtrap 3, dat ook wordt aangeduid met de term infase-signaal, wordt toegevoerd naar een eerste ingang 11 van een filter 10, en het uitgangssignaal van de tweede mengtrap 4, dat 15 ook wordt aangeduid met de term quadratuursignaal, wordt toegevoerd naar een tweede ingang 12 van het filter 10. Het filter 10 heeft twee filterkanalen respectievelijk 13 en 14, die respectievelijk het infase-signaal van de eerste ingang 11 en het quadratuursignaal van de tweede ingang 12 op in 20 hoofdzaak identieke wijze verwerken, en respectievelijk uitgangen 15 en 16 hebben voor het verschaffen van een infase-uitgangssignaal respectievelijk een quadratuur-uitgangssignaal, waarbij het quadratuur-uitgangssignaal van de tweede uitgang 90° is verschoven ten opzichte van het infase-uitgangssignaal 25 van de eerste uitgang. De filterkanalen 13 en 14 hebben onderling identieke filterkarakteristieken, bijvoorbeeld een banddoorlaatkarakteristiek.

In het hiernavolgende zal de frequentie van het locale oscillatorsignaal worden aangeduid met fi. In het ontvangst-30 signaal S zijn vele frequenties aanwezig; in het hiernavolgende zal de afstemfrequentie waarop het ontvangstcircuit 1 moet worden afgestemd, worden aangeduid met f2. Neem aan, dat deze frequentie hoger is dan de locale frequentie fi, dat wil zeggen dat f2 = fi + Af.

35 In het algemeen geldt bij het mengen van twee signalen met twee verschillende frequenties fi en f2, dat er een signaalcomponent ontstaat met de verschilfrequentie Af = f2 - fi. Echter, in het ontvangstsignaal S zal ook een frequentie f3 aanwezig zijn, die voldoet aan f3 = fi - Af. Deze 1013951 3 component draagt ook bij aan het uiteindelijke mengsignaal, en wel door het veroorzaken van een virtuele spiegelsignaal-component met de verschilfrequentie f3 - fi = -Af. Het is gewenst, dat het filter 10 dergelijke spiegelsignaalcomponenten 5 onderdrukt.

Voorts is het gewenst, dat het filter 10 een band-doorlaatkarakteristiek heeft die in hoofdzaak symmetrisch is ten opzichte van een centrumfrequentie a)c.

10 Een bekende manier voor het ontwerpen van een band- doorlaatfilter waarvan de frequentiekarakteristiek symmetrisch is ten opzichte van een centrumfrequentie cdc > 0, en waarbij spiegelsignaalcomponenten effectief worden onderdrukt, gaat uit van een laagdoorlaatfilter waarvan de karakteristiek 15 correspondeert met de gewenste karakteristiek van het te ontwerpen banddoorlaatfilter.

Figuur 2A illustreert schematisch de overdrachts-karakteristiek van een laagdoorlaatfilter. Langs de horizontale as is de frequentie co uitgezet, en langs de verticale as is de 20 overdrachtsfunctie H uitgezet. In de praktijk kunnen zich uiteraard alleen signalen voordoen waarvan de frequentie groter is dan nul; dit deel van de frequentiekarakteristiek is weergegeven met een dichte lijn. De frequentiekarakteristiek is echter niet afhankelijk van het teken van de frequentie, 25 hetgeen impliceert dat de frequentiekarakteristiek symmetrisch is ten opzichte van ω = 0, zoals in figuur 2A gestippeld weergegeven.

Afhankelijk van de opbouw van het laagdoorlaatfilter kan dat laagdoorlaatfilter een gewenste karakteristiek hebben, 30 bijvoorbeeld eerste-orde, tweede-orde of hogere orde, Bessel-type, Butterworth-type, etc. Uitgaande van het laagdoorlaatfilter met de gewenste karakteristiek kan een banddoorlaatfilter worden afgeleid door een transformatie of verschuiving van de filterkarakteristieken naar hogere frequentie. Figuur 2B 35 toont de karakteristiek van figuur 2A, verschoven naar hogere frequentie over een afstand roe. De overdrachtfunctie Hbdf(q) van dit banddoorlaatfilter voldoet aan de volgende formule

HbdF (tö) = Hldf(©“Qc) (1) 1013951 4

De gewenste verschuiving van de filterkarakteristiek correspondeert met een verschuiving van alle polen en alle nulpunten van het filter over onderling identieke afstanden langs de imaginaire as. Dit kan bij een filteropbouw waarvan de 5 componenten met frequentie-afhankelijke impedantie uitsluitend capaciteiten zijn, worden bereikt door parallel aan die capacitieve filtercomponenten een complexe component X te schakelen, waarvan de admittantie Yx een constant complex getal is volgens de formule 10 Yx(ö» = -j ·ωα·C (2)

Figuur 2C toont schematisch een parallelschakeling van een condensator C en een dergelijke complexe component X. Voor de frequentie-afhankelijke admittantie Yc van een condensator met een capaciteitswaarde C geldt, in het geval van een ideale 15 condensator, de volgende formule

Yc (ω) = j-CD-C (3)

Voor de frequentie-afhankelijke admittantie Y van de parallelschakeling van figuur 2C geldt: Y (ω) = Yc (ω) +YX (ω) = j-co-C - j-a>c-C = j (a>-a>c) *C (4) 20 Bij een signaal met frequentie ω is het gedrag van deze parallelschakeling dus identiek aan het gedrag van de condensator C bij een frequentie ω-coc· Door vervanging van al de capacitieve filtercomponenten van een filter door dergelijke parallelschakelingen zal het gedrag van het hele filter bij een 25 frequentie ω dus identiek zijn aan het gedrag van het oorspronkelijke filter bij een frequentie ω-ω0.

De bovenstaande afleiding geldt reeds voor een enkelvoudig filter. Een probleem bij het realiseren van een 30 banddoorlaatfilter op deze wijze is dan verschoven naar een probleem van het verschaffen van een component waarvan de admittantie (of omgekeerd: de impedantie) een constant complex getal is. Hoewel dit op zich mogelijk is, kan in een polyfasefilter op elegante wijze gebruik worden gemaakt van het 35 feit dat er twee onderling identieke filterkanalen aanwezig zijn, waarin de signalen onderling identiek zijn maar 90° ten opzichte van elkaar verschoven. In een dergelijk filter kan dan het gedrag van de complexe component X worden verkregen door in elk kanaal gebruik te maken van een component waarvan de 1013951 5 admittantie een reëel getal is, die bij zijn ingang echter het over 90° verschoven signaal uit het andere kanaal ontvangt.

Een dergelijke aanpak voor de constructie van een poly-fasebanddoorlaatfilter is reeds beschreven in het Amerikaanse 5 octrooischrift 4.914.408. Daarbij is de reële koppeling tussen twee filterkanalen tot stand gebracht door middel van weerstanden, zoals geïllustreerd in figuur 2D. Elke weerstand heeft daarbij een weerstandswaarde R = Oc'C.

Deze bekende aanpak heeft echter enkele bezwaren, die in 10 het bijzonder spelen bij realisatie van het filter op een chip. Als gevolg van procesvariaties zullen de weerstanden en condensatoren van het filter een relatief grote tolerantie vertonen. Daarom zouden de condensatoren en weerstanden na vervaardiging instelbaar moeten zijn. Dit is echter moeilijk te 15 realiseren.

Het is een algemeen doel van de onderhavige uitvinding de genoemde nadelen te overwinnen.

Meer in het bijzonder beoogt de onderhavige uitvinding een polyfasebanddoorlaatfilter te verschaffen waarbij de voor 20 het bereiken van de gewenste frequentieverschuiving noodzakelijke koppeling tussen twee filterkanalen tot stand wordt gebracht zonder weerstanden.

Volgens een belangrijk aspect van de onderhavige uitvinding wordt de koppeling tussen twee filterkanalen tot 25 stand gebracht door middel van een spanningsgestuurde stroombron. Dit principe volgens de onderhavige uitvinding is geïllustreerd in figuur 3A. In figuur 3A is een polyfasefilter in zijn algemeenheid aangeduid met het verwijzingscijfer 20.

Het filter 20 heeft twee onderling identieke filterkanalen 30, 30 die ter onderscheiding van elkaar zullen worden aangeduid met de index I respectievelijk Q. Elk filterkanaal 30χ, 30Q heeft een ingang 31χ, 31c en een uitgang 32χ, 32^. Aangezien de opbouw van de filterkanalen 30χ, 30Q een willekeurig geschikte opbouw kan zijn, en diverse constructies voor filterkanalen op zich 35 bekend zijn, is de volledige opbouw van de filterkanalen 30 niet in figüur 3A weergegeven.

In figuur 3A is, ter wille van de hiernavolgende bespreking, van het infase-filterkanaal 30χ één capacitieve filtercomponent Ci weergegeven, en is van het quadratuur- 1013951 6 filterkanaal 30Q de corresponderende capacitieve filter-component CQ weergegeven. De twee capacitieve filtercomponenten Ci en CQ zijn met elkaar gekoppeld door middel van twee antiparallel geschakelde stroombronkoppelingen 40QI en 40jq. De 5 eerste stroombronkoppeling 40QI omvat een eerste spannings-gestuurde stroombron 41χ waarvan de uitgang parallel is verbonden met de capacitieve filtercomponent Cx in het infase-filterkanaal 30ΐ7 terwijl de tweede stroombronkoppeling 40iQ een tweede spanningsgestuurde stroombron 41Q omvat waarvan de 10 uitgang parallel is verbonden met de corresponderende capacitieve filtercomponent Cq in het quadratuurfilterkanaal 30q.

De eerste spanningsgestuurde stroombron 41χ wordt bestuurd door een uitgangssignaal van een eerste spanningsdetector 42q, waarvan de ingang parallel is verbonden met de capacitieve 15 filtercomponent Cq. Evenzo staat de tweede spanningsgestuurde stroombron 41Q onder besturing van een tweede spanningsdetector 42x waarvan de ingang parallel is verbonden met de capacitieve filtercomponent Ci.

De eerste spanningsgestuurde stroombron 41χ voegt dus aan 20 het eerste filterkanaal 30χ een stroom toe waarvan de waarde afhangt van de spanning over de capacitieve filtercomponent CQ in het tweede filterkanaal 30Q, terwijl de tweede spanningsgestuurde stroombron 41Q aan het tweede filterkanaal 30Q een stroom toevoegt waarvan de waarde afhangt van de spanning over 25 de capacitieve filtercomponent Ci in het eerste filterkanaal 30i.

De twee stroombronkoppelingen 40qi en 40IQ kunnen onderling identiek zijn, hoewel dat niet noodzakelijk is. Belangrijk is slechts, dat de evenredigheidsfactoren tussen de 30 door de spanningsdetector 42 gedetecteerde spanning en de door de stroombron 41 gegenereerde stroom voor beide stroombronkoppelingen 40qi en 40iQ onderling gelijk zijn; met andere woorden: belangrijk is slechts, dat de twee stroombronkoppelingen 40ςχ en 40iQ onderling identieke overdrachts-35 karakteristieken habben. Dit impliceert, dat elke stroombronkoppeling 40qi en 4 0χ2 is ontworpen om door de spanningsgestuurde stroombron 41χ respectievelijk 41Q een stroom 141,1 respectievelijk I4i,q te laten genereren waarvan de stroom-sterkte afhangt van de door de corresponderende spannings- 1013951 7 detector 42Q respectievelijk 42i gedetecteerde spanning VCQ respectievelijk VCi volgens de formules 141,1 = Vcq / (©c'C) en 141,q = VCi / (©c'C) waarbij C de capaciteitswaarde is van de twee capacitieve 5 filtercomponenten Ci respectievelijk CQ/ en waarbij a>c de gewenste centrumfrequentie is van het banddoorlaatfilter.

In het hiernavolgende zal een combinatie van twee anti-parallel geschakelde stroombronkoppelingen worden aangeduid met 10 de term "gyrator", en weergegeven met het in figuur 3B getoonde symbool 50. Een gyrator 50 heeft twee aansluitingen 51A en 51B. Voor koppeling van 51A naar 51B omvat de gyrator 50 een in figuur 3B niet weergegeven eerste stroombronkoppeling, waarvan aansluiting 51A een spanningsingang is en waarvan aansluiting 15 51B een stroomuitgang is. Voor koppeling van 51B naar 51A omvat de gyrator 50 een in figuur 3B niet weergegeven tweede stroombronkoppeling, waarvan aansluiting 51B een spanningsingang is en waarvan aansluiting 51A een stroomuitgang is. De twee stroombronkoppelingen hebben elk een evenredigheidsfactor Gab 20 respectievelijk Gra, gedefinieerd als uitgangsstroom gedeeld door ingangsspanning. Indien beide evenredigheidsfactoren aan elkaar gelijk zijn, of althans een identieke karakteristiek hebben, zal de gyrator worden aangeduid als een symmetrische gyrator. Dit kan worden bereikt indien beide stroombron-25 koppelingen identiek zijn, maar dat is niet noodzakelijk.

Figuur 4 toont een voorbeeld van een implementatie van een polyfase-filter 100 volgens de onderhavige uitvinding. Het polyfase-filter 100 bevat een infase-kanaal 101χ en een 30 quadratuur-kanaal 101Q, die onderling in hoofdzaak identiek

zijn. De kanalen 101x, 101Q hebben ingangen 102χ, 102q voor het ontvangen van respectievelijk een infase-ingangssignaal q>i en een quadratuur-ingangssignaal φ0. De kanalen 101i, 101Q hebben voorts uitgangen 103i, 103Q voor het afgeven van respectieve-35 lijk een infase-uitgangssignaal ψϊ en een quadratuur-uitgangs-signaal ψΏ. De ingangen 102χ, 102Q zijn stroom-ingangen, dat wil zeggen dat de ingangssignalen <pi en (pQ stroom-signalen zijn; indien het gewenst is dat het filter 100 spannings-signalen ontvangt, kunnen voor de ingangen 102χ, 102Q

1013951 8 spanning/stroom-omzetters worden geschakeld; aangezien hiervoor op zich bekende spanning/stroom-omzetters gebruikt kunnen worden, zullen deze hier niet nader worden beschreven. De uitgangen 103χ, 103Q zijn spanning-uitgangen, dat wil zeggen 5 dat de uitgangssignalen ψχ en if/Q spanning-signalen zijn; indien het gewenst is dat het filter 100 stroom-signalen afgeeft, kunnen na de uitgangen 103i, 103q spanning/stroom-omzetters worden geschakeld; aangezien hiervoor op zich bekende spanning/stroom-omzetters gebruikt kunnen worden, zullen deze 10 hier eveneens niet nader worden beschreven.

De kanalen 101χ, 101Q omvatten een veelvoud van N capaciteiten Cli, 02χ, 03χ, ... CNi respectievelijk C1q, C2q, C3q, . . . CNq, waarbij N>2.

In het infase-kanaal 101i zijn steeds twee opeenvolgende 15 capaciteiten Cix en C[i+l]j gekoppeld door een gyrator 105ii. Evenzo zijn in het quadratuur-kanaal 101Q steeds twee opeenvolgende capaciteiten CiQ en C[i+1]Q gekoppeld door een gyrator 105iQ. De corresponderende gyrators 105ii en 105iQ zijn onderling identiek; daarbij hoeven de "voorwaartse" evenredig-20 heidsfactor G(i i+1) en de "achterwaartse" evenredigheids-factor G(i+1 -> i) niet onderling identiek te zijn.

De corresponderende capaciteiten Cii en CiQ hebben steeds onderling identieke capaciteitswaarden Ci; voor verschillende waarden van i kunnen de capaciteitswaarden Ci verschillend 25 zijn. De corresponderende capaciteiten Cii en CiQ zijn steeds met elkaar gekoppeld door een symmetrische gyrator 106i; de evenredigheids-factoren GiiQ en GiQi van elke gyrator 106i zijn steeds gelijk aan l/(oC'Ci).

30 Aldus verschaft de onderhavige uitvinding een polyfasefilter 20; 100 met twee filterkanalen 30i, 30Q; 101j, 101Q voor het verwerken van respectievelijk een I-ingangs-signaal (pi en een Q-ingangssignaal cpQ. Het filter heeft ten minste twee met elkaar corresponderende capacitieve filter-35 componenten Ci, CQ; Cii, CiQ in de twee filterkanalen 30χ, 30Q; 101i, 101Q, waarbij de capaciteitswaarden C; Ci van deze twee capacitieve filtercomponenten Ci, CQ; Cii, CiQ in hoofdzaak aan elkaar gelijk zijn. Genoemde twee capacitieve filtercomponenten Ci, CQ; Cii, CiQ zijn met elkaar gekoppeld door middel van twee 1013951 9 antiparallel geschakelde stroombronkoppelingen 40Qi, 40χΏ; 106i met in hoofdzaak gelijke karakteristiek. Hierdoor wordt een verschuiving van de filterkarakteristiek naar hogere frequenties bereikt, over een afstand mc.

5

Het zal voor een deskundige duidelijk zijn dat de omvang van de onderhavige uitvinding niet is beperkt tot de in het voorgaande besproken voorbeelden, maar dat diverse wijzigingen en modificaties daarvan mogelijk zijn zonder af te wijken van 10 de omvang van de uitvinding zoals gedefinieerd in de aangehechte conclusies.

1 n 1 395 1

Claims (7)

1. Polyfasefilter (20; 100), omvattende: - een eerste filterkanaal (30χ; 10lx) met een gewenste filterkarakteristiek, met een ingang {31x; 102x) voor het ontvangen van een I-ingangssignaal (φχ) en een uitgang (32x; 5 103x) voor het verschaffen van een I-uitgangssignaal (ψχ); - een tweede filterkanaal (30Q; 101Q), in hoofdzaak identiek aan het eerste filterkanaal (30X; 101x) , met een ingang (31q; 102q) voor het ontvangen van een Q-ingangssignaal (cpQ) dat 90° is verschoven ten opzichte van het I-ingangssignaal (φχ) , en 10 een uitgang (32Q; 103Q) voor het verschaffen van een Q-uitgangssignaal (ψΏ) dat 90° is verschoven ten opzichte van het I-uitgangssignaal (ψχ) ; welk filter (20; 100) ten minste één capacitieve filter-component (Ci; Cix) heeft in het eerste filterkanaal (30X; 101x) 15 en een daarmee corresponderende capacitieve filtercomponent (CQ; CiQ) in het tweede filterkanaal {30Q; 101Q) , waarbij de capaciteitswaarden (C; Ci) van deze twee capacitieve filter-componenten (Cx, CQ; Cix, CiQ) in hoofdzaak aan elkaar gelijk zijn; 20 waarbij genoemde twee capacitieve filtercomponenten (Cx, CQ; CiX/ CiQ) met elkaar gekoppeld zijn door middel van twee antiparallel geschakelde stroombronkoppelingen (40QX/ 40XQ; 106i) met in hoofdzaak gelijke karakteristiek.

2. Filter volgens conclusie 1, waarbij elke stroombron- koppeling (40QX/ 40IQ) een spanningsgestuurde stroombron (41X/ 41q) omvat met een spanningsingang en een stroomuitgang, waarbij de stroomuitgang parallel is gekoppeld met een capacitieve filtercomponent (Cx, CQ) van het ene filterkanaal 30 (30x, 30Q) terwijl de spanningsingang parallel is gekoppeld met de corresponderende capacitieve filtercomponent (CQ, Cx) van het andere kanaal (30Q, 30x) .

3. Filter volgens conclusie 1 of 2, 35 waarbij een eerste stroombronkoppeling (4 0qx) omvat: 101 3951 - een eerste spanningsdetector (42Q) waarvan de ingang parallel is geschakeld met genoemde corresponderende capacitieve filtercomponent (CQ) in het tweede filterkanaal (3 Oq) ; 5. een eerste spanningsgestuurde stroombron (41χ) die parallel is geschakeld met genoemde capacitieve filter-component (Ci) in het eerste filterkanaal (30];), en die wordt bestuurd door een uitgangssignaal van de eerste spanningsdetector (42q); 10 waarbij een tweede stroombronkoppeling (40IQ) omvat: een tweede spanningsdetector (42i) waarvan de ingang parallel is geschakeld met genoemde capacitieve filter-component (Ci) in het eerste filterkanaal (30χ) ; een tweede spanningsgestuurde stroombron {41Q) die 15 parallel is geschakeld met genoemde corresponderende capacitieve filtercomponent (CQ) in het tweede filterkanaal (30q) , en die wordt bestuurd door een uitgangssignaal van de tweede spanningsdetector (42χ); en waarbij elke stroombron (41i, 41Q) is ingericht om een 20 stroom (Ι41#χ, I4i,q) te leveren waarvan de stroomsterkte voldoet aan I41,1 = VCQ / (o>c*C) respectievelijk I41(q = VCi / (<öc*C)

4. Filter volgens een willekeurige der voorgaande conclusies, 25 waarbij elk filterkanaal (101χ, 101Q) minstens één combinatie omvat van twee capaciteiten (Cii en C[i+l]i, Cïq en C[i+1]Q) die met elkaar zijn gekoppeld door een gyrator (105ii, 105iQ).

5. Filter volgens conclusie 4, waarbij van genoemde 30 combinaties zowel de eerste capaciteit (Cii) van het eerste filterkanaal (101χ) en de daarmee corresponderende eerste capaciteit (CiQ) van het tweede filterkanaal (101Q), als de tweede capaciteit (C[i+l]i) van het eerste filterkanaal (101i) en de daarmee corresponderende tweede capaciteit (C[ï+1]q) van 35 het tweede filterkanaal (101Q), onderling met elkaar gekoppeld zijn door middel van steeds een symmetrische gyrator (106i, 106[i+1]) waarvan de evenredigheids-factoren (GiIQ en GiQi, G[i+l]iQ en G[i+l]Qi) steeds gelijk zijn aan l/(mc*Ci) respectievelijk 1/ (ö>c*C[i+1]) . 1013951

6. Filter volgens een willekeurige der voorgaande conclusies, waarbij elk filterkanaal (30i, 30Q; 101i, 101Q) een veelvoud van capacitieve filtercomponenten heeft, en waarbij elke filter- 5 component in het eerste filterkanaal (30i; 101χ) met de daarmee corresponderende capacitieve filtercomponent (CQ; CiQ) in het tweede filterkanaal (30Q; 101Q) is gekoppeld door middel van twee antiparallel geschakelde stroombronkoppelingen (40qi, 40iq/ 1061). 10

7. Filter volgens een willekeurige der voorgaande conclusies, waarbij elk individueel filterkanaal (30i, 30Q; 101χ, 101Q) een laagdoorlaat-filterkarakteristiek heeft, en waarbij het poly-fasefilter (20; 100) als gevolg van de genoemde stroombron- 15 koppelingen (40Ώχ, 40χ0; 106i) een banddoorlaat-filter-karakteristiek heeft. 1013951