NL1012467C2 - Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels. - Google Patents

Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels. Download PDF

Info

Publication number
NL1012467C2
NL1012467C2 NL1012467A NL1012467A NL1012467C2 NL 1012467 C2 NL1012467 C2 NL 1012467C2 NL 1012467 A NL1012467 A NL 1012467A NL 1012467 A NL1012467 A NL 1012467A NL 1012467 C2 NL1012467 C2 NL 1012467C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
gas
melamine
cooling
cooling zone
liquid
Prior art date
Application number
NL1012467A
Other languages
English (en)
Inventor
Rob Gerard Jan Willems
Original Assignee
Dsm Nv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dsm Nv filed Critical Dsm Nv
Priority to NL1012467A priority Critical patent/NL1012467C2/nl
Priority to AU49569/00A priority patent/AU4956900A/en
Priority to PCT/NL2000/000354 priority patent/WO2001000596A2/en
Application granted granted Critical
Publication of NL1012467C2 publication Critical patent/NL1012467C2/nl

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07DHETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D251/00Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings
    • C07D251/02Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings
    • C07D251/12Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members
    • C07D251/26Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members with only hetero atoms directly attached to ring carbon atoms
    • C07D251/40Nitrogen atoms
    • C07D251/54Three nitrogen atoms
    • C07D251/56Preparation of melamine
    • C07D251/60Preparation of melamine from urea or from carbon dioxide and ammonia

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

- 1 - 5 Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengsels
De uitvinding betreft een werkwijze voor het afscheiden van melamine uit hete melaminehoudende 10 gasmengsels. Dergelijk gasmengsels worden bijvoorbeeld verkregen bij de meiaminesynthese uit ureum of thermische ontledingsprodukten van ureum, bijvoorbeeld biureet, door deze stoffen in aanwezigheid van ammoniak en in contact met een katalysator in gefluidiseerde 15 toestand, bij een temperatuur van 300-450 °C en bij een druk van 0,1 - 3 MPa te verhitten. Als katalysator kan een van de bekende katalysatoren toegepast worden zoals aluminiumoxide, silica-alumina, siliciumoxide, titaanoxide, zirkoonoxide, boorfosfaat of een mengsel 20 van twee of meer van deze katalysatoren. Met de uitdrukking katalysatoren wordt hier ieder materiaal bedoeld dat onder de toegepaste reactiecondities de omzetting van ureum in melamine bevorderd.
Het daarbij afgevoerde melaminehoudende 25 gasmengsel bevat bijvoorbeeld naast 1-3 vol.% melamine nog 3-10 vol.% C02 en 87-96 vol.% NH3. Het afscheiden van melamine uit een dergelijk heet melaminehoudend gasmengsel wordt doorgaans uitgevoerd in een koelzone waarin door direct contact van het gasmengsel met een 30 circulerende hoeveelheid koelvloeistof, het zogenaamde quenchen, het melamine wordt vrijgemaakt. De werkwijze wordt daarbij bij voorkeur uitgevoerd met behulp van 1012467 - 2 - twee in serie geplaatste gaswassers waarin het hete gasmengsel in contact gebracht wordt met de circulerende hoeveelheid koelmiddel.
Een dergelijke werkwijze wordt onder andere 5 beschreven in NL-B-126.892. Hierin wordt de koeling van het hete melaminehoudende gasmengsel in twee trappen uitgevoerd n.1. een eerste trap waarbij het hete gasmengsel in een eerste koelzone in gelijkstroom met het langs de binnenkant van de koelzone stromende 10 koelmiddel wordt gevoerd onder afscheiding van een groot gedeelte van de melamine, waarna vervolgens de afscheiding voltooid wordt door het nu voorgekoelde gas in een tweede koelzone in tegenstroom met het koelmiddel te voeren. Op deze wijze wordt een nagenoeg volledige 15 meiaminevangst bewerkstelligd. Het uit de tweede koelzone afgevoerde gas bevat minder dan 0,05 % van de oorspronkelijke aanwezige hoeveelheid melamine. In NL-B-126892 wordt als voordeel genoemd dat als gevolg van deze koeling in twee trappen het hete gasmengsel minder 20 snel afgekoeld wordt. Deze minder snelle afkoeling resulteert in een afscheiding van grovere melaminedeeltj es.
Het blijkt nu dat een nadeel van deze werkwijze op commerciële schaal is, dat als gevolg van 25 de langzame afkoeling de hoeveelheid bijprodukten in de koelzone groot is en dat een aangroei ('scaling') optreedt aan de wanden in de koelzone. Dit heeft tot gevolg dat de koelzone regelmatig schoongemaakt moet worden waarvoor de fabriek moet worden gestopt.
30 Verrassenderwijs is nu gevonden, dat het op 1012467 « - 3 - commerciële schaal mogelijk is de hoeveelheid bijprodukten die tijdens het quenchen ontstaan te minimaliseren door de koelzone zodanig uit te voeren, dat er een intensief contact is tussen de koelvloeistof 5 en reaktorgas waardoor snel wordt afgekoeld.
Dit kan gerealiseerd worden door te kiezen voor een combinatie van een hoge gasimpuls (= gasdichtheid maal gassnelheid in het kwadraat) betrokken op de kolomdoorsnede in de koelzone, een hoge 10 specifiek oppervlak van het koelend medium (gasvloeistof grensvlak) en een korte verblijftijd van het gas in de koelzone om beneden 210 °C te komen en bij voorkeur beneden 170 °C.
Gevonden werd dat voor het afscheiden van 15 melamine uit hete melaminehoudende gasmengsels waarbij men in een koelzone het gasmengsel door direct contact met een verdampend medium koelt, dit verdampend medium zodanig versproeid wordt, dat het specifiek oppervlak groter dan 600 m2/m3 vloeistof, bij voorkeur tussen 800 20 en 8000 m2/m3 vloeistof bedraagt en waarbij het gas in minstens een deel van de koelzone een impuls (= rhogas* (vgas)2) heeft groter dan 0,2 kg/(m.s2) en dat de verblijftijd van het gas in de koelzone, waarin het gas afgekoeld wordt tot een temperatuur beneden 210 °C, 25 korter is dan 11 sec. en bij voorkeur korter dan 8 sec.. Bij voorkeur is de gasimpuls groter dan 0,5 kg/(m.s2), in het bijzonder groter dan 1,0 kg/(m.s2). De koelvloeistof wordt bij voorkeur via een nozzle versproeid, waarbij de uittredesnelheid van deze 30 vloeistof uit de nozzle groter is dan 2 m/s. De 1012467 - 4 - koelvloeistof bevat bij voorkeur minstens een van de componenten water, ammoniak of ammoniumcarbamaat en kan met een eenfase of tweefase sproeier worden versproeid.
De druppeldiameter wordt om praktische 5 redenen niet te laag gekozen omdat het verkrijgen van kleine druppeldiameters een hoog energieverbruik en een groot aantal sproeiers vereist. Bovendien wordt bij al te kleine druppeldiameters de afscheiding tussen de gasfase en de druppels steeds moeilijker.
10 De massadebietverhouding in de koelzone tussen koelend medium en gas uit de reactor ligt tussen 1 en 10 en bij voorkeur tussen 1 en 5.
Een gedeelte van het koelmedium verdampt in de koelzone. De hoeveelheid hiervan ligt beneden 60 %. 15 Een gedeelte van het reactorgas zal oplossen in het koelmedium. De hoeveelheid die absorbeert, exclusief melamine, zal doorgaans beneden 10 gew.% liggen.
De quench kan zodanig uitgevoerd worden, 20 dat er een slurry van melaminekristallen verkregen wordt of dat er een oplossing zonder kristallen ontstaat.
De afkoeltijd van het gas kan berekend worden volgens de volgende formule: 25
Afkoeltijd = (Q" melamine + dTgas* rhOgaa*Cp(gag ) / (a*h* (Tgas - T^oei)) (iu sec) 30 waarin: 1012467 - 5 - Q"melamine - desublimatie-energie van melamine uit de gasfase per m3 gas (J/m3gas) dTgas = afkoeling gas (°C) rhoga3 = dichtheid gas (kg/m3) 5 cp,gas = soortelijke warmte gas (J/(kg.C) a = contactoppervlak tussen koelend medium en gas per m3 gas (m2/m3gas) h = warmteoverdrachtscoefficient tussen koelend medium en gas (W/(m2.°C) 10 Tga8 -Tkoel = temperatuurverschil tussen gas en koelend medium (°C)
Bovenstaande vergelijking dient mathematisch geïntegreerd te worden over de koelzone om 15 de afkoeltijd te berekenen van de ingaande gas tempera tuur tot 210 °C resp. 170 °C. Voor bovenstaande berekening dient voor de desublimatie-energie van melamine 1000 KJ per kg melamine gebruikt te worden.
20 Het contactoppervlak a tussen druppels en koelmiddel per m3 gas wordt bepaald door de gemiddelde (Sauter) druppeldiameter en de druppelconcentratie in de gasfase en kan bij benadering berekend worden met de volgende formule: 25 a = 6*9koel/d*9gaa waarin: 1012467 - 6 - d = gemiddelde (Sauter) druppeldiameter in m 9koei = vloeistofdebiet koelvloeistof in m3/uur 9gas = gemiddelde volumedebiet gas in de koelzone in m3/uur 5 De gemiddelde (Sauter) diameter van de sproeier wordt bepaald onder atmosferische condities met water als vloeistof bij hetzelfde volumedebiet als onder de proces condities.
Een voordeel van deze werkwijze is, dat 10 minder bijprodukten ontstaan tijdens de quench.
De uitvinding wordt nu toegelicht aan de hand van de volgende voorbeelden maar is daar niet toe beperkt.
15 Voorbeeld I:
De melaminebereiding vindt plaats in een cilindrisch gefluidiseerd bed met een inwendige diameter van 1 meter en een hoogte van 15 m bij een druk van 0,78 MPa en een temperatuur van 390 °C. De 20 ureumdosering bedraagt 1,2 ton/uur met 0,7 ton/uur ammoniak via tweefasensproeiers. De ammoniaktoevoer via de fluidisatieplaat bedraagt 1,0 ton/uur. De gasstroom uit de reaktor wordt met 8 ton/uur carbamaatoplossing gequenched bij 0,75 MPa. De carbamaatoplossing bevat 12 25 gew.% NH3, 4 gew.% C02 en de rest water en heeft een temperatuur van 80 °C. De quenchvloeistof wordt versproeid, waarbij de Sauterdiameter van de druppels 3,6 mm bedraagt. De wanden van de kolom worden bevloeid met 1 ton/uur water om vaste stof vorming aan de wand 30 tegen te gaan. De quenchkolom heeft een inwendige diameter van 0,5 meter en een hoogte van 6 meter. De 1012467 - 7 - impuls van het gas in de koelzone bedraagt meer dan 4 kg/(m.s2) . De afkoeltijd van het gas tot 210 °C bedraagt minder dan 3 sec en de afkoeltijd tot 170 °C bedraagt minder dan 4 sec. De hoeveelheid ammelide (Ade) en 5 cyanuurzuur (CZ) t.o.v. melamine na de quench bedraagt respectievelijk 0,24 kg Ade en 0,11 kg CZ per ton melamine.
Voorbegld II.;.
10 De melaminebereiding vindt in dezelfde opstelling plaats als beschreven in voorbeeld 1. De reaktordruk bedraagt 1,8 MPa. De ureumdosering bedraagt 1,2 ton/uur met 0,7 ton/uur ammoniak via de tweefasensproeiers. De ammoniaktoevoer via de 15 fluidisatieplaat bedraagt 1,3 ton/uur. De gasstroom uit de reaktor wordt met 8 ton/uur carbamaatoplossing gequenched {met dezelfde samenstelling als in voorbeeld I bij 1,76 MPa. De quenchkolom en overige quenchcondities zijn gelijk aan die in voorbeeld I, 20 uitgezonderd de gemiddelde druppeldiameter. Deze bedraagt 1,4 mm. De impuls van het gas in de koelzone bedraagt meer dan 2 kg/ (m.s2) . De afkoeltijd van het gas tot 210 °C bedraagt minder dan 2 s en de afkoeltijd tot 170 °C bedraagt minder dan 3 s. De hoeveelheid ammelide 25 (Ade) en cyanuurzuur (CZ) t.o.v. melamine na de quench bedraagt respectievelijk 0,21 kg Ade en 0,09 kg CZ per ton melamine.
Voorbeeld III: 30 De melaminebereiding vindt in dezelfde opstelling plaats als beschreven in voorbeeld 1. De reaktordruk bedraagt 1.8 MPa. De ureumdosering bedraagt 0,6 ton/uur met 0,6 ton/uur ammoniak via de 1012467 - 8 - tweefasensproeiers. De ammoniaktoevoer via de fluidisatieplaat bedraagt 0,6 ton/uur. De gasstroom uit de reaktor wordt met 2 ton/uur carbamaatoplossing gequenched (met dezelfde samenstelling als in voorbeeld 5 1) bij 1.76 MPa. De quenchkolom en overige quenchcondities zijn gelijk aan die in voorbeeld 1, uitgezonderd de gemiddelde druppeldiameter. Deze bedraagt 2,1 mm. De impuls van het gas in de koelzone bedraagt meer dan 0,6 kg/(m.s2). De afkoeltijd van het 10 gas tot 210 °C bedraagt minder dan 5 s en de afkoeltijd tot 170 °C bedraagt minder dan 8 s. De hoeveelheid ammelide (Ade) en cyanuurzuur (CZ) t.o.v. melamine na de quench bedraagt respectievelijk 0.28 kg Ade en 0.13 kg CZ per ton melamine.
15
Vergelijkend voorbeeld A:
De melaminebereiding vindt onder dezelfde condities plaats als in voorbeeld I. De ureumdosering bedraagt 1,2 ton/uur met 0,7 ton/uur ammoniak via de 20 tweefasensproeiers. De ammoniaktoevoer via de fluidisatieplaat bedraagt 1,0 ton/uur. De wanden van de kolom worden bevloeid met 1 ton/uur water om vaste stof vorming aan de wand tegen te gaan. In de kolom zijn 3 vertikale platen aangebracht op een afstand 0,1 m van 25 elkaar die bevloeid worden door 8 ton/uur carbamaatoplossing. De carbamaatoplossing heeft dezelfde samenstelling als in voorbeeld 1. De hoeveelheid ammelide (Ade) en cyanuurzuur (CZ) t.o.v. melamine na de quench bedraagt respectievelijk 0,41 kg 30 Ade en 0,18 kg CZ per ton melamine. Op de platen werd scaling aangetroffen na 5 dagen bedrijfsvoering.
1 0 1 2 4 6 7

Claims (13)

1. Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit hete melaminehoudende gasmengsels waarbij men in 5 een koelzone het gasmengsel door direct contact met een verdampend medium koelt, met het kenmerk, dat dit verdampend medium zodanig versproeid wordt, dat het specifiek oppervlak groter is dan 600 m2/m3 vloeistof en waarbij het gas in minstens 10 een deel van de koelzone een impuls (= rhogas* (vgas)2) heeft, groter dan 0,2 kg/(m.s2) en dat de verblijftijd van het gas in de koelzone, waarin het gas afgekoeld wordt tot een temperatuur beneden 210 °C, korter is dan 11 sec.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk dat het specifiek oppervlak ligt tussen 800 en 8000 m2/m3 vloeistof.
3. Werkwijze volgens conclusies 1-2, met het kenmerk, dat de verblijftijd van het gas in 20 minstens een deel van de koel zone, waarin het gas afgekoeld wordt tot een temperatuur beneden 210 °C, korter is dan 8 sec.
4. Werkwijze volgens conclusies 1-3, met het kenmerk, dat de gasimpuls, rhogag* (vgas)2, in 25 minstens een deel van de koelzone groter is dan 0,5 kg/ (m.s2) .
5. Werkwijze volgens conclusies 1-4, met het kenmerk, dat de koelvloeistof via een nozzle versproeid wordt , waarbij de uittredesnelheid 3. van deze vloeistof uit de nozzle groter is dan 2 i y 1 k. 4 6 7 - 10 - m/s.
6. Werkwijze volgens conclusies 1-5, met het kenmerk, dat het koelend medium voor een belangrijk deel uit een vloeistof bestaat , dat 5 minstens een van de componenten water, ammoniak of ammoniumcarbamaat bevat.
7. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat de massadebietverhouding in de koelzone tussen koelend medium en gas uit de 10 reaktor tussen 1 en 10 bedraagt.
8. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat de massadebietverhouding in de koelzone tussen koelend medium en gas uit de reaktor tussen 1 en 5 bedraagt.
9. Werkwijze volgens conclusies 1-8, met het kenmerk, dat het toegevoerde koelend medium voor minder dan 60% verdampt tijdens de koeling.
10. Werkwijze volgens conclusies 1-9, met het kenmerk, dat minder dan 10% van het gas afkomstig 20 uit de reaktor geabsorbeerd wordt in het koelmedium.
11. Werkwijze volgens conclusies 1-10, met het kenmerk, dat de verblijftijd van het gas in de koelzone, waarin het gas afgekoeld wordt tot een 25 temperatuur beneden 170 °C, korter is dan 11 s.
12. Werkwijze volgens conclusies 1-10, met het kenmerk, dat de verblijftijd van het gas in de koelzone, waarin het gas afgekoeld wordt tot een temperatuur beneden 170 °C, korter is dan 8 s. 30 Ί 0 1 2. 4 6 7 * - 11 -
13. Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit hete melaminehoudende gasmengsels zoals in hoofdzaak is weergegeven in de beschrijving en de voorbeelden. 1 0 12 467 SAMENWERKINGSVERDRAG (PCD RAPPORT BETREFFENDE NIEUWHEIDSONDERZOEK VAN INTERNATIONAAL TYPE IDENTIFIKATIE VAN OE NATIONALE AANVRAGE Kenmerk van de aanvrager of van de gemachtigde __3742NL_. Nederlandse aanvrage nr. Indieningsdatum 1012467 29 juni 1999 Ingeroepen voorrangsdatum Aanvrager (Naam) DSM N.V. Datum van het verzoek voor een onderzoek van internationaal type Door de Instantie voor Internationaal Onderzoek (ISA) aan het verzoek voor een onderzoek van internationaal type toegekend'nr. SN 33296 NL I. CLASSIFICATIE VAN HET ONDERW€RP(bij toepassing van verschillende classificaties, alle dassificatiesymbolen opgeven) Volgent de Internationale classificatie (IPC) Int.Cl.6: C 07 D 251/60 II. ONDERZOCHTE GEBIEDEN VAN DE TECHNIEK __Onderzochte minimam documentatie _ Classificatiesysteem____Classificatiesymbolen Int.Cl.6: C 07 D Onderzoen te andere documentatie oan de minimum documentatie voor zover dergelijke documenten in de onoerzochte gebieden zijn opgenomen IH. r 1 GEEN ONDERZOEK MOGELUK VOOR BEPAALDE CONCLUSIES (opmerkingen oo aanvullingsblad) IV- I I GEBREK AAN EENHEID VAN UITVINDING (opmerkingen oo aanvullingsblad) Porrn PCT/ISA/201(a) 07.»979
NL1012467A 1999-06-29 1999-06-29 Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels. NL1012467C2 (nl)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1012467A NL1012467C2 (nl) 1999-06-29 1999-06-29 Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels.
AU49569/00A AU4956900A (en) 1999-06-29 2000-05-24 Process for separating melamine from melamine-containing gas mixtures
PCT/NL2000/000354 WO2001000596A2 (en) 1999-06-29 2000-05-24 Process for separating melamine from melamine-containing gas mixtures

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1012467A NL1012467C2 (nl) 1999-06-29 1999-06-29 Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels.
NL1012467 1999-06-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL1012467C2 true NL1012467C2 (nl) 2001-01-02

Family

ID=19769473

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1012467A NL1012467C2 (nl) 1999-06-29 1999-06-29 Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels.

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU4956900A (nl)
NL (1) NL1012467C2 (nl)
WO (1) WO2001000596A2 (nl)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITMI20020615A1 (it) * 2002-03-25 2003-09-25 Eurotecnica Dev & Licensing S Processo di produzione di melammina da aurea e particolarmente per laseparazione della melammina degli off-gas
WO2009132750A1 (en) * 2008-04-29 2009-11-05 Dsm Ip Assets B.V. Process for recovering solid melamine
CN104277006A (zh) * 2014-10-30 2015-01-14 安徽金禾实业股份有限公司 一种三聚氰胺生产中热气冷却器在线切换的方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL113306C (nl) *
NL126892C (nl) *
EP0018696A1 (en) * 1979-05-03 1980-11-12 Stamicarbon B.V. Method for the preparation of melamine
US4591644A (en) * 1983-12-21 1986-05-27 Stamicarbon B.V. Method and installation for the preparation of melamine
WO1995001345A1 (en) * 1993-07-01 1995-01-12 Kemira Oy Process for the preparation of melamine

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL113306C (nl) *
NL126892C (nl) *
EP0018696A1 (en) * 1979-05-03 1980-11-12 Stamicarbon B.V. Method for the preparation of melamine
US4591644A (en) * 1983-12-21 1986-05-27 Stamicarbon B.V. Method and installation for the preparation of melamine
WO1995001345A1 (en) * 1993-07-01 1995-01-12 Kemira Oy Process for the preparation of melamine

Also Published As

Publication number Publication date
AU4956900A (en) 2001-01-31
WO2001000596A2 (en) 2001-01-04
WO2001000596A3 (en) 2002-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA1102806A (en) Process for producing solid cyanuric chloride (a)
US10954186B2 (en) Urea ammonium nitrate production comprising condensation
DE69719850T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Melamin
US3700672A (en) Process for recovering by-product gases at high pressure in melamine production
NL1012467C2 (nl) Werkwijze voor het afscheiden van melamine uit melaminehoudende gasmengels.
CA1128515A (en) Method for the preparation of melamine
US9598379B2 (en) Process for preparing melamine
US3315442A (en) Quenching of crude melamine gases
AU738254B2 (en) Process for the preparation of melamine
US8523986B2 (en) Gas scrubber and use of the gas scrubber
NL1012466C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine uit ureum.
PL201689B1 (pl) Sposób wytwarzania melaminy
NL9002606A (nl) Proces voor de bereiding van melamine uit ureum.
US3458511A (en) Cooling offgas obtained in the synthesis of melamine
US3578664A (en) Process for the recovery of melamine from a synthesis gas mixture containing hot melamine vapour
AU763504B2 (en) Process for preparing melamine
NL1013217C2 (nl) Werkwijze voor de bereiding van melamine.
US3093644A (en) Preparation of melamine
CA3009138A1 (en) Urea ammonium nitrate production
US3357980A (en) Preparation of melamine
MXPA00003720A (en) Process for the preparation of melamine
US8431696B2 (en) Method for continuously producing melamine
EP1445255A1 (en) Apparatus for preparing dry melamine powder
DE1117592B (de) Verfahren zur Herstellung von Melamin aus Dicyandiamid oder aus in Dicyandiamid ueberfuehrbaren Substanzen

Legal Events

Date Code Title Description
PD2B A search report has been drawn up
VD1 Lapsed due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20040101