MXPA04012080A - Circuito sin perdidas para el muestreo del voltaje de lamparas. - Google Patents

Abstract

La presente invencion se refiere a un circuito tanque resonante que incluye un inductor tanque y un capacitor tanque conectados en serie. El muestreo sin perdidas del voltaje de salida de la balastra electronica es logrado monitoreando el voltaje a traves de un capacitor de muestreo colocado en serie con el capacitor tanque. Se utiliza un filtro resistivo y capacitivo para filtrar el voltaje monitoreado de forma tal que puede ser recibido de manera precisa mediante un microcontrolador. Esta conectado un resistor en serie con el capacitor de muestreo para producir una senal de control de voltaje de salida de circuito abierto que es utilizada por el microcontrolador para limitar el voltaje de salida de circuito abierto. Se utiliza un circuito de compensacion en cable para reducir las variaciones en el voltaje de circuito abierto debidas a la conexion y desconexion de un cable a las terminales de salida de la balastra.

Description

CIRCUITO SIN PÉRDIDAS PARA EL MUESTREO DEL VOLTAJE DE LÁMPARAS Campo de la Invención La invención se refiere a una balastra electrónica que tiene un circuito de tanque resonante que incluye un inductor de tanque y un condensador de tanque conectados en serie.

Antecedentes de la Invención Nosotros, Qinghong Yu, Christopher Radzinski, Peter Shackle y Jonh Jay Dernovsek hemos inventado un nuevo y útil "Circuito sin pérdidas para el muestreo del voltaje de lámparas." Referencias a las solicitudes relacionadas: Esta solicitud es una solicitud de utilidad no provisional la cual reivindica el beneficio de la solicitud de patente de los Estados Unidos de América co-pendiente con número de serie 60/526,638, presentada el 3 de diciembre del 2003, y que se intitula "Balastra de inicio instantáneo basada en un microcontrolador de alto voltaje de entrada," la cual es incorporada aquí como referencia.

Declaración con respecto a la investigación o al desarrollo patrocinado con fondos federales: No aplica. Referencia al listado de secuencias o al programa computacional de la lista del apéndice: No aplica. Las balastras electrónicas son usadas para proveer energía a las lámparas de descarga de gas tales como las luces fluorescentes. Estas balastras frecuentemente detectan el voltaje aplicado a la lámpara para monitorear el funcionamiento de la lámpara y la balastra. Para percibir el voltaje de la lámpara con un microcontrolador, las balastras de la técnica anterior, tal como se establece en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,925,990, muestrea el voltaje de la lámpara a través de un resistor conectado en serie con un condensador de resonancia. El voltaje a través del resistor representa la corriente en un inductor de resonancia, el cual es proporcional al voltaje a través del condensador de resonancia. Sin embrago, a fin de utilizar completamente la resolución del convertidor A/D del microcontrolador, la caída de voltaje a través del resistor necesita ser relativamente alta. Como resultado, más de 2 vatios de energía son consumidos por lo general a la salida del inversor de resonancia, lo cual aumenta la energía de entrada requerida para la balastra. De este modo, ya que la eficiencia es muy importante en los diseños de iluminación moderna, se requiere de un método y procedimiento mejorados para detectar voltaje de lámpara que consuma menos energía. En algunas balastras de la técnica anterior, el voltaje en el resistor detector de voltaje de la lámpara es también usado para controlar el voltaje de circuito abierto durante el encendido cuando ninguna lámpara está conectada. Para lograr esto, el ancho de pulso de uno o ambos interruptores del semipuente es controlado por lo general. El controlar el ancho de pulso controla el voltaje de circuito abierto indirectamente mediante el uso de la corriente de inductor para controlar el voltaje en el condensador. Como resultado, por lo general resultan grandes variaciones de voltaje de circuito abierto cuando las conexiones externas al dispositivo, tal como los cables, agregan mayor capacitancia. En implementaciones de balastra que pueden soportar el uso de un condensador de resonancia grande y un inductor pequeño, el problema de variación del voltaje de circuito abierto no es importante por lo general. Sin embargo, el cambio severo potencialmente dañino o el cambio a modo capacitivo se observa con frecuencia con este tipo de balastras controladas por voltaje de circuito abierto de la técnica anterior. Además, el uso de un condensador de resonancia grande hace que el tanque de resonancia sea difícil de diseñar. Como resultado, este tipo de balastras sufre de más pérdidas de conducción y o conmutación severa durante el encendido de la lámpara que lo que tiene lugar con las balastras típicas. Las perdidas de conducción y la conmutación severa son indeseables ya que estas pueden causar finalmente que la balastra falle. Un condensador de resonancia grande, con un voltaje de encendido de dos lámparas a través de éste, acumula una cantidad sustancial de energía. Cuando el intento de encendido ocurre cuando no hay carga, la energía de encendido es transferida al inductor de resonancia y puede saturar al inductor. El resultado es que ocurra una conmutación severa e indeseable durante el encendido. Aún cuando un MOSFET puede sobrevivir a las altos transitorios de tensión en balastras con un voltaje de carga de 460 V, la conmutación severa es indeseable y debe de ser evitada si es posible ya que puede resultar en daños. Además para algunos tipos de balastras, es críticamente importante evitar la conmutación severa debido a su particular susceptibilidad al daño a partir de transitorios. Así, en muchas de las balastras de la técnica anterior, el valor del condensador de resonancia es minimizado y un circuito de compensación de cable es utilizado para controlar el voltaje de circuito abierto de forma que sea constante con varias longitudes de cables de conexión que tienen cantidades variantes de capacitancia. Sin embargo, estos circuitos por lo general con complejos y disminuyen la eficiencia mientras aumentan el costo de la balastra. De este modo, se necesita un método y un procedimiento mejorados para percibir y controlar el voltaje de circuito abierto de la balastra.

Compendio de la Invención Una modalidad preferida de la presente invención está dirigida a una balastra electrónica para producir un voltaje de salida para encender y energizar lámparas de descarga de gas conectadas entre un par de terminales de salida. La balastra incluye un microcontrolador para controlar la balastra. Un inversor incluye un primero y segundo transistores y un tanque de resonancia que tiene un inductor de tanque y un condensador de tanque también están incluidos. Un condensador de muestreo está conectado en serie con el condensador de tanque y un voltaje de salida de la balastra electrónica es monitoreado a través del condensador de muestreo. Un par de condensadores snubber son proveídos para reducir las perdidas de apagado en el primero y el segundo transistores. Uno de los condensadores snubber está conectado en paralelo con el primer transistor y el otro de los condensadores snubber está conectado en paralelo con el segundo transistor. Un tiempo de muerte alargado se crea entre las señales de compuerta del primero y del segundo transistor para permitir que el condensador snubber se descargue. Se provee un circuito de control de voltaje de circuito abierto que controla el voltaje de salida cuando una lámpara de descarga de gas no está conectada entre las terminales de salida. El circuito de control de voltaje de circuito abierto incluye un resistor conectado en serie con el condensador de muestreo. Un voltaje a través del resistor se usa para un ajuste fino de una señal de compuerta para cuando menos uno de los transistores primero y segundo. Se provee un circuito de compensación de cables que limita las variaciones en el voltaje de salida debido a los cables conectados a las terminales de salida de la balastra.

Otra modalidad de la presente invención está dirigida hacia una balastra electrónica para proveer un voltaje de salida en un par de terminales de salida para su uso en la energización de una lámpara de descarga de gas. La balastra incluye un circuito inversor que tiene un primer transistor y un segundo transistor. Un circuito snubber sin perdidas es usado para reducir las perdidas por apagado en el inversor. Un tanque de resonancia que tiene un condensador de tanque es incluido. Un condensador de muestreo es conectado en serie con el condensador de tanque. La salida de voltaje de la balastra es vigilada mediante el monitoreo de un voltaje a través del condensador de muestreo. Un resistor y un condensador filtran el voltaje a través del condensador de muestreo de forma tal que pueda ser recibido de manera apropiada por un microcontrolador para análisis. Un circuito de control de voltaje de circuito abierto controla un voltaje a través de la terminales de salida de las balastras electrónicas cuando una lámpara de descarga de gas no está conectada entre las terminales de salida. El circuito de control de voltaje de circuito abierto incluye un resistor conectado en serie con el condensador de muestreo. La balastra electrónica además incluye un circuito de compensación de cable para compensar cambios en el voltaje de salida debido al cable que está siendo conectado a las terminales de salida. El circuito de compensación de cable compensa cambios en el voltaje de salida mediante la alteración de las señales de compuerta de cuando menos uno de los transistores y, de esta forma, limita las variaciones en el voltaje de salida. Aún otra modalidad de la presente invención está dirigida a una balastra electrónica que tiene un par de terminales de salida para proveer energía a las lámparas de descarga de gas. La balastra incluye un microcontrolador para controlar la balastra y un circuito inversor de semipuente que tiene un par de transistores conectados en serie. Un circuito de tanque de resonancia está conectado entre los transistores conectados en serie. El circuito de tanque de resonancia incluye un inductor de resonancia conectado en serie con un condensador de resonancia. Un condensador de muestreo está conectado en serie con el condensador de resonancia de forma que un voltaje a través del condensador de muestreo es proporcional al voltaje a través de las terminales de salida. El microcontrolador monitorea el voltaje a través del condensador de muestreo. Un filtro resistivo y capacitivo filtra el voltaje muestreado a través del condensador de muestreo antes de que el voltaje muestreado sea proveído al microcontrolador. Un resistor está conectado en serie con el condensador de muestreo de forma que un voltaje a través del resistor es usado para controlar un voltaje de salida de circuito abierto de la balastra electrónica. Un circuito de control de voltaje de circuito abierto produce una señal de compuerta de transistor basada en el voltaje a través del resistor que es usado por la lógica de compuerta para controlar el voltaje de salida. Un circuito de compensación de cables limita las variaciones en el voltaje de salida debido a los cables que están siendo conectados a las salidas de las balastras. El circuito de compensación de cable también limita variaciones en el voltaje de salida proveyendo señales al microcontrolador que son usadas para alterar los tiempos de encendido de cuando menos un par de los transistores.

Breve Descripción de los Dibujos La Figura 1 es un diagrama esquemático de un circuito de muestreo de voltaje de lámpara sin perdidas para un convertidor A/D de un microcontrolador construido de acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención; La Figura 2 es un diagrama esquemático de un circuito de muestreo de una lámpara de voltaje sin perdidas que tiene una circuitería de control de voltaje de circuito abierto construido de acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención; y La Figura 3 es un esquema de un circuito de detección del voltaje de lámpara sin perdidas que incluye un circuito de compensación de cable construido de acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención.

Descripción Detallada de la Invención Una modalidad preferida de la presente invención está dirigida a una balastra electrónica de inicio instantáneo para una lámpara de descarga de gas que supera las deficiencias antes mencionadas de la técnica anterior. Refiriéndonos ahora a la Figura 1, se muestra una balastra electrónica 2 que utiliza muestreo sin perdidas del voltaje 4 de lámpara 4 de acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención. La balastra electrónica 2 incluye una fuente de voltaje DC volumétrica 6 que provee energía a los transistores 8 y 10 del circuito inversor, cada uno de los cuales está conectado en paralelo con un respectivo condensador snubber 17 y 18. En el caso normal, los condensadores 17 y 18 reducen las perdidas de apagado asociadas con los interruptores 8 y 10. Sin embargo, toda la energía almacenada en los condensadores 17 y 18 cuando los interruptores 8 y 10 están apagados se disipará en los interruptores 8 y 10 en el encendido. De este modo, en una modalidad preferida tal como una balastra IHRV, un tiempo de muerte extendido que permite a los condensadores 17 y 18 descargar, se crea entre las señales de compuerta de los transistores 8 y 10 para tratar con este problema. Puesto que la corriente de carga que fluye a través de la lámpara 14 es altamente inductivo durante este tiempo de muerte extendido, la corriente de carga 14 descargará a los condensadores snubber 17 y 18 durante el periodo de muerte extendido. El tanque resonante en serie está compuesto por un inductor de tanque de resonancia 12 y un condensador de tanque de resonancia 14. Los circuitos de la técnica anterior usan un resistor conectado en serie con el condensador de resonancia 14 para detectar el voltaje 4 de lámpara 4 y controlar el voltaje de circuito abierto. Sin embargo, en una modalidad preferida de la presente invención para una balastra de elevado rango de voltaje e inicio instantáneo (Instant-Start, High Range Voltaje [IHRV]) y/o balastra de señal, el voltaje 4 de la lámpara es percibido por un condensador de muestreo 16 que está conectado en serie con el condensador de resonancia 14 como se muestra en la Figura 1. Usando el principio de división de voltaje con condensadores, cuando el condensador de muestreo 16 es mucho más pequeño que el condensador de resonancia 14, la caída de voltaje en el condensador de muestreo 16 es muy grande en comparación al condensador de resonancia 14. Esto es benéfico en que es relativamente fácil encontrar un condensador de película 16 que satisfaga estos criterios, tenga un pequeño tamaño de empaque y no sea caro. Además la creación de una caída grande de voltaje a través del condensador 16 provee un amplio rango de voltaje para el muestreo de voltaje de forma tal que el rango completo del convertidor A/D del microcontrolador 11 puede ser utilizado. Más preferiblemente, el condensador 16 es un condensador de 330nF a 60V y 680nF a 60V. Un circuito de muestreo que comprende los condensadores 20 y 22 y los resistores 24 y 26 se usa para acondicionar y filtrar el voltaje muestreado en el condensador 16 para procesamiento por el microcontrolador. El circuito de muestreo de la Figura 1 provee una baja impedancia de salida, una fuerte señal con una excelente señal para la proporción de ruido y un rápido tiempo de respuesta para una entrada del convertidor A/D de un microcontrolador asociado 11. Más importantemente, puesto que el muestreo es logrado a través del condensador 16, el proceso de muestreo es sustancialmente sin perdidas y no disminuye de manera importante la eficiencia de la balastra 2. De este modo el circuito de la Figura 1 usa una división de voltaje basada en un condensador sin perdidas para mejorar la eficiencia de la balastra 2 sin sacrificar el rendimiento. El condensador de muestreo 16 usado en la balastra de la Figura 1 puede también estar conectado en serie con un resistor de bajo valor 30, el cual puede ser usado para controlar el voltaje 4 de circuito abierto, como se muestra en la Figura 2. El circuito de muestreo híbrido mostrado en la Figura 2 muestrea una versión de gran amplitud del voltaje 4 de lámpara a través del condensador 30. La señal muestreada es alisada por filtros RC construidos a partir de los condensadores 20 y 22 y los resistores 24 y 26 y después alimentada al convertidor A/D del microcontrolador. El tiempo de respuesta del voltaje 4 de lámpara muestreado no es rápido, pero es casi completamente sin perdidas. Para el control del voltaje de circuito abierto, la amplitud del voltaje a través del resistor 30 es lo suficientemente grande en el encendido de la lámpara como para encender al transistor 36 y activar la lógica de compuerta 7 para realizar un ajuste fino del ancho de pulso de la señal de compuerta generada por el excitador 9 de semipuente para el mterruptor superior 8 del semipuente. El valor exacto en el cual el ajuste fino de la señal de compuerta ocurrirá es determinado por el valor de los resistores 32 y 34 los cuales controlan el encendido y apagado del transistor 36. Más preferiblemente, los resistores 32 y 34 tienen ambos un valor de 1 El ajuste fino del ancho de impulso de la señal de compuerta del interruptor superior 8 limita el voltaje 4 de circuito abierto. Sin embargo, durante la operación en estado estacionario, el voltaje en el resistor 30 es muy pequeño, fuera de fase con el voltaje del condensador 16, y aun proporcional al voltaje 4 de lámpara. De aquí que la percepción del voltaje de lámpara no sea afectada por el resistor 30 cuando la balastra 2 está operando en el modo estacionario. El circuito de muestreo descrito anteriormente con respecto a la Figura 2 puede ser usado independientemente con o sin el circuito de compensación de cable. Ya que el voltaje sobre el resistor 30 está en fase con la corriente del interruptor superior 8, es conveniente usar el voltaje en el resistor 30 para controlar el voltaje 4 del circuito abierto cuando ninguna lámpara está conectada y para el ajuste fino del ancho de pulso del interruptor superior 8 del semipuente como se describió anteriormente. Sin embargo, cuando un cable grande está conectado y la capacitancia del cable está esencialmente en paralelo con el condensador de resonancia 14, los parámetros del tanque de resonancia construido a partir del inductor 12 y el condensador 14 cambian. Como resultado, el voltaje 34 de circuito abierto disminuye cuando un cable está conectado a la balastra 2. Cuando el valor del condensador de resonancia 14 es pequeño, la disminución en el voltaje 34 de circuito abierto es importante y la balastra no encenderá la lámpara. El voltaje 4 de circuito abierto puede establecerse alto para encender una lámpara con un cable largo. Sin embargo, en aplicaciones en donde ningún cable está unido, el voltaje 4 de circuito abierto será demasiado alto, lo cual puede causar que la balastra falle en la prueba de fuga a través de la lámpara, o dañen el condensador de película de muestreo 16. El aumentar la capacitancia del condensador de resonancia 14 ayuda a disminuir la variación del voltaje de circuito abierto pero aumenta las perdidas de conducción debido a las corrientes de circulación en el condensador de resonancia 14. Además, los valores de condensación más grandes conducen a la saturación del inductor de resonancia 12. De este modo, las modalidades más preferidas de la presente invención incluyen circuitos de compensación de cable. El muestreo del condensador provee una fuerte señal de muestreo con una baja impedancia de salida y un rápido tiempo de respuesta. Un circuito de compensación de cable es creado mediante la adición de un diodo de zener 44, resistores 42 y 46, y un condensador 40 como se muestra en la Figura 3. El voltaje 4 de circuito abierto como se muestrea por el condensador 16 aumenta muy rápidamente en el nodo 48. Cuando el voltaje 4 de circuito abierto se hace demasiado alto el diodo de zener 44 comienza a conducir y alimentar corriente a la base del transistor 36 de forma que el umbral conductor para el transistor 36 disminuye. Así, el transistor 36 comienza a encenderse más temprano cuando el voltaje en el resistor 30 es más bajo. El ancho de pulso de la señal de compuerta del interruptor superior 8 entonces se vuelve más angosto, reduciendo de este modo el voltaje 4 de circuito abierto. Así, el voltaje 4 de circuito abierto verdadero es percibido de esta forma para cambiar el umbral de corriente requerido para apagar el interruptor 8. En un circuito ejemplar construido como se describió anteriormente, el voltaje 4 de circuito abierto varia de 1.9 kv a 2.6 kv sin el circuito de compensación de cable de la Figura 3 cuando 548.64 cm (18 pies) de cable son conectados a/o removidos del circuito. Sin embargo, con el circuito de compensación de cable de la Figura 3, la variación en el voltaje 4 del circuito abierto está dentro de los 100V aproximadamente. De este modo, una balastra electrónica que tiene un muestreo de voltaje sin perdidas y un circuito de control y un circuito de compensación de cable de acuerdo con la modalidad preferida de la presente invención como se muestra en la Figura 3 representa una mejora importante sobre la técnica anterior.

De este modo, aunque han sido descritas las modalidades particulares de la presente invención de un nuevo y útil circuito sin perdidas para el muestreo de un voltaje de lámpara, no se pretende que tales referencias sean interpretadas como limitaciones sobre el alcance de la invención excepto como se estable en las siguientes reivindicaciones.

Claims (20)

1. Reivindicaciones 1. Una balastra electrónica para producir un voltaje de salida para encender y energizar una lámpara de descarga de gas conectada entre un par de terminales de salida, dicha balastra comprende: un microcontrolador para controlar la balastra; un inversor, en donde dicho inversor incluye un primero y un segundo transistor; un tanque de resonancia que tiene un inductor de tanque y un condensador de tanque; y un condensador de muestreo conectado en serie con dicho condensador de tanque en donde dicho voltaje de salida de dicha balastra electrónica es monitoreada a través de dicho condensador de muestreo.
2. 2. La balastra electrónica de la reivindicación 1, la cual además comprende un par de condensadores snubber para reducir las perdidas de apagado en dichos primero y segundo transistores, en donde uno de dichos condensadores snubber está conectado en paralelo con dicho primer transistor y el otro de dichos condensadores snubber está conectado en paralelo con dicho segundo transistor.
3. 3. La balastra electrónica de la reivindicación 2, en donde un tiempo de muerte extendido se crea entre las señales de compuerta de dicho primero y segundo transistores para permitir descargar a dichos condensadores snubber.
4. 4. La balastra electrónica de la reivindicación 1, la cual además comprende un circuito de control de voltaje de circuito abierto que controla dicho voltaje de salida cuando una lámpara de descarga de gas no está conectada entre dichas terminales de salida.
5. 5. La balastra electrónica de la reivindicación 4, en donde dicho circuito de control de voltaje de circuito abierto comprende de un resistor conectado en serie con dicho condensador de muestreo y un voltaje a través de dicho resistor es usado para un ajuste fino de una señal de compuerta para cuando menos uno de dichos primero y segundo transistores.
6. 6. La balastra electrónica de la reivindicación 1, la cual además comprende un circuito de compensación de cable que limita variaciones en el voltaje de salida debido a los cables conectados a las terminales de salida de la balastra.
7. 7. Una balastra electrónica para proveer un voltaje de salida sobre un par de terminales de salida para usarse en la energización de una lámpara de descarga de gas, dicha balastra comprende: un circuito inversor que tiene un primer transistor y un segundo transistor; un tanque de resonancia que tiene un condensador de tanque; y un condensador de muestreo conectado en serie con dicho condensador de tanque en donde dicho voltaje de salida de dicha balastra es vigilado mediante el monitoreo de un voltaje a través de dicho condensador de muestreo.
8. 8. La balastra de la reivindicación 7, la cual además comprende un filtro resistivo capacitivo para filtrar dicho voltaje a través de dicho condensador de muestreo de forma tal que dicho voltaje pueda ser recibido por un microcontrolador para su análisis.
9. 9. La balastra electrónica de la reivindicación 7, la cual además comprende un circuito snubber sin perdidas para reducir las perdidas de apagado de dicho inversor.
10. 10. La balastra electrónica de la reivindicación 7, la cual además comprende un circuito de control de voltaje de circuito abierto que controla un voltaje a través de dichas terminales de salida de dicha balastra cuando una lámpara de descarga de gas no está conectada entre dichas terminales de salida.
11. 11. La balastra electrónica de la reivindicación 10, en donde el circuito de control de voltaje de circuito abierto incluye un resistor conectado en serie con dicho condensador de muestreo.
12. 12. La balastra electrónica de la reivindicación 7, la cual además comprende un circuito de compensación de cable para compensar cambios en dicho voltaje de salida debido a cables conectados a dichas terminales de salida.
13. 13. La balastra electrónica de la reivindicación 12, en donde dicho circuito de compensación de cable compensa cambios en el voltaje de salida mediante la alteración de señales de compuerta de cuando menos uno de dichos transistores.
14. 14. Una balastra electrónica que tiene un par de terminales de salida para proveer energía auna lámpara de descarga de gas, dicha balastra comprende: un microcontrolador para controlar dicha balastra; un circuito inversor de semipuente que incluye un par de transistores conectados en serie; un circuito de tanque de resonancia conectado entre dichos transistores conectados en serie, en donde dicho circuito de tanque de resonancia incluye un inductor de resonancia conectado en serie con un condensador de resonancia; y un condensador de muestreo conectado en serie con dicho condensador de resonancia, en donde un voltaje a través de dicho condensador de muestreo es proporcional al voltaje a través de dichas terminales de salida.
15. 15. La balastra electrónica de la reivindicación 14, en donde dicho microcontrolador monitorea dicho voltaje a través de dicho condensador de muestreo.
16. 16. La balastra electrónica de la reivindicación 15, la cual además comprende un filtro resistivo y capacitivo para filtrar el voltaje muestreado a través del condensador de muestreo antes de que el voltaje muestreado sea proveído al microcontrolador.
17. 17. La balastra electrónica de la reivindicación 14, la cual además comprende un resistor conectado en serie con dicho condensador de muestreo en donde un voltaje a través de dicho resistor es usado para controlar un voltaje de circuito abierto de dicha balastra electrónica.
18. 18. La balastra electrónica de la reivindicación 17, la cual además comprende un circuito de control de voltaje de circuito abierto en donde en dicho circuito de control de voltaje de circuito abierto produce una señal de compuerta de transistor basada sobre dicho voltaje a través de dicho resistor que es usado por dicho microcontrolador para controlar dicho voltaje de salida.
19. 19. La balastra electrónica de la reivindicación 14, la cual además comprende un circuito de compensación de cable que limita variaciones en el voltaje de salida debido a los cables conectados a las salidas de las balastos.
20. 20. La balastra electrónica de la reivindicación 19, en donde dicho circuito de compensación de cable limita variaciones en el voltaje de salida mediante la provisión de señales al microcontrolador que son usadas para alterar los tiempos de encendido de cuando menos uno de dicho par de transistores.