PROCESO DE TRATAMIENTO DE AGUA DE DESPERDICIO Y REMOCIÓN DE CONTAMINANTE DE PROCESAMIENTO ANIMAL Campo de la Invención La presente invención se relaciona con el tratamiento y purificación de agua de desperdicio a regímenes de flujo elevados. Más particularmente, la presente invención se relaciona con proceso y aparato para remover contaminantes de procesamiento animal y grasas, aceites y sebos ("FOG") de cantidades de volumen grande de agua de desperdicio. Antecedentes de la Invención Muchas . -operaciones de procesamiento animal generan cantidades extremadamente grandes de agua que contiene contaminante y FOG. Por ejemplo, se sabe que las plantas de procesamiento de ganado generan hasta 7,570 litros por minuto (2,000 galones por minuto) ("lpm") de agua o más. Frecuentemente esta agua contiene contaminante biológico y químico y FOG que se debe remover del agua antes de que se pueda descargar de manera segura al medio ambiente. Las técnicas actuales para tratar el agua de desperdicio de procesamiento animal incluyen tamizado y flotación. Estos sistemas son capaces de demostrar 70-80% de cumplimiento con los reglamentos de descarga. Por ejemplo, los requerimientos de las demandas de oxígeno biológico ("BOD") y demanda de oxígeno químico ("COD") para descarga hacia el medio ambiente es menos de 1,000 partes por millón ( "ppm" ) . El sistema más común para tratar el agua de desperdicio de procesamiento animal se denomina generalmente como flotación de aire disuelto ("DAF"). Este sistema utiliza una combinación de aire disuelto, y química para flotar los contaminantes y para removerlos a través de despumación de los sólidos de la superficie. Los sólidos retirados de este proceso no son cedibles o utilizables nuevamente. Más bien, los sólidos se desperdician y se aplican a la tierra. La planta' de procesamiento debe pagar para hacer que ¦ estos ' sólidos se remuevan de las instalaciones. Otro sistema menos usado es microbiano, que utiliza microbios para digerir los contaminantes y de esta manera hacerlos no dañinos y no contribuyentes a la carga (es decir, BOD o COD) y los sólidos suspendidos totales - ("TSS") de la corriente de desperdicio. Este proceso consume tiempo y es costoso y el flujo o cantidad de producción de agua de desperdicio es limitada. Se han utilizado filtros para remover contaminantes de procesamiento animal y FOG de agua de desperdicio. Sin embargo, las membranas de microfiltración tradicionales tenían un tamaño de poro de aproximadamente 5.0 micrones con un régimen flexible de 50-100 galones por pie cuadrado.de oxidación, polimérica y coagulante. El oxidante reacciona con los contaminantes y FOG para romper las proteínas. El compuesto polimérico disocia y se liga al contaminante suspendido y sólidos de FOG para formar una primera partícula que tiene un tamaño aproximadamente en la escala de 15-50 micrones. El coagulante reacciona con la primera partícula para formar una segunda partícula que tiene un tamaño mayor de 50 micrones. Los oxidantes, polímeros y coagulantes conocidos y novedosos están disponibles para lograr la formación deseada de material en partícula. Por e empl o, . hrpocloxito^de sodio, ozono, peróxidos, hipocloruro de potasio y dióxido de cloro son oxidantes bien conocidos. El clorohidrato de aluminio, cloruro de polialuminio, aluminato de calcio y-aluminato de sodio son bien conocidos en coagulantes orgánicos y coagulantes orgánicos y poliméricos también se pueden usar, tal como poliacrilamida aniónica, poliamina catiónica también se pueden usar. La relación estequiométrica de coagulante para contaminar de preferencia es resultado optimizado en remoción aceptable a costo mínimo de coagulante. La concentración de coagulante requerida dependerá de varios factores, incluyendo concentración entrante de contaminante, régimen de flujo de agua de desperdicio, requerimiento de cumplimiento de efluente de contaminado, conécticas de reacción de coagulante/contaminación, etc.
El agua de desperdicio tratada se hace pasar a través de -una membrana de microfiltración que separa físicamente los contaminantes y FOG del agua de desperdicio. Las membranas de microfiltración apropiadas se encuentran comercialmente disponibles para fabricación tales como W.L. Gore y National Filter Media. Por ejemplo, una membrana GOR-TEX(R! usada en la presente invención está hecha de fieltro de polipropileno con un revestimiento rociado de Teflon. El revestimiento de Teflon se pretende para promover el pasaje de agua a través de la membrana. Este material de membrana de microfiltración se . ha encontrado—que es—útil --parameCÍOS-sistemas^. d'éV tratamiento .de agua de desperdicio. -La membrana de microfiltración también puede estar comprendida de una membrana de polietileno montada a un respaldo de fieltro de polipropileno o polietileno. Estos materiales de membrana también se ha encontrado que son útiles para muchos sistemas de tratamiento de agua de desperdicio. Los miembros de microfiltración se utilizan en una configuración de "calceta" tubular para llevar al máximo el área superficial. La calceta de membrana se coloca sobre un tubo ranurado para impedir que la calceta se aplaste durante el uso. Un material de red se coloca entre la calceta de membrana y el tubo ranurado para facilitar el flujo entre la membrana y las ranuras en el tubo. A fin de lograr los regímenes de flujo de volumen extremadamente elevados, se utiliza un número grande de módulos de membrana, cada uno conteniendo un número de calcetas de filtro individuales. Las membranas de microfiltración de preferencia tienen un tamaño de poro en la escala de 0.5 micrones a 10 micrones. Al controlar la relación de coagulante a contaminante, 99.99% de otras partículas creadas puede ser de más de 10 micrones. Esto permite el uso de membranas de microfiltración de tamaño de poro mayor. Se ha encontrado que el régimen de flujo de agua de desperdicio tratada a través de membranas de filtración de 5 micrones a 10 micrones es cuando menos 250-300 GFD y típicamente sobre 750 "GFD. Los sólidos de preferencia se remueven de ' la superficie de membrana retrolavando periódicamente las membranas de microfiltración y drenando el recipiente de filtración dentro del que están colocadas las membranas. El retrolavado periódico, de corta duración remueve cualquier acumulación de contaminantes de las paredes de las calcetas de membrana de microfiltración. El material sólido desalojado dentro del recipiente de filtración se vierte hacia un tanque de retención para procesamiento adicional de los sólidos. El sistema de tratamiento de agua de desperdicio descrito en la presente está diseñado para proporcionar cumplimiento con los límites de efluente de descarga de contaminante de procesamiento animal . La química de pretratamiento de agua de desperdicio para contaminantes tanto solubles como insoluoles, permite la creación de partículas que se remueven eficientemente por las membranas ¦ de microfiltración . Breve Descripción de los Dibujos En el curso de esta descripción detallada, se haré frecuentemente referencia a los dibujos anexo, en los cuales: la Figura 1 es una representación esquemática de un sistema de pretratamiento y microfiltración de agua de desperdicio y aparato para remoción de impureza de flujo elevado. Descripción Detallada de la Invención . . „ La presente invención .está dirici'dr) a un 'proceso ,.?.31"^ : ramnTTnr nnri 1 '-UÍ 'l lL [ v li antn - -nimJ l t- ^ 1 Q o ¦ COm0 desperdicios animales, sangre, tejido, soluciones de lavado, etc., en presencia de todo el FOG de volúmenes grandes de agua de desperdicio. En operación, el agua de. desperdicio se recoge y trata previamente con uno o más oxidantes para romper las proteínas. El agua de desperdicio luego se trata con un compuesto polimérico inorgánico que se disasocia y liga a contaminante suspendido y sólidos de FOG para formar una primera partícula que tiene el tamaño aproximadamente en la escala de 15-50 micrones. El agua de desperdicio luego se trata con uno o más coagulantes químicos tales que la primera partícula reacciona con los coagulantes para formar segunda partícula que tiene un tamaño mayor de 50 micrones. Los oxidantes químicos, compuestos poliméricos y coagulantes de preferencia se mezclan con el agua de desperdicio usando recipientes de reacción o mezcladores en linea estáticos. Aún cuando se pueden usar otros métodos de mezclado. El agua de desperdicio tratada luego se pasa a través de una membrana de microfiltración que tiene un tamaño de poro en la escala de 0.5 micrones o 10 micrones para remover las partículas de contaminante. En dicho sistema, los regímenes de flujo de agua de desperdicio excede 250-300 GFD y son de preferencia mayores de 750 GFD. Las membranas de microfiltración se retrolavan periódicamente para remover los sólidos -de la -superficie- de- membranaT "Los" sólidos rechazados se ¦ recogen por gravedad en el fondo del recipiente de filtro y ciclado de tiempo descargados hacia un tanque de sedimentación para procesamiento de lodo adicional. De preferencia, los sólidos se reportan nuevamente al principio del sistema de tratamiento en donde se tratan nuevamente para recuperación máxima de sólidos y regeneración de agua. Las membranas de microfiltración se proporcionan de preferencia en un módulo dispuesto en cassette. Las membranas de microfiltración proporcionan una separación de partícula positiva en una disposición de filtración de cabeza muerta de recuperación elevada. La filtración de cabeza muerta opera efectivamente a presiones bajas, de preferencia no más de 1.48 kg/cm2 (24 psi), y regímenes de flujo elevados, permitiendo 100% de descarga del agua suministrada sin bombas de transferencia necesitadas. Los sólidos que se sedimentan en la pared de la membrana durante la filtración se retrolavan periódicamente (y se sedimentan por gravedad) de la superficie de membrana para asegurar una área de filtración continuamente limpia. El diseño de módulo de cassette individual permite la fácil reposición . de los módulos de membrana. Las calcetas de filtro actualmente preferidas útiles con la presente invención contienen un revestimiento de Teflon sobre un material de respaldo de filtro de polipropileno __o .pe." Lotiieno. - Estas calcetas" estén disponibles de W.L'. Góre. Otra calceta de filtro actualmente preferida, fabricada por National Filter Media, consiste de una membrana tejida de polietileno ligada a un respaldo de filtro de polipropileno o polietileno. La "falla" de membrana se debe principalmente a la pérdida de régimen de flujo, no falla mecánica. Muchas operaciones consideran más efectivo en costo reemplazar los materiales de membrana en lugar de limpiar el contaminante de la membrana. La vida de membrana es importante para la operación continua y costos operacionales del sistema de filtración. Las membranas fabricadas por W.L. Gore y National Filter Media típicamente tienen una vida de doce a veinticuatro meses sin fallas catastróficas en condiciones industriales a una temperatura de 71°C (160°F) y un pH mayor de 13. Las condiciones de operación anticipadas para la presente invención son temperatura ambiente y un pH entre 4 y 11. Se espera que las membranas utilizadas de conformidad con la presente invención tengan una vida igual a o mayor de 178 meses. El sistema de filtración opera a una presión baja, de preferencia entre 0.35 y 1.05 kg/cm2 (5 y 15 psi) . Son posibles presiones mayores; sin embargo, entre más elevada es la presión, es más rápida la pérdida de membrana de régimen de flujo. La presión de operación dex preferencia no es más de 1.69 kg/cm2 (24 psi). Los siguientes ejemplos se ofrecen... para ilustrar adicionalmente la-- presente "invención-."
Estos ejemplos* se pretende que . sean puramente ejemplarios y no se deben ver como una limitación sobre cualquier modalidad reivindicada . Ejemplo 1 De- conformidad con la presente invención, el agua de desperdicio de procesamiento animal real que contiene contaminantes animales y FOG se procesó. Se utilizó hipoclorito de sodio (a una relación de 0.001:1) como el oxidante. Se usó clorohidrato de aluminio (Al=6 o más) como el compuesto polimérico inorgánico. Se utilizó poliacrilamida como el coagulante. La membrana se obtuvo de National Filter Media que tiene un revestimiento de Teflon y tamaño de poro nominal en la escala de 5 micrones. La presión de operación fue 0.35-0.56 kg/cm2 (5-8 psi). Los resultados se reportan abajo en el Cuadro 1 Cuadro 1 GPD 680 840 960 1, 505 1, 600
Temp. ( °C) de flujo entrante 17 18 15 15 22
Temp. ( °C) de , efluente 17 17 15 16 7 pH flujo entrante 9.82 10.63 9.09 9.38 10.29 pH efluente 7.38 7.34 7.44 7.34 7.91
TSS (mg/1) flujo entrante . .... - · ¦ - 30, 873.32 -1,8-79.98 1,-673:32 1 , 92¾
TSS '(mg/1) efluente 33.33 78.98 6.87 23.33 33.33
TVSS (mg/1) flujo entrante 9, 126.66 1,539.98 1,289.99 1,740.
TVSS (mg/1) efluente 30. 00 745.16 3.33 20.00 30.00
COD (mg/1) flujo entrante 21,958.33 11,370.00 12,191.66 8,626.66
COD (mg/1) Efluente 263.33 185.92 355.17 195.50 333.00 BOD (mg/1) flujo entrante 10,979.175,685.00 6,095.83 4,313.33
BOD (mg/1) Efluente 118.17 92.96 177.59 97.75 166.50
Se hace referencia a la Figura 1 que ilustra un sistema de pretratamiento de agua de desperdicio posible y aparato de microfiltración para remoción de impureza de flujo elevado dentro del alcance de la presente invención. El sistema 10 de pretratamiento de agua de desperdicio ilustrado incluye una pluralidad de recipientes 12 y 14 de reactor de pretratamiento que permiten que la corriente de alimentación de agua de tratamiento al recipiente 18 para reaccionar químicamente con uno o más oxidantes químicos, compuestos poliméricos y/o coagulantes. El oxidante químico- que reacciona con los contaminantes y FOG en la corriente 16 de alimentación de agua de desperdicio se introducen hacia los recipientes de reactor de pretratamiento a través de la corriente 20 de alimentación de oxidante químico. La temperatura,.. ???,. TSG, T.VS3, CO y BOD se—miden mediante lina* pluralidad de. sensores 22, 24 y 26 antes del pretratamiento. El pH dentro de los recipientes de reactor de pretratamiento se supervisa de preferencia con un sensor 28 de pH. Se puede añadir ácido o base a .los." recipientes de reactor de pretratamiento, si es necesario ajusfar el pH. Sin embargo, esto no se ha observado como necesario para operación de la invención. En el recipiente 12 de reactor de pretratamiento, el agua de desperdicio y oxidante se combinan mediante la mezcladora 30 de modo que el oxidante reaccione con los contaminantes y FOG para romper las proteínas. La corriente 16 de alimentación de agua de desperdicio luego se mueve al recipiente 14 de reactor de pretratamiento. Los compuestos poliméricos inorgánicos químicos que reaccionan con los contaminantes en FOG en la corriente 16 de alimentación de agua de desperdicio se introducen hacia la corriente 16 de alimentación de agua de desperdicio a través de la corriente 32 de alimentación de compuesto polimérico inorgánico químico. El compuesto polimérico inorgánico y corriente 16 de alimentación de agua de desperdicio se combinan por la mezcladora 30 de manera que el compuesto polimérico inorgánico se asocie con y se ligue al contaminante suspendido en sólidos de FOG para formar una primera partícula que tiene aproximadamente un tamaño en la escala de 15-50 micrones. Las bombas 34 mueven la corriente de agua de desperdicio tratada - del- recipiente" de reactor d pretratamien'to a un separador de placa inclinada, comúnmente llamado en la industria como un separador 36 de láminas. Los coagulantes-^quínd-cos '· ar-primera"partícula en la corriente de alimentación de agua de desperdicio se introducen a la corriente de alimentación de agua de desperdicio a través de la corriente 38 de alimentación de coagulante químico. El número de recipientes de reactor de pretratamiento y corrientes de alimentación química puede variar dependiendo del número de productos químicos, oxidantes, compuestos poliméricos y coagulantes que se están utilizando y la química de reacción usada para formar las partículas de desperdicio. El tamaño de los recipientes de reactor se puede variar para proporcionar diferentes tiempos de reacción. Los coagulantes reaccionan con la primera partícula para formar una segunda partícula que tiene un tamaño mayor de 50 mícrones. El agua de desperdicio tratada luego se pasa a través de un separador 36 de placa inclinada de manera que la segunda partícula se remueva del agua de desperdicio tratada que pasa a través del separador 36 de placa inclinada. La segunda partícula puede luego removerse del separador de placa inclinada y desaguarse para recapturar el agua de desperdicio de manera— que- el— agua de- desperdicio " se puede regresar · a la corriente de alimentación de agua de desperdicio para tratamiento y la segunda partícula puede incorporarse como un producto entregado hacia una composición para consumo por una especie diferente. El proceso de desaguado se puede llevar. a cabo pasando la segunda partícula del separador 36 de placa inclinada a una centrífuga 40. Un transportador 42 de tornillo mueve los sólidos entregados de la centrífuga para otras aplicaciones. El agua de desperdicio recapturada durante el proceso de desaguado se regresa al primer recipiente 12 de reactor de pretratamiento mediante la corriente 44 de retorno de centrífuga. El agua de desperdicio tratada que se pasó a través del separador 36 de placa inclinada se pasa hacia un tanque 46 de retención. El producto entregado es especialmente elevado en materia seca total y se puede usar efectivamente en la preparación de alimento animal para especies de animales distintas a aquella de la que se generó el producto entregado. Otro cieno o producto entregado generado en diferentes ubicaciones en la presente invención tienen las mismas características y propiedades cuando se procesan como arriba. En esta modalidad, el producto entregado se generó de contaminantes animales y FOG de una instalación de procesamiento de ganado de conformidad con la presente invención. Los resultados de dicha prueba se reportan abajo en el Cuadro 2, otra prueba ha mostrado que~ los resultados" en el- Cuadro 2 son representativos y en el extremo inferior de las propiedades enumeradas, por lo tanto, no se citarán en la presente ejemplos adicionales. Cuadro 2 Base como se Base de Materia Recibe 100% Seca Humedad Total % 89.0 0.000 Materia Seca Total % 11.0 100 Proteína Curda 5.38 48.9 Grasa Cruda (Extracto de éter)% 0.796 7.24 Fibra Cruda % 0.270 2.46 Calcio % 0.260 2.28 Fósforo % 0.0786 0.715 Sal (Socio x2.54) % 0.356 3.23 Como resultado del elevado contenido de sólidos del producto de desperdicio sólido, las instalaciones de tratamiento de agua de desperdicio no tienen que gastar fondos para disponer de cieno del proceso de tratamiento. Más bien, el producto de desperdicio sólido se compra por terceras partes interesadas para inclusión en alimento animal. Consecuentemente, los costos de operación para una instalación de tratamiento de agua de desperdicio que modaliza la presente invención se reducen significativamente. Las bombas 48 pasaron el agua de desperdicio tratada del tanque 46 -de retención a- través- de los filtros 5? de arena que añaden presión aproximadamente no más de 5.62 kg/cm2 (80 psi) de modo que la segunda partícula se remueve del agua de desperdicio tratada que pasa a través del filtro 50 de arena. Los filtros 50 de arena se retrolavan periódicamente para recapturar la segunda partícula para incorporación como un producto de desperdicio sólido hacia una composición para consumo por una especie diferente. El agua retrolavada se regresa al tanque 18 de retención para procesamiento y la corriente 16 de tratamiento de agua de desperdicio. El agua de desperdicio tratada se pasa de los filtros 50 de arena a un tanque 52 de retención. La bomba 54 pasó el agua de desperdicio tratada a través de una columna 56 de carbono a una presión aproximadamente en la escala de 1.76-5.27 kg/cm2 (25-75 psi) de modo que la segunda partícula se remueve del agua de desperdicio tratada que pasa a través de las columnas 56 de carbono. Periódicamente, el agua se retrolava a través de las columnas 56 de carbono para recapturar la segunda partícula para incorporar como un producto de desperdicio sólido hacia una composición para consumo por una especie diferente. El agua de retrolavado se regresa al tanque 18 de retención para tratamiento como la corriente de alimentación de agua de desperdicio. El agua filtradas de las columnas 56 de carbono se pasa a un tanque 58 de retención. La bomba 60 luego dirige la corriente de agua de desperdicio tratada a~ uno o más recipientes' 62 de filtración a través - de la corriente 64 de alimentación de recipiente de filtración. El tamaño de la corriente 64 de alimentación dependerá del diseño de régimen de flujo del recipiente de filtración. Por ejemplo, en un sistema que tiene tres (3) recipientes de filtración, cada uno manejando 1,200,00 GPD, una línea de alimentación de 25.4 cms (10 pulgadas) al sistema es apropiada. Cada recipiente 62 de filtración es un dispositivo de filtración solo. El número y tamaño de cada recipiente de filtración puede variar dependiendo de los requerimientos de. capacidad del sistema. El filtrado se remueve de cada recipiente de filtración a través de una corriente 66 de filtrado. Cada recipiente de filtración de preferencia proporciona una plataforma de montaje para los cinco (5) a quince (15) módulos de cassette filtrados. Un módulo de cassette filtrado actualmente preferido contiene cuarenta y nueve (49) filtros de calceta individuales configurados con membranas de filtración de un micrón. El régimen de flujo es 400,00 GPD. Cada módulo de cassette completo tiene 15.79 metros cuadrados (170 pies cuadrados) de área de membrana y está clasificado a 77,000 GPD con una presión diferencial de no más de 1.69 kg/cm2 [24 psi). Un mecanismo de levantamiento se incluye de preferencia para permitirla remoción y reposición de los .módulos.- de -cassette- de membra a-.-- Las membranas -· de filtración se retrolavan periódicamente con filtrado para remover los sólidos de la superficie de membrana. Durante el procedimiento de retrolavado, el recipiente de filtración se retira de la linea y el agua de desperdicio se drena del recipiente de filtración a través de una corriente 68 de salida de retrolavado al tanque 70 de retrolavado. El tanque 70 de retrolavado proporciona almacenamiento temporal antes de que el agua de desperdicio de retrolavado se transporte al tanque 18 de retención a través de la corriente 72 de retorno de retrolavado. Se calcula que 1,514-2,460 litros (400-650 galones) de agua se usarán durante un ciclo de retrolavado típico para un recipiente de filtración de 400.00 GPD. Un ruptor de vacío se puede proporcionar para permitir el igualado de presión dentro del recipiente de filtración respectivo durante el procedimiento de retrolavado. Una corriente de ventilación/liberación también se puede proporcionar para permitir la ventilación o liberación de agua de desperdicio en exceso o sobre presionada. El lado de filtrado del recipiente 62 de filtración está abierto a la presión atmosférica. El filtrado se recoge en la parte superior del recipiente de filtración y se deja drenar en la corriente 66 de filtrado. Este volumen de agua proporciona la cabeza positiva que cuando se acopla con la cabeza. negativa de drenado el lado de presión -del recipiente a través de la corriente 68 de salida de retrolavado, produce suficiente 'gradiente de presión positiva para retrolavar la membrana de filtración. Después de que suficiente cieno se sedimenta dentro del fondo del recipiente 62 de filtración, el cieno se remueve a través de una corriente 74 de descarga de cieno. Mientras que el cieno se remueve, las membranas de fi-ltración de preferencia se enjuagan con agua de una corriente 76 de enjuague de agua. El cieno recogido se regresa al primer recipiente 12 de pretratamiento para procesamiento adicional. Periódicamente, las membranas requerirán limpieza para remover las cantidades de vestigio de orgánicos o sólidos. La limpieza de preferencia ocurre como se necesita o como parte de un programa de mantenimiento regular. El drenaje de recipiente se abre para remover todos los contaminantes a través de la corriente 74 de descarga de cieno. La solución de limpieza se introduce hacia cada recipiente de filtración a través de la corriente 78 de suministro de limpieza. Las soluciones de limpieza típicas incluyen ácidos, bases y agentes tensioactivos . En algunos casos, el recipiente de filtración se puede regresar a operación sin drenarse y enjuague de las membranas de filtración. Si el enjuague de membrana es necesario, los contenidos del recipiente 62 de filtración se remueven a través., de la .corriente .80 ..de . - descarga de- limpieza----- para procesamiento adicional . Múltiples recipientes de filtración se usan de preferencia, en paralelo, para proporcionar el, régimen de flujo requerido. Sin embargo, los recipientes · de filtración se pueden operar en serie para proporcionar filtración primaria y filtración secundaria. Debido a que los recipientes de filtración se retiran de línea durante el retrolavado, recipientes de filtración adicionales y capacidad se usan de preferencia para asegurar que se mantenga el flujo de descarga requerido. Un recipiente de filtración adicional se puede suministrar para proporcionar mantenimiento fuera de línea mientras · que el resto del sistema llena los requerimientos de régimen de flujo. El sistema de tratamiento de agua de desperdicio de preferencia incluye acceso a las diversas corrientes de proceso para permitir el muestreo o análisis. Las válvulas, bombas y sensores utilizados de manera acostumbrada en el ramo para controlar de manera segura el flujo de fluido descrito a y desde los recipientes de filtración se proporcionan de preferencia. Dichas válvulas, bombas y sensores también permitirán la automatización del proceso. De lo anterior, se apreciará que la presente invención proporciona un proceso para remover contaminantes de agua de desperdicio utilizando una barrera física positiva a partículas precipitadas. La.._barrera. de -separación positiva permite descarga que tiene límites de contracción inferiores a los sistemas de flotación convencionales. El aparato para remover contaminantes de agua de desperdicio ocupa menos espacio que los sistemas · de flotación convencionales. El aparato es fácilmente extensibles. El pretratamiento químico logra formación de partícula basada en tamaño, no peso. Como resultado, los costos de pretratamiento químico son inferiores a aquellos típicamente requeridos para otros sistemas. La presente invención se puede modalizar en otras formas específicas sin abandonar sus características esenciales. Las modalidades descritas se deben considerar en todos los aspectos solamente como ilustrativas y no restrictivas. El alcance de la invención, por lo tanto, se indica por las reivindicaciones anexas, más bien que descripción anterior.